Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

45 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В документе изложены принципы конструирования наружных вентилируемых стен при естественном и механическом вентилировании и методики теплофизического и аэродинамического расчета параметров таких стен и воздушных прослоек, с помощью которых осуществляется их вентилирование. Для инженерно-технических работников и проектировщиков научно-исследовательских и проектных организаций.

 Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1. Общие положения

2. Теплофизический и аэродинамический расчеты вентилируемых стен при их естественном вентилировании

3. Теплофизический расчет вентилируемых стен при их механическом вентилировании

4. Аэродинамический расчет воздуховодов стен при механическом вентилировании

5. Конструирование вентилируемых стен при их естественном вентилировании

6. Конструирование вентилируемых стен при их механическом вентилировании

Приложение 1. Расчет минимальной толщины воздушной прослойкой

Приложение 2. Расчет скорости воздуха в воздушной прослойке с учетом влияния ветра

Приложение 3. Примеры расчета

 
Дата введения01.02.2020
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

РазработанНИИСФ Госстроя СССР
ИзданСтройиздат1988 г.
УтвержденНИИСФ Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Рекомендации

по расчету и конструированию вентилируемых стен промышленных зданий с влажным и мокрым режимами

Москва 1988

научно-исследовательский институт строительной ФИЗИКИ (НИИСФ) Госстроя СССР

РЕКОМЕНДАЦИИ

по расчету и конструированию вентилируемых стен промышленных зданий с влажным и мокрым режимами

МОСКВА, СТРОИИЗДАТ, 1988

Примечания: 1. Минимальные значения толщин 5в1, &в2, 6в3 устанавливаются равными соответственно 0,04; 0,05 и 0,05 м.

2.    Для стен, содержащих оконные проемы, толщины бв1 ,&в2, 8в3 принимаются равными наибольшему значению из полученных.

2.15.    Сумму аэродинамических сопротивлений определяют по формуле

^ Е “ ЕвХ ЕпОВ 4* Ек 4“ Епов 4“ Евых>    (9)

где ЕВх» Епов* Ек * ЕВых—устанавливают в зависимости от принятой конструкции входных и выходных участков (рис. 5).

Для этих конструкций £вх =0,57 (при наличии сетки на входе с живым сечением Гжс /F> 0,9); £пов =1—1,5; £вых -=0,9 (при наличии сетки, без нее — 0,5).

£к определяют по формуле (43) с учетом (44). При этом для упрощения расчетов вторым слагаемым правой части формулы (43) пренебрегаем.

В начале расчетов (см. прил. 3, примеры 1 и 2) принимаем: для Я—от 15 до 30 м 5в1 =0,06 м (rfK=0.12);

» Н—от 3 до 15 м 8в1 =0,04 м (tfK=0,08).

Для увеличения точности расчетов рекомендуется использовать метод итераций, т. е. полученное значение 6В1 подставить в формулу (43) и вновь произвести расчет.

2.16.    Для оценки максимальной скорости воздуха а>тах в вентилируемой воздушной прослойке ее расчет производится с учетом ветрового напора по прил. 2.

3.    ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИИ РАСЧЕТ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ МЕХАНИЧЕСКОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ

3.1.    Экономически целесообразнее создавать воздушную прослойку 2-го типа (см. рис. 1, б) по сравнению с прослойкой 3-го типа (см. рис. 1, в).

3.2.    При выборе наружной стены 3-го типа расчет требуемого сопротивления теплопередаче R Jp необходимо проводить по п. 2.1 СНиП 11-3-79*** Нормативный перепад температуры Д/н, еС принимается равным

AtH — ^вх — го»з “ 9»146 (80 -— <рвх)>    (7    )

где f , СС, <рвх % — соответственно температура и относительная влажность воздуха, подаваемого на вход воздушной прослойки, т0,8— температура поверхности, при которой достигается относительная влажность воздуха 80 %, °С; коэффициент теплоотдачи

10

Рис. 3. Вентиляционные отверстия входа и выхода воздуха

в-3- отверстия входа воздуха; а, д — у цоколя; б — над оконным проемом; в —к каналу в массиве стены; г — при чешуйчатом экране; е — к — отверстия выхода воздуха; а —под оконным проемом; ж — к — для вариантов кровель; / — слив; 2 — цоколь; 3 — канал в массиве стены;

внутренней поверхности ав заменяется на коэффициент теплоотдачи поверхности воздушной прослойки апр.

3.3. Температуру воздуха подаваемого в воздушную прослойку, следует выбирать равной расчетной температуре воздуха

11

t Вв помещении (температуре воздуха на уровне расположения ма-шин).

3.4.    Коэффициент теплоотдачи поверхности прослойки апр принимают равным 12 Вт/(м2«°С).

3.5.    Относительную влажность воздуха <pBXj %, подаваемого в воздушную прослойку, рассчитывают с учетом термического сопротивления наружной части стены Rqкэ мг • °С/Вт (по отношению к прослойке), полученного по п. 2.15 СНиП И-3-79**, по формуле

?вх<80 -12 tfB— tn)l(RT «пР)-    (8)

w Ьв = 0,05.    (9)

3.7. При выборе наружной стены 2-го типа расчет требуемого сопротивления теплопередаче R\pt м2*°С/Вт, наружного слоя осуществляется по формуле

(10)

где С = (/в — /вх)/6авЛ— 1/3В;    (П)

D— (^вЧ“ 2 £вх 3 tH)!(9A В ав);    (12)

А = (1—0,0095 ?в) А/;    (13)

В — рср w Ьв/Н,    (14)


3.6.    Минимальный расход воздуха, подаваемого в воздушную прослойку, равен 0,05 м2/с на один метр ширины вентилируемой стены. При задании толщины воздушной прослойки 6В, м, находят расчетную скорость движения воздуха to, м/с, из соотношения

где t <рв— то же, что и в п. 3.2; fH, /вх — то же, что и соответственно в п. 2.1 и 3.3; ав —то же, что и в п. 2.3; Д/=14,6°С; р, кг/м3, ср. Дж/(кг*°С), ш, м/с — соответственно плотность и теплоемкость воздуха при /=0°С и его скорость; бв , Н, м — соответственно толщина и длина воздушной прослойки.

При расчете требуемого сопротивления    наружного слоя

принято, что воздушная прослойка делит наружную стену так, что сопротивления теплопередаче R2 и R: относятся как R2:Ri—3:l.

3.8. Расход воздуха и, подаваемого в воздушную прослойку, на метр ширины стены, устанавливают на уровне

v = w8B >0,1 + 0,0025 (Н— 20),    (15)

где v измеряется в м2/с.

При этом толщина воздушной прослойки бв определяется по формуле

Ьв> 0,04 + 0,001 (Я— 10),    (16)

где бв и Я в м.

12

Если высота Н меньше 10 м, толщина бв принимается равной 0,04 м.

Скорость воздуха w, м/с определяют из соотношения (15).

3.9. Расчетные значения температуры tB и относительной влажности <рв воздуха принимают равными, соответственно температуре и относительной влажности воздуха в помещении в зоне расположения производящих машин.

ЗЛО. Температура воздуха t 9 подаваемого на вход воздушной прослойки, принимается равной 5СС.

Примечание. Если температура наружного воздуха выше 5°С, вентиляция отключается и в воздушную прослойку подается наружный воздух для ее естественного вентилирования. Это должно оговариваться в проекте ограждающих конструкций зданий.

3.11. Толщины наружного 6t, м и внутреннего б2, м слоев находят по формулам:

^ (^1^' ■ 1/<*н ' ’ l/®np)i

(17)

»,>Ха(3/?1Р-1/ав-1/апр),

(1«)

где Ль Х2 — коэффициенты теплопроводности материалов соответственно наружного и внутреннего слоев, Вт/(м*°С); ан — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности для зимних условий, равный 23,2 Вт/(м2’Град); адр— коэффициент теплоотдачи поверхностей воздушной прослойки, равный 10,8 Вт/(м2 - град); а — то же, что и в п. 2.3.

в

Примечание. Толщины наружного Ьг и внутреннегослоев должны удовлетворять конструктивным требованиям к ограждению этого типа.

ЗЛ2. Относительную влажность воздуха <рвх, %, на входе прослойки рассчитывают по формуле

< 95 ехр [0,07 (££-*«.)],    (19)

в которой температура холодной поверхности воздушной прослойки на уровне ее выхода °С, определяется по формуле

*выПх= W— (*вы*“/н)/(#1 апр)»    (^9)

где

#i =**= &1Л1 + 1/<*н + 1 А*пр*    (21)

* Относительная влажность воздуха срВх, подаваемого в воздушную прослойку, должна быть не более 50%.

13

3.13. Температуру воздуха на выходе из прослойки ^вых» °С, находят по формуле

/.ых = (в + 1/2    1/2 Я,)"1 { [В -(1/2*!+

+ 1 /2 *,)] /Вх + Ш1 + /,/Я.},    (22)

где

“ 5аа+ 1/ав+ 1/апр.    (23)

Коэффициент В находят по формуле (14).

3.14. Для вентилируемой стены с каналами (рис. 4) расчет требуемого сопротивления теплопередаче R [р наружного слоя толщиной м осуществляется с учетом п. 3.7 по формуле

КЯ?+Ь-ехр(~В/Й?)9    (24)

где

(25)

(4/1+4/2+6^в

ЗрСрШ/Л

Ъ

_(3ft    +    +    6Ц (/,-«*„)_

(«1 + 4/3 + 6бв)*вх - (^ + /2)/в — (3ft + 3/3 + 65в)/н* W

/С =

_3(4/t    +    4/2    6^ввЛ_

(4/i + 4/3 + 6«вУи - (fi + Шь-(3/i+3/2 + 6SB )/н

р, Св# w, Я (рв, ав, А Д f — то же, что и в п. 3.7;    «а, &в

измеряются в м; / , t, tnv в СС.

*    В    н    ВХ

Графическое решение этого трансцендентного уравнения приведено (на рис. 5.

3.1и Геометрические параметры вентилируемых каналов определяются следующим образом. Минимальное значение 1\ равно ОД м, максимальное значение /[ и минимальное значение 12 ограничиваются конструктивными требованиями; максимальное 1равно 0,15 м* ширина канала 6В равна 0,05 м.

3.16.    Расчетные значения температуры /в, °С и влажности %„ принимают по п. 3.9.

3.17.    Расчетное значение температуры воздуха tBX9*С на входе в воздушную прослойку принимается по п. 3.10.

3.18.    Расход воздуха о, м2/с, подаваемого на вход вентилируемых каналов, устанавливается формулой (15). Скорость воздуха wf м/с, определяют из следующего соотношения:

» = #,«). (28)

где п, 1/м — количество каналов на погонный метр стены устанавливается при конструировании стены с учетом п. 3.15 и равно:

n-(fi + fa)

14

Рис. 4. Схема расположения вентилируемых каналов в наружных стенах

1

Рис. 5. Графическое решение трансцендентного уровня

и

у-б+ККГ - €ХРЛ -в )

— семейство кривых: ехр

(_ в/я{р)

.—семейство кривых:

К=-4,55 Вт/ (м*.°С)

£

то

15


3.19.    Толщины наружного 6i и внутреннего 62 слоев находят по п. 3.11.

Примечание. Коэффициент теплоотдачи апр в вентилируемом канале следует принимать равным 10,8 Вт/(м2*°С).

3.20.    Относительную влажность воздуха у на входе каналов определяют по формуле (19),

3.21.    Температуру воздуха t °С на выходе каналов находят по формуле

<вых = *эф + (*вх — ^эф)ехР[—' CH/tep whK )];    (29)


R* + Ri—ll аПр + Л,+ Ri+ Ьв/\ +^1вД1-1/аП1>'


■; (30)


+(-

*•* - с [( R

1\    /о


h


•1/а,


пр


•) tB +

к_


-)/н]. (31)


Ri    +    Ri    +    K    Ai-i/«np

Ri находят по формуле (21), a Rz — по формуле (23); р, ср> ш, Н — то же, что и в п. 3.7; апр, А* — то же, что и в п. 3.11;


h* h* 6В~ то же, что и в п. 3.14.


4. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ СТЕН ПРИ МЕХАНИЧЕСКОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ

4.1.    Рекомендуется следующая схема движения воздуха (рис. 6.): вентилятор 1 подает подготовленный воздух из коллектора 9 с параметрами ^вх и 9ВХ в воздуховод 2 с шибером <7, далее через подводящий воздуховод 4 в раздающий коллектор 5 и выходит через каналы 6, расположенные в стене 8, в сборный коллектор 7 и выводится наружу. Выход воздуха осуществляется аналогично выходу при естественной вентиляции (см. рис. 3).

Способ раздачи воздуха по каналам определяется конструктивными соображениями.

4.2.    В ходе расчета определяется расход вентиляционного воздуха на одну систему Vu м’/с:

Vi = vLlt    (32)

где Lx — длина участка вентилируемой стены, м; v — удельный расход, м2/с, определяемый по формуле (15); —ДРВ — напор вентилятора, Па, определяемый по формуле

” О'^Р^ВЫХИУйЫХ 4” Ср.к »р.К 4" 4“Сш»диф).


(33)


16


Рис. 6. Принципиальная схема движения воздуха через вентилируемую стену


ft


'°6‘


Р°


1 Оо 06

о Q


о


17


где £вых» w вых—коэффициент сопротивления и скорость воздуха на выходе из системы; £р к, wp к— то же, раздающего коллектора; Ск, <ок — то же, каналов; £ш — коэффициент сопротивления шибера; юдиф— скорость на выходе из диффузора вентилятора, м/с.

Потери давления в сети определяются для наиболее удаленного канала.

4.3.    Скорость воздуха ювых, м/с, на выходе из системы определяется по формуле

wBbtx = 4V/(ndlK ),    (34)

где dCKtu — эквивалентный гидравлический диаметр сборного коллектора, который равен:

dc к « 4FIU,    (35)

где F —> площадь сечения канала, м2; П — периметр сечения канала, м.

4.4.    Скорость воздуха к, м, на входе в раздающий коллектор

®р. к =    к.    (36)

где d п к, м — эквивалентный гидравлический диаметр подводящего коллектора, определяемый аналогично d с к по формуле (35).

4.5.    Скорость воздуха ^диф,м. на выходе из диффузора вентилятора равна:

И'диф — 4K/(itd дИф),    (37)

где cf диф> м — эквивалентный гидравлический диаметр выходного отверстия диффузора.

4.6.    Коэффициенты аэродинамического сопротивления £вых £р-к» Ск» Сш определяются в зависимости от режима течения, шероховатости каналов и их геометрии.

4.7* £ вых определяется с учетом поворота потока на 90°, внезапного расширения £вых =4—5.

4.8. Коэффициент местного сопротивления коллектора определяется зависимостью.

Ср. к = (0.788А + 0,029В + 0,115Fp. K/Fc. к - ОЛЗА/Г—

- 0.353Aiy K/Fc к —0,09)-* .    (38)

где

(39)

А = ,    7

Vo.6+(j/fC' кр

18

— коэффициент степени сужения

B = l -~FK/FP. к

раздающего канала;

(40)

*■*»!

II

я

$ «.

(41)

/с. к fx/Fc. к>

(42)

где F к — площадь канала, м2; Fp к — площадь раздающего канала, м2; FC K— площадь сборного канала, м2.

4.9.    £ к — потери давления на трение в прямых свободных каналах определяются по формуле

U = lH/dKf    (43)

где X — коэффициент сопротивления трению; Я — высота каналов, м; dK — эквивалентный гидравлический диаметр канала, м.

4.10.    Для труб круглого сечения при турбулентном режиме коэффициент X рассчитывается по приближенной формуле:

I = 0,11 (Л + 68/Re)0'25,    (44)

где А — относительная шероховатость труб (А — AfdK);

А — шероховатость труб, зависящая от материала труб;

Re — критерий Рейнольдса (Re = wd/ v ).

Для труб, выполненных в железобетонных панелях, А=2,5 мм, для бетонных труб А=3—9 мм и т. д.

Для труб некруглого поперечного сечения —

X - ИХ.    (45)

Для труб прямоугольного сечения апр=1,0—1,1; для квадратного сечения а =1,0; для плоской щели апл =1,1.

4.11.    При наличии дроссельных задвижек коэффициент гидравлического сопротивления возрастает на величину £др. Коэффициент местного сопротивления шибера £др=1,3.

4.12.    Производительность вентилятора VB устанавливается равной 1,1 V.

4.13.    При установлении периметра L вентилируемых стеновых ограждений необходимо учитывать, что длины участков с оконными проемами должны быть удвоены.

4.14.    В зависимости от полученных расчетом величин Vи ДРВ устанавливается необходимый вентилятор, как правило Ц4-70 Я° 8.

4.15.    Геометрическая форма вентиляционных каналов в стене устанавливается по возможности правильной формы (круглой, овальной, прямоугольной).

19

УДК 691:539.217.2


Рекомендованы к изданию решением Научно-технического совета НИИСФ Госстроя СССР.

Рекомендации по расчету и конструированию вентилируемых стен промышленных зданий с влажным и мокрым режимами /НИИСФ. — М.:    Стройиздат,

1988. — 43 с.

Изложены принципы конструирования наружных вентилируемых стен при естественном и механическом вентилировании и методики теплофизического и аэродинамического расчета параметров таких стен и воздушных прослоек, с помощью которых осуществляется их вентилирование.

Для инженерно-технических работников и проектировщиков научно-исследовательских и проектных организаций.

Табл. 3, ил. 11.


Р


3202000000—601 047(01)—88


И нструкт.-нормат.,


вып. — 75—87


© Стройиздат, 1988


Плоские поверхности канала следует ориентировать вдоль панели и располагать ближе к наружной стене.

5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ ЕСТЕСТВЕННОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ

5.1.    При естественном вентилировании стен целесообразно применять многослойную конструкцию, состоящую из основной стены и наружного экрана.

5.2.    Основная стена выполняется из двухслойных панелей, объединяющих несущий бетонный слой и теплоизолирующий.

5.3.    Технология изготовления двухслойных панелей должна обеспечивать надежность крепления утеплителя и сохранность качества теплоизолирующего слоя.

5.4.    Несущую часть двухслойных панелей следует выполнять из конструкционного тяжелого бетона или легкого (например, ке-рамзитобетона).

5.5.    Расчет многослойной панели выполняется с учетом работы только внутренней железобетонной панели как плиты, опертой по балочной схеме на две опоры в местах крепления к колоннам каркаса.

5.6.    Теплоизолирующий слой двухслойных панелей необходимо выполнять в соответствии с п. 2.10 из эффективных крупнопористых материалов или минераловатных плит с коэффициентом паропроницаемости не менее 10.10—2 мг/(м • ч • Па) с полностью не более 200 кг/м\ Толщина слоя утеплителя устанавливается расчетом по п. 2.8. и 2.11.

5.7.    Крепление двухслойных панелей к каркасу здания, а также горизонтальные и вертикальные швы следует выполнять в соответствии с действующими типовыми сериями (серия 2.432-2).

5.8.    Изготовление многослойных вентилируемых стен с экраном следует выполнять в следующей последовательности:

изготовление двухслойной панели;

установка крепежных элементов для монтажа экрана;

крепление наружного экрана.

5.9.    Крепежные элементы многослойных вентилируемых панелей, осуществляющие связь основной стены с наружным экраном, не должны препятствовать сквозному вертикальному движению воздуха (рис. 7).

5.10.    Крепежные элементы должны быть рассчитаны на растяжение и срез с учетом влияния отрицательного давления ветра, имеющего направление от поверхности продольной стены и положительного давления, например, на торец здания, вызывающего воздействие горизонтальных сил вдоль продольной оси здания.

20

ПРЕДИСЛОВИЕ

Производственные помещения с влажным и мокрым режимами составляют около 30 % общего объема промышленных зданий.

Ограждающие конструкции таких зданий находятся в тяжелых условиях эксплуатации. Высокое влагосодержание материала стены, агрессивная или слабоагрессивная производственная среда и переменная во времени температура наружного воздуха приводят к быстрому разрушению наружных стен зданий и снижают их долговечность. Натурные исследования показали, что влагосодержание материала стен оказывает существенное влияние на скорость разрушения: чем выше влагосодержание материала, тем быстрее протекает процесс разрушения наружных стен. На ремонт таких зданий ежегодно расходуется около 2,5 млрд, руб., большая часть которых приходится на ограждающие конструкции.

Одним из направлений по повышению долговечности наружных стен зданий с повышенной влажностью воздуха является устройство вентилируемых воздушных прослоек, обеспечивающих эффективную сушку материалов стен. Натурные исследования вентилируемых стен реконструированных зданий показали значительное снижение влагосодержания материала (керамзитобетона) стен. Эксплуатация этих зданий в течение десяти лет без ремонтов наружных стен является надежным подтверждением повышения долговечности ограждающих конструкций при их вентилировании в зданиях с мокрым режимом.

Теплотехнический расчет параметров воздушной прослойки в наружных стенах обычно осуществляется по методике, основанной на стационарной тепло- и влагопередаче. Однако влажностные процессы, протекающие в ограждающих конструкциях зданий с высокой влажностью воздуха, являются существенно нестационарными, что и учитывается в настоящих Рекомендациях.

В Рекомендациях проведены расчеты теплофизических параметров вентилируемых наружных стен, аэродинамических параметров воздушных прослоек и связанных с ними воздуховодов, обеспечивающих их вентилирование. Даны также рекомендации и по конструированию вентилируемых стен с прослойками или каналами, расположенными как в наружной, так и в средней их частях.

Известные способы вентилирования: наружным воздухом за счет гравитационного перепада давления (естественное вентилирование) и подогретым воздухом при механическом вентилировании, экономически целесообразны. Первый способ вентилирования может применяться для любого типа здания, однако ограждающие конструкции должны быть многослойными с использованием в них эффективных утеплителей, обладающих высоким значением коэф-

3

фициента паропроницаемости и профилированного защитного экрана на относе с наружной стороны ограждения.

Механическое вентилирование целесообразно использовать в зданиях с высоким уровнем технологического тепловыделения с применением рекуперации тепла вентиляционных выбросов для подогрева и таким образом высушивания (понижения относительной влажности) наружного воздуха, подаваемого на вход вентилируемых воздушных прослоек или каналов. При механическом вентилировании прослойки образуются либо с внутренней стороны с помощью экрана на относе, либо в средней части ограждающей конструкции преимущественно в форме каналов. В Рекомендациях рассматриваются расчет и конструирование вентилируемых стен с расположением воздушных прослоек в их средней части. Для вентилируемых стен с воздушной прослойкой, расположенной с внутренней стороны, представлен только их теплофизический расчет.

Рекомендации разработаны НИИСФ Госстроя СССР (кандидаты техн. наук В. И. Лукьянов, А. Ф. Хомутов, инж. Ю. К. Попова) совместно с ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (канд. техн. наук В. Н. Макарцев, В. В. Пономарева, инж. А. И. Звягина).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1.1.    Рекомендации предназначены для проектирования венти-лируемых промышленных зданий с влажным или мокрым режимом помещений. Мокрый и влажный режимы помещений определяются в соответствии с табл. 1 СНиП П-3-79** «Строительная теплотехника».

1.2.    Основным конструктивным отличием вентилируемых стен является наличие воздушной прослойки, обеспечивающей эффективное удаление избыточной влаги из стеновых материалов, что позволяет повысить долговечность конструкций стен зданий с влажным или мокрым режимом.

1.3.    Расчет вентилируемых стен при их проектировании должен включать в себя:


а)



2    3    4




В)

©


ш&ш



ж



Рис. 1. Схемы стен с различным расположением воздушной прослойки

а — 1-й тип — воздушная прослойка снаружи утеплителя; б — 2-й тип — воздушная прослойка в теплозащитном слое; в — 3-й тип — воздушная прослойка с внутренней стороны стены между теплозащитным слоем и экраном;

I — защитный металлический экран; 2 — воздушная прослойка; 3 — теплозащитный слон, 2-го и 3-го типов одновременно являющийся несущим элементом стены; 4—несущий элемент стены, 5 — наружный защитный слой


5


определение требуемой толщины элементов стены из условий: невыпадения конденсата на ее внутренней поверхности и обеспечения экономически целесообразного сопротивления теплопередаче стены (в соответствии со СНиП II-3-79**);

расчет параметров вентилируемой воздушной прослойки.

1.4.    В промышленных зданиях с влажным или мокрым режимом следует применять стены с наружным расположением экрана и естественным вентилированием воздушных прослоек или каналов наружным воздухом (рис. 1, а). В зданиях с высоким уровнем технологического тепловыделения при соответствующем экономическом обосновании допускается применение также двух других типов стен с расположением прослойки или каналов в их средней части (рис. 1, б) или экраном с внутренней стороны (рис. 1, в).

1.5.    Вентилируемые стены рекомендуется проектировать в соответствии с основными положениями глав (СНиП 2.03.01—84). «Бетонные и железобетонные конструкции», СНиП 11-3-79** «Строительная теплотехника», СНиП 2.03.11—85 «Защита строительных конструкций от коррозии», СНиП 2.01.02—85 «Противопожарные нормы», СНиП 2.01.07—85 «Нагрузки и воздействия», СНиП 2.09.02—85 «Производственные здания», а также настоящих рекомендаций.

2< ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЙ И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТЫ ВЕНТИЛИРУЕМЫХ СТЕН ПРИ ИХ ЕСТЕСТВЕННОМ ВЕНТИЛИРОВАНИИ

2 1. Температура наружного воздуха t н принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки, устанавливаемой по табл. СНиП 2.01.01—82 с обеспеченностью 0,92 для соответствующего района строительства.

2.2.    Температура t в и относительная влажность <рв воздуха в помещении устанавливаются в соответствии с нормами по проектированию соответствующих зданий и сооружений. При наличии соответствующих экспериментальных данных *в и срв принимаются равными температуре и относительной влажности воздуха на уровне входа в воздушную прослойку.

2.3.    Значение коэффициента теплоотдачи &в внутренней поверхности стены принимается по табл. 4 СНиП II-3-79**.

2.4.    Значение коэффициента теплоотдачи а наружной поверхности стены принимается равным среднему коэффициенту теплоотдачи поверхности воздушной прослойки для зимних условий, т. е. 10,8 Вт/(м2 * °С).

%

2.5. Требуемое сопротивление теплопередаче /?JP слоев наружной стены с воздушными прослойками или каналами, представленной на рис. 2, рассчитывается для сечения на уровне входа в воздушную прослойку по п. 2.2 СНиП 11-3-79**.

Рис. 2. Вентилируемая стена Uro типа с защитным экраном с наружной стороны

л — на относе; б — прикрепленным вплотную 1 — экран; 2 — швеллер; 3 —- утеплитель; 4 — бетонная плита

2.6.    В помещениях с относительной влажностью воздуха <?в>80% необходимо нанесение слоя дополнительной пароизоля-ции на внутреннюю поверхность наружной стены с сопротивлением ларолроницанию R* не менее 0,3 м2 • ч - Па/мг. При этом для расчета этой стены принимается <рв —80 %, а наносимый слой паро-изоляции должен обладать хорошей адгезией и быть достаточно долговечным.

2.7.    Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче /?0К вентилируемой стены определяется по п. 2.12 изменений и дополнений к СНиП П-3-79**.

2.8.    Толщина слоя, выполняющего роль несущего элемента, из конструкционного материала назначается такой, чтобы сопротивление паропроницанию этого слоя R было не менее 1,6 м2.ч. Па/мг, чему соответствует толщина слоя: 5 см из тяжелого бетона или 20 см из керамзитобетона д0 —1200 кг/м3.

Примечания: ]. Толщина слоя несущего элемента должна удовлетворять также конструктивным требованиям к ограждению. 2. Термическое сопротивление R{ слоя конструкционного материала определяется по п. 2.5 СНиП П-3-79** с учетом расчетного массо-

7

вого отношения влаги в материале сом, соответствующего условиям эксплуатации А (по прил. 3 этой главы СНиП). 3. Значения коэффициентов паропроницанию легких и ячеистых бетонов принимаются равными 7г от значений соответствующих коэффициентов, указанных в прил. 3 СНиП П-3-79**.

2.9. Требуемое термическое сопротивление эффективного утеплителя RrpT рассчитывается по формуле

R$ =    (i)

и его значение должно быть не менее расчетного значения найденного из условия, что температура U границы примыкания утеплителя к конструкционному материалу должна быть не менее —5°С при температуре наружного воздуха /н. При этом отношение термического сопротивления R ур слоя утеплителя вентилируемых стен к их сопротивлению теплопередаче /?др не должно быть меньше ЯР®С / Rr£> определяемого по таблице.

Таблица

Отношение минимального термического сопротивления слоя утеплителя к сопротивлению теплопередаче

Средняя температура наиболее холодной пятидневки, °С

Ниже—40

От—40 до—30

От—30 до-20

От—20 до—10

Свыше—10

R рУтс/к«Р

0,6

0,55

0,5

0,35

0,15

В формуле (1) коэффициенты теплоотдачи ав и ан имеют тот

же смысл, что и в пп. 2.3 и 2.4, a t , *ви Rv —соответственно в пп. 2.1,    2.2    и    2.8.

Примечание. Если R^p <RqK , в формуле (1) /?JP следует заменить на R qK .

2.10.    Рекомендуется применять такое сочетание эффективного утеплителя с конструкционным материалом, при котором отношение их коэффициентов паропроницаемости рут, ph0Hc учетом при-меч. 3 к п. 2.8 было бы не менее 3:1.

2.11.    Толщина слоя утеплителя устанавливается по формуле

бут ^ /?уР ^-ут»    (2)

где Яут — коэффициент теплопроводности утеплителя, принятый 8

по прил. 3 СНиП II-3-79** для условий эксплуатации А% Вт/ (м • °С).

2.12.    Длина воздушной прослойки Я принимается равной высоте помещения для участков стены, не содержащих оконных проемов в вертикальном направлении, от уровня расположения технологического оборудования, являющегося источником влаги. Для остальных участков с учетом протяженности окон: от указанного уровня до нижнего уровня окна и от верхнего уровня окна до карниза крыши.

2.13.    Вентилируемые воздушные прослойки создаются с помощью защитного экрана (см. рис. 2):

профилированным или плоским листом на относе от основной стены на расстоянии 6в1 при средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки tH ниже —25°С;

профилированным листом вплотную при t н от —25°С и свыше.

В последнем случае в области /„от —25°С до —15°С устанавливается высота гофра 6в2, ширина участка плотного примыкания к стене /2 не более 50 мм и шириной 1Х гофра не менее 200 мм, в области tH св. —15°С — бв3, h не более 100 мм и 1Х не менее 150 мм.

2.14.    Толщина бв1 воздушной прослойки устанавливается на основе положения о том, что наименьший расход воздуха v на метр ширины должен быть не меньше следующей величины:

0,028+ 0,0019 (Я—10),    (3

где v — измеряется в м1/с.

Я, м — длина воздушной прослойки между входным и выходным отверстиями (щелями). При этом минимальную толщину воздушной прослойки бв1, м определяют с учетом только гравитационного давления (ветровой напор не учитывается) по формуле (см. прил. 1).

8В1> (0,06+0,3/Я)/(0,06 Я+0,3) Relate-ta),    (4)

где R2 — сопротивление м1сС/Вт теплопередаче части наружной стены, расположенной между воздушной полостью и помещением (/?2 практически равно /?0); /н, /в — то же, что и соответственно в пп. 2.1 и 2.2, СС; — сумма местных аэродинамических сопротивлений течению воздуха.

Толщины 5в2 и 6в3 воздушной прослойки устанавливают на уровне

&вз ~ ®в2 = 1 »2 &в1,    (5

9

причем б , м определяют по формуле (4).

1

Зак. 546