Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

63 страницы

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В Руководстве изложены требования к качеству материала фланцев растянутых поясов в направлении толщины проката и высокопрочных болтов, методика расчета фланцевых соединений растянутого пояса. особенности технологии изготовления и монтажа конструкций.

 Скачать PDF

Руководство составлено в дополнение к главам СНиП II-23-81 и СНиП III-18-75

Оглавление

1. Общие указания

2. Материалы

3. Расчетные сопротивления и усилия

4. Расчет фланцевых соединений растянутого пояса

5. Проектирование фланцевых соединений

6. Технология изготовления фланцевых соединений

7. Монтажная сборка фланцевых соединений

Приложение 1. Методические указания по проведению испытаний толстолистового проката для фланцев монтажных соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров на статическое растяжение в направлении толщины

Приложение 2. Комментарии к расчетным формулам и примеры расчета фланцевых соединений

Приложение 3. Данные расчета фланцевых соединений растянутых поясов по сортаментам 1, 2

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

18.11.1982УтвержденЦНИИпроектстальконструкция
ИзданЦНИИпроектстальконструкция1982 г.
РазработанЦНИИпроектстальконструкция
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Госстрой СССР

Ордена Трудового Красного Знамени Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций

РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И СБОРКЕ МОНТАЖНЫХ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С ПОЯСАМИ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ

Москва, 1982

С издаваем настоящего Руководства выпуск ЦНИИпроектсталь-конструиции ОЭИ-268 "Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных Ферм с поясами из широкополочвых двутавров" отменяется.

Вели выполняются условия (7) или (20), болтов достаточно. 4.4. Для расчета на прочность болтов и фланца усилие Л/. ( £* л(с )• приходящееся на один болт, вычисляется по формулам: 1    -    для    зоны полки


где для ие> £


- для зовы стенки

V*n|

М)'

*t*KС

Aw и

у ж *

К - *

a V

i' кс~ Л'-г


(2)


(3)


(4)


для «с* Z




(5)


1г,К„~ число болтов соответственно вдоль стенки и полки * двутавра (рис.2);

- площади сечения двутавра нетто, его стенки и полки.


Рис.2. Схема фланцевого соединения


9


4.5. "Рычажный" эффект и увеличение относительной жесткости фланцев можно учитывать при удовлетворении условия


0,87


i-6


ffgKZZ(C-0,32ta)


StJ


(6)


где X - расстояние от стенки (полки) до оси болта (см.рис.2) С - расстояние от оси болта до края фланца (см.рис.2);

5 - расчетный шаг установки болтов принимается наименьшим из двух величин: шага установки болтов ^ или (2г + 1,5    ) (см.рис.2);

rig. - диаметр болта.

При выполнении условия (6) для соединений типа Б их рассчитывают по методике (с соответствующими расчетными усилиями для болтов), предусмотренной для типа А, если для них выполняются аналогичные технологические требования (см.п.6.11).

4.6. Прочность болтов соединений типа А проверяется по формуле

<?>

где Pj* принимается по данным раздела 3;

К = 1,05 - если ьнп-пЕп * 2    ;    в    остальных    случаях    (в

том числе для болтов стенки) К4 = I; fin - количество болтов соответственно по наружному и внутреннему рядам вдоль полки (см.рис.2);

Jg = 0,8 - при количестве болтов в соединении п £    7;

Д - коэффициент, вычисляемый по формуле (9) при выполнении условия


в остальных случаях JSj определяется по табл*4 в зависимости от параметров р и *1    г

(пи

где г' =0,67 Ъ + 0,17 S - Kf - 0,25 dff ,    (II)

■ Пояа

- катет сварного шва ( или К/е § см.рис.З); опР0Деляется по табл*4 интерполяцией uof значений д при <4 в 0.

Щс\

Рис. 3. Схема расчетных сечений сварного фланцевого соединения растянутого пояса (сварка полуавтоматическая) ;


I - сечение по металлу шва; 2 -сечение по металлу границы сплавления с профилем; 3 - сечение по металлу границы сплавления с фланг* цем.

Значения X вычисляются по формулам (13), (15)

при

'*-£7

(12)

oL

(13)

при

(14)

«1*

i

0,3 j 10,055

Unf>Ui>r°'uj*v*)’

(15)

где

■, (16) v 1£±L.

* О ^

(17)

(18)

II

Таблица 4

?

Коэффициенты J3.,

при параметре <1

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1.0

1.2

1.4

1.6

1,3

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

0,6

i,i6

1,12

1,10

1,08

1,06

1,05

1,05

1,04

1,04

1,03

1,03

1,02

1,02

1,01

1,01

1,01

1,01

0,8

1,24

1,19

1,15

1,12

1,10

1,04

1,08

1,06

1,06

1,05

1,04

1,04

1,03

1,02

1,02

1,02

1,01

1.0

1,32

1,25

1,21

1,1?

1,14

1,12

1,11

1,09

1,08

1,07

1,06

1,05

1,04

1,03

1,03

1,02

1,02

2,0

1,78

1,63

1,52

1,44

1,38

1,33

1,29

1,26

1,23

1,21

1,19

1,15

1,12

1,10

1,09

1,08

1,07

3,0

2,26

2,02.

1,85

1,73

1,63

1,55

1,49

1,44

1,40

1,36

1,33

1,27

1,22

1,19

1,16

1,14

1,12

4,0

2,74

2,42

2,20

2,03

1,89

1,79

1,70

1,63

1,57

1,52

1,48

1,39

1,33

1,28

1,24

1,21

1,19

Таблица 5

Р

Коэффициенты

А

при параметре <

L

S

0

0,2

0,4

0,

,6

0,8

1,0

1,2

1,4

1.6

1,8

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

0,6

0,73

0,75

0,77

о,

,79

0,80

0,81

0,82

0,83

0,84

0,85

0,86

0,87

0,88

0,89

0,90

0,91

0,92

0,8

0,69

0,72

0,74

0,

,75

0,76

0,78

0,79

0,80

0,81

0,82

0,83

0,84

0,86

0,87

0,88

0,89

0,89

1.0

0,67

0,69

0,71

0,

,72

0,74

0,75

0,76

0,77

0,78

0,79

0,80

0,82

0,83

0,85

0,86

0,87

0,88

2,0

0,60

0,62

0,63

0,

,64

0,66

0,67

0,68

0,69

0,70

0,71

0,72

0,73

0,75

0,76

0,78

0,79

0,80

3,0

0,57

0,58

0,60

0,

,61

0,62

0,63

0,64

0,64

0,65

0,66

0,67

0,68

0,70

0,71

0,73

0,74

0,75

4,0

0,56

0,57

0,58

0,

,58

0,59

0,60

0,61

0,62

0,62

0,63

0,64

0,65

0,67

0,68

0,69

0,70

0,71

Примечание: Для промежуточных значений р и оС допускается линейная интерполяция.    J

Расстояние от оси болта до края фланца должно удовлетворять условию

С г bUtfU + W)*    (К)

при этом удовлетворяется условие нераскрытия соединения при расчетной нагрузке.

4.7. Прочность болтов соединений типа Б проверяется по формуле,

<20>

где значения Рц- принимаются по данным раздела 3;

Kf = 1,10 - при условиях, оговоренных в п.4.6;

У а =0,8 при количестве болтов П £    8.

4.8. Прочность фланца на изгиб в зонах полки и стенки проверяется по формуле

(21)

В Мс

где Jvf - местный изгибающий момент во фланце у основания ^ сварного шва, вычисляемый по формулам (22), (24), Для соединений типа А

*1**гРг>    <22>

где

t определяется по формуле (II);

дая зоны фланца, прилегающей к полке; для зоны фланца, прилегающей к стенке;

6 - ширина полки профиля;

5ф - расчетная ширина фланца, принимаемая равной действительной величине, но не более £+2/^+^;

- коэффициент, вычисляемый по формуле (23) цри выполнении условия (8)

А ■ «5 <• “WlV*)-0'5)    <23)

где р>г(+,0\ определяется по табл.5 интерполяцией nojj значений д при JL - 0.

13

Б остальных случаях J$t определяется по табл.5 в зависимости от параметров j> СЮ) и <Л (13), (15).

Для соединений типа Б

(24)


где


Z - К 4


(25)


4.9. Прочность фланцевого соединения типа А на действие поперечной силы 01 проверяется по формуле (26)f при

а


г (Р#*

в остальных случаях - по формуле (27)


.£ V


(26)


(27)


где й , ае - коэффициенты Д , определяемые по указа-^    J    ниям п.4.6 для полок и стенок соответствен

но;

f. - коэффициент трения поверхностей фланцев, принимаемый в соответствии с указаниями раздела 7.

При отсутствии местной поперечной силы в расчет вводится условное значение Q, = 0,1/*- N •

4.10. Расчет сварного соединения растянутого пояса и фланца производится по СНиП П-23-81 с учетом глубины проплавления корня шва на 2 мм по трем сечениям (см.рис.3): по металлу шва (сечение I)

,    N t_. .О у .у    (28)

2«м)    *    к*'«**‘    «в1

по металлу границы сплавления с профилем (сечение 2)


Д Kf $ «г ~ R Wt'lfvfe '    >    (29)

по металлу границы сплавления с фланцем в направлении толщины проката (сечение 3)


14


fl

(30)

где ^ -

и    Ь    -

(fvtfy >    Ijvft    ~

h    ~

Тк,*Г**м)Гг*    ’

расчетная длина вша, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; коэффициенте: jij. = 0,7; jig принимает-ся по табл. 34 СНиПа; коэффициенты условий работы шва; коэффициент условий работы сварного соединения; Ке = 1,0;

расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) но металлу шва и металлу границы сплавления с профилем соответственно, принимается по табд.З СНиПа; расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины фланца; принимается по табл.1.

5. ПРОЕКШРОВАНИЕ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ Фланцевые соединения растянутого пояса

5.1.    Фланцевые соединения растянутого пояса рекомендуется применять в фермах со схемами решетки (см.рис.1), чтобы обеспечить возможность установки болтов в верхних частях фланцев.

5.2.    При схемах решетки ферм, представленных на рис.^а, фланцевые соединения рекомендуется назначать по сортаменту I (табл.6). Если схемы решетки ферм выполняются по рис.1,6, соединения по сортаменту I могут быть применены, когда усилия на болты ряда "а" от продольной силы не менее чем на 15% ниже расчетных; при этом 1-2 болта могут быть установлены "в прорезь" при сохранении на этой риске двух болтов, установленных в отверстие без црорезей.

5.3.    При схеме решетки ферм, представленной на рис.1,в,

с усилением профилей растянутого пояса на участках между узлами решетки дополнительными ребрами фланцевые соединения рекомендуется назначать по сортаменту 2 (табл.7). Усиление профилей дополнительными ребрами компенсирует различие продольных усилий в смежных участках пояса и изгиб пояса из-за перелома з узле.

15

СОРТАМЕНТ I Фланцевые соединения растянутого пояса

Таблица 6


Типораз

меры

фланцев

as


Схема фланцевого соединения


профи

ля


Н

кН

(тс)


Геометрические характеристик ки, мм


jff


i.


Ve


tc


тип тип А Б


89


с4 с\г 10!


+

+

■f

-t

+

ч-

591 т \5ti Т


т

&


2GKI



20Ш2


1160

(118)

1160

(118)

1190

(121)


28 32


28 40


28 40


Ы~г


2 OKI


60


SO


%


А

*0!


+


гг


2QKI


2QK2


Я\60\60 \Я '"''г га'"


1355

(138)

1520

(155

1720

(175)


28 40


32 40


10


32 40


Продолжение табл.6


i

i0i


и-

&

+-h

4-

н-

$


ч


2QK3


20К4


1905

(194)

2090

(213)


12


14


28


40


32


40



-V»

I.


101


+4-++-

, ,

4

£

I

sr

ч

1

+

1. X.

*1

т т

Т"Т

'


Iffj 10^0 J0\SQ

зю

23KI

23К2

23K3

23К4


1915

(195)

2060

(210)

2285

(233)


2520

(257)


9

10

12

14


28

28

28

32


40

40

40

40


41 +


К


23ПП


1285

(131)


28


40


_l


А

Л


4


&


23Ш2


1440

(147)


10


32


40


17


Продолжение табл.6


18


Госстрой СССР Главпромстройпроект

Совзметалдостройшшпроект


„    Ордена Трудового Красного Знамени

Центральный научно-исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций

УТВЕВДАЭ:

Директор института . Кузнецов 18 ноября 1982 г.

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ, ИЗГОТОВЛЕНИЮ И СБОРКЕ МОНТАЖНЫХ ФЛАННЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТРОПИЛЬНЫХ ФЕРМ С ПОЯСАМИ ИЗ ШИРОКОПОЛОЧНЫХ ДВУТАВРОВ

Москва, 1982

Продолжение табл, 6


19


УДК 624.078.47

Руководство по проектированию, изготовлению и сборке монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров. - М., Изд.ЦНИИ-проектстальконструкции, 1982, с. 60.

Руководство составлено в дополнение к главам СНиП П-23-81 и СНЙП Ш-18-75.

Б Руководстве изложены требования к качеству материала фланцев растянутых поясов в направлении толщины проката и высокопрочных болтов, методика расчета фланцевых соединений растянутого пояса, особенности технологии изготовления и монтажа конструкций. Приведены сортаменты фланцевых соединений растянутых и сжатых поясов ферм из широкополочных двутавров от 2QK и 20Ш до ЗОК иЗШ.

В Руководстве использованы результаты экспериментальных исследований серии образцов фланцевых соединений, выполненных в ЦЕШпроектстальконструкции и ВШКТйСтальконструкции, а также отечественные и зарубежные материалы по расчету фланцевых соединений.

Руководство разработано кандидатами техн.наук И.В.Леви-танским, Л.И.Гладштеином, инженерами О.И.Ганиза, В.В.Севрюгиным, докт.техн.наук В.И.Малым, инж. В.МДеренковским (ЩШИ-проектстальконструкция), канд.техн.наук: В.В.Каленовым (ВНИ1Ш-промстальконструкция), при участии инж. Г.Б.Гордона, канди-

Йатов техн.наук В.В.Волкова, Б.Б.Ягубова, докт.техн.наук .Н.Стрелецкого, инженеров В.М.Бабушкина. Л.Г. Гавриленко, кандидатов техн.наук К.В.Шишкиной, В.Г.Кравченко, инженеров А.М.Петрова, Е.М.Привезенцевой, В.К.Садовникова, М.ГЛ.Крав-цова, В.Д.Мартынчука (ЦНИШроектстальконструкция), кандидатов техн.наук Б.С.Цетлина, О.И.Пешковского (ВНИКТИсталькон-струкция), инж. В.М.Краснова (В/0 Союзстальконструкция), кандидатов техн.наук ПД.Одесского (ЦНИИСК), Ю.В.Соболева (ШСИ).

Мл.7, табл.Ю.

(С) Центральный научно-исследовательский и проектный

институт строительных металлоконструкций Госстроя СССР (ЦНИИпроектстальконструкция), 1982.

I. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1.    Настоящее Руководство распространяется на проектирование, изготовление и сборку монтажных фланцевых соединений стропильных ферм с поясами из широкополочных двутавров на высокопрочных болтах для зданий в сооружений, возводимых в районах с расчетной температурой минус 40% и выше.

Фланцевые соединения рекомендуются для применения как экономичные по расходу стали, высокотехнологичные монтажные соединения, исключающие применение монтажной сварки.

1.2.    В руководстве приводятся сортаменты фланцевых соединений нижнего (растянутого) и верхнего (сжатого) поясов ферм из двутавровых профилей от 2(Ждо 3QK и от 20Ш до ЗОШ (раздел 5). Фланцевые соединения других типоразмеров профилей могут быть выполнены индивидуально в соответствии с положениями Руковод-ства.

1.3.    При выборе схемы решетки ферм необходимо учитывать требования, вызванные особенностями конструктивной формы фланцевых соединений (рис.1 и раздел 5).

1.4.    Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть выполнены как при предварительном натяжении высокопрочных болтов (тип А), так и без натяжения, при затяжке болтов стандартным ручным ключом (тин Б).

Фланцевые соединения типа Б могут применяться в зданиях без мостовых и подвесных кранов, монорельсов н другого подвесного подъемно-транспортного оборудования при временных нагрузках, не превышающих 35% суммарных. В соединениях типа Б допускается образование зазоров между флату»*™ в процессе эксплуатации (см. п.7.13).

Фланцевые соединения сжатых поясов выполняются при затяжке высокопрочных болтов по типу Б соединений растянутых поясов.

1.5.    Фланцевые соединения растянутых поясов могут быть применены при действии растяжения с изгибом, при однозначной эпюре растягивающих напряжений в поясах (6mLn + 1^тах^0,5).

Соединения типа А могут воспринимать местные поперечные усилия за счет трения контактирующих поверхностей и наличия "рычажного" эффекта. Сдвигающие усилия в фермах, действующие

3

Рис.I. Рекомендуемые конструктивные решения фланцевых соединений растянутых (нижних; поясов стропильных ферм

в зонах расположения монтажных стыков, должны передаваться через поверхности трения фланцевых соединений сжатых поясов.

1.6.    Механические свойства стали фланцев соединений растянутых поясов в направлении толщины проката должны отвечать требованиям раздела 2.

1.7.    Материалы Руководства составлены на основе экспериментально-теоретического исследования, проведенного ЦНИИцроект-стальконструкцией и ВНИКТИстадьконструкцией в 1979-1980 гг. с использованием зарубежных данных по расчету фланцевых соединений.

2. МАТЕГИАЛЫ Общие положения

2.1.    Для поясов ферм применяются широкополочные двутавры с параллельными гранями полок по ТУ 14-2-24-72. Материал широкополочных двутавров назначается в соответствии с требованиями СНиП П-23-81. Основные марки стали двутавров - 14Г2,

09Г2С.

2.2.    Для фланцевых соединений применяются высокопрочные болты из стали 40Х "Селект" по ГОСТ 22353-77 с характеристикой бй-ДОХП, гайки по ГОСТ 22354-77 с характеристикой бНПОДЩ и шайбы по ГОСТ 22355-77 (технические требования по ГОСТ 22356-77).

2.3.    Фланцы сжатых поясов изготавливаются из стали марки ВСтЗпсб по ГОСТ 380-7J? или ТУ 14-1-302^-80.

2.4.    Для полуавтоматической сварки фланцевых соединений применяется сплошная сварочная проволока марки Св-08Г2С по ГОСТ 2246-70 или порошковая проволока ПП-АН8 по ТУ I4-4-I059-80.

Требования к материалу фланцев растянутых поясов

2.5* Требования к материалу фланцев (механические свойства в направлении толщины проката и отсутствие металлургических дефектов типа весплошностей) должны оговариваться в специальных технических условиях на поставку металлопроката.

5

До введения этих ТУ допускается изготовление фланцев из стали марки 14Г2АФ (14Г2АФД) по ГОСТ 19282-73 или ТУ I4-I-II76-74 толщиной до 50 мм. Категория качества стали (по хладостойкое ти и склонности к механическому старению) выбирается в соответствии с требованиями СНиП П-23-80 (табл. 50, группа I) с учетом расчетной температуры района.

Примечание. Сталь для фланцев поставляется в термически обработанном состоянии (нормализация или закалка с отпуском) с указанием об этом в сертификате металлургического завода.

2.6.    Материал фланцев на заводе-изготовителе металлоконструкций подвергается испытанию на статическое растяжение на образцах, вырезанных из листов в направлении толщины, по специальной методике (приложение I).

Нормируемыми характеристиками являются временное сопротивление й и относительное сужение ^    ,    имеющие    значения:

средние для трех образцов:    >    0,8    1($;

минимальные для одного из трех образцов:    ^    5$,

где 6Н - нормативное значение временного сопротивления (нормативное сопротивление) для основного металла по ГОСТу или ТУ.

Значения предела текучести и относительного удлинения не нормируются, но заносятся в протокол испытаний*

2.7.    Материал фланцев или готовые фланцы до приварки к поясам ферм подвергаются ультразвуковому дефектоскопическому контролю на наличие внутренних расслоев, грубых шлаковых включений и т.п. Качество стали должно удовлетворять требованиям, указанным в табл.1.

3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И УСИЛИЯ

3.1. Расчетные сопротивления металла профилей, фланцев сварных швов и коэффициенты условий работы принимаются по СНиП П-23-81.

6

Таблица I

Зоны

Характеристика дефектов

1ПШ

площадь

минималъ-

ного

учитыва

емого

дефекта

площадь максимального допустимого дефекта

допус

тимая

частота

дефекта

макси

мальная

допу

стимая

TTjTTlTHfl

дефекта

минимально допустимое расстояние между де-фектамк

CI

см

Площадь листов (флан-цев)

0,5

1.0

10 «г2

10

Прикромоч-ные зона

0,5

1.0

3 м-1

4

10

Примечания:

1.    Дефекты, расстояния между краями которых меньше протяженности минимального из них, оцениваются как один дефект.

2.    По усмотрению завода-изготонителн металлоконструкций разрешается дефектоскопический контроль материала фланцев после их приварки к поясам ферм.

3.2. Расчетные усилия на высокопрочные болты фланцевых

- расчетное сопро-“ ш - нормативное (чения болта

соединений следует принимать по табл.2.

Таблица 2

Характеристика расчетного усилия растяжения

Фланцевое соединение растянутого пояса

Фланцевое

соединение

тип А

тип Б

L/ACllWlv

пояса

Предварительное натяжение болта при монтажной сборке Рнм

0,94

(0,1-0,2) RSh' *Ь

(0,1-0,2) RShBSn

Предварительное натяжение болта, принимаемое при расчете Рнр

°’85f*A

Усилие в отдельном болте Р„

У

RSk ' ^Sn

-

Примечание:    Rgu    =    0,7 Я*»*    -    расче

тивлеяие растяжению высокопрочных болтов;    ~

нетто.


сопротивление стали болтов;    - площадь сеченв

7

3.3. Величина предварительного натяжения болтов, принимаемая при расчете фланцевых соединений (см.раздел 4 Руководства), учитывает релаксацию болтов введением коэффициента условий работы fa = 0,9, Рир= P^jfg * 0,B5Rgh- Я(п .

4. РАСЧЕТ ФЛАНЦЕВЫХ СОЕДИНЕНИЙ РАСТЯНУТОГО НОША

4.1.    Методика расчета фланцэвых соединений растянутых поясов распространяется на соединения, сконструированные в соответствии с требованиями раздела 5.

Комментарии к расчетным формулам и примеры расчета фланцевых соединений приведены в приложении 2.

4.2.    Фланцевое соединение растянутого пояса проверяется расчетами:

а)    на прочность болтов в зонах полки и стенки;

б)    на прочность фланцев на изгиб и поверхностный отрыв в околошовной зоне;

в)    на прочность сварных швов соединения фланца и профиля;

г)    по критерию нераскрытая соединения (по условию передачи поперечной силы для соединений типа А).

4.3.    В соединении, нагруженном продольной силой Л/ и

изгибающим моментом М , необходимое минимальное количество болтов    Я_jft определяется по формуле

ят£лв-^ (d+jr )’

где h. - расстояние между центрами тяжести полок двутавра;

Р^ - допускаемое среднее усилие, приходящееся на

один болт от продольной силы N , принимаемое по табл.З.

Таблица 3

Допускаемые средние

Толщина

усилия на один болт

фланца

от продольной силы

про типе соединения

г /

ММ

А

Б

^ 28

°’67V*f«

-

s 28

°’77

°’67

8