Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

51 страница

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В документе изложены конструктивные и технологические методы повышения трещиностойкости монолитных стен, возводимых в переставных опалубках; предназначен для повышения эксплуатационных характеристик монолитных стен, возводимых в переставных опалубках

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Классификация трещин в монолитных стенах

3. Конструктивные методы повышения трещиностойкости монолитных стен

4. Технологические методы повышения трещиностойкости монолитных стен

     Составы бетонов

     Производство работ

     Методы и режимы выдерживания и термообработки

     Отделка наружных стен

Приложение 1. Методы камерного обогрева

Приложение 2. Определение условий монолитности и трещиностойкости фактурного слоя

Приложение 3. Защитно-декоративные покрытия бетона наружных стен

Литература

 
Дата введения01.01.2021
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

28.03.1984УтвержденЦНИИЭП жилища8
РазработанЦНИИЭП жилища
РазработанМИСИ им. В.В. Куйбышева
РазработанНПО Союзмонолиттяжстрой
ИзданЦНИИЭПжилища1984 г.
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

3=3

аШР®33

_,,_ _з,_ _з S-.■_,,_—з ,-^-3 „ с^-з с_з с^-з сз-з зз^зз зз-зз ^^з зз^з    зз^зз


iH !=ас! ЕЗЗ Sj3 ЕёэН







Государственный комитет по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР

Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования жилища (ВДИИЗП жилища)

РЕШКЕЩАЦИИ ПО ОБЕСПЕЧЕНИЮ ТРЩИНОСТОЙКОСТИ МОНОЛИТНЫХ СТЕН

Утверждены председателем Научно-технического совета, директорш института Б.Р.Рубаненко (протокол J& 8 от 28.Ш.1984 г.)

Москва - 1984

3.8. Деформации усадки стен ( буе.) определяются по [I] в зависимости от вида и проектируемого состава бетона, условий твердения и эксплуатации.

где c.iptjr предельные деформации усадки бетона.


(8)


£ уб.    “    &


К, т


£ ус, —бус. пре у. к. w kh    С?)

к - эмпирический коэффициент,

к =1,1 ИГ®, (м3/кг>3/4;

В - расход воды на I м3 бетонной смеси;

Ц - расход цемента на I м3, кг;

пг - коэффициент, учитыващий условия твердения, при естественном твердении/гс $=1; цри тепловой обработке /л. =0,9;

к(- коэффициент учитыващий вид бетона, определяется по результатам испытаний. При отсутствии экспериментальных данных принимается ранным: для тяжелого бетона - I; облегченного бетона - 1,1; легких бетонов на кварцевом песке - 1,2; легких бетонов на пористом песке -1,3; грунтобетонов - 1,5;

Kw - коэффициент, учитыващий относительную влажность воздуха окружающей среды kw). kw= 2 — 0,02 V' при I(# < W < 30jf kw= 1,4 - 0,01 W при 30* < w « 80jf    (9)

Для внутренних стен учитывается относительная влажность воздуха в помещении, которая в период отопления принимается по экспериментальным данным, а для приближенных расчетов - равной и/= 40%.

Для наружных стен (а также внутренних в неотапливаемый период) относительная влажность наружного воздуха принимается по С 41 для соответствующего региона.

к л - коэффициент, учитыващий толщину стены, определяется по табл. 3.

Таблица 3

Толщина

20

стены,

см

10

30

40

50

I

0,8

0,7

0,6

0,5

Примечание. Значение для промежуточных толщин определяется по интерполяции.


Величины коэффициента кл

10

3.9.    Для выравнивания деформаций стен рекомендуется наружные однослойные и внутренние стены выполнять на равных бетонов (см. рис. 4, а, б, в); при этом плотность бетона внутренних стен должна быть больше, чем наружных.

Варианты сопряжений между наружными и внутренними стенами, выполненными из разных бетонов, приведены на рис. 5.

3.10.    Для зданий высотой более 20 этажей (при невозможности совладения п. 3.7) для защиты верхних этажей от образования наклонных трещин рекомендуется применять конструктивные системы с навесными наружными стенами.

3.11.    Величину защитного слоя горизонтальной арматуры рекомендуется назначать не менее: для внутренних стен 15 мм, для наружных стен 40 мм. Величина защитного слоя вертикальной арматуры принимается в соответствии с С 5]. При этом величину защитного слоя реко-* мендуется обеспечивать посредством пластмассовых фиксаторов.

3.12.    Диаметры распределенной по полю рабочей арматуры в монолитных стенах рекомендуется назначать не более:

-    для вертикальной арматуры - 18 ж;

-    для горизонтальной арматуры - 12 ям.

3.13.    Для повышения поверхностной трещиностойкости монолитных стен рекомендуется снижение толщины н марки бетона с учетом обеспечения звукоизоляционных и теплотехнических требований к ним.

4. ТЕ30КШ0ГИЧЕСКИЕ МЕТОДЫ ПОВЫШЕНИЯ ТРНЦИНОСТОЙКОСТИ МОНОЛИТНЫХ СТЕН

Составы бетонов

4.1.    Бетонные смеси должны соответствовать требованиям ГОСТ 7473-76 [6]. Составы тяжелых бетонов следует подбирать по Г7], легких бетонов на пористых заполнителях - по [8].

4.2.    При подборе составов бетонов следует учитывать, что благоприятным фактором для повышения трещиностойкости монолитных стен являются снижение расхода цемента и уменьшение содержания воды при обеспечении необходимой подвижности бетонной смеси за счет применения пластификаторов, пенообразователей, воздухововлекапдих добавок с умеренным воздухововлечением.

4.3.    Расход цемента рекомендуется принимать минимальным по условию обеспечения заданной прочносщ. согласно [91 Количество цемента рекомендуется уменьшать за счес оранотв, приведенных в пп.

4.4 и 4.5.

II

4.4.    Количество воды в бетонной смеси рекомендуется принимать минимальным. Необходимую удобоукладываемость следует обеспечивать за счет применения пластифицирующих добавок с воздухововлечением до 63? согласно СЮ]. Особо рекомендуются гидрофобные пластифицирующие и комбинированные добавки.

4.5.    Пластификацию бетонной смеси и сокращение расхода цемента следует применять на основе использования микронаполнителей согласно [И].

4.6.    Рекомендуется использовать пластифицированные шакопорт-ладдементы и портландцементы, а такие обычные портландцемента с ограниченным содержанием СдА (менее 85?).

4.7.    Следует отдавать предпочтение заполнителям с возможно более высоким сцеплением с цементным камнем и минимальной водопотреб-

НОСТЫ).

Производство работ

4.8.    Монтаж опалубки, укладку бетона, распалубку и уход за бетоном монолитных стен следует производить в соответствии со СНиП Ш-15-76 С121 с учетом положений, изложенных в [II, 13] и в настоящем разделе.

4.9.    Укладку и вибрирование бетонной смеси следует вести послойно на всю высоту этажа, не допуская перерывов в бетонировании.

При уплотнении бетонной смеси глубинными вибраторами не следует касаться ими арматуры и палубы щитов опалубки.

4.10.    В случае вынужденного перерыва бетонирования более чем на I ч или на границе захватки необходимо организовывать вертикальные технологические швы (п. 3.5). Неорганизованные технологические швы, расположенные под утлом естественного откоса бетонной смеси, не допускаются.

4.11.    Для организации вертикального шва рекомендуется использовать оставляемые плоские арматурные каркасы в виде "лесенки" с натянутой на них арматурной сеткой с размером ячейки 1x1 см. Допускается также использовать извлекаемые инвентарные ограничители, при этом конструкция шва должна выполняться в соответствии с рис. 4, г, д.

4.12.    РаспадуСливание бетонных и железобетонных стен бескаркасных жилых зданий, возводимых в переставных опалубках, извлекаемых вверх (крупнощитовой, блочной, мелкощитовой) при темпе возведения 4 этажа в месяц и менее рекомендуется производить:

- для положительных температур наружного воздуха - при распаду-

12

бочной прочности бетона не менее 40 кг/см2;

-    для отрицательных температур наружного воздуха до -15°С -при распалубочной прочности бетона не менее 100 кг/см2;

-    для отрицательных температур наружного воздуха ниже -15°С -при распалубочной прочности бетона, равной 70# от проектной марки, но не менее 100 кг/см^.

4.13.    Распадубливание бетонных и железобетонных стен, возводимых в объемно-переставных опалубках одновременно с монолитными перекрытиями, следует производить при распалубочной прочности бетона перекрытий, равной 70 и 80# от проектной марки перекрытия пролетом соответственно менее 6 м или 6 м и более.

4.14.    Отрыв щитов крупнощитовой опалубки от бетона при распалубке (если отрыв щитов от бетона не происходит самопроизвольно при снятии стяжек) рекомендуется производить с помощью деревянных клиньев, забиваемых между щитом и бетоном стены. В зимних условиях строительства цри применении обогревшее методов в термоактивной опалубке перед отрывом щитов следует производить кратковременное включение (15-20 мин.) нагревателей щитов опалубки.

4.15.    При бетонировании стен в летних условиях при температуре воздуха выше 20°С без тепловой обработки бетона распалубку следует производить в следующей последовательности: за 3-4 ч перед снятием опалубки необходимо снять стяжные болты и отодвинуть щиты от поверхности стены на 4-5 мм; сначала необходимо распалубить поверхность стены, обращенную к солнцу, а затем - противоположную.

При температуре наружного воздуха выше 30°С производить распалубку в дневное время не рекомендуется.

После снятия опалубки необходимо вести уход за бетоном, предотвращая пересушивание поверхностных слоев бетона и воздействие на поверхность стены прямых солнечных лучей. Для этого рекомендуется покрытие открытых поверхностей стен влагонепроницаемыми материалами (полиэтиленовой пленкой, пленкообразующими покрытиями, наносимыми кистью и набрызгом: ПМ-86, ПМ-100А и Ш-100АМ по ТУ 35-903-73 Минстроя СССР, лаком "Этиноль", битумными эмульсиями и т.д.), а также экранами, свободно свешивающимися покрытиями из влагоемких материалов (мешковины, соломенных матов и т.д.), поддерживаемых во влажном состоянии.

В условиях сухого и жаркого климата указанные меры являются обязательными.

13

Методы и режимы выдерживания и термообработки

4.16.    Исходя из требований обеспечения трещиноотойкости рекомендуется применять следующие методы ускорения твердения бетона:

-    безобогревные: метод термоса, применение протнвоморозных добавок;

-    обогревные: контактный прогрев, камерный обогрев;

-    комбината) двух первых методов.

4.17.    В первую очередь рекомендуется применять безобогревные методы твердения бетона как менее трудоемкие и энергоемкие.

Безобогревные методы следует применять при температуре наружного воздуха до -15°С, а обогревные методы - до -25°С. В целях ускорения темпов строительных работ при благоприятных экономических условиях (низких тарифах на электроэнергию, в зоне газовых месторождений и т.п.) обогревные методы рекомендуется применять и при положительных температурах воэдуха.

Выбор конкретного метода ускорения твердения бетона должен производиться на основании технико-экономических расчетов для местных условий строительства.

4.18.    Применение метода термоса оправдано лишь при условии тщательной теплоизоляции щитов опалубки, включая торцы, низкотемпературном подогреве бетонной смеси от +30°С до +50°С в момент укладки бетона и температуре воздуха до -5°С.

Термос, основанный на экзотермии цемента, рекомендуется применять для стен, изготавливаемых из бетона марок 150 и выше на цементах с высокой экзот ершей.

Термос, основанный на предварительном разогреве бетонной смеси, рекомендуется применять при удалении БСУ, выпускающего горячую бетонную смесь, от объекта на расстояние не более 10-15 км. Предварительный электроразогрев бетонных смесей предлагается использовать в соответствии с £.13].

Параметры термосного выдерживания бетона следует принимать в зависимости от толщины стены, начальной температур; бетона, термического сопротивления щитов опалубки, температуры наружного воэдуха и распадубочной прочности бетона согласно С13].

4.19.    При отрицательной температуре воадуха до -15°С рекомендуются следующие противомороэные добавки: нитрит натрия, нитрат натрия, нитрит кальция, фосфотированный хлористый кальций (ФХК) и др. в сочетании с добавками поверхностно-активных веществ (ПАВ).

Количество вводимых в бетонную смесь протквомороэных добавок

14

зависит от минимальной температуры воздуха.

Расчет состава бетона с цротивоморозными добавками следует производить согласно 1141.

Рост прочности бетона с противоморозными добавками, твердеющими при отрицательных температурах, определяется для конкретных составов строительной лабораторией, на основании чего назначаются сроки распалубочных работ.

4.20.    Прочность бетона монолитных стен до его замораживания должна составлять не менее:

-    для бетона без противоморозных добавок 50, 40SC от К. 28 ДРИ

марках его соответственно 150 ,    200-300 и более;

-    для конструкционно-теплоизоляционного керамзитобетона 20-30 кг Аж при марках не более 100 ;

-    для бетона с противоморозными добавками 30, 255? от &28 ^

марках соответственно 200 ,    300    и более.

Не допускается замораживание монолитных стен, возведенных из литых и пластичных бетонных смесей марок ниже 100 . Для этого рекомендуется в зимний период поддерживать нормальный температурный режим в помещениях независимо от того, заселены они или нет.

4.21.    Обогревные методы выдерживания бетона монолитных стен следует применять, если безобогревные методы не обеопечивают получение требуемой прочности бетона или их использование сдерживает тош возведения здания.

Область применения обогревши методов выдерживания бетона монолитных стен приведена в табл. 4.

Таблица 4

Способ тепловой обработки

Рекомендуемая область применения обогревши методов

Рекомендуемая область применения

Контактный прогрев: При температуре воздуха до -25°С а - односторонний - для стен толщиной до 16 см

б - двусторонний - для стен толщиной более 16 см

Камерный обогрев При наличии замкнутых ячеек, образованных опалубками стен и перекрытий (или опалубками стен и инвентарнымчутепленным щитом, накрывающим ячейку сверху)

Рекомендации по контактному обогреву приведены в пп. 4.22-4.28 по камерному обогреву - в прилок. I.

15

4.22.    Контактный прогрев бетона осуществляется в гревдей опалубке в соответствии о [13, 15].

Щиты опалубки должны быть снабжены датчиками контроля температуры и средствами регулирования процесса обогрева. В качестве датчиков контроля температуры следует применять терморегуляторы, обеспечивающие расчетный температурный режим выдерживания бетона путем попеременного включения и отключения обогрева, например, терморегулятор типа 6ВТ.229.000, выпускаемый Тростянецким заводом "Электро-бнтприбор". Датчики контроля температуры рекомендуется устанавливать в средней зоне щита опалубки. Каждый модульный щит опалубки должен иметь свой терморегулятор, который следует устанавливать в области возможных максимальных температур нагрева палубы (в зависимости от типа применяемого нагревателя).

4.23.    Для обеспечения поверхностной трещиностойкости стен и снижения теплопотерь с наружной стороны опалубки следует укладывать теплоизоляцию, а затем - защитный слой.

В качестве тепловой изоляции и защитных слоев рекомендуется использовать материалы, приведенные в табл. 5 в соответствии с [13].

Конструкцию теплоизоляции и защитного слоя следует определять на основании теплотехнического расчета [15] в зависимости от расчетной температуры воздуха с учетом данных о термическом сопротивлении слоев изоляции, приведенных в табл. 5 и на рис. 5.

Материалы для тепловой изоляции опалубки

Таблица 5

Материал

Объемная масса в сухом состоянии,

кг/м3

Коэффициент теплопроводности в сухом состоянии,

ккап/м*я*°С

Расчетная величина коэффициента теплопроводности

Удельная теплоемкость в сухом состоянии

I

2

3

4

5

Вата минеральная

(W6 = Ъ%)

100

0,0345

0,042

0,18

То же

150

0,0422

0,047

0,18

Плиты мягкие, полужест-кие и жесткие минераловатные на синтетическом связующем (w6 = 5{К)

100

0,0397

0,045

0,18

16

Продолжение тайл. б

I

2

3

4

5

То же

176

0,044

0,052

0,18

Плиты мягкие к полужест-кже минераховатные на СНтумном свявущем

<W6 . 5*)

100

0,0397

0,045

0,22

То же

200

0,05

0,058

0,22

То же

300

0,0595

0,07

0,22

Каты минераловатные ру-лонжрованные на синтетическом связующем

(Wfl* 5*)

50

0,0336

0,04

0,18

То же

75

0,0371

0,042

0,18

Ими ж полосы Ж8 отекло-- &)

175

0,0422

0,048

0,2

Анкера клееная (Wa - 13*)

600

0,1

0,147

0,6

Оргалит

300

0,0552

0,138

-

Пенопласт плиточный (Wa - 1050

74

0,0353

0,037

0,32

То же

100

0,0353

0,037

0,32

То же (W6 = 5%)

150

0,3966

0,422

0,32

То же

200

0,5

0,517

0,32

Ншора (IVй = 30*)

15

0,0353

0.045

0,32

Пенопласт плиточный ПХВ-1

iW6 = 10*)

100

0,0397

0,043

0,3

То же

125

0,05

0,053

0,3

Картон строительный шогослойный

650

0,1034

0,147

0,32

1убероид, пергамин, толь

600

0,1466

0,147

0,35

Примечание. U/6- влажность материала, соответствующая

нормальным ж влажностным условиям эксплуатации.

17

18


Рис. 5. Номограмма для определения термического сопротивления опалубки в зависимости от материала (табл. 5) и толщины изоляции


Для предотвращения поверхностного трещинообразования следует назначать расчетную величину полного термического сопротивления опалубки не менее 0,5 м^*ч°С/ккал.

4.24.    Камерный обогрев рекомендуется применять преимущественно для объемно-переставных опалубок при одновременном возведении стен и перекрытий.

Температура воздуха внутри обогреваемой ячейки долина быть не больше 80°С; проемы ячейки рекомендуется утеплять с помощью брезентовых шторок или утепленных щитов.

4.25.    Рекомендуется применять комбинацию метода термоса и контактного обогрева при температуре воздуха от -15 до -25°С или в случае, если необходимо резко сократить сроки возведения здания. .

4.26.    Следует принимать возможно более "мягкий" режим обогрева бетона стен. Рекомендуются следупцие значения предельной температуры разогрева бетона на стадии изотермического выдерживания: не более +70°С - при положительной температуре воздуха; +60°С - при отрицательной температуре воздуха; не более +40°С - при использовании быстротвердеющих цементов.

Для обеспечения трещиностойкости монолитных стен при контактной термообработке рекомендуются следупцие режимы:

а - подогрев и предварительное выдерживание бетона в опалубке при температуре +20°С в течение 2 ч;

б - подъем температуры со скоростью не более 15°С/ч для стен толщиной до 20 см и Ю°С/ч для стен толщиной более 20 см до температуры изотермического выдерживания;

в - изотермическое выдерживание бетона до получения требуемой прочности; при этом должна обеспечиваться равномерность температурного поля в плоскости стены с допустимым отклонением +10°С;

г - регулируемое остывание бетона до температуры распалублива-

ния.

Перед укладкой бетона рекомендуется производить отогревание щитов опалубки с подъемом температуры до +30°С, для чего за 1-1,5 ч перед укладкой бетона необходимо включать нагреватели щитов опалубки.

4.27.    Скорость остывания бетона, исходя из требований предотвращения образования сквозных трещин, не должна превышать следулцих значений;

-    Ю°С/ч - при положительной температуре воздуха;

-    5°С/ч - при отрицательной температуре воздуха.

19

В яастоящкх Рекомендациях изложены конструктивные ж технологические метод» повышения трещиноетойкостя монолитных стен, вонводи-Muz в переотавнжх опалубках. Раздел, посвященный конструктивным методам, включает предхоженжя, связанные с ограничением раамеров отен по дхжне, о рациональными приемам выравнивания деформаций наружных ж внутренних стен, о назначением технологических швов; раздал, посвященный технологическим методам, содержит рекомендации по составам бетона, производству работ, режимам выдерживания ж термообработки, отделке наружных стен.

Рекомендации разработали канд.твхн.наук М.Е.Соколов (руководитель теш), инженера I.А.Абрамсон, С.А.Шх&няхов, Г.П.Иванов (ЦШШШ жилища), докт.техн.наук Г.И.Горикав, жацд.техн.няуж Л.П.Орентлжхер (НЯСИ им. В.ВЛДОаква), хнж. А.А.Йедоров (НПО "Союемонолиттяж-отрой") при учаотп кандидатов технических наук Я.1. Арадовского,

В.И. Логиновой, Й.П. Матешаоа, И.П. Новиковой, И.Ю. Скяельнхкова, B.D. Станкжвичуож, Я.Я. Спжвзжж, А.А. Яворского, инженеров В.И. Вур-чу, В.Н. Власова, В.П. Зетнловой, Л.С. Китаняной, П.П. Кляжунаоа, Й.А. Макарова, Я.Г. Мартыновой, B.D. Мумииского, Й.П. Руотейжк,

D.H. Яуюшкиоа, Н.Н, Вкиова.

© ЦНИИЭП жилища, 1984

4.28.    В случае положительной температуры воздуха распадуСливание стен рекомендуется производить при разности температур Сетона и воздуха от 10 до 20°С.

При отрицательной температуре воздуха распалубливание стен следует производить при достижении на поверхности Сетона стены температуры 0°С.

Распалубливание стен необходимо производить при достижении Прочности бетона в соответствии с указаниями пп. 4.12. 4.13, 4.20.

Контроль эа нарастанием прочности бетона при обогреве следует производить по результатам измерения его температуры. Прочность бетона приближенно контролируется по температурным кривым набора прочности бетона. Для ориентировочных 1>асчетов следует пользоваться гра-фяками, приведенными в [13, 15].

Рекомендуется следующая последовательность распаду Сливания стен:

а - ослабление стяжных болтов;

б - кратковременный прогрев опалубки в течение 15-20 мин. при бетонировании стен при отрицательных температурах;

в - раздвижка щитов опалубки на 1-2 см поверхности бетона и выдерживание опалубки в этом положении не менее 2 ч;

г - последовательное снятие опалубки с обеих поверхностей стен.

Отделка наружных стен

4.29.    В целях повышения трещиностойкости бетона наружных стен от действия температурно-влажностных деформаций рекомендуется применять следующие методы отделки:

-    устройство фактурного слоя;

-    защитно-декоративные покрытия.

Применение указанных методов отделки обязательно для наружных стен из Сетонов, содержащих золу.

Допускается не применять отделку наружных стен из Сетонов слитной структуры.

4.30.    Устройство фактурного слоя рекомендуется применять для защиты стен из бетонов,имеющих межзерновую пористость более 10$, а также низкомарочных бетонов на основе местных материалов, отходов производства в соответствии с [9, 16] и данными технико-экономических расчетов.

Мероприятия по обеспечению трещиностойкости фактурного слоя приведены в прилож. 2.

4.31.    Защитно-декоративные покрытия рекомендуются для бетонов с межзерновой пористостью не более 10%.

Составы и технология применения защитно-декоративных покрытий приведены в прилож. 3.

20

I. ОБЩИЕ ПОШШШ

1.1.    Настоящие Рекомендации разработаны в развитие [I] и предназначены для повышения эксплуатационных характеристик монолитных стен, возводимых в переставных опалубках.

1.2.    Повышение трещиностойкости монолитных стен (ограничения по трещинообразованию или ширине раскрытия трещин достигаются, в основном, за счет выбора конструктивной системы здания, материала для наружных стен, подбора состава бетона, обеспечивающего минимальную усадку бетона при заданной пластичности бетонной смеси, определения рациональной технологии возведения стен при положительных и отрицательных температурах.

1.3.    Повышение трещиностойкости монолитных стен за счет дополнительного армирования не рекомендуется.

2. КЛАССЙЬИКАЦИЯ ТРЕЩИН В МОДОМШХ СТЕНАХ

2.1.    Трещины в монолитных стенах классифицируются:

по стадии образования: при возведении здания, при эксплуатации;

по причинам образования: температурные, усадочные, от вертикальной нагрузки, от горизонтальной нагрузки1;

по характеру образования: поверхностные, сквозные (табл. I).

2.2.    При возведении монолитных стен (см. табл. I) образуются как поверхностные, так и сквозные трещины* Сквозные образуются вследствие больших скоростей остывания стен, а также пластической усадки бетона, которая протекает в течение 48 ч с момента его укладки в опалубку. Поверхностные трещины - результат перепада температуры и влажности бетона по толщине стены.

2.3.    При эксплуатации в монолитных стенах также образуются как сквозные, так и поверхностные трещины.

х

Следует различать два типа сквозных трещин (рис. I).

Эти трещины в настоящих Рекомендациях не рассматриваются.

3

таблица i

Факторы, влияющие на образование трещин

Характер

образования

при возведении

при экспжуатации

температура

уоадка

нагрузка

температура

усадка

нагрузка

Сквозные

+

+

-

+

+

+

Поверх

ностные

+

-

+

-

Трещины первого типа (рис. 1,а) имеют направление, близкое к вертикальному и могут образоваться как в верхних, так и нижних этажах зданий. Причина их образования - в усадке бетона стен, стесненной в уровне перекрытий или перекрытий и фундаментной плиты. Трещины второго типа, как правило, наклонные (рис. 1,6) и образуются в верхних этапах здания. Возникают они из-эа различных деформаций наружных и внутренних монолитных стен, вызванных усадкой, температурой и вертикальной нагрузкой.

3. КСИСПУКТИВНЫЕ МЕТОДЫ ПОВЫШЕНИЯ ТРЩИНОСТОЙКОСТИ

монолитных ста

3.1.    Конструктивные методы повышения трециноотойкооти монолитных стен применяются как для предотвращения образования трещин, так н для повышения эксплуатационных и эстетических характеристик монолитных стан.

3.2.    К конструктивным методам повышения трещиноотойкости монолитных стен следует отнести:

-    формирование конструктивной систем; здания;

-    конструирование стен;

-    рациональное применение материалов в наружных и внутренних стенах.

3.3.    При формировании КОНСТРУКТИВНОЙ системы ЯДЯИИД следует назначать размеры стен, проемов, конструкцию парешчкж, расположение технологических швов в соответствии с пп. 3.4-3.5.

3.4.    Для предотвращения образования сквояных вертикальных температурно-усадочных трещин рекомендуется назначать отношение дтпю глухих участков стен к их высоте не более 2.

“ Только в наружных стенах.

О)


/

XVI

XV

(

xw

Х«

/

,1

хц

1

xt

/

х

\

I

IX

1

Vi

n

VI

\

V

J

W

i

M

N

\

. Vi

1

\

-



Рис. I. Типы сквозных трещин в монолитных стенах: а - от усадки бетона, стесненной в уровне перекрытий; б - от различных деформаций наружных и внутренних стен


То хе относится к стене с проемом при соблюдении условия (I):


О, 7$£


(I)


где Г„ - площадь поперечного сечения перемычки. Цри сборных перекрытиях сечение перемычки следует принимать прямоугольным. При монолитных или сборно-монолитных перекрытиях сечение перемычки следует принимать тавровым с расчетной шириной свесов полок в по рис. 2;


5


Pec. 2. График для определения варинн участка монолитного и сборно-монолитного перекрытия, входящего в ооотав перемычки

L - расстояние между центрами глухих участков стены;

F,fz- площади поперечного сечения глухих участков отены;

Hj9 - высота здания.

3.5.    При невыполнении условий п. 3.4 с целью предотвращения образования неорганизованных вертикальных трещин для глухих стен рекомендуется устраивать вертикальные технологические швы (рис. 3,

4. г, д). Шаг технологических швов назначается в соответствии с п. 3.4. Прж этом длина глухого участка стены устанавливается равной размеру между вертикальными технологическими швами.

3.6.    Расчет по образованию наклонных и вертикальных трещин в стадии эксплуатации здания может быть выполнен на ЭВМ с использованием программного комплекса "СПРИНТ", реализующего расчет плоского напряженного состояния на основе метода конечных элементов в форме метода перемещений [2] . Расчет производится в упругой стадии с учетом ползучеств бетона в податливости горизонтальных швов сжатию и сдвигу.

ftic. 3. Расположение вертикальных технологических швов:

I- наружная стена; 2 - вертикальные технологические швы; 3 - перекрытие; 4 - внутренняя продольная стена; 5 - внутренняя поперечная

стена

Расчет выполняется в две стадии при последующем суммировании его результатов. На первой стадии производится расчет на действие вертикальных нагрузок, при этом может быть учтена податливость основания; на второй стадии - расчет на действие температурно-усадочных деформаций. Так как в программе предусмотрена только температурная задача, деформации усадки должны быть выражены через температурные. деформации.

Ползучесть бетона учитывается введением в расчет "длительного модуля деформаций" Еда<, определяемого по П ] вместо начального модуля деформаций бетона. Податливость горизонтальных технологических швов сжатию принимается по [I].

7

8


Рис. 4. Конструктивные решения вертикальных технологических швов: а, б - между наружной и внутренней стенами из различных бетонов при первоочередном возведении поперечных стен (торцевой стык); в -между наружной и внутренней стенами из разных бетонов при одновременном возведении (фронтально-торцевой стык); г - во внутренних стенах при обычных условиях строительства (торцевой стык); д - во внутренних стенах при сейсмических условиях строительства; I -внутренняя стена; 2 - наружная стена; 3 - сетка с ячейкой 10x10 ш


Податливость горизонтальных технологических швов сдвигу определяется по формулам:

1    _ 4 о 1     6    S_ .    2    J

СЧ ’    (Ь,Ч6    *S)(    1,3    +/V)

ib,    (3)

Е f ' Нгс /

где 6 - нормальные напряжения в технологическом шве, кгс/см^;

уи - процент армирования горизонтального технологического шва. Податливость гладких вертикальных технологических швов сдвигу определяется по формуле (2) при 6=О, податливость шпоночных вертикальных швов допускается не учитывать.

3.7. Для ограничения раскрытия наклонных трещин в верхних этажах здания разность перемещений сопрягаемых участков стены не должна превышать величин, приведенных в табл. 2 в соответствии с ИЗ].

Допускаемая разность перемещений сопрягаемых стен

Таблица 2

Высота стены, м

15

18

21

24

27

36 и более

, мм

7

8

9

10

12

15

Разница перемещений Д определяется в предположении свободных деформаций рассматриваемых участков стен по формуле

д « д,- д4    (4)

где Д,, Да - перемещения сопрягаемых стен.

Л, = L    +    Zyc- t - Нет ',    (5)

А*=1 'АС    ‘    Нсп    ,    (6)

i $Л

где 6iL- напряжения в первой и второй сопрягаемых стенах соответственно в уровне L -го этажа (определяются при расчетных значениях всех длительно действующих нагрузок);

- высота i-го этажа;

Е,ЛпЛ и Etiq„- длительные модули деформаций бетона, определяемые nod];

9


£yo,t и £ус,г - деформации усадки стен, определяемые по п. 3.8; Нот. - высота стены до рассматриваемого уровня; п - количество этажей от фундамента до рассматриваемого уровня.