ЦНИИСК им. В. Л. Кучеренко Госстроя СССР

Руководство

по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИМ. В. А. КУЧЕРЕНКО ГОССТРОЯ СССР

(ЦНИИСК ИМ. В. А. КУЧЕРЕНКО)

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ НА БЕЗРОСТВЕРКОВЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТАХ

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1979

механизированную срезку, обеспечивающую требуемое качество верхнего торца свай. Допускается ручная срезка отбойными молотками с применением инвентарных металлических хомутов, обжимающих сваи на нужной отметке.

После срезки верхний торец сваи должен иметь горизонтальный участок (с отклонениями не более ±5°), площадь которого составляет не менее 70% площади сечения сван.

3.6. Голова сваи заделывается в сборный оголовок стаканного типа на длине не менее 10 см. Для точной установки оголовков рекомендуется применять инвентарные металлические рамки, предварительно монтируемые на головы сван по геодезическим отметкам (рис. 4).

Рис. 4. Конструкция сборного железобетонного оголовка ОС-2 и узел замоноличивания его на свае

Оголовок на свае следует замоноличивать симметрично по отношению к осям свай. Отклонение верха оголовков от заданной отметки не должно превышать 1 см.

3.7. Оголовки на сваях рекомендуется замоноличивать бетоном марки не ниже М 200 с вибрированием. Допускается также

10

использование цементного раствора марки М 200 на крупном песке (пескобетона).

3.8.    Оголовки на сваях при отрицательной температуре наружного воздуха рекомендуется замоноличивать с применением про-гревных методов или с использованием химических добавок в соответствии с главой СНиП III-15-76 «Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ»; «Руководством по электротермообработке бетона» (НИИЖБ, М., Стройиздат, 1974); «Руководством по применению бетонов с про-тивоморозными добавками» (НИИЖБ, М., Стройиздат, 1968); «Рекомендациями по строительству каменных, крупноблочных и крупнопанельных зданий в зимних условиях без прогрева» (ЦНИИСК, М., Стройиздат, 1972).

3.9.    Сваи с трещинами шириной раскрытия более 0,3 мм рекомендуется усиливать железобетонной обоймой, толщина стенок которой должна быть не менее 100 мм, а площадь вертикальной арматуры составлять не менее 1% площади сечения обоймы. Обойма устраивается на всю высоту свободной части сваи и заглубляется в грунт не менее чем на 70 см.

3.10.    Монтаж плит перекрытия над подвалом или стеновых панелей на оголовки свай производится на цементном растворе марки М 150. Толщина растворного шва под плитами перекрытия не должна превышать 30 мм, а под стеновыми панелями — 15 мм.

При необходимости увеличения толщины растворных швов или применения раствора марки М 100 швы армируются сетками из проволоки диаметром 5 мм с ячейкой размером 50X50 мм.

Примечание. Монтаж плит перекрытий над подвалом может осуществляться с устройством опорных маяков из цементного раствора марки М 150 на оголовках свай, как это указано в «Методических рекомендациях по проектированию и устройству безрост-верковых свайных фундаментов для бескаркасных крупнопанельных зданий» НИИ Промстроя Минпромстроя СССР.

3.11.    Плиты и панели нулевого цикла здания на оголовки свай в зимних условиях рекомендуется монтировать с применением цементного раствора марки не ниже М 150 и противоморозных добавок (например, поташа до 15% веса цемента).

При использовании химических добавок к растворам (и бетонам) необходимо руководствоваться действующими правилами охраны труда, техники безопасности и указаниями, приведенными в «Инструкции по приготовлению строительных растворов» (СН 290-74).

3.12.    Конструкции надземной части здания рекомендуется монтировать только после достижения раствором швов и бетоном за-моноличивания оголовков свай прочности, необходимой к моменту загрузки конструкций.

Рекомендуется, чтобы к началу монтажа конструкций надземной части здания прочность раствора швов и бетона замоноличи-вания конструкций нулевого цикла была не менее 100% проектной в зимних условиях и 70% — в летних условиях.

3.13.    Контроль качества раствора и бетона замоноличивания, используемых при монтаже дома, осуществляется в соответствии с главой СНиП III-16-73. На месте укладки бетона и раствора следует изготовлять не менее трех образцов (из бетона, а также раствора) в каждую рабочую смену, но не менее трех образцов с каждого этажа (в том числе и нулевого цикла) каждой секции дома. Размер образцов принимается согласно действующим ГОСТам на

11

методы определения прочности бетона и раствора (для бетона — кубы со стороной 15 или 10 см; для раствора — кубы со стороной 7,07 см).

Образцы в течение суток хранят в формах, покрытых влажной тканью, в помещении с температурой воздуха плюс 20°С, а затем после распалубки при той же температуре и относительной влажности воздуха ’95—100% до достижения 28-дневного возраста, при котором производят испытания их в прессе. При необходимости проверки прочности раствора или бетона в более раннем возрасте рекомендуется изготовлять дополнительное количество образцов.

3.14.    Для определения предела прочности раствора или бетона с химическими добавками в зимних условиях количество образцов должно быть не менее 12 из каждого материала, этажа и секции дома. Образцы рекомендуется хранить на открытом воздухе в тех же условиях, что и конструкции, с защитой от попадания на образцы воды или снега. Испытания образцов производятся сериями по 3 шт. после 2—3-часового оттаивания в сроки, необходимые для определения прочности при сжатии раствора и бетона в процессе монтажа конструкций надземной части дома. Три контрольных образца из раствора или бетона должны испытываться после их твердения при положительной температуре в течение 28 суток.

3.15.    Результаты контроля прочности бетона и раствора заносятся в журнал, который должен находиться в лаборатории строительства.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ КОЭФФИЦИЕНТОВ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПОДАТЛИВОСТИ СВАЙ

Коэффициенты горизонтальной податливости свай представляют собой величины горизонтального перемещения головы сваи 9т горизонтального усилия Н= 1 тс, действующего в уровне головы сваи.

Величина горизонтального перемещения головы сваи определяется в соответствии с приложением главы СНиП IM7-77 или прил. 7 «Руководства по проектированию свайных фундаментов», с учетом защемления головы сваи в вышележащих конструкциях.

Коэффициент горизонтальной податливости низкой сваи см/т, определяется по формуле

д_Н_1QQ ^ннбмм—вмнбнм) .

Расшифровку элементов формул см. в главе СНиП II-17*77 и в «Руководстве по проектированию свайных фундаментов».

Коэффициент горизонтальной податливости высокой сваи Д“* см/т, определяется по формуле

(5)

где М — величина отношения изгибающего момента, действующего на голову высокой сваи при ее защемлении, к соответствующему горизонтальному усилию, м.

Величины Уо, фо и М вычисляются по формулам:

(6)

Уо = 100J(6_Hh “+" ЛАш — Мбнм) I Фо — &МН    /o^MMj—Мб_мм;

б_Мн + /обмм + Iq/VEqJ

бмм 4* /о/Еб^

Пример 1. Требуется определить коэффициенты горизонтальной податливости низких и высоких свай. Сваи забивные, висячие, железобетонные, сечением 0,3X0,3 м, глубина заложения низких и высоких свай /„=6 м. Свободная длина высоких свай (от головы до поверхности грунта) /₀ = 1,74 м. Модуль упругости бетона сваи Eg =-2,25 «10^е тс/м*

Решение. Момент инерции поперечного сечения / сваи равен

Жесткость поперечного сечения сваи при изгибе Eg/ равна ВД-» 2,25-10".6,76-1<Г⁴ = 1,52-10³ тем».

13

В соответствии с п. 3 прил. 7 к «Руководству по проектированию свайных фундаментов», вычисляем условную расчетную ширину сваи Ь_с:

Ь_с = 1,54+0,5 = 1,5.0,3 + 0,5 = 0,95 м.

Согласно прил. 7 к указанному Руководству, коэффициент пропорциональности К для мелкого песка средней плотности равен

К =

500 + 800 _л ---=    650    тс/м⁴.

Вспомогательная величина Г равна

\0^ьКЬ_с

E₆J

10*-650-0,95 1,52-10⁸

= 40 600 м^-5.

Полученной величине Т по табл. 27 «Руководства по проектированию свайных фундаментов» соответствует величина коэффициента деформации:

а_д=0,835 м ¹.

По формуле (54) указанного Руководства определяем приведенную глубину заложения свай в грунте /:

/ = а_д/_н = 0,835-6 = 5,01 м.

Приняв, согласно п. 5 прил. 7, коэффициент Kl~0, после соответствующего упрощения формулы (60) приведенного Руководства, а также используя значения соотношений коэффициентов Л01/С01, /WC02 и Сог/Соь по табл. 28 этого же Руководства при / = 4 найдем величины:

бнн —

1__^01

0Сд£б7 ^coi

5»1м ⁼ *мн

1

0,835^s-1,52-10^s

2,4406 = 2,757-10”³

м/тс;

_1_ j4o2___1

а\Е₆J    С_оа ~ _t0,835». 1,52-1№^Х

X 1,6210 = 1,529- 10~³ тс^-1;

б =- V

^мм «_д£бУ С₀₁    0,835.1,52.10»

X 1,7506= 1,378-10 ³ тем^-1.

Искомый коэффициент горизонтальной податливости низкой сваи А” по формуле (4) равен

(бнн^мм- ^нм^мн) _

$мм

2,757-10“³ • 1,378-10“³ — 1,529- КГ³.1,529- Ю~³

Д» = 100 *

= 100

1,378-10 = 0,1 см/тс.

Определяем по формулам (б) величины М, Уо, фо:

$мм + /о/ЯбУ

l-_t529-10~³+ 1,74-1,378-НГ³ + 1,74²/₂-1₁52-10³

^МН “Ь WmM “b

1.378-10“³ + 1,74/1,52-10³ = 1,95 тс;

Уо = 100 (бни + Wm* — Мбцм) =

- 100 (2,757-10~³ + 1,74-1,592-10~³— 1,95-1,529-10”³) = 0,24 см;

Фо = б_мц    Iо^нм — М6_мщ ⁼ 1 >529-10 ³ “Ь

+ 1,74 1,378-10 “³— 1,95-1,378-10“³ = 1.24-10”³ рад.

Коэффициент горизонтальной податливости высокой сваи Д“ по формуле (5) равен:

Рекомендовано к изданию решением секции крупнопанельных н каменных конструкций НТС ЦНИИСК им. Кучеренко.

Руководство по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах / ЦНИИ строит, конструкций нм. В. Л. Кучеренко. — М.: Строниздат, 1979. — 23 с.

Руководство содержит положения но проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов па безростверковых свайных фундаментах, упрощенные методы и примеры расчета конструкций таких домов, а также рекомендации по устройству безростверковых свайных фундаментов.

Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных и проектно-изыскательских институтов, строительных организаций, занимающихся устройством свайных фундаментов.

Илл. 5

р

30213—306

047(00—79

Инстру_кт#._{нормат f} | _вып._ 104-78. 3202000000

© Стройиздат,

1979

ПРЕДИСЛОВИЕ

В 1967—1970 гг. управлением Моспроект-1 ГлавАПУ Мосгорис-полкома разработал ряд проектных предложений по конструктивному решению подземной части (нулевого цикла) для 9—12-этажных крупнопанельных домов на свайных фундаментах, в которых роль ростверков выполняют составные тавровые сечения, состоящие из сплошных несущих стеновых панелей 1-го этажа и участков панелей перекрытий над техническим подпольем. Указанное составное сечение опирается на расположенные по осям поперечных и продольных стен высокие сваи, т. е. сваи, погруженные в грунт, с замоноличен-нымн на них (на высоте 1—2,2 м от отметки пола технического подполья) сборными железобетонными оголовками. Стены лестничных клеток опираются на низкие сваи.

Начиная с 1968 г. ЦНИИСК проводил теоретические и экспериментальные исследования узлов опирания элементов крупнопанельного здания на безростверковые свайные фундаменты применительно к типовым сериям (П-49, П-57, 1605-АМ) 9— 12-втажных крупнопанельных домов с несущими поперечными стенами. Одновременно проводились натурные инструментальные наблюдения за состоянием конструкций таких домов. К настоящему времени накоплены результаты натурных инструментальных наблюдений, начиная с момента возведения зданий. Исследования показали, что безростверковое ре¹ шейке свайных фундаментов обеспечивает для домов указанных серий достаточную надежность. При этом по сравнению с применявшимися до настоящего времени свайными фундаментами с ростверком достигается значительный экономический эффект.

Руководство разработано ордена Трудового Красного Знамени ЦНИИ строительных конструкций им. В. А. Кучеренко (д-р техн. паук, проф. С. А. Семенцов, кандидаты техн. наук В. А. Камейко, А. Н. Бирюков и Г. В. Кащеев) совместно с управлением Моспроект-1 (кандидаты техн. наук Ю. А. Дыховичный, В. А. Таршиш, инженеры А. Л. Гордон, Н. И. Штереншис, А. Н. Лавренов, В. Э. Рос-тованов, Л. И. Шарагина) при участии НИИ оснований и подземных сооружений им, Н. М. Герсеванова (канд. техн. наук Б. В. Бахол-дкн).

Ответственные исполнители кандидаты техн. наук. А. II. Бирюков и Г. В. Кащеев.

Отзывы и замечания просьба направлять по адресу:    109389,

Москва, 2-я Институтская, 6, ЦНИИСК нм. Кучеренко.

Дирекция ЦНИИ строительных конструкций им. В. А. Кучеренко

3

I. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ БЕЗРОСТВЕРКОВЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

1.1.    Настоящее Руководство распространяется на фундаменты из забивных свай в обычных грунтовых условиях: глинистых грунтах с консистенцией /l^I и песчаных грунтах с коэффициентом пористости е=0,55ч-0,8.

1.2.    Руководство не распространяется на свайные фундаменты, устраиваемые в сейсмических районах, на просадочных, вечномерзлых и набухающих грунтах, на подрабатываемых территориях. Возможность устройства безростверковых свайных фундаментов в указанных районах должна быть проверена специальными исследованиями.

1.3.    Безростверковые свайные фундаменты можно применять для крупнопанельных домов высотой не более 12 этажей с несущими поперечными стенами с шагом до 4,5 м, плиты перекрытий п которых, как правило, имеют размер на комнату.

1.4.    Каждая панель несущих стен технического подполья и первого этажа должна опираться не менее чем на две сваи (рис. 1, 2). При наличии в стеновых панелях простенков шириной 120 см и менее допускается опирать их на одну сваю (симметрично). Сваи не должны располагатья в границах проемов.

1.5.    Расстановка свай в плане производится из условия их равномерного загруження вертикальной нагрузкой иод поперечными и продольными стенами.

1.6.    Величины вертикальных усилий, приходящихся на сван от действия вертикальных и горизонтальных нагрузок на здание, определяются в соответствии с разделом 8 СПнП II-17-77 «Свайные фундаменты. Нормы проектирования».

1.7.    Горизонтальные нагрузки на сваи при действии ветра определяются по формулам:

а) для низких свай

б) для высоких свай

где Q — горизонтальная нагрузка, действующая на здание или рассматриваемую секцию здания, тс; п„ и п_п — количество соответственно низких и высоких свай, воспринимающих горизонтальные нагрузки от здания; д” и А” — коэффициенты горизонтальной податливости соответственно низкой и высокой свай, см/тс, представляющие собой величины горизонтального перемещения головы сваи, отнесенные к горизонтальному усилию //= 1 тс, действующему в уровне головы сваи, защемленной в вышележащих конструкциях. Защемление создается оголовком.

Рис. 1. План технического подполья и 1-го этажа девяти-этажного дома серии 11-49 на безростверковых свайных фундаментах

J

2,71

jr

i w а м «* * ♦

/4-0

mo

4-660

0.00.£7-

t

j

I

'A\VAV<AV _/ZM_

VMYAVVW .IZOfi_

7A\YAW

mo

7*7

750J

Рис. 2. Поперечный разрез технического подполья и 1-го этажа девятиэтажного дома серии П-49 на безростверковых свайных фундаментах

Величины коэффициентов Д" и Д® определяются по прил. 1.

1.8. При проектировании и устройстве безростверковых свайных фундаментов следует учитывать требования глав СНиП: П-17-77 «Свайные фундаменты. Нормы проектирования»; III-9-74 «Основания и фундаменты. Правила производства и приемки работ»; 11-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»; Ш-16-73 «Бетонные и железобетонные конструкции сборные. Правила производства и приемки работ» и рекомендации «Руководства пр проектированию свайных фундаментов» (М., Строй-издат, 1971).’

2. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ КРУПНОПАНЕЛЬНОГО ЗДАНИЯ, ОПИРАЮЩИХСЯ НА БЕЗРОСТВЕРКОВЫЕ СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ

2.1. Статический расчет стеновых панелей, опирающихся на сваи, разрешается производить методами теории упругости (например, методом конечных элементов с применением ЭВМ). При этом

6

п зависимости от количества опор панели рассматриваются как однопролетные и многопролетные балки-стенки, длина которых принимается равной длине панели, а высота — с учетом совместной работы панелей всех вышерасположенных этажей. Высота балок-стенок в расчетной схеме может быть ограничена при условии, что вышерасположенные панели не оказывают существенного влияния на напряженно-деформированное состояние балок-стенок.

Допускается также применение упрощенного расчета, приведенного в пп. 2.2—2.5.

2.2. Величины горизонтальных растягивающих усилий N, возникающих в пролетах балок-стенок, могут приближенно определяться по формуле

N = 0,2ql,    (3)

где ql — вертикальная нагрузка от всех этажей в пролете между гранями соседних оголовков свай, тс.

Рис. 3. Эпюра растягивающих напряжений с + » и расчетное сечение балки-стенки I — краевые участки плит перекрытиЛ; 2 — расчетная арматура

2.3. Высота растянутой зоны балки-стенки в середине пролета принимается не более 0,2 /, где / — расстояние между гранями соседних оголовков свай (рис. 3).

2.4.    При опирании панелей непосредственно на оголовки свай (например, при низких сваях) не менее 70% арматуры, воспринимающей усилие N, должно располагаться в нижней половине высоты растянутой зоны балки-стенки, т. е. вблизи нижней опорной грани стеновой панели нижнего этажа.

2.5.    При опирании стеновых панелей через платформенные стыки плит перекрытий (при высоких сваях), стеновые панели и краевые участки плит перекрытий работают совместно как балки-стен-

7

2*

ки таврового сечения. Высота растянутой зоны тавра определяется в соответствии с п. 2.3. Вводимая в совместную работу ширина краевых участков плит перекрытий (ширина свесов полки растянутой зоны тавра) в каждую сторону от оси стеновой панели не должна превышать ^!/г ширины оголовка свай. Усилие N должно быть воспринято арматурой растянутой зоны тавра при условии, что 70% сечения арматуры растянутой зоны плит перекрытий располагается непосредственно под стеновой панелью, т. е. по контуру плит перекрытий. В растянутой зоне плит перекрытий может быть размещена дополнительная арматура, если необходимость ее устройства определяется расчетом.

2.6.    Плиты перекрытия размером на комнату над техническим подпольем допускается рассчитывать на действие собственного веса перекрытия и полезной нагрузки на первый этаж как на точечных опорах с частичным защемлением в несущих стенах краев плит на опорах. Величина момента полного защемления может быть уменьшена на 15%. Нагрузка от стеновых панелей учитывается при расчете на растягивающее усилие N по формуле (3).

Примечание. При расчете плит перекрытий можно пользоваться методом, предложенным для безбалочных перекрытий в «Руководстве по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций» (М., Стройиздат, 1974).

2.7.    Узлы опирания стеновых панелей и плит перекрытий на сваи должны быть проверены на прочность при местном сжатии по формулам главы СНиП 11-21-75.

Величина коэффициента неравномерности распределения местной нагрузки рем принимается:

для промежуточных опор — р_См^а0,85;

для крайних опор, расположенных вблизи вертикальных граней стеновых панелей (например, возле проемов), — Цст = 0,75.

2.8.    При опирании стеновых панелей через платформенные стыки плит перекрытий расчет прочности опорных зон стеновых панелей производится с учетом коэффициентов т_ш и т_оа, определяемых в соответствии с «Инструкцией по проектированию конструкций панельных жилых домов» (ВСН 32-77). Проверка прочности при местном сжатии перекрытий осуществляется с учетом коэффициента тпер, определяемого по той же Инструкции.

2.9 Длина участка смятия т_сы стеновой панели и плит перекрытий с учетом жесткости краевых участков плит перекрытий определяется:

для промежуточных опор

/см ⁼ а + 28;

для крайних опор

/_см = а + 8,

где а — ширина оголовка; 8 — толщина плит перекрытий.

Пример расчета опорных узлов приведен в прил. 3.

2.10. Все плиты перекрытия над подвалом должны соединяться между собой металлическими связями с их последующим замо-ноличиванием. Сечение связей между плитами перекрытия должно соответствовать расчетной площади контурной арматуры плит.

Если плита перекрытия имеет размер не на комнату, а состоит, например, из двух частей, рекомендуется в местах соединений по осям поперечных стен располагать сваи, либо предусмотреть равнопрочное контурной арматуре сварное соединение этих частей.

2.11. В местах расположения отверстий для сантехнических проводок в плитах перекрытия над техническим подпольем (например, для вентиляционных блоков) рекомендуется предусматривать равнопрочное соединение контурной арматуры с последующим омоно-личиванием бетоном или установку свай, перекрывающих отверстия под стеновыми панелями.

3. ПРОИЗВОДСТВО РАБОТ и контроль качества

3.1.    Для обеспечения прочности и надежности крупнопанельного здания на безростверковых свайных фундаментах должны строго выполняться требования глав СНиП IH-9-74, СНиП Ш-16-73, а также рекомендации «Руководства по производству и приемке работ при устройстве оснований и фундаментов» (М., Стройиздат, 1977).

3.2.    Особое внимание рекомендуется уделять геодезическому контролю фактического положения свай в плане свайного поля. Отклонения от проектного положения свай не должны превышать величин, нормированных «Руководством^ по производству и приемке работ при устройстве оснований и фундаментов»: поперек оси свайного ряда — 0,2 d\ вдоль оси свайного ряда — 0,3 d, где d — меньшая сторона прямоугольного сечения сваи.

3.3.    Организация работ по устройству нулевого цикла здания, строящегося в несколько очередей или с пристроенными помещениями (магазинами и др.), должна предусматривать забивку свай в свайном поле всего здания, включая пристроенные помещения. Дополнительная забивка свай в свайном поле примыкающих частей здания не должна осуществляться ближе безопасных расстояний от смонтированных частей здания, которые, в соответствии с «Рекомендациями по расчету свайных фундаментов в слабых грунтах» (НИИОСП им. Герсеванова, М., Стройиздат, 1975), принимаются равными, м:

при использовании паровоздушных, механических и	для сухих грунтов	для водона* сыщенных грунтов
дизельных молотов .... при использовании вибро-	10	20
погружателей......	40	50

Способ погружения дополнительных свай должен быть согласован с проектной организацией. С целью снижения динамических воздействий на смонтированные части зданий при забивке дополнительных свай устраивают лидерные скважины или используют сваевдавливающие агрегаты. При необходимости производства земляных работ вблизи существующих свайных фундаментов рекомендуется предусматривать соответствующие крепления, согласованные с проектной организацией.

3.4.    Погружение свай в мерзлый грунт в зимних условиях рекомендуется в пробуренные скважины или после предварительного местного оттаивания грунта.

3.5.    Сваи должны погружаться в грунт до заданной отметки. В случае недобивки свай или повреждения голов после забивки головы свай должны срезаться. При этом рекомендуется применять