Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Временные

нормы

для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий

в заводских условиях

Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ

ДЛЯ РАСЧЕТА РАСХОДА

ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

ПРИ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ

ОБРАБОТКЕ

СБОРНЫХ БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ИЗДЕЛИЙ

В ЗАВОДСКИХ УСЛОВИЯХ СН 513-79

Утверждены

постановлением

Государственного комитета СССР по делам строительства от 5 марта 1979 а. № 20

Москва Стройиздат 1980

ного снижения общезаводских норм расхода тепловой энергии и соответственно потребности предприятия в тепловой энергии и топливе.

3.8. При значительном превышении фактического расхода тепловой энергии над нормативными величинами, полученными на основе норм, вышестоящая организация может, по просьбе завода, утвердить ему временные повышенные технологические нормы на срок не более чем 1 год, обязав завод в течение этого периода привести в порядок агрегаты тепловой обработки и системы подачи пара.

3.9 Для контроля за выполнением технологических норм расхода тепловой энергии на предприятиях должен быть организован дифференцированный учет этого расхода по соответствующим приборам. Все группы однотипных агрегатов тепловой обработки в формовочных цехах должны иметь индивидуальный учет потребления тепловой энергии.

3.10. Контроль за выполнением норм расхода тепловой энергии и ее рациональным использованием осуще- -ствляется отделом главного энергетика предприятия, руководителями цехов, участков и предприятий, министерствами и ведомствами СССР и соответствующими организациями союзных республик.

Периодический контроль за выполнением норм расхода и результатами использования тепловой энергии производится Государственной инспекцией по энергонадзору и ее местными органами.

4. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ АГРЕГАТНЫХ НОРМ

РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО КОМПОНЕНТАМ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА

4.1.    Настоящая методика может быть использована:

а)    для обоснования норм расхода тепловой энергии, и определения норм в случаях, не предусмотренных прил. 1—8;

б)    для выявления непроизводительно расходуемых статей теплового баланса при нерациональной конструкции ограждений агрегатов тепловой обработки и обоснования мероприятий по устранению причин перерасходов тепловой энергии.

4.2.    При расчете агрегатного расхода тепловой энергии для отдельных агрегатов тепловой обработки суммируются следующие компоненты теплового баланса:

Qe — расход тепла на разогрев бетона с учетом тепловыделения цемента;

10

Q_M — расход тепла на разогрев металла форм или форм-вагонеток;

Quot — расход тепла на возмещение потерь через наружные (выше отметки пола) ограждения за время активной тепловой обработки;

Q₀ст—расход тепла для компенсации остывания наружной части ограждений камеры за время ее простоя, включая выходные дни;

Q_rp— потери тепла через поверхность камеры, соприкасающуюся с грунтом;

Q_m—потери тепловой энергии из-за выбросов пара через торцы камер непрерывного действия.

В табл. 2—12 даны значения отдельных компонентов теплового баланса для различных агрегатов тепловой обработки применительно к условиям, приведенным в п. 2.5, за исключением случаев, предусмотренных в примечаниях к таблицам. В табл. 1 указаны номера таблиц, которыми следует пользоваться для получения суммарного агрегатного расхода тепловой энергии.

4.3. Для определения значений компонентов агрегатного расхода тепловой энергии по табл. 2—12 необходимо предварительно рассчитать характерные параметры работы агрегата тепловой обработки в соответствии с указаниями пп. 2.2 и 2.3.

11

	Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м®, ддя разогрева бетона на тяжелых заполнителях с учетом теидовыделения цемента нри
Цемент	марках бетона
	М 100—	М 300-	[ М 400-
	М 250	М 350	j М 450
Портландцемент марки М400—М500	30	26	22
(Д/=80—15=65° С) Шлакш0|ртла1ндцемшт марки М 400—	36	30	24
М 500 (А^=90—15-75°С)

Таблица 4

Цемент Расход тепловой энергии, тыс. ккал/мэ, для разогрева керам-зитобетона с учетом тепловыделения при марках бетона М 50— М 100 М 150-М 250 М 300— М 350 Портландцемент марки М 400—М 500 (Д£—65° С) 17 24 19 Шлатпартла1ндцемент марки М 400— М 500 (Д/—75° С) 19 26 24

Таблица 3

Масса металла, т, «а 1 м3 бетона 2 3 4 5 6 7 8 9 Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м8, для разогрева металла форм и форм-вагонеток на д/—80— —15-65°С 19 27 35 43 51 59 67 75

Примечание к табл. 2—4. Если конечная температура разогрева tк отлична от 80 и 90° С, то значения расходов принимают-

„    15    /к—15

ся с коэффициентами д,——-—для 80° С и К₂= —-—для 90° С.

оо    75

*$ я ЯЙ Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь тепла бетонными стенками надземной части ямных камер за время тепловой обработки при Ку ,м~*

Толщин ных сте 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0.9 1 Ы 0,15 9 13 19 23 29 33 39 42 49 52 0,2 9 13 16 20 25 29 33 38 42 45 0,25 7 13 16 19 23 26 29 32 35 39 0,3 7 10 13 16 19 23 26 29 32 35 0,4 7 9 13 14 16 19 22 24 26 29

650

2,    При коэффициенте заполнения

0,1

/Сз“0,1, вводится поправка “2 ="77Г~ •

Аз

3.    При материале стен камеры с коэффициентом теплопроводности К х ккал/(м*ч*град), отличном от Х—2 ккал/(м-ч-град) для тяжелого бетона, значения табл. 5 принимаются с поправкой

_ 0,1+5/2

0,1 + ^Мх

где б — толщина наружных стен ямноЙ камеры, м.

Таблица 6 К к Щ| Расход тепловой энергии, тыс.ккал/м3, на возмещение потерь при <кты-вании надземной части бетонных стенок ямных камер при Ку, м“*

3 !§ IS*". 0,2 о,з 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 и более 0,04 88 130 155 180 200 215 225 235 245 0,06 65 87 103 120 130 143 150 157 163 0,08 49 65 78 90 100 108 113 118 123 0,1 39 52 62 72 80 86 90 95 98 0,15 26 35 42 48 53 57 60 63 65 0,2 20 26 31 36 40 43 45 47 49

13

Таблица б

Время остывания С закрытыми крышками, ч Коэффициенты при времени остывания крышками ямных камер, СО СНУЯГЬЬЧИ ч 0 1 2 3 4 6 4 8 2 0,3 0,45 0,55 0,65 0,75 0,9 1 4 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,05 6 0,45 0,55 0,65 0,75 0,8 0,95 1.1 8 ___ч . 0,5 0,6 0,7 0,8 0,85 1 1,1

Примечания: I. Табл. 6 составлена для длительности остывания закрытой камеры Т\ = $ ч и со снятой крышкой тг—6 ч. При длительности остывания, отличной от указанных, значения табл. 6 принимаются с коэффициентами табл. 6'.

2. При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 6 принимаются с коэффициентом»,

су

а=-,

600

где с' — удельная теплоемкость материала ограждений, ккал/кгХ Хград);

y^f — объемная масса материала ограждений, кг/м³;

600 — су для тяжелого бетона.

Таблица 7 Коэффициент Потери тепла, тыс. ккад/м3, в грунт через подземнуто часть-наружных стен и днище яуных камер при Кт% м^1

заполнения *3 0,4 0,5 (Кб 0,7 0,8 0,04 34 45 57 65 74 0,06 25 34 42 52 55 0,08 16 23 28 34 37 0,1 14 19 23 26 28 0,15 12 12 14 17 20 0,2 8 8 12 13 14

Примечания: 1. Табл. 7 действительна для условий: заглубление днища камер относительно пола цеха /*=*0,5 м; длительность активной работы камеры в сутки т=10 ч; температура грунта на границе нулевых колебаний /_а = 4-5‘’С. При других значениях Л, т и /_а величины табл. 7 принимаются с коэффициентами, (Приведены ымм в табл. 7'.

Таблица 7

Значения Коэффициент * А, м: 0 1,15 1 0,9 1.5 0,85 2 0,85 т, ч: менее 10 1,15 12 0,98 16 0,94 20 0,84 tat 0 С: 0 1,13 + 10 0,9 + 15 9,8

Значения температур грунта t_a на границе нулевых колебаний даны па геотермической карте СССР (прил. 13).

3. Тештавая изоляция с тепловым сопротивлением R, м² • чX Хград/ккал, подземной части стен и днища камер снижает тепловые потери в грунт в соответствии со следующими данными:

0 R, м2*ч-град/ккал (без изоляции) 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,5 2 Коэффициент 1 0,8^ 0,65 0,55 0,37 0,3 0,15 0,09

Таблица 8

Усредненная толщина стенок и лерек- Расход теша, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь надземной поверхностью щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время тепловой обработки при К ,

рытий, м 0,75 1 1,25 1,5 1.75 2 2,25 2,5 0,15 36 49 59 72 85 98 107 117 0,2 33 42 52 62 72 85 95 104 0,25 26 36 46 55 65 72 81 92 0,3 23 33 42 49 59 65 74 83 0,4 20 26 36 42 49 55 62 68

15

Примечания: 1. Табл. 8 составлена для условий: Д* = 80— — 15=-65°С; длительность активной тепловой обработки т=10 ч; материал камеры—тяжелый бетон; коэффициент заполнения /С₃ =0,1.

2.    При других условиях значения табл. 8 принимаются с коэффициентами примечаний табл. 5.

3.    При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами с теплопроводностью Х\ и толщиной теплоизоляционного слоя б_м значения табл. 8 принимаются с коэффициентами по табл. 8'.

Таблица 8' Коэффициенты приХ,, ккал/(м*ч*град)

8М, см 0,03 0,06 0,09 0,12 4 0,15 0,25 0,35 0,42 6 0,12 0,21 0,3 0,37 8 0,1 0,19 0,26 0,33

4. При ограждениях камер из материала, отличного от тяжелого бетона (без применения теплоизоляции), значения табл. 8 принимаются по прим. 3 к табл. 5.

Таблица 9

Усредненная толщина стен и перекрытий, м Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м®, на возмещение потерь при остывании надземной поверхности щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время двух выходных дней при Ку, м-1 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 0,15 3,5 4 5 6,5 7 8 9 10 0,2 3,5 5 6,5 8 9 10 12 13 0,25 5 6,5 8 9 10 12 14 16 0,3 6 8 10 12 14 16 18 20 0,4 7 10 12 14 16 18 20 22

Примечания: 1. Табл. 9 составлена для условий: материал ограждений — тяжелый бетон; время пребывания форм в камере — 12 ч; коэффициент заполнения К₃ — 0,1.

2.    При другом времени пребывания форм в камере значения

Тф

табл.- 9 принимаются с коэффициентом ai = —-,

1А

где тф — фактическое время пребывания форм в камере, ч.

3.    При других значениях коэффициента заполнения камер вводится коэффициент

0,1

4.    При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 9 принимаются по прим. 2 к табл. 6.

5.    При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами значения табл. 9 принимаются по прим. 3 к табл. 8.

Таблица 10

Коэффициент заполнения К3 Расход тепла, тыс. ккал/м3, для возмещения потерь в грунт в камерах непрерывного действия при Кг, м-1 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 0,04 10 20 30 40 50 60 70 0,08 6 10 15 20 25 32 35 0,1 4 8 12 16 19 25 30 0,15 3,5 7 7 10 13 16 19 0,2 3 3,5 5 7 10 13 15

Примечание. Табл. 10 составлена для условий: заглубление днища первого (нижнего) яруса относительно пола цеха /i = 0,5 м;

температура грунта на границе нулевых амплитуд /_а«=+5°С; время пребывания форм в камере тф = 12 ч.

При других значениях Л, /_а и тф величины табл. 10 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7'.

Таблица И

Коэффициент за пол не- Потери тепловой энергии, тыс. ккал/м3, из-за выбросов пара через передний и задний торцы щелевой камеры непрерывного действия при объеме активной зоны, мэ

а 300 400 500 600 650 800 1000 0,04 135 103 82 68 63 50 40 0,06 90 69 55 45 42 33 27 0,08 68 51 41 34 31 25 20 0,1 54 41 33 27 25 20 16 0,15 36 28 22 18 17 13 11 0,2 27 21 17 14 13 10 8

Примечания: 1. Таблица рассчитана для условий: температура паровоздушной среды в торцах камеры /_к^в75°С при 100%-ной относительной влажности;

длительность активной тепловой обработки т— 10 ч.

17

При других температурах значения табл. 11 принимаются с коэффициентом:

при t_K    I    40 I 60 I 75    1    85

коэффициент I    0,2    I 0,5    |    1    |    1,3

2.    При другой длительности тепловой обработай т значения табл. 11 принимаются с коэффициентом а ——14—

3.    При расчете табл. 11 предусмотрено наличие лабиринтного уплотнения открытых торцов с площадью отверстий 0,2 м².

Таблица 12

Доля утепленной поверхности термо- Расход генловой энергии, тыс. ккал/мв, теряемой во внешнюю среду по время тепловой обработки в термоформах при Кт, м'“1 форм, % 4 6 3 10 15 20 25 30 0 (без утепления) 36 53 68 85 130 | 170 215 260 10- 32 45 65 78 120 155 195 235 20 30 42 60 72 110 145 175 210 30 26 40 52 65 97 125 155 190 40 23 32 45 55 88 по 135 165 50 20 30 40 45 75 95 115 140 60 16 23 32 40 60 78 97 115 70 13 20 26 32 45 65 78 95 80 10 13 20 23 36 45 60 71 90 7 10 13 16 23 32 40 45 100 (полное утепление) 3,5 4,5 5,5 9 12 16 20 24

Примечание. Табл. 12 составлена для условии: температура разогрева Д/=65°С; длительность активной тепловой обработки т—10 ч;

утепление поверхности охлаждения выполнено минера чыюП ватой слоем 8—10 см.

При других значениях At и т принимается коэффициент

дг'т'

^а~~ 650 *

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в ямных камерах для стандартных условий

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м8, для ямных

Коэффициент за Масса камер при , м-1 полнения металла g, Кз т/м3 0 0.2 0.4 0,6 0,8 1 1,2

Модуль заглубления Кг“0>4

0,04 2 3 4 5 6 80 90 100 105 115 200 205 215 220 230 270 275 285 295 300 330 340 350 355 365 370 380 390 395 405 405 415 425 430 440 425 435 445 450 460 2 70 150 200 240 265 290 305 3 80 160 205 245 275 295 310 $>,, 06 4 90 165 215 255 280 305 320 5 95 175 220 265 290 315 330 6 105 180 230 270 300 320 335 2 65 120 160 190 210 230 240 3 70 130 165 195 215 235 :245 0,08 4 80 140 175 205 225 245 255 5 90 145 180 215 235 250 265 6 95 155 190 220 240 260 270 2 60 110 1 135 160 180 190 20и 0,1 3 70 120 145 170 190 200 210 4 75 125 150 175 195 205 215 5 85 135 100 185 205 215 225 6 90 140 165 190 210 220 230 1 ! ^ 60 90 110 125 135 145 155 3 70 100 120 135 145 155 160 0,15 I 1 4 75 105 125 140 155 160 170 ь 85 115 135 150 160 170 175 \ 6 90 125 145 160 170 180 185 % 55 80 95 10,5 115 1 120 125 8 65 90 100 115 120 130 135 0,2 4 70 95 ПО 120 130 135 140 5 1 80 105 120 130 ; 140 145 150 6 110 125 140 145 150 155

УДК 666.97.035.55 : 662.614.2.004.18(083.75)

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях (СП 513-79)/Госстрой СССР. — М.: Стройиздат, 1980. 48 с.

Временные нормы составлены в соответствии с «Основными положениями то нормированию расхода топлива, электрической и тепловой энергии в производстве», утвержденными Госпланом СССР 1 апреля 1966 г., и предназначены для разработки .обоснованных общезаводских норм расхода тепловой энергии и выявления непроизводительных технологических расходов тепловой энергии с целью их планомерного снижения.

Временные нормы являются обязательными для всех заводов сборного железобетона независимо от их ведомственной принадлежности; нормы могут быть использованы также проектными организация ми для контрольных расчетов теплового баланса тепловых агрегатов при проектировании новых и реконструкции действующих заводов сборного железобетона.

Временные нормы разработаны институтом ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР совместно с НИИЖБ Госстроя СССР при участии институтов ЦНИИЭПжилища    Госгр а ждан строя,

Гипростроммаш Минстройдормаша, Гипростройматериалы Мин-стройматериалов СССР и СКТБ Главмоспромстройматериалов.

Редакторы — инж. И. И. Костин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук С. Е. Ленский, Р. В. Вегенер, Э. А. Соколова, Г. А. Объе-щенко (ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР), д-р техн. наук Б* А. Крылов, канд. техн. наук И. И. Цыганков (НИИЖБ Госстроя СССР), инж. А. В. Брусилов (ЦНИИЭПжилища Госграждан-строя).

Продолжение прил. 1

Коэффициент заполнения к. Масса металла g, Т/М3 Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, камер при К^, м“1 , для ямнмх 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 Мод у л ь заглубления Кг= -0,6 2 105 220 290 355 395 430 450 Л f\ Л 3 115 230 300 365 405 440 460 0,04 4 120 235 310 370 410 445 465 5 130 245 315 380 420 455 475 6 135 255 325 385 425 460 480 2 90 165 215 255 285 305 320 0,06 3 100 175 225 265 290 315 330 4 105 185 230 270 300 320 335 5 115 190 240 280 305 330 345 6 120 200 245 290 315 340 355 2 75 135 170 200 220 240 250 Л ло 3 85 140 180 210 230 245 260 0,08 4 90 150 185 215 235 255 265 5 100 160 195 225 245 265 275 6 110 165 200 235 255 270 285 2 70 115 145 170 185 200 205 0,1 3 80 125 155 180 195 210 215 4 85 130 160 185 200 215 220 5 95 140 170 195 210 225 230 6 100 145 175 200 215 230 235 2 60 95 115 130 140 150 155 п 1 С 3 70 100 120 135 145 155 165 U, 1о 4 80 ПО 130 145 155 165 170 5 85 115 135 150 165 170 180 6 95 125 145 160 170 180 185 2 60 85 100 110 120 125 130 0,2 3 70 90 105 120 125 135 140 4 75 100 115 125 135 145 145 5 85 по 125 135 145 150 155 6 90 115 130 140 150 155 160 Мод у л ь з а г л у б л е in i я Кг = 0,8 2 120 240 310 370 410 445 465 0,04 3 130 245 315 380 420 455 475 4 140 255 325 390 430 465 485

Строительные нормы СН 513-79 Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР) Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие временные нормы предназначены для расчета усредненных технологических норм и обоснования общезаводских норм расхода тепловой энергии на заводах сборного железобетона.

1.2.    Временные нормы регламентируют агрегатный расход тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий из тяжелого и легкого бетонов и являются обязательными для использования на предприятиях сборного железобетона независимо от их ведомственной подчиненности.

1.3.    Временные нормы распространяются на агрегаты тепловой обработки, в которых осуществляется паро-прогрев бетонных и железобетонных изделий. При оснащении пропарочных камер паровыми регистрами (без непосредственного контакта изделий с острым паром) агрегатные нормы расхода тепловой энергии принимаются с коэффициентом 0,95.

Примечание. Настоящие временные нормы не распространяются: на тепловую обработку изделий из ячеистых или силикатных бетонов в автоклавах; тепловую обработку изделий в мало-напО|рных пропарочных каморах и на прокатных станах; тепловую обработку изделий, отформованных из горячих -смесей; двухсгадий-ную тепловую обработку; электротермообработку железобетонных изделий.

1.4.    Настоящие временные нормы устанавливают агрегатный расход тепловой энергии на 1 м³ бетона в плотном теле, предельно допустимый для обеспечения требуемых показателей качества при принятой на заводе технологии тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий и. при наличии автоматических средств ее контроля и регулирования.

Расход тепловой энергии нормируется в тыс. ккал на 1 м³ бетона. Для получения удельного расхода пара в кг/м³ величины в тыс. ккал/м³ принимаются с коэффициентами:

1,8 — для ямных камер, стендов и термоформ;

1,72 — для щелевых камер непрерывного действия и кассетных установок;

1,67 — для вертикальных камер.

1.5.    Агрегатные нормы служат основой для составления средневзвешенных технологических норм, разрабатываемых каждым предприятием сборного железобетона. В технологическую норму включается расход тепла на оттаивание и подогрев заполнителей.

1.6.    Порядок расчета агрегатных норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 2; порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 3.

1.7.    Настоящие временные нормы предусматривают расход тепловой энергии для пропарочных камер непрерывного и периодического действия с неутепленными ограждениями (за исключением вертикальных камер).

2. СТРУКТУРА АГРЕГАТНЫХ НОРМ И ПОРЯДОК ИХ РАСЧЕТА

2.1. В нормах учтены следующие факторы, влияющие на удельный расход тепловой энергии: вид и марка бетонов и цементов; тепловыделение с учетом массивности пропариваемых изделий; удельная металлоемкость форм и форм-вагонеток; коэффициенты заполнения полезного объема пропарочных камер; режим тепловой обработки, применяемый на заводе сборного железобетона; габариты агрегатов тепловой обработки и конструкция их ограждений; потери тепла в процессе активной тепловой обработки и при остывании корпуса пропарочных камер при перерывах в работе, включая выходные дни; потери тепла в грунт; потери тепла через торцы агрегатов тепловой обработки непрерывного действия.

2.2.    Исходными данными для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии являются:

тип агрегата тепловой обработки;

объем бетона изделий, загружаемых в агрегаты тепловой обработки, V_б, м³;

масса металла форм (форм-вагонеток), приходящаяся на 1 м³ бетона, g, т/м³;

объем пропарочной камеры по внутреннему обмеру V'k _t м³; для термоформ V_K=V₆\ для щелевых камер непрерывного действия дополнительно определяется объем обогреваемой зоны без учета зоны остывания •У о.з. м³;

поверхность соприкосновения бетонных стен и днища пропарочных камер (по наружному обмеру) с грунтом

^рр, м²;

полная наружная Поверхность пропарочной камеры выше нулевой отметки (по наружному обмеру) F_H, м².

Примечания: 1. При расчете V_K> F_Tp и F_H ямных камер, секционированных в блок, а также многоярусных или многорядных щелевых камер со смежными стенками .учитываются габариты всего блока или многощелевой камеры.

2.    Для ямных пропарочных камер потери тепла через крышки не учитываются и F_H рассчитывается без учета площади крышек.

3.    Для термоформ рассчитывается F_т—площадь поверхности охлаждения форм по ее габаритам, а также доля утепленной поверхности термоформы (% F_r ).

2.3.    По этим исходным данным рассчитываются следующие параметры:

коэффициент заполнения полезного объема пропарочной камеры

модуль заглубления камеры

модуль надземной поверхности камеры    К_у =

F    2    F

= "уГ" (^м-и); для термоформ Кт =    (м-¹).

2.4. Расчетная агрегатная норма расхода тепловой энергии определяется по следующим таблицам:

а)    для ямных камер — по прил. 1;

б)    для щелевых камер непрерывного действия — по прил. 2;

&

в)    для вертикальных камер непрерывного действия— по прил. 3;

г)    для термоформ — по прил. 4;

д)    для типовых кассетных установок — по прил. 5;

е)    для стендов тепловой обработки виброгидропрес-сованных напорных труб и центрифугированных безнапорных труб — по прил. 6.

Примечания: 1. Если расчет ведется для блока камер с различным коэффициентом заполнения отдельных отсеков, величина /С₃ определяется как средневзвешенная по объему прогреваемого бетона.

2.    Для стендов и силовых форм, расположенных в камерах, закрываемых крышками, а также для тупиковых щелевых камер периодического действия расход тепловой энергии определяется как для ямных камер.

3.    Для стендов и силовых форм, снабженных паровыми рубашками (при изготовлении линейных элементов, санитарно-технических кабин, объемных элементов и т. п.), расход тепловой энергии определяется как для термоформ.

2.5. Приведенные в прил. 1—6 нормы действительны для следующих условий:

тепловлажностная обработка изделий осуществляется в закрытых отапливаемых формовочных цехах с температурой + 15° С;

длительность активной тепловой обработки (продолжительность подъема температуры и изотермической выдержки) т= 10 ч, для кассет т=5 ч;

разность между начальной и конечной температурами разогрева бетона и металла форм At=80—15=65° С (для кассет Д<=90—15=75°С);

толщина стенок пропарочных камер из тяжелого бетона 6 = 0,3 м;

длительность остывания ямных камер с закрытой крышкой Ti = 8 ч; длительность остывания ямных камер с открытой крышкой Т2 = 6 ч;

количество оборотов в сутки камер периодического действия «=1;

средняя продоложительность пребывания форм в камерах непрерывного действия 12 ч;

заглубление камеры в грунт /1=0,5 м; объем обогреваемой зоны щелевой камеры непрерывного действия Vo.з=650 м³;

температура глубинных слоев грунта в зоне нулевых колебаний температур t_a =+5°С.

В случаях, когда фактические условия отличаются

от вышеуказанных, значения норм принимаются с коэффициентами, приведенными в прил. 7:

для ямных камер — по табл. 1, 2, 8, 9, 10 прил. 7;

для щелевых камер непрерывного действия — по табл. 3, 6, 9, 10, 11 прил. 7;

для вертикальных камер — по табл. 4, 7, 10 прил. 7;

для термоформ — по табл. 5 прил. 7.

Примечания: 1. Если условия тепловой обработки на конкретном предприятии отличаются от условий, заложенных в структуру норм по прил. 1—7, потребность в тепловой энергии определяется по «Методике опрёделения агрегатных расходов тепловой энергии по компонентам теплового баланса» (разд. 4).

2.    Величины х\ и т₂ для блока камер определяются как средневзвешенные для всего блока и при Отсутствии данных определяются по хронометражным наблюдениям.

3.    Для утепленных вертикальных пропарочных камер коэффициент тепловой эффективности теплоизолированного ограждения принят равным 85%, т. е. непроизводительные потери тепла через изолированные ограждения снижены йа 85% по сравнению с неизолированными. При известных величинах толщины слоя теплоизолированного материала и его коэффициента теплопроводности расход тепловой энергии рекомендуется определять с учетом данных табл. 8'.

2.6.    Расход тепловой энергии на потери с невозвра-щаемым конденсатом учитывается умножением агрегатной нормы расхода по прил. 1—6 на коэффициенты, приведенные в прил. 8.

2.7.    Нормы расхода тепловой энергии определены при условии, что температура бетона в изделиях, поступающих в агрегат тепловой обработки, равна + 15°С. В прил. 9 приведен расход тепловой энергии на нагрев заполнителей на складе до температуры +15° С при различных температурах наружного воздуха. Этот расход энергии суммируется со средневзвешенной агрегатной нормой расхода по формуле п. 3.5.

2.8.    При изготовлении и тепловой обработке изделий в полигонных условиях расход тепловой энергии определяется с учетом коэффициентов, приведенных в прил. 10.

3. ПОРЯДОК РАСЧЕТА И ПРИМЕНЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ НОРМ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

3.1. Средневзвешенная по заводу технологическая норма расхода тепловой энергии включает все расходы на основные технологические процессы на единицу продукции и не учитывает расходов на вспомогательные и подсобные нужды завода, в том числе на отопление и

вентиляцию зданий, горячее водоснабжение, создание воздушно-тепловых завес, потери при транспортировании теплоносителя в производственном здании и за его пределами, а также потери в котельных установках.

Эти расходы учитываются общезаводской нормой расхода тепловой энергии, по которой определяется потребность предприятия сборного железобетона в тепловой энергии и топливе.

3.2.    Технологическая норма наряду с общезаводской нормой расхода тепловой энергии является основанием для осуществления внутризаводского хозяйственного расчета.

3.3.    Последующее планирование предприятию железобетонных изделий энергии на тепловую обработку изделий и отчетность завода в израсходованной энергии производятся с учетом утвержденной этому заводу технологической нормы.

3.4.    Средняя по заводу технологическая норма должна пересматриваться при изменении технологического процесса, режимов тепловой обработки, реконструкции и усовершенствовании тепловых агрегатов.

3.5.    Расчет технологической нормы расхода тепловой энергии производится следующим образом. По прил. 1—8 настоящих Временных норм определяется расход тепловой энергии q _аг для каждого имеющегося на формовочных линиях агрегата тепловой обработки (с учетом потерь на невозвращаемый конденсат). При наличии на поточно-агрегатных или конвейерных (полукон-вейерных) линиях секционированных камер со смежными стенками норма определяется применительно к блоку ямных камер или многощелевой камере непрерывного действия.

По найденным значениям q_ar вычисляется средневзвешенная технологическая норма Q_TeXH в целом по заводу с учетом количества агрегатов тепловой обработки, их годовой производительности, а также расхода тепловой энергии на оттаивание и нагрев заполнителей. При необходимости на заводе разрабатываются цеховые технологические нормы расхода тепловой энергии.

Расчет средневзвешенной технологической нормы расхода, тыс. ккал/м³, производится по формуле

где Я_аг — годовая производительность отдельного агрегата тепловой обработки (блока, многощелевой камеры) по бетону в плотном .теле, м³;

2Я*_Г—суммарная годовая производительность всех имеющихся на заводе агрегатов тепловой обработки, м³;

9*ан — расход тепловой энергии на нагрев и оттаивание заполнителей, определяемый по прил. 9.

Пример расчета технологической нормы расхода тепловой энергии приведен в прил. 11.

По результатам расчета заполняются формы (прил. 12), представляемые на утверждение руководителю предприятия.

3.6.    После составления средневзвешенной технологической нормы определяется средний по заводу фактический удельный расход тепловой энергии на технологические цели путем натурных замеров. При отсутствии на заводе приборов учета допускается в качестве временной меры использовать отчетно-статистические данные общезаводского расхода тепловой энергии за III квартал прошедшего года.

Общезаводской расход тепловой энергии за III квартал (межотопительный период года) QJH складывается из расхода тепловой энергии на технологические цели Фтехн > расхода тепловой энергии на горячее водоснабжение Q_r.в, определяемого в соответствии с главой СНйП Н-34-76, и расхода на потери при транспортировании теплоносителя в паропроводах Q„.

Фактический расход тепловой энергии на технологические цели, тыс. ккал/м³, может быть определен по формуле

Ртехн = Qo\l —(<?r.. "I" Он)*

Примечания: 1. Сумма (Q_r._B+Qa) с приближением может быть принята равной СМбф”*.

2. При сравнении расчетной заводской технологической нормы с фактической по данным III квартала расход тепла на подогрев заполнителей q _за„ не учитывается.

3.7.    При значительных отклонениях расчетной нормы от фактических удельных расходов (более 10%) производится анализ причин, повлиявших на такое отклонение, и разрабатывается план организационно-технических мероприятий по обеспечению экономии тепловой энергии. Выявленное различие расчетных и фактических затрат' тепла относится к непроизводительным расходам и является основным резервом для планомер-

2—2654