Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

49 страниц

389.00 ₽

Купить СН 513-79 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Временные нормы предназначены для расчета усредненных технологических норм и обоснования общезаводских норм расхода тепловой энергии на заводах сборного железобетона.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Структура агрегатных норм и порядок их расчета

3. Порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии

4. Методика определения агрегатных норм расхода тепловой энергии по компонентам теплового баланса

Приложение 1. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в ямных камерах для стандартных условий

Приложение 2. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в щелевых камерах для стандартных условий

Приложение 3. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в вертикальных камерах для стандартных условий

Приложение 4. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в термоформах для стандартных условий

Приложение 5. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в типовых кассетных установках для стандартных условий

Приложение 6. Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных труб

Приложение 7. Коэффициенты к нормам для нестандартных условий

Приложение 8. Коэффициенты на потери тепловой энергии с невозвращаемым конденсатом

Приложение 9. Нормы расхода тепловой энергии на разогрев заполнителей

Приложение 10. Коэффициенты к агрегатным нормам расхода тепловой энергии при тепловой обработке бетонных и железобетонных изделий на полигонах

Приложение 11. Примеры расчета технологической нормы расхода тепловой энергии при пропаривании железобетонных изделий в различных тепловых агрегатах . . .

Приложение 12. Таблица исходных .данных для расчета агрегатного расхода тепловой энергии

Приложение 13. Геотермическая карта СССР температур грунта на границе нулевых амплитуд

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Временные

сн

513-79

нормы

для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий

в заводских условиях

Москва 1980


Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

ВРЕМЕННЫЕ НОРМЫ

ДЛЯ РАСЧЕТА РАСХОДА

ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

ПРИ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ

ОБРАБОТКЕ

СБОРНЫХ БЕТОННЫХ

И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ

ИЗДЕЛИЙ

В ЗАВОДСКИХ УСЛОВИЯХ СН 513-79

Утверждены

постановлением

Государственного комитета СССР по делам строительства от 5 марта 1979 а. № 20

Москва Стройиздат 1980

ного снижения общезаводских норм расхода тепловой энергии и соответственно потребности предприятия в тепловой энергии и топливе.

3.8. При значительном превышении фактического расхода тепловой энергии над нормативными величинами, полученными на основе норм, вышестоящая организация может, по просьбе завода, утвердить ему временные повышенные технологические нормы на срок не более чем 1 год, обязав завод в течение этого периода привести в порядок агрегаты тепловой обработки и системы подачи пара.

3.9 Для контроля за выполнением технологических норм расхода тепловой энергии на предприятиях должен быть организован дифференцированный учет этого расхода по соответствующим приборам. Все группы однотипных агрегатов тепловой обработки в формовочных цехах должны иметь индивидуальный учет потребления тепловой энергии.

3.10. Контроль за выполнением норм расхода тепловой энергии и ее рациональным использованием осуще- -ствляется отделом главного энергетика предприятия, руководителями цехов, участков и предприятий, министерствами и ведомствами СССР и соответствующими организациями союзных республик.

Периодический контроль за выполнением норм расхода и результатами использования тепловой энергии производится Государственной инспекцией по энергонадзору и ее местными органами.

4. МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ АГРЕГАТНЫХ НОРМ

РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО КОМПОНЕНТАМ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА

4.1.    Настоящая методика может быть использована:

а)    для обоснования норм расхода тепловой энергии, и определения норм в случаях, не предусмотренных прил. 1—8;

б)    для выявления непроизводительно расходуемых статей теплового баланса при нерациональной конструкции ограждений агрегатов тепловой обработки и обоснования мероприятий по устранению причин перерасходов тепловой энергии.

4.2.    При расчете агрегатного расхода тепловой энергии для отдельных агрегатов тепловой обработки суммируются следующие компоненты теплового баланса:

Qe — расход тепла на разогрев бетона с учетом тепловыделения цемента;

10

QM — расход тепла на разогрев металла форм или форм-вагонеток;

Quot — расход тепла на возмещение потерь через наружные (выше отметки пола) ограждения за время активной тепловой обработки;

Q0ст—расход тепла для компенсации остывания наружной части ограждений камеры за время ее простоя, включая выходные дни;

Qrp— потери тепла через поверхность камеры, соприкасающуюся с грунтом;

Qm—потери тепловой энергии из-за выбросов пара через торцы камер непрерывного действия.

В табл. 2—12 даны значения отдельных компонентов теплового баланса для различных агрегатов тепловой обработки применительно к условиям, приведенным в п. 2.5, за исключением случаев, предусмотренных в примечаниях к таблицам. В табл. 1 указаны номера таблиц, которыми следует пользоваться для получения суммарного агрегатного расхода тепловой энергии.

Таблица 1

Типы агрегатов тепловой обработки

Номера таблиц дли определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии

на разогрев

на возмещение потерь тепла

5 *

2: и

Z t- о

Я (С Н ж о *

*- с *

VO Н ЙГ

металла форм QM

за время тепловой обработки <3П0Т

при остывании за время перерывов

^ост

Л)

п

oj S

О. я

£■ н ЯСУ ж ж >»Э р, а ж ь и. о “ н сч m у ж

при выбросе пара

Ямные камеры

2 и 3

4

5

6

7

Одно- и многоярусные

2 И 3

4

8

9

10

И

щелевые камеры непре

рывного действия

Вертикальные камеры

2 п 3

4

8

9

Термоформы

2 и 3

4

12

Г1 р и м е ч а н и с. Компоненты баланса не учитывают потери тепла с невозвращенным конденсатом, расход тепла для разогрева заполнителей и на тепловую обработку в полигонных условиях.

4.3. Для определения значений компонентов агрегатного расхода тепловой энергии по табл. 2—12 необходимо предварительно рассчитать характерные параметры работы агрегата тепловой обработки в соответствии с указаниями пп. 2.2 и 2.3.

11

Расход тепловой энергии, тыс.

ккал/м®, ддя разогрева бетона на тяжелых заполнителях с учетом теидовыделения цемента нри

Цемент

марках бетона

М 100—

М 300-

[ М 400-

М 250

М 350

j М 450

Портландцемент марки М400—М500

30

26

22

(Д/=80—15=65° С) Шлакш0|ртла1ндцемшт марки М 400—

36

30

24

М 500 (А^=90—15-75°С)

Таблица 4

Цемент

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/мэ, для разогрева керам-зитобетона с учетом тепловыделения при марках бетона

М 50— М 100

М 150-М 250

М 300— М 350

Портландцемент марки М 400—М 500 (Д£—65° С)

17

24

19

Шлатпартла1ндцемент марки М 400— М 500 (Д/—75° С)

19

26

24

Таблица 3

Масса металла, т, «а 1 м3 бетона

2

3

4

5

6

7

8

9

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м8, для разогрева металла форм и форм-вагонеток на д/—80— —15-65°С

19

27

35

43

51

59

67

75

Примечание к табл. 2—4. Если конечная температура разогрева tк отлична от 80 и 90° С, то значения расходов принимают-

„    15    /к—15

ся с коэффициентами д,——-—для 80° С и К2= —-—для 90° С.

оо    75

*$

я ЯЙ

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь тепла бетонными стенками надземной части ямных камер за время тепловой обработки при Ку ,м~*

Толщин ных сте

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0.9

1

Ы

0,15

9

13

19

23

29

33

39

42

49

52

0,2

9

13

16

20

25

29

33

38

42

45

0,25

7

13

16

19

23

26

29

32

35

39

0,3

7

10

13

16

19

23

26

29

32

35

0,4

7

9

13

14

16

19

22

24

26

29

650

Примечания. 1. При режиме тепловой обработки Д/V, отличном от режима Д^т=65-10=650 град*ч, значения табл. 5 прини-

М'х'

маются с коэффициентом aj=-

камеры К'3> отличном от

2,    При коэффициенте заполнения

0,1

/Сз“0,1, вводится поправка “2 ="77Г~ •

Аз

3.    При материале стен камеры с коэффициентом теплопроводности К х ккал/(м*ч*град), отличном от Х—2 ккал/(м-ч-град) для тяжелого бетона, значения табл. 5 принимаются с поправкой

_ 0,1+5/2

0,1 + ^Мх

где б — толщина наружных стен ямноЙ камеры, м.

Таблица 6

К к Щ|

Расход тепловой энергии, тыс.ккал/м3, на возмещение потерь при <кты-вании надземной части бетонных стенок ямных камер при Ку, м“*

3

IS*".

0,2

о,з

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1 и более

0,04

88

130

155

180

200

215

225

235

245

0,06

65

87

103

120

130

143

150

157

163

0,08

49

65

78

90

100

108

113

118

123

0,1

39

52

62

72

80

86

90

95

98

0,15

26

35

42

48

53

57

60

63

65

0,2

20

26

31

36

40

43

45

47

49

13

Таблица б

Время остывания С закрытыми крышками, ч

Коэффициенты при времени остывания крышками ямных камер,

СО СНУЯГЬЬЧИ

ч

0

1

2

3

4

6

4

8

2

0,3

0,45

0,55

0,65

0,75

0,9

1

4

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,05

6

0,45

0,55

0,65

0,75

0,8

0,95

1.1

8

___ч .

0,5

0,6

0,7

0,8

0,85

1

1,1

Примечания: I. Табл. 6 составлена для длительности остывания закрытой камеры Т\ = $ ч и со снятой крышкой тг—6 ч. При длительности остывания, отличной от указанных, значения табл. 6 принимаются с коэффициентами табл. 6'.

2. При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 6 принимаются с коэффициентом»,

су

а=-,

600

где с' — удельная теплоемкость материала ограждений, ккал/кгХ Хград);

yf — объемная масса материала ограждений, кг/м3;

600 — су для тяжелого бетона.

Таблица 7

Коэффициент

Потери тепла, тыс. ккад/м3, в грунт через подземнуто часть-наружных стен и днище яуных камер при Кт% м^1

заполнения

*3

0,4

0,5

(Кб

0,7

0,8

0,04

34

45

57

65

74

0,06

25

34

42

52

55

0,08

16

23

28

34

37

0,1

14

19

23

26

28

0,15

12

12

14

17

20

0,2

8

8

12

13

14

Примечания: 1. Табл. 7 действительна для условий: заглубление днища камер относительно пола цеха /*=*0,5 м; длительность активной работы камеры в сутки т=10 ч; температура грунта на границе нулевых колебаний /а = 4-5‘’С. При других значениях Л, т и /а величины табл. 7 принимаются с коэффициентами, (Приведены ымм в табл. 7'.

Таблица 7

Значения

Коэффициент

*

А, м:

0

1,15

1

0,9

1.5

0,85

2

0,85

т, ч:

менее 10

1,15

12

0,98

16

0,94

20

0,84

tat 0 С:

0

1,13

+ 10

0,9

+ 15

9,8

Значения температур грунта ta на границе нулевых колебаний даны па геотермической карте СССР (прил. 13).

3. Тештавая изоляция с тепловым сопротивлением R, м2 • чX Хград/ккал, подземной части стен и днища камер снижает тепловые потери в грунт в соответствии со следующими данными:

0

R, м2*ч-град/ккал

(без

изоляции)

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,5

2

Коэффициент

1

0,8^

0,65

0,55

0,37

0,3

0,15

0,09

Таблица 8

Усредненная толщина стенок и лерек-

Расход теша, тыс. ккал/м3, на возмещение потерь надземной поверхностью щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время тепловой обработки при К ,

рытий, м

0,75

1

1,25

1,5

1.75

2

2,25

2,5

0,15

36

49

59

72

85

98

107

117

0,2

33

42

52

62

72

85

95

104

0,25

26

36

46

55

65

72

81

92

0,3

23

33

42

49

59

65

74

83

0,4

20

26

36

42

49

55

62

68

15

Примечания: 1. Табл. 8 составлена для условий: Д* = 80— — 15=-65°С; длительность активной тепловой обработки т=10 ч; материал камеры—тяжелый бетон; коэффициент заполнения /С3 =0,1.

2.    При других условиях значения табл. 8 принимаются с коэффициентами примечаний табл. 5.

3.    При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами с теплопроводностью Х\ и толщиной теплоизоляционного слоя бм значения табл. 8 принимаются с коэффициентами по табл. 8'.

Таблица 8'

Коэффициенты приХ,, ккал/(м*ч*град)

8М, см

0,03

0,06

0,09

0,12

4

0,15

0,25

0,35

0,42

6

0,12

0,21

0,3

0,37

8

0,1

0,19

0,26

0,33

4. При ограждениях камер из материала, отличного от тяжелого бетона (без применения теплоизоляции), значения табл. 8 принимаются по прим. 3 к табл. 5.

Таблица 9

Усредненная толщина стен и перекрытий, м

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м®, на возмещение потерь при остывании надземной поверхности щелевых и вертикальных камер непрерывного действия за время двух выходных дней при Ку, м-1

0,6

0,8

1

1,2

1,4

1,6

1,8

2

0,15

3,5

4

5

6,5

7

8

9

10

0,2

3,5

5

6,5

8

9

10

12

13

0,25

5

6,5

8

9

10

12

14

16

0,3

6

8

10

12

14

16

18

20

0,4

7

10

12

14

16

18

20

22

Примечания: 1. Табл. 9 составлена для условий: материал ограждений — тяжелый бетон; время пребывания форм в камере — 12 ч; коэффициент заполнения К3 — 0,1.

2.    При другом времени пребывания форм в камере значения

Тф

табл.- 9 принимаются с коэффициентом ai = —-,

где тф — фактическое время пребывания форм в камере, ч.

3.    При других значениях коэффициента заполнения камер вводится коэффициент

0,1

4.    При ограждениях камеры из материала, отличного от тяжелого бетона, значения табл. 9 принимаются по прим. 2 к табл. 6.

5.    При утеплении надземной части бетонных ограждений теплоизоляционными материалами значения табл. 9 принимаются по прим. 3 к табл. 8.

Таблица 10

Коэффициент заполнения К3

Расход тепла, тыс. ккал/м3, для возмещения потерь в грунт в камерах непрерывного действия при Кг,

м-1

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

1,4

0,04

10

20

30

40

50

60

70

0,08

6

10

15

20

25

32

35

0,1

4

8

12

16

19

25

30

0,15

3,5

7

7

10

13

16

19

0,2

3

3,5

5

7

10

13

15

Примечание. Табл. 10 составлена для условий: заглубление днища первого (нижнего) яруса относительно пола цеха /i = 0,5 м;

температура грунта на границе нулевых амплитуд /а«=+5°С; время пребывания форм в камере тф = 12 ч.

При других значениях Л, /а и тф величины табл. 10 принимаются с коэффициентами, приведенными в табл. 7'.

Таблица И

Коэффициент за пол не-

Потери тепловой энергии, тыс. ккал/м3, из-за выбросов пара через передний и задний торцы щелевой камеры непрерывного действия при объеме активной зоны, мэ

а

300

400

500

600

650

800

1000

0,04

135

103

82

68

63

50

40

0,06

90

69

55

45

42

33

27

0,08

68

51

41

34

31

25

20

0,1

54

41

33

27

25

20

16

0,15

36

28

22

18

17

13

11

0,2

27

21

17

14

13

10

8

Примечания: 1. Таблица рассчитана для условий: температура паровоздушной среды в торцах камеры /кв75°С при 100%-ной относительной влажности;

длительность активной тепловой обработки т— 10 ч.

17

При других температурах значения табл. 11 принимаются с коэффициентом:

при tK    I    40 I 60 I 75    1    85

коэффициент I    0,2    I 0,5    |    1    |    1,3

2.    При другой длительности тепловой обработай т значения табл. 11 принимаются с коэффициентом а ——14—

3.    При расчете табл. 11 предусмотрено наличие лабиринтного уплотнения открытых торцов с площадью отверстий 0,2 м2.

Таблица 12

Доля утепленной поверхности термо-

Расход генловой энергии, тыс. ккал/мв, теряемой во внешнюю среду по время тепловой обработки в термоформах при Кт, м'“1

форм, %

4

6

3

10

15

20

25

30

0 (без утепления)

36

53

68

85

130 |

170

215

260

10-

32

45

65

78

120

155

195

235

20

30

42

60

72

110

145

175

210

30

26

40

52

65

97

125

155

190

40

23

32

45

55

88

по

135

165

50

20

30

40

45

75

95

115

140

60

16

23

32

40

60

78

97

115

70

13

20

26

32

45

65

78

95

80

10

13

20

23

36

45

60

71

90

7

10

13

16

23

32

40

45

100 (полное утепление)

3,5

4,5

5,5

9

12

16

20

24

Примечание. Табл. 12 составлена для условии: температура разогрева Д/=65°С; длительность активной тепловой обработки т—10 ч;

утепление поверхности охлаждения выполнено минера чыюП ватой слоем 8—10 см.

При других значениях At и т принимается коэффициент

дг'т'

а~~ 650 *

Агрегатные нормы расхода тепловой энергии при пропаривании бетонных и железобетонных изделий в ямных камерах для стандартных условий

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м8, для ямных

Коэффициент за

Масса

камер при

, м-1

полнения

металла g,

Кз

т/м3

0

0.2

0.4

0,6

0,8

1

1,2

Модуль заглубления Кг“0>4

0,04

2

3

4

5

6

80

90

100

105

115

200

205

215

220

230

270

275

285

295

300

330

340

350

355

365

370

380

390

395

405

405

415

425

430

440

425

435

445

450

460

2

70

150

200

240

265

290

305

3

80

160

205

245

275

295

310

$>,, 06

4

90

165

215

255

280

305

320

5

95

175

220

265

290

315

330

6

105

180

230

270

300

320

335

2

65

120

160

190

210

230

240

3

70

130

165

195

215

235

:245

0,08

4

80

140

175

205

225

245

255

5

90

145

180

215

235

250

265

6

95

155

190

220

240

260

270

2

60

110 1

135

160

180

190

20и

0,1

3

70

120

145

170

190

200

210

4

75

125

150

175

195

205

215

5

85

135

100

185

205

215

225

6

90

140

165

190

210

220

230

1

! ^

60

90

110

125

135

145

155

3

70

100

120

135

145

155

160

0,15 I

1 4

75

105

125

140

155

160

170

ь

85

115

135

150

160

170

175

\

6

90

125

145

160

170

180

185

%

55

80

95

10,5

115 1

120

125

8

65

90

100

115

120

130

135

0,2

4

70

95

ПО

120

130

135

140

5

1 80

105

120

130 ;

140

145

150

6

110

125

140

145

150

155

УДК 666.97.035.55 : 662.614.2.004.18(083.75)

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях (СП 513-79)/Госстрой СССР. — М.: Стройиздат, 1980. 48 с.

Временные нормы составлены в соответствии с «Основными положениями то нормированию расхода топлива, электрической и тепловой энергии в производстве», утвержденными Госпланом СССР 1 апреля 1966 г., и предназначены для разработки .обоснованных общезаводских норм расхода тепловой энергии и выявления непроизводительных технологических расходов тепловой энергии с целью их планомерного снижения.

Временные нормы являются обязательными для всех заводов сборного железобетона независимо от их ведомственной принадлежности; нормы могут быть использованы также проектными организация ми для контрольных расчетов теплового баланса тепловых агрегатов при проектировании новых и реконструкции действующих заводов сборного железобетона.

Временные нормы разработаны институтом ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР совместно с НИИЖБ Госстроя СССР при участии институтов ЦНИИЭПжилища    Госгр а ждан строя,

Гипростроммаш Минстройдормаша, Гипростройматериалы Мин-стройматериалов СССР и СКТБ Главмоспромстройматериалов.

Редакторы — инж. И. И. Костин (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук С. Е. Ленский, Р. В. Вегенер, Э. А. Соколова, Г. А. Объе-щенко (ВНИИжелезобетон Минстройматериалов СССР), д-р техн. наук Б* А. Крылов, канд. техн. наук И. И. Цыганков (НИИЖБ Госстроя СССР), инж. А. В. Брусилов (ЦНИИЭПжилища Госграждан-строя).

Госстрой СССР

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях СН 513-79

Редакция инструктивно-нормативной литературы Зав. редакцией Г. А. Жигачева Редактор В. В. Петрова Мл. редактор Л. М. Климова Технический редактор М. В. Павлова Корректор В. А. Быкова


Сдано в набор 30.07.79. Подписано в печать 2.01.80. Формат 84Х108У«. Бумага типографская № 3. Гарнитура «Литературная». Печать высокая. Уел. печ. л. 2,52. . Уч.-изд. л. 2,56. Тираж 10.000 экз. Изд. № XII-8495. Заказ ЗЧЬ,.2654. Цена 15 коп.


••ройнздат 101442, Москва, Каляевская, 23а

Московская типографий № 8 Союзпблиграфпрома при Государственном комитете СССР по делам издательств, полиграфии и книжной торговли. Хохловский пер., 7


30213—394

047(01)—80


В


Инструкт.-нормат., II вьдп. — 9—79.


3201000000


© Стройиздат, 1980


Продолжение прил. 1

Коэффициент заполнения

к.

Масса металла g,

Т/М3

Расход тепловой энергии, тыс. ккал/м3, камер при К^, м“1

, для ямнмх

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1,2

Мод

у л ь заглубления Кг=

-0,6

2

105

220

290

355

395

430

450

Л f\ Л

3

115

230

300

365

405

440

460

0,04

4

120

235

310

370

410

445

465

5

130

245

315

380

420

455

475

6

135

255

325

385

425

460

480

2

90

165

215

255

285

305

320

0,06

3

100

175

225

265

290

315

330

4

105

185

230

270

300

320

335

5

115

190

240

280

305

330

345

6

120

200

245

290

315

340

355

2

75

135

170

200

220

240

250

Л ло

3

85

140

180

210

230

245

260

0,08

4

90

150

185

215

235

255

265

5

100

160

195

225

245

265

275

6

110

165

200

235

255

270

285

2

70

115

145

170

185

200

205

0,1

3

80

125

155

180

195

210

215

4

85

130

160

185

200

215

220

5

95

140

170

195

210

225

230

6

100

145

175

200

215

230

235

2

60

95

115

130

140

150

155

п 1 С

3

70

100

120

135

145

155

165

U, 1о

4

80

ПО

130

145

155

165

170

5

85

115

135

150

165

170

180

6

95

125

145

160

170

180

185

2

60

85

100

110

120

125

130

0,2

3

70

90

105

120

125

135

140

4

75

100

115

125

135

145

145

5

85

по

125

135

145

150

155

6

90

115

130

140

150

155

160

Мод

у л ь з а г л у

б л е in

i я Кг

= 0,8

2

120

240

310

370

410

445

465

0,04

3

130

245

315

380

420

455

475

4

140

255

325

390

430

465

485

Строительные нормы

СН

513-79

Государственный комитет СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

Временные нормы для расчета расхода тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий в заводских условиях

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие временные нормы предназначены для расчета усредненных технологических норм и обоснования общезаводских норм расхода тепловой энергии на заводах сборного железобетона.

1.2.    Временные нормы регламентируют агрегатный расход тепловой энергии при тепловлажностной обработке сборных бетонных и железобетонных изделий из тяжелого и легкого бетонов и являются обязательными для использования на предприятиях сборного железобетона независимо от их ведомственной подчиненности.

1.3.    Временные нормы распространяются на агрегаты тепловой обработки, в которых осуществляется паро-прогрев бетонных и железобетонных изделий. При оснащении пропарочных камер паровыми регистрами (без непосредственного контакта изделий с острым паром) агрегатные нормы расхода тепловой энергии принимаются с коэффициентом 0,95.

Примечание. Настоящие временные нормы не распространяются: на тепловую обработку изделий из ячеистых или силикатных бетонов в автоклавах; тепловую обработку изделий в мало-напО|рных пропарочных каморах и на прокатных станах; тепловую обработку изделий, отформованных из горячих -смесей; двухсгадий-ную тепловую обработку; электротермообработку железобетонных изделий.

Утверждены постановлением Г осударственного комитета СССР по делам строительства от 5 марта 1979 г. № 20


Срок введения в действие 1 января 1980 г.


Внесены

Минстройматериалов

СССР


3


1.4.    Настоящие временные нормы устанавливают агрегатный расход тепловой энергии на 1 м3 бетона в плотном теле, предельно допустимый для обеспечения требуемых показателей качества при принятой на заводе технологии тепловой обработки бетонных и железобетонных изделий и. при наличии автоматических средств ее контроля и регулирования.

Расход тепловой энергии нормируется в тыс. ккал на 1 м3 бетона. Для получения удельного расхода пара в кг/м3 величины в тыс. ккал/м3 принимаются с коэффициентами:

1,8 — для ямных камер, стендов и термоформ;

1,72 — для щелевых камер непрерывного действия и кассетных установок;

1,67 — для вертикальных камер.

1.5.    Агрегатные нормы служат основой для составления средневзвешенных технологических норм, разрабатываемых каждым предприятием сборного железобетона. В технологическую норму включается расход тепла на оттаивание и подогрев заполнителей.

1.6.    Порядок расчета агрегатных норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 2; порядок расчета и применения технологических норм расхода тепловой энергии изложен в разделе 3.

1.7.    Настоящие временные нормы предусматривают расход тепловой энергии для пропарочных камер непрерывного и периодического действия с неутепленными ограждениями (за исключением вертикальных камер).

2. СТРУКТУРА АГРЕГАТНЫХ НОРМ И ПОРЯДОК ИХ РАСЧЕТА

2.1. В нормах учтены следующие факторы, влияющие на удельный расход тепловой энергии: вид и марка бетонов и цементов; тепловыделение с учетом массивности пропариваемых изделий; удельная металлоемкость форм и форм-вагонеток; коэффициенты заполнения полезного объема пропарочных камер; режим тепловой обработки, применяемый на заводе сборного железобетона; габариты агрегатов тепловой обработки и конструкция их ограждений; потери тепла в процессе активной тепловой обработки и при остывании корпуса пропарочных камер при перерывах в работе, включая выходные дни; потери тепла в грунт; потери тепла через торцы агрегатов тепловой обработки непрерывного действия.

2.2.    Исходными данными для определения агрегатной нормы расхода тепловой энергии являются:

тип агрегата тепловой обработки;

объем бетона изделий, загружаемых в агрегаты тепловой обработки, Vб, м3;

масса металла форм (форм-вагонеток), приходящаяся на 1 м3 бетона, g, т/м3;

объем пропарочной камеры по внутреннему обмеру V'k t м3; для термоформ VK=V6\ для щелевых камер непрерывного действия дополнительно определяется объем обогреваемой зоны без учета зоны остывания •У о.з. м3;

поверхность соприкосновения бетонных стен и днища пропарочных камер (по наружному обмеру) с грунтом

^рр, м2;

полная наружная Поверхность пропарочной камеры выше нулевой отметки (по наружному обмеру) FH, м2.

Примечания: 1. При расчете VK> FTp и FH ямных камер, секционированных в блок, а также многоярусных или многорядных щелевых камер со смежными стенками .учитываются габариты всего блока или многощелевой камеры.

2.    Для ямных пропарочных камер потери тепла через крышки не учитываются и FH рассчитывается без учета площади крышек.

3.    Для термоформ рассчитывается Fт—площадь поверхности охлаждения форм по ее габаритам, а также доля утепленной поверхности термоформы (% Fr ).

2.3.    По этим исходным данным рассчитываются следующие параметры:

Y к

коэффициент заполнения полезного объема пропарочной камеры

модуль заглубления камеры

модуль надземной поверхности камеры    Ку =

F    2    F

= "уГ" (м-и); для термоформ Кт =    (м-1).

2.4. Расчетная агрегатная норма расхода тепловой энергии определяется по следующим таблицам:

а)    для ямных камер — по прил. 1;

б)    для щелевых камер непрерывного действия — по прил. 2;

&

в)    для вертикальных камер непрерывного действия— по прил. 3;

г)    для термоформ — по прил. 4;

д)    для типовых кассетных установок — по прил. 5;

е)    для стендов тепловой обработки виброгидропрес-сованных напорных труб и центрифугированных безнапорных труб — по прил. 6.

Примечания: 1. Если расчет ведется для блока камер с различным коэффициентом заполнения отдельных отсеков, величина /С3 определяется как средневзвешенная по объему прогреваемого бетона.

2.    Для стендов и силовых форм, расположенных в камерах, закрываемых крышками, а также для тупиковых щелевых камер периодического действия расход тепловой энергии определяется как для ямных камер.

3.    Для стендов и силовых форм, снабженных паровыми рубашками (при изготовлении линейных элементов, санитарно-технических кабин, объемных элементов и т. п.), расход тепловой энергии определяется как для термоформ.

2.5. Приведенные в прил. 1—6 нормы действительны для следующих условий:

тепловлажностная обработка изделий осуществляется в закрытых отапливаемых формовочных цехах с температурой + 15° С;

длительность активной тепловой обработки (продолжительность подъема температуры и изотермической выдержки) т= 10 ч, для кассет т=5 ч;

разность между начальной и конечной температурами разогрева бетона и металла форм At=80—15=65° С (для кассет Д<=90—15=75°С);

толщина стенок пропарочных камер из тяжелого бетона 6 = 0,3 м;

длительность остывания ямных камер с закрытой крышкой Ti = 8 ч; длительность остывания ямных камер с открытой крышкой Т2 = 6 ч;

количество оборотов в сутки камер периодического действия «=1;

средняя продоложительность пребывания форм в камерах непрерывного действия 12 ч;

заглубление камеры в грунт /1=0,5 м; объем обогреваемой зоны щелевой камеры непрерывного действия Vo.з=650 м3;

температура глубинных слоев грунта в зоне нулевых колебаний температур ta =+5°С.

В случаях, когда фактические условия отличаются

от вышеуказанных, значения норм принимаются с коэффициентами, приведенными в прил. 7:

для ямных камер — по табл. 1, 2, 8, 9, 10 прил. 7;

для щелевых камер непрерывного действия — по табл. 3, 6, 9, 10, 11 прил. 7;

для вертикальных камер — по табл. 4, 7, 10 прил. 7;

для термоформ — по табл. 5 прил. 7.

Примечания: 1. Если условия тепловой обработки на конкретном предприятии отличаются от условий, заложенных в структуру норм по прил. 1—7, потребность в тепловой энергии определяется по «Методике опрёделения агрегатных расходов тепловой энергии по компонентам теплового баланса» (разд. 4).

2.    Величины х\ и т2 для блока камер определяются как средневзвешенные для всего блока и при Отсутствии данных определяются по хронометражным наблюдениям.

3.    Для утепленных вертикальных пропарочных камер коэффициент тепловой эффективности теплоизолированного ограждения принят равным 85%, т. е. непроизводительные потери тепла через изолированные ограждения снижены йа 85% по сравнению с неизолированными. При известных величинах толщины слоя теплоизолированного материала и его коэффициента теплопроводности расход тепловой энергии рекомендуется определять с учетом данных табл. 8'.

2.6.    Расход тепловой энергии на потери с невозвра-щаемым конденсатом учитывается умножением агрегатной нормы расхода по прил. 1—6 на коэффициенты, приведенные в прил. 8.

2.7.    Нормы расхода тепловой энергии определены при условии, что температура бетона в изделиях, поступающих в агрегат тепловой обработки, равна + 15°С. В прил. 9 приведен расход тепловой энергии на нагрев заполнителей на складе до температуры +15° С при различных температурах наружного воздуха. Этот расход энергии суммируется со средневзвешенной агрегатной нормой расхода по формуле п. 3.5.

2.8.    При изготовлении и тепловой обработке изделий в полигонных условиях расход тепловой энергии определяется с учетом коэффициентов, приведенных в прил. 10.

3. ПОРЯДОК РАСЧЕТА И ПРИМЕНЕНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ НОРМ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ

3.1. Средневзвешенная по заводу технологическая норма расхода тепловой энергии включает все расходы на основные технологические процессы на единицу продукции и не учитывает расходов на вспомогательные и подсобные нужды завода, в том числе на отопление и

вентиляцию зданий, горячее водоснабжение, создание воздушно-тепловых завес, потери при транспортировании теплоносителя в производственном здании и за его пределами, а также потери в котельных установках.

Эти расходы учитываются общезаводской нормой расхода тепловой энергии, по которой определяется потребность предприятия сборного железобетона в тепловой энергии и топливе.

3.2.    Технологическая норма наряду с общезаводской нормой расхода тепловой энергии является основанием для осуществления внутризаводского хозяйственного расчета.

3.3.    Последующее планирование предприятию железобетонных изделий энергии на тепловую обработку изделий и отчетность завода в израсходованной энергии производятся с учетом утвержденной этому заводу технологической нормы.

3.4.    Средняя по заводу технологическая норма должна пересматриваться при изменении технологического процесса, режимов тепловой обработки, реконструкции и усовершенствовании тепловых агрегатов.

3.5.    Расчет технологической нормы расхода тепловой энергии производится следующим образом. По прил. 1—8 настоящих Временных норм определяется расход тепловой энергии q аг для каждого имеющегося на формовочных линиях агрегата тепловой обработки (с учетом потерь на невозвращаемый конденсат). При наличии на поточно-агрегатных или конвейерных (полукон-вейерных) линиях секционированных камер со смежными стенками норма определяется применительно к блоку ямных камер или многощелевой камере непрерывного действия.

По найденным значениям qar вычисляется средневзвешенная технологическая норма QTeXH в целом по заводу с учетом количества агрегатов тепловой обработки, их годовой производительности, а также расхода тепловой энергии на оттаивание и нагрев заполнителей. При необходимости на заводе разрабатываются цеховые технологические нормы расхода тепловой энергии.

Расчет средневзвешенной технологической нормы расхода, тыс. ккал/м3, производится по формуле

2 (Уаг^аг)


QieXH =


+ 0зап •


2/7.Г


8


где Яаг — годовая производительность отдельного агрегата тепловой обработки (блока, многощелевой камеры) по бетону в плотном .теле, м3;

2Я*Г—суммарная годовая производительность всех имеющихся на заводе агрегатов тепловой обработки, м3;

9*ан — расход тепловой энергии на нагрев и оттаивание заполнителей, определяемый по прил. 9.

Пример расчета технологической нормы расхода тепловой энергии приведен в прил. 11.

По результатам расчета заполняются формы (прил. 12), представляемые на утверждение руководителю предприятия.

3.6.    После составления средневзвешенной технологической нормы определяется средний по заводу фактический удельный расход тепловой энергии на технологические цели путем натурных замеров. При отсутствии на заводе приборов учета допускается в качестве временной меры использовать отчетно-статистические данные общезаводского расхода тепловой энергии за III квартал прошедшего года.

Общезаводской расход тепловой энергии за III квартал (межотопительный период года) QJH складывается из расхода тепловой энергии на технологические цели Фтехн > расхода тепловой энергии на горячее водоснабжение Qr.в, определяемого в соответствии с главой СНйП Н-34-76, и расхода на потери при транспортировании теплоносителя в паропроводах Q„.

Фактический расход тепловой энергии на технологические цели, тыс. ккал/м3, может быть определен по формуле

Ртехн = Qo\l —(<?r.. "I" Он)*

Примечания: 1. Сумма (Qr.B+Qa) с приближением может быть принята равной СМбф”*.

2. При сравнении расчетной заводской технологической нормы с фактической по данным III квартала расход тепла на подогрев заполнителей q за„ не учитывается.

9

3.7.    При значительных отклонениях расчетной нормы от фактических удельных расходов (более 10%) производится анализ причин, повлиявших на такое отклонение, и разрабатывается план организационно-технических мероприятий по обеспечению экономии тепловой энергии. Выявленное различие расчетных и фактических затрат' тепла относится к непроизводительным расходам и является основным резервом для планомер-

2—2654