Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

192 страницы

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство распространяется на проектирование производственных зданий с каркасом из железобетонных конструкций по обычным типовым конструктивным схемам, применяемым в массовом промышленном строительстве.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Железобетонный каркас

     Каркас одноэтажного здания

     Каркас многоэтажного здания

3. Фундаменты

4. Наружные стены

     Панельные стены

     Каменные стены

Приложение. Примеры расчета

     Пример 1. Определение усилий в каркасе одноэтажного бескранового здания от действия сейсмических нагрузок

     Пример 2. Определение усилий в каркасе одноэтажного здания, оборудованного мостовыми кранами, от действия сейсмических нагрузок

     Пример 3. Определение усилий в каркасе многоэтажного здания от действия сейсмических нагрузок

     Пример 4. Определение сейсмических нагрузок, действующих на каркас многоэтажного здания с учетом его поворота

     Пример 5. Определение усилий в стержнях железобетонной фермы от действия вертикальных сейсмических нагрузок

     Пример 6. Расчет жестких узлов рамы многоэтажного здания

     Пример 7. Расчет самонесущей кирпичной стены

 
Дата введения01.02.2020
Добавлен в базу12.02.2016
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

РазработанЦНИИпромзданий Госстроя СССР
ИзданИздательство литературы по строительству1972 г.
УтвержденЦНИИпромзданий Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

центральный научно-исследовательский

И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ зданий и СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИПРОМЗДАНИЙ) ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ С КАРКАСОМ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ


1972

ДЛЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНОВ

Москва

ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИПРОМЗДАНИЙ) ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ С КАРКАСОМ ИЗ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

ДЛЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНОВ

ИЗДАТБЛ ЬСТВО

ЛИТЕРАТУРЫ

ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ

Москва — 1972

где Ск— жесткость колонны на уровне ее верхней точки закрепления (горизонтальная реакция в верхней точке закрепления от перемещения последней на единицу); k - коэффициент, принимаемый для колонн жестко защемленных внизу и с шарнирной опорой вверху равным 1,6; £б“ начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

Ь— горизонтальный размер грани колонн в направлении, перпендикулярном размеру п\ для двухветвевых колонн при расчете каркаса в продольном направлении здания размер b принимается равным удвоенной величине горизонтального размера грани одной ветви в направлении, перпендикулярном размеру Л.

1.14.    В случае если центр жесткости каркаса здания (отсека) не совпадает в плане с центром его массы (при несимметричном распределении масс или жесткостей), то при распределении сейсмических нагрузок следует учитывать влияние поворота здания (отсека).

Полная сейсмическая нагрузка с учетом поворота каркаса здания (отсека) может быть определена в соответствии с указаниями «Инструкции по определению расчетной сейсмической нагрузки для зданий и сооружений»1.

Примечание. Для отсеков одноэтажных каркасных зданий, у которых имеется эксцентрицитет между центром жесткости и центром масс вследствие несимметричного расположения наружных навесных стен, допускается при расчете каркаса на действие сейсмических сил не учитывать влияние поворота; при этом величины сейсмических нагрузок следует вычислять в предположении наличия наружных стен по всему контуру отсека.

1.15.    При расчете конструкций на прочность помимо коэффициентов условий работы, принимаемых в соответствии с главами СНиП проектирования конструкций зданий для несейсмических районов, учитывается ввиду кратковременности действия нагрузки дополнительный коэффициент условий работы ткр, который принимается равным:

а)    для бетонных и железобетонных (обычных и предварительно напряженных) конструкций /пкр=1,2; в случае расчета сварных стыков и сечений, в которых вся рабочая арматура имеет сварные соединения, а эти сечения определяют несущую способность конструкций, а также для конструкций, указанных в п. 3.1, /пкр= 1;

б)    для каменных конструкций ткр=1,2; в случае расчета на срез и растяжение mKp= 1;

в) для стальных конструкций ткр=1,4; в случае расчета сварных соединений mKp= 1.

При расчете на устойчивость сжатых и сжатоизогнутых стальных и железобетонных элементов с гибкостью более 100 учитывается дополнительный коэффициент условий работы пгкр= 1.

1.16.    Расчет оснований зданий с учетом сейсмических воздействий производится по первому предельному состоянию (по несущей способности) в соответствии с указаниями пп. 5.29—5.33 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования». При этом учитываются дополнительные коэффициенты условий работы ткр:

для скальных оснований, а также оснований, сложенных маловлажными крупнообломочными, плотными песчаными и глинистыми грунтами с консистенцией 0,75 и менее— 1,2;

для рыхлых водонасыщенных песков и глинистых грунтов с консистенцией более 0,75 — 0,7;

для всех остальных грунтов — 1.

1.17.    В необходимых случаях следует производить дополнительную проверку здания на опрокидывание от сейсмических воздействий (например, для высоких узких зданий) и на сдвиг по подошве фундаментов (например, фундаментов колонн связевой панели, см. п. 3.2).

2. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЙ КАРКАС

2.1.    Расчет каркаса здания (отсека) на действие сейсмических нагрузок должен производиться раздельно в поперечном и продольном направлениях, и соответственно в этих направлениях должны быть определены сейсмические силы.

2.2.    При расчетах каркасов зданий (отсеков) с учетом сейсмических воздействий деформации конструкций не ограничиваются, если расчет конструкций удовлетворяет условиям прочности (с учетом в необходимых случаях продольного изгиба и с проверкой устойчивости формы конструкции).

2.3.    Жесткость сечения железобетонных элементов принимается равной £б/, где £б — начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении; / — момент инерции полного бетонного сечения.

При определении жесткости стоек каркаса жесткость

11

стен, запроектированных с соблюдением требований п. 1.6, не учитывается, за исключением жесткости самонесущих каменных стен в направлении, перпендикулярном их плоскости, которая учитывается в соответствии с указанием п. 4.25.

2.4.    При расчете каркасов зданий на особое сочетание нагрузок с учетом действия сейсмических нагрузок расчетные длины колонн /0 допускается принимать по табл. 19* и 20* главы СНиП П-В. 1-62*.

2.5.    Покрытия и перекрытия зданий, объединяющие рамы каркаса в единый пространственный блок, должны быть возможно более жесткими в горизонтальной плоскости. Для увеличения жесткости и прочности диска покрытия и перекрытия из сборных железобетонных плит должны предусматриваться мероприятия в соответствии с пп. 2.18—2.22 и 2.29.

2.6.    Сварные швы, соединяющие отдельные элементы пролетных конструкций, должны быть проверены на особое сочетание нагрузок с учетом вертикальной сейсмической нагрузки (при mI<p = 1).

При этом сейсмическая нагрузка определяется по формуле (3), где коэффициенты (3< и тц* принимаются в соответствии с периодом и формой собственных вертикальных колебаний рассчитываемых конструкций. Конструкции, имеющие период первого (основного) тона собственных колебаний больше 0,5 сек, следует рассчитывать с учетом высших форм колебаний, как правило, не более трех. При периодах основного тона Гг^0,5 сек учитывается лишь только первая форма колебаний.

При определении частот и форм собственных колебаний ферм покрытия следует принимать:

а)    жесткости сечений для сжатых и растянутых предварительно напряженных железобетонных элементов — без учета образования трещин (£бД); для растянутых элементов, выполняемых без предварительного напряжения, — без учета работы бетона (EaFа);

б)    массы, сосредоточенные ь узлах верхнего пояса ферм, — исходя из суммарной равномерно-распределенной нагрузки, включающей собственный вес покрытия, снег (без учета снеговых мешков), а также подвесной транспорт (влияние которого приводится к эквивалентной равномерно-распределенной нагрузке); при этом коэффициенты перегрузки и коэффициенты сочетаний, не-

обходимые для определения величин масс, принимаются в соответствии с указаниями п. 1.10.

Вертикальные сейсмические нагрузки на фермы, соответствующие различным сочетаниям нагрузок, допускается определять при постоянных значениях |3; и т)«, вычисленных из условий, приведенных в данном пункте.

2.7.    Расчетные усилия в рассматриваемом сечении

конструкции каркаса от действия сейсмической нагрузки при учете высших форм колебаний определяются по формуле    _

Wp = l/wL<c+0,5£^(    (8)

где Np — расчетное значение усилия (поперечной или нормальной силы, изгибающего момента) в рассматриваемом сечении от действия сейсмической нагрузки;

Ломакс—наибольшее значение данного усилия в рассматриваемом сечении, определяемое из сопоставления эпюр усилий, вызываемых сейсмическими нагрузками, отвечающими учитываемым формам собственных колебаний каркаса;

Nj— значения усилия в том же сечении по эпюрам для других форм колебаний (кроме значения Ломакс).

2.8.    Ширина антисейсмического шва (в см) в покрытиях и перекрытиях определяется по формуле (9) и принимается кратной 5 см:

а = А1 + Д2 + 2 см,    (9)

где Ал и Д2— максимальные перемещения в см двух смежных каркасов здания (отсеков), разделенных антисейсмическим швом, при действии расчетных горизонтальных сейсмиче-ческих нагрузок.

2.9.    В зданиях со стенами, запроектированными в соответствии с требованиями п. 1.6, при расчете каркаса необходимо учитывать сейсмическую нагрузку от самонесущих стен, расположенных только в плоскостях, перпендикулярных направлению действующих сейсмических нагрузок. Сейсмическая нагрузка от поперечных и продольных навесных стен при расчете каркаса должна учитываться в обоих направлениях.

13

Каркас одноэтажного здания


2.10. Разработанные в настоящем руководстве мероприятия и рекомендации по конструктивному решению одноэтажных промышленных зданий с каркасом из сборных железобетонных конструкций предусмотрены для


м

и

-н-

н

Ш


<0


Рис. 3. Расчетные схемы рам каркаса

а — поперечный разрез здания; б — динамическая расчетная схема каркаса здания; а— расчетная схема поперечной рамы; г — продольный разрез здания; д — расчетная схема продольной рамы


г)

зданий с обычной конструктивной схемой (рис. 3) — со стойками, защемленными внизу в фундаменты и шарнирно связанными поверху с балками или фермами покрытия, при шаге колонн 6 и 12 м. При этом конструктивные решения покрытий следует применять:

а)    при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов — без подстропильных конструкций и с ними; для зданий с расчетной сейсмичностью 8 баллов следует отдавать предпочтение покрытиям без подстропильных конструкций (с шагом колонн и стропильных конструкций 6 и 12 м);

б)    при расчетной сейсмичности 9 баллов:

в зданиях I степени огнестойкости — из сборных железобетонных плит длиной 6 м по железобетонным стропильным балкам или фермам (без применения подстропильных балок или ферм);

в зданиях II и III степени огнестойкости, как правило, из легких материалов по стальным стропильным и подстропильным конструкциям; при отсутствии легких материалов для покрытия допускается применение сборных железобетонных плит длиной 6 м по стальным стропильным и подстропильным конструкциям; рекомендации по проектированию конструкций, указанных в данном подпункте, настоящим руководством не охватываются.

2.11. При определении периода и формы собственных колебаний каркаса здания (отсека) динамическая расчетная схема принимается в виде невесомой консольной стойки, защемленной на уровне верха фундамента, с массой, сосредоточенной на уровне верха колонн (система с одной степенью свободы). В этом случае коэффициент т) равен единице, а период собственных колебаний каркаса в секундах определяется по формуле

<10)

где Q— вертикальная нагрузка в г, принимаемая сосредоточенной в уровне верха колонн;

С—жесткость каркаса здания (отсека) в т/м на уровне верха колонн; g—ускорение силы тяжести в м/сек2.

Нагрузка Q (с учетом коэффициентов перегрузки и коэффициентов сочетаний, принимаемых в соответствии с указаниями п. 1.10) составляется из:

а)    собственного веса покрытия (включая вес подвесных потолков, трубопроводов и пр.) и стен (а также перегородок), расположенных выше верха колонн;

б)    7ч собственного веса: колонн, подкрановых балок

15

Настоящее руководство разработано в развитие главы СНиП II-А. 12-69 «Строительство в сейсмических районах. Нормы проектирования» в части проектирования каркасных одноэтажных и многоэтажных зданий с применением железобетонных конструкций для районов с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов и взамен «Инструкции по проектированию промышленных зданий с каркасом из сборных железобетонных конструкций для сейсмических районов», ЦНИИПромзданий, 1970.

Руководство разработано Центральным научно-исследовательским и проектно-экспериментальным институтом промышленных зданий и сооружений (канд. техн. наук И. С. Арнапольским, инженерами Б. Ф. Васильевым, В. И. Деныциковым) с участием Центрального научно-исследовательского института строительных конструкций им. В. А. Кучеренко (кандидатов техн. наук В. С. Павлыка, Я. М. Айзенберга, Ф. В. Боброва), Научно-исследовательского института бетона и железобетона (д-ра техн. наук А. П. Васильева, канд. техн. наук Ю. Д. Быченкова) и института Казахский Промстрой-нинпроект (кандидатов техн. наук Т. Ж. Жунусова, П. М Гресселя, инж. В. М. Безрукова).

Руководство предназначено для проектировщиков и инженерно-технических работников строительно-монтажных организаций.

3-2-4

План II—III кв. 1971 г., № 35


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящее руководство распространяется на проектирование производственных зданий с каркасом из железобетонных конструкций по обычным типовым конструктивным схемам, применяемым в массовом промышленном строительстве. При проектировании промышленных зданий для сейсмических районов, как правило, должны применяться типовые сборные конструкции, разработанные для этих районов.

1.2.    При выборе типов зданий для строительства в сейсмических районах при прочих равных условиях следует отдавать предпочтение одноэтажным зданиям.

Здания рекомендуется проектировать прямоугольной формы в плане, с параллельно расположенными пролетами, без перепада высот смежных пролетов. При сложных очертаниях в плане здания должны разделяться антисейсмическими швами на отдельные отсеки прямоугольной формы.

Антисейсмическими швами должны разделяться также участки здания, имеющие различные высоты.

Примечание. В отдельных обоснованных случаях небольшие пристройки к зданию или внутренние площадки разрешается проектировать с опиранием несущих элементов покрытий и перекрытий на колонны каркасов.

1.3.    Температурные и осадочные швы следует выполнять как антисейсмические швы.

1.4.    Антисейсмические швы в несущих и ограждающих конструкциях должны разделять смежные отсеки зданий по всей высоте. Допускается не устраивать шва в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным швом.

1.5.    Антисейсмические швы в каркасных зданиях осуществляются постановкой парных колонн со вставкой. Размеры вставок назначаются в зависимости от ширины антисейсмического шва, определяемой в соответствии с

п. 2.8, и величины привязки несущих конструкций к раз-бивочным осям здания.

Заделка швов в стенах, перекрытиях и покрытиях не должна препятствовать взаимному смещению стен и каркасов.

1.6.    Каркасные здания должны проектироваться таким образом, чтобы все сейсмические силы, за исключением сил, действующих в плоскости самонесущих стен, были восприняты самим каркасом (с устройством в необходимых случаях вертикальных стальных связей между колоннами, диафрагм и пр.). Сейсмические силы от самонесущих стен, действующие в плоскости стен, должны восприниматься самими стенами.

При этом должны соблюдаться следующие требования:

а)    между поверхностями стен и гранями колонн каркаса должен быть предусмотрен зазор шириной не менее 2 см;

б)    в местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными должны устраиваться вертикальные антисейсмические швы на всю высоту стен (рис. 38);

в)    в навесных стенах должны устраиваться горизонтальные антисейсмические швы по всей длине стен на уровне низа каждого навесного участка (рис. 39);

г)    крепления стен к конструкциям каркаса не должны препятствовать горизонтальным смещениям каркаса вдоль самонесущих стен или смещениям каркаса на участках между горизонтальными антисейсмическими швами при навесных стенах (рис. 40);

д)    лестничные клетки, устанавливаемые на каркас здания, а также внутренние перегородки следует проектировать таким образом, чтобы они не создавали дополнительной жесткости;

е)    лестничные клетки с несущими стенами, встроенные и пристроенные к зданию, должны быть отделены от каркаса здания антисейсмическими швами по всей их высоте.

1.7.    Элементы строительных конструкций и их соединения следует стремиться проектировать так, чтобы конструкция была способна до разрушения претерпевать значительные пластические деформации (см. пп. 2.31— 2.33).

Сварные швы в соединениях должны выполняться электродами, обеспечивающими достаточную пластич- 2

ность швов. При ручной сварке углеродистой стали марок ВСт.З, ВСт.Зпс, ВСт.Зкп рекомендуется применять электроды Э42А, а при ручной сварке низколегированной арматурной стали — электроды Э50А или Э55.

1.8. Предварительно напряженные железобетонные конструкции должны проектироваться с учетом следующих требований:

а)    при применении конструкций должны быть удовлетворены условия:

для центрально обжатых элементов при осевом растяжении и втором случае внецентренного растяжения

->1,25;    (1)

N-r

для элементов, работающих на изгиб, внецентренное сжатие и первый случай внецентренного растяжения

ХГ>1,25,    (2)

мт

где N и М — несущая способность элемента по первому предельному состоянию с учетом коэффициента условия работы ткр, принимаемого в соответствии с указаниями п. 1.15 (при внецеитренном сжатии и втором случае внецентренного растяжения M=Ne);

Nr и Мт—усилия трещинообразования, определяемые по формулам (149), (152), (155) и (158) главы СНиП П-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», в которых Rумножается на коэффициент ткр;

б)    не допускается применять арматуру, для которой браковочный минимум величины относительного удлинения при разрыве ниже 4%;

в)    круглую гладкую высокопрочную проволоку без свивки в канаты (тросы) разрешается применять только при устройстве анкеров на концах;

г)    при расчетной сейсмичности 9 баллов не допускается применять без анкеров на концах проволочные пряди, двухпрядевые канаты и стержневую арматуру периодического профиля диаметром более 25 мм;

д)    при натяжении арматуры на бетонные элементы необходимо обеспечивать надежное сцепление арматуры

с бетоном этих элементов путем инъецирования каналов, заливки пазов или обетонировки.

1.9.    Расчет конструкций зданий с учетом сейсмического воздействия производится по первому предельному состоянию (по несущей способности).

1.10.    Конструкции зданий, проектируемых для строительства в сейсмических районах, должны удовлетворять расчетам:

на основное и на дополнительное сочетание нагрузок в соответствии с требованиями главы СНиП II-A.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования»;

на особое сочетание нагрузок при сейсмическом воздействии.

Расчет конструкций зданий на особое сочетание нагрузок производится на совместное действие постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок и сейсмических нагрузок. Классификация нагрузок и значения коэффициентов перегрузки принимаются в соответствии с главой СНиП П-А.11-62.

При расчете на особое сочетание нагрузок к их расчетным величинам вводятся коэффициенты сочетания:

для постоянных нагрузок — 0,9;

для временных длительных нагрузок — 0,8;

для кратковременных нагрузок на перекрытия и снеговых нагрузок — 0,5.

Примечания: 1. При расчете на сейсмические воздействия снижение нагрузок на перекрытия, предусмотренное п. 3.10 главы СНиП П-А.11-62, не учитывается.

2. Кратковременными нагрузками, которые необходимо учитывать в особом сочетании, являются нагрузки на перекрытия (по пп. 1-5 «б» и «в» главы СНиП П-А.11-62), снеговые нагрузки, нагрузки от веса мостовых и подвесных кранов.

При расчете конструкций с учетом сейсмического воздействия нагрузки от ветра, усилия от температурных деформаций каркаса при климатическом изменении температуры, усилия от удлинений нижних растянутых граней несущих конструкций, динамические воздействия от машин и оборудования, тормозные и боковые усилия от движения кранов, горизонтальные инерционные силы от грузов на гибких подвесках не учитываются. Грузоподъемность крана и вес тележки учитываются только при определении вертикальной сейсмической силы. При этом грузоподъемность принимается с коэффициентом 0,3.

При расчете конструкций на нагрузки, возникающие

в период монтажа здания, сейсмические воздействия не учитываются.

1.11.    При проектировании конструкций зданий следует учитывать, что сейсмические нагрузки могут иметь любое направление в пространстве.

При расчете на сейсмическое воздействие зданий (отсеков) в целом или при расчете их отдельных несущих элементов, за исключением оговоренных в пп. 2.6, 4.5 и 4.18, сейсмические нагрузки принимаются действующими горизонтально в направлениях продольной и поперечной осей здания (отсека). Действие сейсмических нагрузок в обоих направлениях учитывается раздельно.

(3)

1.12.    Расчетные величины действующих сейсмических нагрузок для зданий определяются по формуле

Таблица 1

Значения коэффициента сейсмичности Кс

Расчетная

сейсмичность

7

8

9

в баллах

лс

0,025

0,05

0,1

Stk — Qk Кс Рг Л;*.

где Sik — расчетная величина сейсмической нагрузки (соответствующая i-й форме собственных колебаний), статически приложенной в какой-либо точке k, где согласно расчетной схеме здания сосредоточена нагрузка Q*;

Qk— нагрузка, вызывающая инерционную силу (собственный вес конструкций здания, вес стационарного оборудования, временная нагрузка на перекрытие, нагрузка от снега и др.), которая в соответствии с расчетной схемой здания принята сосредоточенной в точке k\ при определении величины Qh значения коэффициентов перегрузки и коэффициентов сочетания принимаются в соответствии с указаниями п. 1.10;

Кс— коэффициент сейсмичности (принимается по табл. 1);

Р/ — коэффициент динамичности, соответствующий г'-й форме собственных колебаний рассчитываемого каркаса здания (отсека);

7

t|it — коэффициент, зависящий от формы деформаций каркаса при его собственных колебаниях по i-й форме и от места расположения нагрузки Q (рис. 1).

Расчетная сейсмическая нагрузка для одноэтажных зданий, высота которых до низа балок или ферм не более 8 ж и с пролетами не более 18 м, определяется с дополнительным коэффициентом 0,8.

Для зданий с числом этажей -п>5 расчетная сейсмическая нагрузка определяется с дополнительным коэффициентом, равным 1+0,1 (п—5), но не более 1,4.

Значение (3,- определяется по следующей формуле или по графику рис. 2:

(3, = -^- = 0,159 р..,    (4)

‘I

Рис. 1. Схема деформации сооружения при го- где Tt—численное значение пе-ризонтальных колебани-    риода собственных ко-

ях    лебаний в сек\

Pi — численное значение круговой частоты собственных колебаний в рад/сек.

Величина Pi должна приниматься не менее 0,8 и не более 3.

Значение тц*. определяется по формуле

XtixrfZQfX, (х,)

%* =     •    (В)

2 Q/*?(*/)

где Х; (xk) и X; (xj) — смещения каркаса здания при его собственных колебаниях соответственно в рассматриваемой точке k и во всех точках /', т. е. в точках, отвечающих расположению масс в рассматриваемой динамической схеме (см. рис. 1).

1.13. При расчете каркасов зданий (отсеков), если отношение высоты колонн в пределах этажа к горизонтальному размеру их грани в направлении действия сейсмиче-

8

ского толчка больше 15, в формуле (3) вместо коэффициента динамичности (3*, должен приниматься коэффициент динамичности р/а, определяемый по формуле

р,«=(б)

Рис. 2. Определение коэффициента динамичности Pi


где а — коэффициент, принимаемый по табл. 2.

Для зданий с числом этажей п>Ъ из коэффициентов, введенных в настоящем пункте (а) и в п. 1.12, для расчета следует принимать один — больший.

Таблица 2

Значение коэффициента а

я_

h

<15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

>25

а

1

1,05

1,1

1,15

1,2

1,25

1.3

1,35

1.4

1,45

1,5

Здесь    Я— высота колонны, равная расстоянию между точками

закрепления колонны, принятыми в расчетной схеме рамы каркаса;

Примечание. Для каркасов зданий с колоннами различной высоты Я и поперечного сечения h значение коэффициента принимается по наибольшей величине —, При этом для колонн, имею-

h


И— горизонтальный размер граней колонн рассматриваемого этажа в направлении действия сейсмических нагрузок.

Л= kH

ЕбЬ

щих в пределах высоты Я переменное сечение, принимается приведенный размер

(7)

1

Госстройиздат, 1962.

2