Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

85 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В альбоме содержаться принципиальные схемы электроснабжения, спецификации на электрооборудование и материалы, справочные таблицы, то, что необходимо при конкретном проектировании и монтаже электрооборудования участков.

 Скачать PDF

Оглавление

Введение

Примерные схемы электроснабжения для очистных и подготовительных работ

Методика расчета системы электроснабжения участка угольной шахты

Как пользоваться схемами электроснабжения

Схемы электроснабжения для технологических схем № 1, 2, 7, 29

Схемы электроснабжения для технологических схем № 3, 8

Схемы электроснабжения для технологических схем № 4, 35

Схемы электроснабжения для технологических схем № 5, 19, 30

Схемы электроснабжения для технологической схемы № 6

Схемы электроснабжения для технологической схемы № 9

Схемы электроснабжения для технологической схемы № 11

Схемы электроснабжения для технологических схем № 12, 13, 14

Схемы электроснабжения для технологических схем 16, 18, 20, 28, 32

Схемы электроснабжения для технологических схем № 21, 22, 23

Схемы электроснабжения для технологических схем № 24, 25, 31

Схемы электроснабжения для технологических схем № 17, 26, 27

Схемы электроснабжения для технологических схем № 33, 34

Схемы электроснабжения для технологических схем № 38, 39, 40

Схемы электроснабжения для технологической схемы № 41

Схемы электроснабжения для технологической схемы № 42

Схемы электроснабжения для технологических схем № 44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 53, 54

Схемы электроснабжения для технологических схем № 51, 52

Приложение 1

Приложение 2

 
Дата введения01.02.2020
Добавлен в базу01.02.2017
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

РазработанЦентрогипрошахт
РазработанДнепрогипрошахт
РазработанКарагандагипрошахт
РазработанДонгипрошахт
РазработанСибгипрошахт
ИзданИздательство Недра1972 г.
УтвержденМинистерство угольной промышленности СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ

ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ

.МИНИСТЕРСТВО УГОЛЫЮП ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР УПРАВЛЕНИЕ ГЛАВНОГО МЕХАНИКА II ЭНЕРГЕТИКА

УТВЕРЖДАЮ Министр доимой промышленности Б. Ф. БРАТЧЕНКО

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ

ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ

Часть III ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ

ИЗДАТЕЛЬСТВО «НЕДРА» Москва. 1972

60+ 15 -75 e. вО + К» - 165*.

165 в.

«7<|« + 660) — 667-60


-0.865.


А'


Для кабеля /«:/?* = 0.092 вя; X, - 0,019 ом. iU/,.»., —60 + 2-1.73.270(0,092.0,5 + 0,019.0,866) -

Напряжение при пуске забойного конвейера у головных двнга-телей определяется по формуле (14):

U.., - 0,865-660 - 570 в.

(19)

(20)

2. Напряжение при пуске забойного конвейера у хвостовых двигателей Д, н Д,

ил,-кпи„

где

v _    (/м<4У«,..г+б-.)-^А

А" ф* ..,+0J    J- эд.. “ “,жг.

а-    667(75 4- W0) -667-60    л

А"" <75 + 666м1Ы+«б>-бА<8    °-та-

Напряжение при пуске забойного конвейера у хвостовых двигателей определяется по формуле (19)

</„, “ 0.75-660 - 495 а.

Нормальный пуск забойного конвейера возможен, сети

1    '*-11-<*,»    (21)

К <«. + «.8*>-^

где    п    —    обшее количество забойных двигателей;

п, — количество головных двигателей конвейера; я, — количество хвостовых двигателей конвейера;

М. — пусковые и номинальные моменты конвейерного двигателя. кГ-я.

В рассматриваемом примере

А„.. - У TTTj'iyyii*, £Г - О-595 < 0.855.

Следовательно, вибраииые параметры кабелей удовлетворяют условиям пуска забойного конвейера.

10

X. Выбор и проверка уставок тока срабатыааииа защиты от т. к. а. а участковой сети

Выбор уставок тока максимальных реле автоматов и магнитных пускателей произведен в соответствии с методикой, изложенной в Правилах безопасности.

I. Уставку тока срабатывания реле максимального тока защитного автомата, встроенного а передвижную трансформаторную подстанцию ТКШВП 320№, и уставку тока общего фидерного автомата ЛФВ-3, установленного в РПП Лй I, выбирают по формуле

в.    <22)

где /у — уставка тока срабатывания, а;

/... — номинальный пусковой ток наиболее мощного злектро-двигателя, в;

Е /..в — сумма номинальных токов всех остальных токоприемников, а.

В рассматриваемом примере принимаем /, “ 1000 а. Найдем ток короткого замыкания в точке /С,, пользуясь методикой, определенной «Правилами безопасности в угольных и сланцевых шахтах».

/?. - 6200 а.


Для нормального действия защиты дат ж но быть соблюдено условие:

В рассматриваемом примере

в» ,.    .    ,

ГООО 6,2>1.5.

2. Уставку тока фидерного автомата АФВ-1, который защищает кабельную сеть н передвижной пункт РПП М 2. определяют по вышеизложенной методике:

/, - 62 + 11 + 4 - 75 а.

Поскольку фидерный автомат АФВ-1 имеет минимальную уставку 300 а, принимают /у — 300 а.

1.99 >1.5.


Ток /Iй, в точке /Сз /Iя, “ 598 а, а

3. Уставка реле максимального тока, встроенных в пускатель ПВИ-4, через который подключен комбайновый двигатель,

/,= /...-485 о.

Для пускателя ПВИ-4 /, — 500 а; а некоторых пускателях типа ПМВ-1365 минимальная уставка реле равна 600 в. в зтом случае

/у - 600 в.

Двухфазный ток короткого замыкания у двигателя комбайна /Г. - 1795 а.

3,6> !-5

4.    Определим уставку реле максимального тока для магнитных пускателей ПВИ-4, включающих хвостовые и головные двигатели забойного конвейера.

Фактический пусковой ток головных и хвостовых двигателей конвейера

- 2-270-0.865 - 470 в;

2k*. = 2/^. К.. = 2-270-0.75 - 405 о.

Прииимвем в обеих случаях I, - 500 о.

JjEi—{£.&»> 1Д    -2.6 >1.5.

5.    Обсций пусковой ток двигателей забойного конвейера

+    (23)

или

1 /„В.Д., - 2-270-0.865 + 2-270-0,75 - 873 в.

Поскольку общий пусковой ток забойного конвейера, равный 873 а, больше, чем пусковой ток комбайнового двигателя, равный 485 о. необходимо пересчитать величину уставки токв фидерного автомата АФВ-3 и общего автомата передвижной подстанции по пусковому току двигатели забойного конвейера, т. с.

/, - 873 + 117 + 6 + 2 + 37 + II + 7 - 1063 а.

Принимаем /, ” 1250 в. тогда

ЫОО

1Йй"

4.08 >1.5.

6. Для двигателей перегружатели, маслостаицнм, лебедки уставки реле максимального тока для магнитных пускателей, включающие соответствующие механизмы, выбираются по той же методике.

Проведенный расчет кабельной сети электрической схемы .V» 1 покатал, что выбранные параметры кабельной сета, трансформатор и пускатели соответствуют существующим нормам, определяемым «Правилами безопасности в угольных и сланцевых шахтах».

Расчет системы электроснабжения подготовительного участка ведется по вышеизложенной методике.

КАК ПОЛЬЗОВАТЬСЯ СХЕМАМИ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

Примерные схемы электроснабжения являются основой при применении их в конкретных условиях.

Выбор пригодной схемы электроснабжения возможен только после выбора технологических схем очистных и подготовительных работ. По номеру технологической схемы выбирается электрическая схема. Выбранную схему следует дополнить исходя из конкретных условий и проверить элементы схемы по вышеприведенной методике расчета электрической сети, а затем утвердить ее в соответствующих инстанциях, определенных Правилами безопасности. Следует учи-тывать. что технологические схемы, как и схемы электроснабжения, выполнены для условий с выделением метена не свыше 10 м* ив тонну добытого угля.

\


I-

§8§§8§8s 9 § 9 § §888882 2 2

miiiM *1м ^Ш§8 § 8»

:

i

XXXX X X X X XXXXXX

222j;iI22 T I 2 I IIIIII* 2 2

XX*5©S©XX о © © © Обобоб^ x

iii2222ii 2222 222222± ± i й й Й $$$$&$£ £ £

XXXX X X X X xxxxxx

«««« n л л rt rtrtrtrtrtrt

• 'MIM

•*«"M

iiliiiiil § § § § snssii § §

ii

ШШШ ns* sssssss ? s

SSSSSSSSS S S л S SSSSSSS л л

5

ж

EcSccc z.f- 2* 2* 2* a| s* s.j g|^||w||£«La|l|l|2ccc|cg|-|-|-

I

1

-i-i - \;r*

* 1 * 1 x S* 5.5

} *ESgSSS 1- ihf l£**£**2* 1 isf isggggggf ПИ

Со. a. а a. a. a. a. a. a. с a. c cccccca. 2 2*

««« *C

Ii!

2 5 t: 5 SSSSSSS S — — -« -n we* — — n- м

■г

".

?|

I


I


Ml!

*31


TT •?«? T    $    I

§ Si is Sd

< <c sc c<


e s g a ,


1


I I В

" * я«

I ! Ш !

>s S ►- 2

I    "i    5

*    ||    iilfli    *

с    «й    Й


?    as    as2->ai    i

—————


5

TdL C re T

a ss =


§


ll


s? й

i-2 t

! s IT



“ si


*. ji i in * и

-a • *1 *i i|j    I    ii    .]

НУ.!# -N |iy«! !|

giiljijfxj. -ill Щ»«. |Ii


U.

i?i

Щ ii]


!j

Ii

HI]


M


tr /«J»-#*#

1 fl I ft к


УДК 1622 272 .274 622.26 -621 J.OS| (061)


Тсяиелмямесяяе осям пкпн! ■ аодготояитгляных работ на номш ■»ш. 1, III. Эьтект|осп»би<сяне. Мияястерстоо угольно! проммалеяности СССР им ю «Недра». 1972.

Симы ктемросиабжсммя отмстит я подгогояительяыа 1»4х« к техиолеемчссьяы сигмам очмстяых м подготовительны х работ рахработаки Институтом горного МП мм. А. А. Скоимиского ■ соответствии < принятом М>«стра угольной промышленности СССР M2S2 or I пм< 1967 г

Плодными материалами Ь« рааряботня иастоицнх Сагм ьтектрогнабжеиия гюглуяиля прглставлгнямс проектными институтами Лоигиправант. Дпгпрогипровант. карагаидагяпро ятант м Сибгипрошахт схемы ххектросвабнеяяа очистных в водготовяте.тьмы1 дабоеь. аыаол-меииыг по четоднмеским унаааниям ИГЛ им. А. А. Сяопине ко го.

При рааработке схем хлеитросмабахеиия нсяолыоаались работы института Цснтрогмпроанхт.

Схемы хлентросяабжения составлены XI* ответных и подготовительных хабоеа примени-телыю к оборудсаамню. рекомендованному техяало1И«гсхиия схемам» очистных и годготоаи-тельимх работ « угольных вахтах.

Таблиц IS3. палостраций 61.


РЕДАКЦИОННАЯ КОЛЛЕГИЯ:

Б. Ф. БРАТЧЕНКО (председатель). А. В. ДОКУКИН (хам прежедлгеда). А. С КУЗЬ-МИЧ (хам. председателя), В. Г. СИДОРОВИЧ. В. В. ДЕГТЯРЕВ. Н. Ф. ШИШКИН. В. II. СЕРОВ, В. И. МУРАВЬЕВ. А. А. ПАВЛОВСКИЙ.

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ СХЕМЫ ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА УГОЛЬНЫХ ШАХТАХ

Часть III Электросаабнсияе


■ч-дакеер имк.<мш L. Г. auoMiui


Те*и. редактор Г. Г. См


Хеерпп» а. Н. Xiiiwiei


в.-Х IKI г. 1Х*апиеем* • игнеть B.VI IPPJ г. Г юла:    о.|,.I *.*'/, Пен. л. ЧЛ

бумы. ляткер. И»аенсЭ-1-1 Jeui 1РДТНН.11 Тярйм 4 (ВО жа. Uene I р. 2*и.

И ките лягте. •Неле». Мосине. К-15. TyrtHiueCHTl П рос IX. а. 1, IX.


У*.-икд. л. ».Х*


.Ьмяыапм «итсрефок .4 4 f лес но«аграфирома Xncwc и «ист яро Смен Чем остро, СССР. Лее.играх, ул. Мояссммсо IP


В В Б

На протяжении последних лет вопросами разработки рациональных систем электроснабжения угольных шахт и создания более со-•ерик into го подземного электрооборудования занимаются многие научно-исследовательские и проектные институты, «узы. СКВ и заводы В результате этого в области электрификации угольных шахт имеются значительные достижения: разработаны и внедрены подземные передвижные и взрывобезопасные подстанции; повышено напряжение шахтных участковых электрических сетей; создай ряд новых шахтных кабелей с негорючими шланговыми оболочками и экранами из пат у проводящих резин и пластикатов; внедрены надежные и экономичные схемы коммутации главных и центральных подземных подстанций шахт; разработаны, исследованы и повсеместно внедрены средства зашиты от токоо утечки в шахтных электрических сетях; проведены важные исследования по разработке и внедрению нового баке надежного взрывобезопасного шахтного электрооборудования, но повышению качества напряжения у шахтных потребителей, по автоматизации систем электроснабжения шахт, по уточнению методов определения электрических нагрузок и другим важным вопросам.

Целью составлении примерных схем электроснабжения применительно к технологическим схемам очистных и подготовительных работ на угольных шахтах является создание возможности более эффективного испатьзоолшя горной техники, рекомендованной к применению на шахтах СССР.

В схемах электроснабжения предусмотрено использование электротехнического оборудования, выпуск которого начался с 1969 г.

При составлении схем учтен ряд прогрессивных направлений в подземном электроснабжении, принятых п практике проектирования.

При составлении схем электроснабжения в качестве руководящих материалов использованы: «Принципиальные схемы электроснабжения участков шахт от передвижных подземных подстанций». М . Цситрогнпрошахт. 1966; «Указания по проектированию электроснабжения угольных шахтэ. М.. Цектрогипрошахт. 1963; Сборник основных технических данных запланированного к выпуску в 1969 г.

Д Е Н И Е

серийного обору дом и ия дли угольной промышленности. М.. Цемтро-гипрошахт, 1968.

В настоящем альбоме содержатся принципиальные схемы электроснабжения. спецификации на электрооборудование и материалы, спрааочные таблицы, т. е. то. что необходимо при конкретном проектировании и монтаже электрооборудования участке*. Во *сех схемах электроснабжения * качестве силового принято напряжение 660 «.

В разработке III части Технологических схем принимали участие; А. А. Павловский, Н. Ф. Шишкин, В. П. Муроме, В. И. Серов, М. И. Гурова, Э. Ф. Моргунов.

ПРИМЕРНЫЕ СХЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ ДЛЯ ОЧИСТНЫХ И ПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ РАБОТ

Примерные схемы злектроснабжения составлены применительно к оборудованию, указанному в технологических схемах механизации очистных и подготовительных работ. Поскольку в ряде технологических схем имеется определенная однотипность оборудования, схемы злектроснабжения в ряде случаев выполнялись для целого ряда технологических схем.

Схемы злектроснабжения для группы технологических схем составлялись при одном и том же направлеиии отработки лавы и выемочного столба, расположении транспортных средств очистного забоя и при одной и той же подготовке шахтного поля.

Там, где на планах горных работ технологических схем указывались подготовительные забои, схемы злектроснабжения учитывали и их.

Всего составлено 18 схем электроснабжения для 49 технологических схем очистных н подготовительных работ. Во всех схемах для злектроснабжения принято высоковольтное напряженке 6 кв и низковольтное напряжение 660*. Для ручных электросверл и освещения принято напряжение 127 а. Во всех схемах электроснабжение участков принято от передвижных трансформаторных подстанций.

3

Мощности электродвигателей, применяющихся в рекомендован-ном технологическими схемами оборудовании. определялись по технологическим схемам механнэаиии очистных работ и по справочнику «.Машины для угольной промышленности» под ейшей редакцией проф.. докт. техи. наук В. Н. Хорина и канд. техн. наук С. X. Кло-рикьина (изд-во «Недра», 1968). Схемы электросиабжсниа выполнялись в соответствии с рекомендациями, указанными в «Правилах безопасности в угольных и сланцевых шахтах».

Для групп технологических схем выполнены схемы кабельных сетей на планах горных работ, а также схемы злектросиабжеиия на планах горных работ очистного забоя и подготовительного забоя. В качестве примера для технологических схем I, 2. 7. 29 и 3. 8 выполнены принципиальные схемы электроснабжения бремсберговых полей. В соответствующих приложениях приведены кабельные журналы, спецификации кабелей и электрооборудования; кроме этого, для каждой технологической схемы очистных работ имеется расчет установленной мощности злектрообор улова и и я на участке, а также рекомендуется примерная мощность питающего трансформатора (см. приложение 2).

Для питания передвижного раелредпуикта от передвижной подстанции рекомендуется применять кабели типа ЭВТ. технические данные которых приведены в табл II приложения I.

Передвижные подстанции в зависимости от горногеологических условий рекомендуется устанавливать над скребковым конвейером в штреке либо на разминовке. либо в нише штрека.

Иитститут Цеитрогипрошахт исследовал различные варианты установки подземных участковых передвижных подстанций.

В результате исследований определены зависимости годовых затрат на монтаж подземных передвижных подстанций и распределительных пунктов в зависимости от расстояния между ними и способа установки (рис. 1).

Из рис. I видно, что установка подземной участковой передвижной подстанции над скребковым конвейером экономически более целесообразна, чем на разминовке или в нии>с.

По данным Цснтрогмпрошахта установка передвижной участковой подстанции возможна над скребковым конвейером любого типа: СР70А. СП63ЛС53 н др. (рис. 2). Для зтой цели используются специальные салазки, чертежи которых даны в альбомах «Принципиальные схемы электроснабжения участков шахт от передвижных подземных подстанций» (М„ Цеитрогипрошахт. 1966). Суммарная высота подстанций на салазках составляет 1815 мм. Поэтому установка ПУПП нал конвейером возможна только в штреках с металлическим креплением и высотой, большей 2100 мм. Наиболее целесообразна установка ПУПП над скребковым конвейером в конвейерном штреке при отработке лапы обратным ходом

В случае невозможности установить ПУПП над конвейером оиа устанавливается без салазок п специальной нише или разминовке (рпс. 3).

«

При разработке крутых пластов и участков с небольшой суммарной мощностью электрооборудования трансформаторная полетай пня устанавливается на главном откаточном штреке.

♦AV

ММ

$ «V -W .w    I.»

Рис. I. Годом»- urpJTu при р*и>.1ы«>й и too-мпосииоВ )спкмм> (над деимАсром) ПУПП и РПП-Одб и» при рахмчиш расстопии*!

мгжху и*ми: а — при установке ПУПП • ииик; б — ири устнми ПУПП н> рдмииоаке; « — при уст*-йот» ПУПП мд скрШиопыч аомпгАгроч

Ряспредпуикт РПГ1-0.66 кв комплектуется из отдельных ^аппаратов: автомат АФВ, пускатель ПВИ или ПМВИ, пусковой агрегат АП.

Распредпумкт рекомендуется устанавливать над скребковыми конвейерами. аналогично передвижной подстанции. РПП-0.66 кв

можно располагать в камере или на штреке. При установке передвижных подстаиций в тупиковых заездах и ухудшении охлаждения трансформаторов номинальную нагрузку трансформаторов следует снизить на 5—104.

Выбор мощности трансформаторов подоенных передвижных подстанций рекомендуется производить по формуле Центрогипро-BUn:

S'Vlfe-    ">

где £ Р^, — су ммарная установленная мощность электродвнга-тел ей, кет;

К, — коэффициент спроса; со* ч — средневзвешенный коэффициент мощности групп токоприемников.

Рве. 3. Установи ПУПП а специально* нняк

При расчетах за величину £ Рг, следует принимать суммарную установленную мощность электродвигателей н освещения, присоединенных к передвижной подстанции

Если для механизации очистных или подготовительных работ используется технологическое оборудование с индивидуальными крепями, коэффициент спроса определяется по формуле Центрогип-рошахта:

К, = 0.286 -0.714^-3,    (2)

где Р,. д — установленная мощность наиболее крупного электродвигателя в группе.

В случае применения для очистных работ комплексов с механизированной крепью коэффициент спроса рекомендуется определять по формуле

К,- 0.4+0.6    .    (3)

~pi<'

Значения К, для выработок, оборудованных комплексами, вычисленные по формуле (3). выше величин, вычисленных по формуле (2). примерно на 14—164. Опыт определения К, по формуле Центро-гнпрошахта в течение ряда лет эксплуатации электроустановок участков шахт подтвердил их достаточную практическую точность.

Контроль содержания метана н газовой защиты, борьба с угольной пылыо подробно рассмотрены а I части а разделах «Автоматическая газовая зашита на выемочных участках» и «Мероприятия по борьбе с у гольной пылью». Технические данные по трансформаторам, передвижным трансформаторным подстанциям, аппаратуре, двигателям н кабелям дамы а соответствующих приложениях.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ УЧАСТКА УГОЛЬНОЙ ШАХТЫ

I. Выбор силового трансформатора

I. Расчетная активная нагрузка участка

<«>

где    —    общая    суммарная    мощность    электродвигателей, кет:

К, — коэффициент спроса, который определяется по формулам <2) и <3).

Для рассчитываемого варианта

К, - 0.4 4- 0.6 «М- - 0.4 +0.6^„ о.б;

Р, - 380-0.6 - 230 иг».

Для схемы рнс. 4

— Р>" " Ря. Д. 4- Ря. Д, h Рш ;ь 4- Ря Л. 4- Р■ д. +

4* Р* д. + Р* д, 4- Р*. д, f- Ря д. 4- Ря. д« 2Л.    —

I0S 4-4-40 + 2-32 + 34.5 4- 10 4-4.5 4-2-1.2 - 380 кет.

(<•>

5,-

2. Подставив формулу (4) в (I). получим расчетную мощность трансформатора

'«Т '

где со» 0.6 — средний коэффнцнент мощности участка, рекомендуемый институтом Цеитрогнпрошахт хтя практических расчётов.

Для рассчитываемого варианта

Желательно для такого участка выбрать трансформатор с мощностью 400 као. но поскольку такие трансформаторы в настоящее время имеются только в опытных образцах. принимается мощность

S

трансформатора равной S,r - 320км. К установке принимается передвижная трансформаторная подстанция типа ТКШВП мощностью 320 к ва. Технические данные по трансформаторам и передвижным трансформаторным подстанциям укатаны п табл. 1 и 3 приложения I.


В рассматриваемом примере

и


.    М0-10»

'•“7Г5Г 338в


Ируаый tfiMMUPPaatmA яярея #*/



у as

Win,

1<21

~Щт

ь

*

А

•*

$

*

«Г 4

sst 4

i

>

г*а

pat

SSt


pat


•sat


|ш1

■©

*

*

г♦

it

. 1*

S>

59

ч

* А

•V

S *

5 *

?

?

I

гы

tsa

a*h

i

i \

At A,


iKusajtt


I


I

I


s


*


\ I


$

I


I

I

ll It

ufi

f


I*4 £

^ *

I


Phc. 4. К расчету системы хкктросиабжгм* участка угольаой marru


II. Выбор фидерного кабеля низкого напряжения

Фидерным кабелем является кабель от передвижной подстанции до распределительного пункта участка РПП It I.

Предварительное сечение фидерного кабеля выбирается по экономической плотности тока.

Расчетный ток в фидерном кабеле определяется по формуле

'*~7Sr.-    (5)


При продолжительности использования максимума нагрузки комбайна в год Г. — 4000 ч плотность тока а бронированном кабеле принимаем равной /„ — 2.5 а'мм*, тогда жономнческое сечение фидерного кабеля


т. е.


1*,-IJ- 135 ***.


<6>


Принимаем два питающих кабеля сечением по 70 mV, таким образом. общее сечение фидерного кабели принимается равным МО лаг.

По кабелю сечением 70 мм* согласно таб.1. II приложения I допускается токовая нагрузка, равная 200 а. По двум кабелям сечением 70 мм*. соединенным параллельно, можно пропустить ток величиной 400 в. в то время как расчетный ток равен 338 а. следовательно. выбранные кабели общим сечением МО мм* соответствуют нагрузкам по нагреву. По narpesv можно также принять кабель марки ПВШЭ сечением 3x120+1x25 мм*.

III. Выбор кабеля комбайна

Кабель комбайнового двигателя предварительно определяется по икономичсской плотности тока согласно формуле, которая справедлива хтя кабелей типа ГРШЭ:

к»-IpVTJC'W,    (7)

где /р — /.— значение /. берется из табл. 4 приложения I; Тж — 4000 ч — продолжительность использования максимума нагрузки комбайна в год;

С — стоимость I калт-ч электроэнергии; согласно прейскуранту хтя рассчитываемого варианта

s.., - 117 К4000-0.61 • HFT* 23,6 мм*.

Согласно табл. II приложения I ток величиной 117 а рекомендуется пропускать по кобелю сечением 35 мм*. В связи с этим принимается хтя двигателя комбайна кабель ГРШЭ 3x35 + I х 10 + + 3x4.

IV. Выбор кабеля для прочих потребителей

Кабели хтя прочих потребителей предварительно определяются по экономической плотности тока с последующей проверкой сечения по нагреву.

I. Выбор кабеля от распределительного пункта РП1 (см. рис. 4) до головного двигателя забойного конвейера производится по формуле (7):

V, - 45 V4000-6,01 • 10'* - 9 мм*.

где lf «■ /, “ 45 а — номинальный ток одного двигателя конвейера (определяется по табл. 8 приложения I).

Ток величиной 45 а можно пропустить по кабелю сечением 10 mV (см. табл. II приложения I). Выбирают сечение кабеля, равное 16 мм*, учитывая систематическое перемещение забойного конвейера, а именно кабель ГРШЭ 3x16 + 1x10.

2.    Выбор кабели I, к хвостовым двигателям забойного конвейера по (7):

«... - 90К400О-0,0Ыб“* - |8 мм\ где    /,    - 21. - 2-45 = 90 о.

Ток величиной 90 а можно пропустить по кабелю селением 25 мм' (см. табл. II приложения I).

Для питания хвостовых двигателей забойного конвейера принимаем кабель ГРШЭ 3x25 + 1X10.

3.    Выбор кабеля I, к двигателям перегружателя по (7):

*.,.-37 K«06-0J)II0-* = 7.4 мм*. где /, = /„- 37 а.

Ток величиной 37 а можно пропустить по кабелю сечением б мм’ (см. табл. II приложения I). Поскольку перегружатель систематически перемещается, принимается для питания двигателей перегружателя кабель ГРШЭ Зх 16 + I х 10.

4.    Выбор кабеля между РЛ1 и РП2 (/,);

/, - 17.5 -f 17,5 + 3.8 - 38.8 а.

- 38.8/4000-0.01 • 10-* - 7.76 мм*.

Для прохождения тока величиной 38.8 в достаточно кабеля се-чеиисм 10 мм*. Для питания распределительного пункта РП2 принимаем кабель ГРШЭ 3x10+ 1x6.

5.    Для двигателей Д„ Д, принимаем кабель по иагрсау согласно табл. II с учетом механической прочности: для двигателя Д,-ГРШЭЗх10+ 1X6. для двигателя Д, - ГРШЭЗХ10 + 1x6.

I. Наименьшее допустимое напряжение при пуске

V. Определение допустимых уровней напряжения у двигателей комбайна при номинальной работе, пуске и опрокидывании

■-I шУтё*

<81

М. = 975 £; *•

(9)

где .И. — номинальный вращающий момент, соответствующий часовой мощности, кГ-м: т, — коэффициент загрузки принимается равным 0.5;

Af„ — пусковой момент двигателя при номинальном напряжении (находится из табл. 4 приложения I; в рассматриваемом примере Ми — 120 кГ• м.

Тогда Af. - 975 ^ - 70 кГ-м.

7

При указанных параметрах двигателя

1,2-660 |/ yjp “ 790-0.53 г, 427 а.

2. Необходимое минимальное напряжение, исключающее опрокидывание двигателя,

(10)

1/^. - 1.18-660    407    а.

при «< — I (/„.= 1.18-660 |/^в578а.

где М— ката.тожимй максимальный вращающий момент двигателя. определяемый из табл. 4 приложения I.

VI. Определение напряжения у двигателей комбайна при нормальной работе

1.    Потери напряжения в трансформаторе и фидерном кабеле /,

lW1 = А1/„ + Д~ (Я„ + X* + Я, + XJ -**    —. (II)

где R,r, Х,9 — активное и индуктивное сопротивление трансформатора (см. та6л.’2 приложения I), ли;

/?„ X, — активное и индуктивное сопротивление кабеля, ом;

Я, - RJ.

Я, — сопротивление кабеля иа I км длины (см. табл. 13 приложения I), он;

X, - XJ:

X, — 0.07 omJkm для шахтных кабелей напряжением до 1000 а.

В рассматриваемом примере

Я„« 0.0122 ом. Х„ *= 0.0375 пзг;

Я, - 0.135 0.2 - 0.027 ли; X, = 0.07-0.2 = 0.014 ом.

Д(/, * (0.0122 + 0.0375 - 0.027 -г 0.0’ - 52.8 а.


2.    Потеря напряжения в гибком кабеле комбайна /,

где Я.— мощность двигателя, ыит;

я


Я,. X, —соответственно активное и индуктивное сопротивление кабеля от распределительного пункта лавы до комбайна, ом:

R, = 0.540-0.25 = 0.135 air. X, - 0.07-0.25 = 0.017 an;

At/, — (0.135 + 0.017) -l^^S • 10* e 12.1 -.

3.    Общая потеря напряжения

AU ^ ДU, + ДU, 52.8 + 12.1 = 64.9 *.

4.    Напряжение у двигателя комбайна при номинальном режиме работы

(/*,.. - Ut-&U = 690 - 64,9 ж. 625 в.

где U, — 690 в — напряжение холостого хода со стороны обмотки НН трансформатора.

VII. Определение напряжения у двигателей комбайна при пуске

</„-- -ТТТ*-    (,2)

где Дия.р— падение напряжения в сети от работающих двигателей при номинальном напряжении я тех элементах сети, черед которые подключен пускаемый двигатель, я;

Г-1    |S«c«fI1    +    SX*lnt.|.    <12а>

где /ь, — пусковой ток комбайнового .двигателя при U. (см. табл. 4 приложения I);

X R — сумма активных сопротивлений от трансформатора до комбайнового двигателя, от; cos ч. — коэффициент мощности при пуске (в расчетах принимается равным 0.5);

£ X — сумма индуктивных сопротивлений от трансформатора до комбайнового двигателя, ми.

В рассматриваемом примере

At/ж в - <«* + Х + R, 4- X.) 2g? l0*.

где    —    установленная    мощность электродвигателей, питаю

щихся от тех элементов сети, через которые подключен пускаемый двигатель.

ЛОл, « (0.0122 -f- 0.0375 *- 0.027 -f- 0.014)    - 37.5 •;

Т= Г3^|(0.0|22 1-0.027+°.135).°.5 +

+ (0.0375 -г 0.014 + 0.017)0.866| = 0.185.

690 -X*

Таким образом, U„ -• 545 в > 427 - (У*., и составляет величину

Й--Й-Отрекомендуется это отношение для шахтных сетей иметьие ниже 0,72. Действительный пусковой ток

/*. -£ - 485 0.825 - 400 а.

VIII. Определение напряжения при перегрузке у комбайнового двигателя

(13)

_ U. - MJ. ,

.,.,7j^ £*)’

где 5. — кратность максимального каталожною момента к номинальному. соответствующему току /,;

R — активное сопротивление трансформатора, фидерного кабеля, комбайнового кабеля, он;

X X — индуктивные сопротивления трансформатора, фидерного кабеля, комбайнового кабеля, ом.

.    «ЮГ*

и* -пли----

1+ I.S7^'--"'(0.0l22 f- °J°27 » 0.135 0ДЗТ5 0.0И+0.017»

• 580 •.

Значения /.. b. при определении относятся к часовому режиму. Таким образом.

U. - 580 « > U.-407 «

иди при т, ■= I

U. - 580 *>578 •. т. е. •- ^ •> 0,88. Рекомендуется отношение принимать ие ниже О.Й.

IX. Проверка кабельной сети иа условие одновременного пуска двигатели забойного конвейера

I. Напряжение при пуске забойного конвейера у головных двигателей

l/.r-W.n    (И)

где

А' *_ - UmW,-, </.>-</>. Д»/ж>... _ „«»

здесь (/„•>(/«—    —    напряжение    у    пускателя    головного

привода коивейера.

* Т«|


•М-'ж^г — потеря напряжения от работающих двигателей в тех элементах схемы электроснабжения, через которые подключены головные пускаемые двигатели Д, и //» ».

V* = t-', — Al/„ — напряжение у пускателя хвостового привода коивейера;

At/»^, — то же для хвостовых двигателей дабойного коивейера;

А(/»»г — потеря напряжения при пуске головных двигателей Д, и Д, в кабельной сети, включая трансформатор, до места подключения головных двигателей при номинальном пусковом токе, г.

At/»», — потеря напряжения от хвостовых двигателей Л. и Л» в кабельной сети, включая трансформатор. до места подключения двигателей при номинальном пусковом токе, г.

At/»At/»«...с — потери напряжения при номинальном пусковом токе соответственно от двигателей Д„ Л„ Л„ Л» в общих для этих двигателей элементах схем электроснабжения, а.

В рассматриваемом примере

И* -1/« =    -г А', + /?,+■ А.)2"^‘10*.

(16)

где £Р..р— уставом.синая мощность двигателей, работающих в тех элементах схемы электроснабжения, через которые подключены двигатели забойного коивейера;

U„ = U„ = 690 - (0.0122 - 0.0375 + 0.027 - 0.014)    10»

. 667 6;

At/», г.»■ At/»2)/3/».|(/?, -г Л,)соз<г„ д, +

+ (Х, + Л,)ылт. д,|.    (17)

Принимается со» . ,, - 0,5, тогда

At/» * г.. » At7» » ,. . ■= 21 3 • 2701|0.0122 + 0,027) -0.5 +

; (О.ОП5 4- 0.014)0.8661 = 60 *;

At/»».f = .5t/,»»r.+ 1-3/. . д.(Я,со**.д.-*-А,ып*. д,);

At/»»■ ■» At/»»-i- 21' 3/„. » i,(/f|C0S4i. д, + Aj Miifi д.); (18)

9