Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

30 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ рассчитан на инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций, а также студентов и аспирантов вузов и факультетов строительного профиля.

 Скачать PDF

Оглавление

1 Общие положения

2 Определение ширины раскрытия нормальных трещин

3 Определение ширины раскрытия наклонных трещин пересекающих продольную и поперечную арматуру

4 Определение ширины раскрытия наклонных трещин, пересекающих поперечную арматуру

Приложение 1. Определение поперечного усилия, при котором образуются наклонные трещины

Приложение 2. Примеры расчета

Приложение 3. Экспериментальное обоснование

Приложение 4. Условные обозначения

Литература

 
Дата введения01.01.2021
Добавлен в базу01.01.2018
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

28.04.1982УтвержденНИИСК Госстроя СССР5
РазработанНИИСК Госстроя СССР
ИзданНИИСК1982 г.
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ ГОССТРОЯ СССР

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ ТРЕЩИН В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТАХ

нииск

КИЕВ 1982

НАУЧНО-ИССЛ ЕДОВАТЕЛ ЬСКИИ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ ГОССТРОЯ СССР

МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ ТРЕЩИН В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТАХ

Одобрены секцией № I Научно-технического совета НИИСК Госстроя СССР Протокол .Ns S от 28 апреля 1982 г.

НИИСК КИЕВ 1982

значения ба й‘ - по формуле

С18)

где Q п - поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через начало наклонной трещины; <,.*?. - равнодействующая усилий предварительного напряжения наклонных стержней (отог-


0г Qj|*"^o.KpSind ^

нутой напрягаемой арматуры)-в том же сечении с учетом потерь, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента; d -угол мекду направлением действия силы л7о кр и продольной осью элемента; Ьр - статический момент площади сечения арматуры Л, приведенной к бетону, и площади защитного слоя бетона высотой К-п0 относительно оси, проходящей через центр тяжести приведенного сечения элеглента; ба- ширина поперечного сечения элемента на уровне наиболее растянутого ряда арматуры А.

Если начало наклонной трещины расположено между двумя стержнями поперечной арматуры (вертикальными, наклонными или вертикальным и наклонным) ип - расстояние между указанными стержнями, измеренное вдоль оси продольной арматуры на уровне центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда, если начало наклонной трещины расположено между опорой и блияайшшл к ней наклонным стержнем un - расстояние между осью опоры и указанным стержнем, измеренное вдоль оси продольной арматуры на уровне центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда.

Значения    ,К,Ка, ра и &а расшифрованы в п. 2.4 нас

тоящих методических рекомендаций.

При сопоставлении средней опытной ширины раскрытия наклонных трещин с вычисленной по формуле (17) величину ат , полученную по этой формуле, следует разделить на 1,6.

3.6.    При определении ширины раскрытия трещин вдоль оси поперечной арматуры кроме общих предпосылок, изложенных в п. 1.3 настоящих методических рекомендаций, используется дополнительная предпосылка о том, что после образования трещины бетон, вовлекаемый в работу каждым стержнем поперечной арматуры, находится в условиях осевого растяжения. При определении напряжений з поперечной арматуре в качестве расчетной принимается схема, показанная на рис. 4.

3.7.    В общем случае (при комбинированном армировании) максимальная ширина раскрытия наклонных трещин вдоль оси поперечной арматуры определяется по формула!:

ю

для наклонных стержней


Здесь:


гОх ^ах


аХ“5,5Сд ^ К(


Рар.

Рао ^ао


К V =


1 + 2П


ах f<x


1+гпа (4(


(19)

(20)

(21)

(22)


®ах и ®ао -напряжения или (при наличии предварительного напряжении) приращения напряжений в вертикальных и наклонных стержнях от действия внешней нагрузки;

Gax - модуль взаимного смещения вертикальных стержней и бетона, принимаемый равным 0,55 £а; &а 0 — модуль взаимного смещения    Рис.    4.    Расчетная схема для определения

наклонных стерж- напряжений в поперечной арматуре на участке ней и бетона, м»Мт > Qp-Qt . принимаемый рав-    т    т

ним: при oL =    _

= 45“— G-a . при oL = 30*и 60*—0,75 Ga; Ьх И Рах -площадь и периметр поперечного сечения вертикальных стержней, расположенных в одной нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекавшей наклонную трещину; Fa0 и Рао - то же, наклонных стержней.

В формулах (21) и (22):

n

Rqx е5 *


, М*МТ-,

тЛ


Чт 1


м>мт-, а>цт

--“Ч---\1----T^l I

1\    Iх    V


zn.—z


<!


/*

б F 00 ао

ахах


SB нулей as* линия


(23)


(25)

Напряжения в вертикальных и наклонных стержнях определяются по формулам:

(26)

(27)

СЕа^ао их+ ^ах ^ах

q г CQi~~Qgg А/о.кр^А^Еа ux (E^F^Ujj+EqxEox Up) C Sin.cA.

0    (Qi~Q5&*~A^o.kp    $1п.сА.)Ех    Цх    Цр    .

где Qx - поперечная сила в сечении 1-1    ,    то    есть в нормальном сечении, в котором величина Q-QT    меняет знак (при равномерно распределенной нагрузке Q = QT    ); Qsg - усилие

сдвига в бетоне сечения 1-1 над наклонной трещиной;

Qse_0,b7-^KvR;    (28)

с - длина участка, ограниченного нормальным сечением, в котором М-Мт и нормальным сечением, в котором величина Q-Отменяет знак.

В формуле (28):

X - высота сжатой зоны бетона в сечении 1-1    ,    определяе


мая в соответствии с п. 4.28 СНиП П-21-75, или по форлуле (5.12)[3] (при равномерно распределенной нагрузке - в сечении, расположенным на расстоянии 0,25? от оси опоры, при сосредоточенной и смешанной нагрузке - в сечении под силой); Ку$ - коэффициент, учитывающий влияние местных сжимающих напряжений в бетоне от местного действия сосредоточенных сил и распределенной нагрузки; при действии сосредоточенных сил и a<2h0


при действии равномерно распределенной нагрузки

при действии сосредоточенных сил и Q>2h0 коэффициент принимается равным единице.

При поперечной арматуре в виде вертикальных стержней и одного наклонного стержня (отогнутая напрягаемая арматура) в формуле (25) принимается и0«6<А    ,    где    сА    -    диаметр    стержня    (каната, пучка), а в формулах (26) и (27) -    и0*с.

12

Qi~QL6B~^o.kp SirU °ах"    fQXc

(31)

Значения    Ga и Д4 , расшифрованы в п. 2.4 нас

тоящих методических рекомендаций . Величина QT определяется по формуле (I) приложения I.

С предельной величиной раскрытия трещин, установленной нормами, сравнивается большее из значений aY , полученных по формулам (19) и (20).

При сопоставлении средней опытной ширины раскрытия трещин с вычисленной по формулам (19) и (20) величину СЦ- , полученную по соответствующей формуле, следует разделить за 1,6.

4. ОПРЕЩЕЛЕНИЕ ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ НАКЛОННЫХ ТРЕЩИН, ПЕРЕСЕКАКВДХ ПОПЕРЕЧНУЮ АРМАТУРУ

4.1.    Расчет ширины раскрытия наклонных трещин, пересекающих поперечную арматуру, требуется если на рассматриваемом участке (по длине элемента) при действии кратковременных нагрузок и 1фатковременном действии постоянных и длительных нагрузок М<МТ н Qt>QT

4.2.    Ширина раскрытия трещин, пересекающих поперечную арматуру, определяется вдоль оси указанной арматуры.

4.3.    При определении ширины раскрытия трещин вдоль оси поперечной арматуры кроме общих предпосылок, изложенных в п. 1.3, используются следующие дополнительные предпосылки:

после образования трещины бетон, вовлекаемый в работу каждым стержнем поперечной арматуры, находится в условиях осевого растяжения;

траектория трещины в сжатой от действия внешней нагрузки зоне элемента представляет собой гиперболу, касательная к которой в точке пересечения с линией, проходящей через центр тяжести сечения, образует с этой линией угол, равный fi ; траектория трещины в растянутой от действия внешней нагрузки зоне элемента представляет собой прямую линию, переходящую в месте пересечения ребра с полкой в гиперболу, касательная к которой в этом месте образует угол, равный р .

13

При определении напряжений в поперечной арматуре в качестве расчетной принимается схема, показанная на рис, 5.

Рис. 5. Расчетная схема для определения напряжений в поперечной арматуре на участке М«МТ, Q>dT

4.4. В общем случае (при комбинированном армировании) максимальная ширина раскрытия наклонных трещин вдоль оси поперечной арматуры определяется по формулам (19) и (20), где


0    _    ^о.кр    &ind)E0)(    Ux    U0    ,

(33)

а%    ’    (32)

аТгао^х+ Eax^ox U.JCSind. В этих формулах:

Q,$ - поперечная сила в сечении Ш-ПИпри действии сосредоточенных сил Qm-Gla-Qi );    GU*-усилие сдвига в бе

КЧВ;

тоне сечения Ш-ИГ "над наклонной трещиной

(34)

Q$H— усилие сдвига в бетоне сечения [у—1у под наклонной трещиной

(35)

^6и--Y"    •

**п

В формуле (34):

“Cg- высота сжатой зоны сечения Щ-Щнад наклонной трещиной ;

0,Ь7 Q|V S,

14

при а < i.bVi,

(36)

(37)

у.__х-

при а>1,Ьк,

8~ К„+гг-Ь.+(а-Ь)^р. ’

п-о,ь75мХн)хгг, х8- ‘'3n[xWK-o^xH)-B)2,Jt^p>’

Q* - поперечная сила в сечении [у-В (при действии сосредоточенных сил Qtf*Qm*Qa»Qi )    ;    х„-    высота части сечения

(38)

(39)

под наклонной трещиной

б* - нормальные напряжения в бетоне на площадке, перпендикулярной продольной оси элемента, на уровне центра тяжести сечения, расположенного посредине между сечениями Ш-ИГ и Ш-Ш , от усилия предварительного обжатия , определяются в соответствий с п. 4.II СНиП П-21-75;

1

(40)

(41)

г 0.7RpOn

Ьг Qon(v„-h„)’

с V Rp 6,тватнп)’

5И - статический момент площади сечения ВНЕ высотой Хн, растянутой от действия внешней нагрузки, относительно оси, проходящей через центр тяжести указанного сечения; ун - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения [у-jv , до растянутого от действия внешней нагрузки края указанного сечения; КуН - коэффициент f учитйвапций влияние местных сжимающих напряжений в бетоне от местного сжатия, возникающего вблизи приложения опорных реакций; при действии сосредоточенных сил и a«2h0    ,    а также при действии равномерно распределенной

нагрузки

к - {I ^Qon .

™    (42)

при действии сосредоточенных сил и а^2Ь0 коэффициент кун принимается равным единице.

15

УДК 624.044:539.382


384


Даны методические рекомендации по определению ширины раскрытия трещин в обычных и предварительно напряденных железобетонных элементах и числовые примеры, иллюстрирующие их использование (приложение 2).

Рекомендации основаны на оезультатах многолетних теоретических и экспериментальных исследований и могут рассматриваться как шаг в развитии инженерных методов расчета железобетонных элементов.

Распространяются на элементы из тяжелых (обычных) , мелкозернистых, легких и плотных силикатных бетонов.

Рассчитаны на инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций, а также студентов и аспирантов вузов и факультетов строительного профиля.

Разработаны инх. Смоляго Г.А., кандидатами техн наук Усмановым В.Ф., Волковым Ю.А. и докт. техн. н Голышввым А.Б.



зывы и замечания просим направлять по адресу: 252037 Киев-37, ул. И.Клименко, 5/2, НИИСКГосстроя СССР, лаборатория теории расчета железобетонных конструкций.


Изд. Л 5-82


(с) Научно-исследовательский институт строительных конструкций (НИИСК) Госстроя СССР, 1982


институт строительных конструкций (НИИСК) Г<


[тут стро] ■рукций (] [ СССрТ I!


I. ОЩИБ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Железобетонные элементы рассчитывается на раскрытие трещин, нормальных к продольной оси элемента, наклонных, пересекавших продольную и поперечную арматуру, и наклонных, пересекавших поперечную арматуру (рис. I).


Рис. I. £ расчет}' по раскрытию трещин а - типы треда; б - эпюры моментов и поперечных сил

1.2. Расчет по раскрытию треда производится для элементов, к туедаостойкости которых предъявляются требования 2-й категории (ограниченное по ширине кратковременное раскрытие треда при условии их последующего надежного закрытия) и для элементов, к тредаостойкости которых предъявляются требования 3-й клтегррия.

Определение полной ширины раскрытия трещин производится по формулам:

(I)

для элементов,к тредаостоикости которое предъявляются требования 2-ы категории

Ат**йт«>

.1

для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории

+ &тз>    (2)

где йТ| - ширина раскрытия трещин от кратковременного дейст вия всех нагрузок; йт2 - ширина раскрытия трещин от постоянных и длительных нагрузок при их кратковременном действии; (Хтъ - то же, от длительного действия указанных нагрузок.

положенных по обе стороны от

Рис. 2. Расчетная схема к уравнению (3)

1.3. В основу расчета по раскрытию трещин положены следующие общие предпосылки: раскрытие трещин есть накопление относительных взаимных сме щений арматуры и бетона на участках активного сцепления, рас

трещины (рис. 2L, то есть

aT = Z{a[ea(U)-£slu)]du; (з)

О

напряжения сцепления по поверхности контакта бетона и растянутой арматуры на участках между трещинами изменяются пропорционально относительным взаимным смещениям арматуры и бетона;

относительное удлинение бетона на уровне растянутой арматуры в сечении nu“ — 8$(и) принимается равным отношению напряжений в бетоне на указанном уровне к его модулю упруго-пластичности;

сжатый бетон и растянутая арматура работают упруго.

4

2. ОПРЕЩВЛЕНИЕ ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ НОРМАЛЬНЫХ ТРЕЩИН

2.1.    Расчет по раскрытию нормальных трещин требуется, если на рассматриваемом участке (по длине элемента) при действии кратковременных нагрузок и кратковременном действии постоянных и длительных нагрузок М>МТ и Q<QT * .

2.2.    При расчете по раскрытию нормальных трещин кроме общих предпосылок, изложенных в п. 1.3, используется дополнительная предпосылка о том, что эшора нормальных напряжений в бетоне растянутой зоны изменяется от треугольной в сечении с трещиной до трапецеидальной в средних сечениях на участке между трещина-

ш с максимальными напряжениями, равными предельному сопротивлению бетона осевому растяжению.

2.3.    Ширина раскрытия нормальных трещин определяется на уровне центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда арматуры.

2.4.    Максимальная ширина раскрытия трещин на уровне центра

тяжести сечения наиболее растянутого ряда арматуры определяется по формуле    _    -

°тв V* к Kft ра £ ’    (4)

г<х °а

где Сд - коэффициент, принимаемый равным: при учете кратковременных нагрузок и кратковременном действии постоянных и длительных нагрузок - I; многократно повторяющейся нагрузки, а также длительного действия постоянных и длительных нагрузок для элементов из бетонов: тяжелых естественного твердения - 1,5: тяжелых в водонасыщенном состоянии - 1,2; мелкозернистых вида А - 1,75; вида Б - 2,0; вида В - 1,5;

легких плотной структуры - 1,5; поризованных - 2,0;

. ячеистых - 2,5;

*[ - коэффициент, принимаемый равным: при стержневой арматуре периодического профиля - I; гладкой - 1,3; при проволочной арматуре периодического профиля и канатах - 1,2; гладкой - 1,4;

для изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов:

K,+ h75T;    (5)

(6)

т

И&X/F 1-bx/F+2,2 па(уГ

Условные обозначения приведены в приложении 4.

г»

(7)

для центрально растянутых элементов К = I к j

6а- напряжения или С при наличии предварительного напряжения) приращение напряжений в арматуре А на уровне центра тяжести сечения указанной арматуры от действия внешних нагрузок;

Вид бетона

\ й*м i Ro

Тяжелые

0

(обычные)

0,2

0,4

0,6

0,8

Мелкозернк-

0

стые

0,2


Легкие плот

0

ной структуры

О ООО ОЭОЬрЛо

Плотные сили

0

катные

0,2

0,4

0,6

0,8


Ga - модуль взаимного смещения арматуры и бетона на участках между трещинами, принимаемый равным Ко.Еа , где К со. - коэффициент, определяемый по таблице в зависимости от вида, марки бетона и степени его обжатия; Fa и Ра - площадь и периметр поперечного сечения всей фматуры А.

!_Проектная    марка    бетона

[100

; 150

; 2оо

j 300 1

100 j

600 i

8C0

_

0,56

0,51

0,45

0,42

0,39

0,37

0,50

L,44

0,41

0,38

0,35

_

0,44

0,38

0,35

0,32

0.38

_

0,35

0,29

0,37

0,24

0,22

-

-

0,20

0,18

0,16

0,13

0,11

_

0,76

0,65

0,55

0,50

_

_

0,64

0,53

0,48

_

0,57

0,46

0,43

-

0,45

0,35

0,33

-

-

0,23

0,18

0,16

-

-

0,8

0,7

0,65

0,55

0,49

_

_

0,64

0,53

0,48

-

0,57

0,46

0,43

-

-

0,44

0,35

0,33

-

-

-

0,23

0,18

0,16

-

-

_

0,97

0,79

0,65

0,57

_

_

-

0,78

0,63

0,56

0,70

0,54

0,51

-

0,54

0,40

0,39

-

-

0,26

0,19

0,17

-

-

Примечания . I. Численные значения коэффициента к5«, для промежуточных марок бетонов и уровней предварительного обжатия определяются по интерполяции. 2. 6- напряжения обжатия бетона на уровне центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда арматуры А, определяемые в соответствии с п. 1.29 ” П-21-75; R0 - передаточная прочность бетона.

В формулах (5) и (6):

ду- расстояние от центра тяжести сечения арматуры А до центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда указанной арматуры;

х - высота сжатой зоны бетона над вершиной нормальной трещины в сечении с величиной изгибающего момента, средней для рассматриваемого участка, определяемая в соответствии с п. 4.28 СНиП П-21-75, или по формуле (5.12)    £3]*, F -

площадь бетона в сечении высотой    без    учета    свесов

6

сжатой полки

Е,*

для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений


(8)


8h,+(6„-»(h„-a)


(9)


если во внецентренно растянутых элементах растягивающаяся сила NC=N-N0 расположена между центрами тяжести арматуры А и А' , то при определении (rt рабочая высота h,0 принимается от точки расположения силы Iдо менее растянутой грани, при этом для центрального растяжения

F0


Р*=


БК


(10)


Величина QT , которую необходимо иметь при определении границ рассматриваемого участка (при действии равномерно распределенной, а в ряде случаев и смешанной нагрузки) подсчитывается по формуле (I) приложения I.

Напряжения в растянутой арматуре Оа в стадиях транспортирования, возведения и эксплуатации определяются по формулам:

для изгибаемых элементов (рис. 3,а)

« _M-N0(2<-ea-H)    (Л)

Fe2,

для внецентренно сжатых элементов (см. рис. 3,6)

б _A/(ea-2,)-/vr0te,-e<,.H).    (12)

а    Fa2|

для внецентренно растянутых элементов (см. рис. 3,в) при С0.с"


N-Ne


■o,eh0>

(13)


а также, если N<N0


б А(2,±еаИ/0геаи) ,

'*a*i


(14)


для внецентренно растянутых элементов при O<ea<0j&ho (см. рис. 3,г)

Q = —^fl.h). .

г- _    Э


(15)


для центрально растянутых элементов


(16)


2< - расстояние от центра тяжести сечения ашатуры А до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения элемента, определяемое в соответствии с п. 4.28 СНиП П-21-75, или по форнуле (4.7) [31:    -    расстояние    между    центрами

Рис. 3. Схема усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете по раскрытию нормальных


тяжести сечений арматуры А и А .

к


Г - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой или менее растянутой зоне; 2 - центр тяжести площади арматуры А; 3 - центр тяжести площади приведенного сечения; прямоугольная эпюра соответствует расчету по СНиП, треугольная - по формулам работы £3 1

В формулах (14) и (15) знак "минус” принимается при расположении растягивающей силы М между центрами тяжести арматуры А и А' , знак "плюс" - при расположении силы N ше расстояния между арматурами А и А'.

При сопоставлении средней опытной ииритт раскрытия нормальных трещин с вычисленной по формуле (4) величину ат , полученную по этой формуле, следует разделить на 1,6.

3. ОПРЕДВЛВНИВ ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ НАКЛОННЫХ ТРВДИН, ПКРВСЕКАЩИХ ПРОДОЛЬНУЮ И ПОПЕРЕЧНУЮ АРМАТУРУ

3.1. Расчет по раскрытию наклонных трещин, пересекающих продольную и поперечную арматуру, требуется, если на рассматриваемом участке (по длине элемента) при действии кратковременных нагрузок и кратковременном действии постоянных и длительных нагрузок М^Мт и    О От

3*2. Ширина раскрытия трещин, пересекающих продольную и поперечную арматуру, определяется вдоль оси продольной арматуры и вдоль оси поперечной арматуры.

3.3.    При определении ширины раскрытия трещин вдоль оси продольной арматуры используются предпосылки пп. 1.3 н 2.2 настоящих методических рекомендаций.

3.4.    Ширина раскрытия трещин вдоль оси продольной арматуры определяется на уровне центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда указанной арматуры.

3.5.    Максимальная ширина раскрытия трещин на уровне центра тяжести сечения наиболее растянутого ряда продольной арматуры определяется по формуле

где 6а н н    -    напряжения    или    (при    наличии    предваритель

ного напряжения) приращения напряжений в арматуре А на уровне центра тяжести сечения указанной арматуры от действия, соответственно, изгибающего момента и поперечной силы.

Значения ©Q M определяются по формуле (II), где М - изгибающий момент в нормальном сечении, проходящем через начало наклонной трещины (левая граница среднего участка на рис. I),

9