Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Рекомендации распространяются на проектирование сжатых и изгибаемых однослойных конструкций из ячеистых автоклавных бетонов, выполняемых без предварительного напряжения.
1 Общие положения
2 Учет влияния температуры и влажности при определении деформаций сжатых элементо
3 Определение полных прогибов изгибаемых элементов в зависимости от температурно—влажностного режима бетона
4 Примеры расчета
Дата введения | 01.01.2021 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.01.2018 |
Актуализация | 01.01.2021 |
Разработан | НИИСК Госстроя СССР | ||
Издан | НИИСК | 1973 г. | |
Утвержден | НИИСК Госстроя СССР |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
ПО УЧЕТУ ТЕМПЕРАТУРЫ И ВЛАЖНОСТИ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ДЕФОРМАЦИЙ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ
КИЕВ — 1973
ПО УЧЕТУ ТЕМПЕРАТУРЫ И ВЛАЖНОСТИ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ДЕФОРМАЦИЙ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ
киев — iu;a
8.6. В формулах (8)-(I6) приняты обозначения:
Еа - модуль упругости арматуры;
К
Еq - начальный модуль упругости бетона (принимается по табл.2);
площадь арматуры растянутой зоны сечения; площадь арматуры сжатой зоны сечения; рабочая высота сечения; ширина прямоугольного сечения;
С? - расстояние от наиболее сжатого края сечения элемента до равнодействующей усилий в арматуре fa.
3.7. Коэффициент ^ формулы (16)* учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой грани сечения на участке между трещинами, принимается равным 0,7.
3.8. Коэффициент Ч* формулы (16), учитывающий работу
растянутого бетона между трещинами
(17)
(^а = I - 0,7 -Ж9
где Убт = 0,2920^; (18)*
Л - высота прямоугольного сечения;
Rp - нормативное сопротивление бетона осевому растяжению.
3.9. Величины прогибов от кратковременного действия нагрузки для элементов, работающих в стадии эксплуатация с трещинами, определяются по формуле
/=5£’-тГ' (19)
где £0 - расчетный пролет изгибаемого элемента; момент от нормативных нагрузок;
В0- жесткость элемента при кратковременном нагружено;
5 - коэффициент, зависящий от характера загружения.
3.10. Величина коэффициента <5 для свободно лежащей балки на двух опорах составляет:
in
При равномерно распределенной нагрузке .... 5/48
При сосредоточенном грузе * приложенным в середине пролета.................I/I2
При двух равных сосредоточенных силах, приложенных в третях продета ........... 23/216
При трех равных сосредоточенных силах, приложенных через четверть пролета ........ 19/192
При двух равных моментах, приложенных по концам (чистый изгиб) .............. 1/8
3.11. Начальная жесткость изгибаемого ячеистобетонного элемента
(.1(1-f)- (“)
3.12. Относительная высота сжатой зоны , входящая в формулу (20), составляет:
а) для элементов с одиночным армированием
б) для элементов с армированием сжатой зоны
(21а)
(22)
(23)
ЬчМ-1*.
с % ■ 4L > EhEs'(1+n*/x)-
4. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА
Пример I. Определить полную деформацию газобетонной однослойной стеновой панели жилого дома. Толщина панели 24 см, ]Г = 700 кг/м3, проектная марка 35. Район -Ленинград. Начальная влажность конструкции - 23% Влажность конструкции после двух лет эксплуатации - 9% 1 2
Расчет» Определяем нагрузку от междуэтажного перекрытия и собственного веса панели - 13 кг/см3 4.
По табл.2 и 3 определяем Б^ « 25000 кг/см4 и
£, = 2.0.
Средняя расчетная влажность W = 16$.
Расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая по нормам проектирования соответствующее зданий, 18°С. Средняя годовая температура наружного воздуха (по СНнП П-А. 6-62) + 4,2°С. Средняя расчетная температура
Из табл.4 по соответствует значениям W= 16% и Т = II°С с помощью интерполяции определяем величину коэффициента Юу = 1,0.
Таким образом, полная деформация панели
Ь --^- 1*56*1(Г®, или 1#5б ии/и.
I +mf%o
Для данного примера величина относительной деформации панели, просчитанная по СН 287-65, составила 1,3*1 (Г5.
Пример 2. Вычислить полный прогиб одновлойной плиты для покрытия промышленного здания с относительной влажностью воздуха 60% и температурой внутреннего воздуха 18°С. Район - Уосковская область. Нормативная снеговая нагрузка -100 кг/м4.
Размеры плиты: длина 6 м, ширина 1,5 м, толщина 24 см. Материал плиты - автоклавный газозолосидикат обпемной массой f = 700 кг/м5, проектная марка (по прочности на сжатие) 35. Арматура класса АП, = 12,44 см4, /^ = 3,93 см4,
CL = 3,0 см, а'= 3,0 см. Начальная влажность конструкции -
- 30%*'. Влажность конструкции после двух лет эксплуатации
- 28% 4'.
Расчет. Средняя расчетная влажность VV = 29%.
Средняя годовая температура наружного воздуха (по СЫиП Д-А,6-62) ♦ 8»6°С. Средняя расчетная температура
Т = И°С.
1. Определение нормативных нагрузок• действующих на плиту* Нормативная об"емная масса бетона (в соответствии со СН 287-65) - 950 кг/м8.
Нормативная постоянная нагрузка* кг/м2:
Собственный вес плиты ...... 950*0*24 =228
Вес раствора заливки ивов........ 16
Вес рубероЙдного ковра........ . . 20
д„ = 264 кг/ м*”
Полная нормативная нагрузка Чн = 9н + Рн = 264 + 100 = 864 кг/и2.
Нормативный момент от собственного веса (длительно действующая часть нагрузки)
/£ = 1720 кгц«
Нормативный момент от полной нагрузки 2380 кги.
2. Нормативные сопротивления.
В зависимости от средней расчетной влажности бетона (по СН 287-65) Я*= з,х кг/си2.
Нормативное сопротивление растянутой и сжатой арматуры (по СНиД П-В. 1-62) RMa = R"aX = 3000 кг/см2.
Модуль упругости бетона (по табл.2) В^ = 20000 кгс/см2.
Модуль упругости арматуры (по СНиД П-В Л-62)
Ва = 2100000 кгс/см2.
3. Расчет деформаций.
ТЬк как Мн > Мтр,расчет ведем с учетом наличия трещин (МТр определяется согласно СН 287-65).
А. Определение прогибов от кратковременного действия всей нагрузки (Мн = 2380 кгм).
Для определения относительной высоты сжатой зоны с учетом влияния сжатой арматуры по формуле (12) необходимо вычислить: г н
М5т= 0,292 eh Rp а 78000 кгсц;
13
•£= 0,623; ff- 0.7;
la‘
A x Jjj— = 0,00395;
M1- -
“•ТЯГ" о-00125;
5i a'
= = 0.143;
(a v'.V +\426w* (/. +A $) — =
- 0,5.
Для определения относительной высоты сжатой зоны по формуле (21а) вычисляем:
А=
в-Г.-Ь0
п*ш —- = 105;
Аг
0,0025;
£/* Ef(1+n«rt)= 25240 кг/cu2*
£<A(-I+Vk^P> =0.565.
Начальная жесткость
^ ) ~ 6550-I06 кгсц2.
14
Прогиб при кратковременном действии вое! нагрузки J/ж Stf = 1,34 см.
Б. Определение прогибов при кратковременном действии длительной нагрузки ( Mj, = 1720 кгм).
Аналогично определению прогибов от кратковременного действия всей нагрузки вычисляем:
-0.53; П'= 133;
^ с 0.478; Пс = 154; £ *
Xs 0.00236; ?§ « 25000 кг/см2;
£ = 0.647; 5, s 668O-I06 кгсм2.
Прогиб от кратковременного действия длительной нагрузки
JF » 0.94 сц.
В. Определение прогибов при длительном действии длительной нагрузки.
В соответствии с табл.З принимаем величину предельной характеристики ползучести = 2.5.
По табл.5 определяем величину = 1.57.
По номограмме (см.рисунок) определяем величину коэффициента в , соответствующую величинам £ = 1,57, \А/= 29%,
1 = И°С; в = 1,7
По формуле (7) определяем полную величину прогиба конструкции с учетом длительного действия нагрузки:
Величина полного прогиба плиты, определенная по СН 287-65, составила 2,2 см. |
cu;
15
УДК 69.022/025.058.2(083.1)
Даны рекомендация по расчету конструкций из автоклавных ячеистых бетонов с учетом реальных температурно-влажностных условий эксплуата-
Зиж конструкций. Такой расчет дает возможность олее полно, по сравнению с существующими методами, отразить особенности эксплуатации ячеистобетонных конструкций.
Рекомендации разработаны в лаборатории конструкций из силикатных бетонов НИИСК Госстроя СССР (инж.Крумелис Ю.В, и канд.техн.ваук Скатынский В.И.) и предназначены для проектировщиков и научных сотрудников•
Отзывы и замечания просим направлять по адресу: Киев-37, ул.Преображенская, 5/2, НИИСК Госстроя СССР, лаборатория конструкций из силикатных бетонов.
I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Настоящие Рекомендации распространяются на проектирование сжатых и изгибаемых однослойных конструкций из ячеистых автоклавных бетонов» выполняемых без предварительного напряжения.
1.2. Приведенные в Рекомендациях методы учета влияния температуры и влажности на деформации конструкций разработаны с учетом расчетных методик» вошедших в "Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов" (проект), подготовленное НИИХБ и ОДШИСК, и в "Технические условия по применению ячеистых бетонов в ограждающих и несущих конструкциях жилых и общественных зданий" (проект), подготовленные ЛенЗНИИЭП. Формулы и таблицы, заимствованные из Руководства, отмечены звездочкой *, из ТУ -двумя звездочками
1.3. В соответствии о Руководством принимаем следующую классификацию основных видов ячеистых автоклавных бетонов (табл.1-3).
I. Автоклавные ячеистые бетоны на цементном, шлаковом или смешанном вяжущем и кремнеземистом компоненте - кварцевом песке.
П. Автоклавные ячеистые бетоны на известковом вяжущем и кварцевом песке: на цементном, шлаковом и смешанном вяжущем и кремнеземистом компоненте - золе.
1.4. В связи со значительным влиянием температуры и влажности на развитие деформаций ячеистобетонных конструкций при определении деформаций сжатых и изгибаемых элементов следует учитывать средние расчетные температуру Т я влажность Wбетона конструкции.
1.5. Величины VY и Т условимся принимать как средние
з
влажность и температуру бетона конструкция за первые 2 года ее эксплуатации! в течение которых происходит основной прирост деформаций. Расчетные влажность и температура конструкции зависят от начальной влажности бетона9 влажности и температуры среды! в которой конструкция эксплуатируется» от вида конструкции (стены» перекрытия, покрытия и т.д.) и определяются на основании теплотехнических расчетов или обобщения данных натурных обследований.
1.6. В случае отсутствия необходимых данных величины W и Т могут быть ориентировочно определены следующим способом:
а) средняя расчетная температура для ограждающих конструкций определяется как среднеарифметическое расчетной температуры внутреннего воздуха и средней годовой температуры наружного воздуха? для внутренних конструкций принимается равной расчетной температуре внутреннего воздуха;
б) средняя расчетная влажность принимается по табл.1.
Таблица I
Средняя расчетная влажность ячеистых бетонов ( по массе )
Технология изготовления |
Виды ячеисто-го бетона |
Средняя, расчетная влаж-ность, проц. | |
для стен и междуэтажных перекрытий |
для покрытий | ||
Литьевая |
I |
16 |
18 |
. п ■■■ |
22 |
25 | |
Вибрационная |
I |
II |
13 |
П |
Г? |
20 |
2. УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ И ВЛАЖНОСТИ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ДЕФОРМАЦИЙ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
2.1. Определение величины полных относительных деформаций сжатия (без учета усадки) при длительном приложении нагрузки, включающей кратковременные деформации и деформации ползучести, следует производить при модуле деформаций
4 |
2.2. Входящий в формулу (I) начальный модуль упругости бетона Eg принимается по табл.2.
Таблица 2* Начальные модули упругости ячеистого бетона | ||||||||||||||||||||||||||
|
2.3. Коэффициент ГП^ формулы (I), учитывающий влияние длительного действия нагрузки на деформации бетона
тдл= 1 + JP- <т* щ (г)*
гдв ^ooCT, W) - предельная величина характеристики ползучести ячеистого бетона с влажностью W и температурой Т.
2.4. Величину (Т« №0 рекомендуется определять по формуле
%.(T,w)=<p„ mr , (з)*
где f/oo ~ предельная величина характеристики ползучести ячеистого бетона для температурно-влажностных условий* принимаемых за средние (влажность бетона по массе 8%, температура - 20°С). Величина принимается по опытным данным или по табл.З.
5
Предельные величины характеристик ползучести ячеистого бетона
Таблица 3* | ||||||||||||||||||||
|
2.5. Коэффициент /77^ формулы (3), учитывающий влияние влажности и температуры на величину деформаций ползучести, принимается по табл.4 или определяется по формуле
m9 = rl(w)‘](T) > <*)
THblj(W)И (Т)- безразмерные функции, учитывающие соответственно влияние влажности и температуры на развитие деформаций полэучести.
2.6. Коэффициент у (W) формулы (4)
fl(W)=l,55-l,t3e°'n^w, (5)
где W - влажность бетона в проц. по массе.
2.7. Коэффициент П (Т) формулы (4)
1(Т)=^ап(Т+273’С)п, (6)
где Т- температура бетона конструкции, град.С;
а^= 0,095'КГ8 град "S а3= -0,247-10"^ град"3; 32^-0,216.10“^ град"2 ; а^= 0,703-Ю"2 град"1.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОЛНЫХ ПРОГИБОВ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРНО-ВЛАЖНОСТНОГО РЕЖИМА БЕТОНА
3.1. Полная величина прогибов с учетом длительного воздействия нагрузки
hh+bie-i), (?)«
грузки;
прогиб начальный (кратковременный) от длительно действующей части нагрузки;
где ff - прогиб от кратковременного действия всей ва-
6
Таблица 4 Коэффициенты ПЪ% учитываюцие влияние влажности и температуры на величину деформация ползучести ячеистых бетонов | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Таблица 5 Величина предельных характеристик ползучести | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
3.2. Коэффициент в , входящий в формулу (?)• определяется по номограмме (см.рисунок) в зависимости от величины предельной характеристики ползучести и средних расчетных температуры и влажности бетона конструкции.
g - коэффициент увеличения длительного прогиба* зависящий от характеристики ползучести и параметров температурно-влажностного режима бетона конструкции.
3.3. Средние расчетные температура Т и влажность Wбетона конструкции определяются в соответствии с пл.1.5* 1*6.
3.4. Величина предельной характеристики ползучести принимается:
а) для элементов, имеющих одиночное армирование, согласно п.2.2;
б) для элементов с армированием сжатой зоны - по данным табл.5 или по формуле
(9)
(Ю)
з.э. итносительную высоту сжатой зоны ?0 , входя
8 |
щую в формулу (II), следует определять с учетом влияния сжатой арматуры
(12)
(13)
(14)
(15)
Номограмма для определения коэффициента в . |
1
Брайиина Е.Ю. Динамика влажности крупнопанельных газобетонных стен. В сб. № 2 ЦНИИЭПжилища "Теплотехнические качества и микроклимат крупнопанельных жилых зданий". М., Строй-издат, 1968.
2) То же.
2
3
Жигалов И.И. Расчет температурно-влажностного режима панелей из газозолосиликата. В сб. “Практические задачи строительной теплофизики крупнопанельных зданий".У.,Стройив-дат, 1966.
4
То же.
5
12