Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

27 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Методика предназначена для расчета производительности инерционных грохотов типа ГИЛ, ГИТ и ГИСЛ при грохочении каменных и бурых углей, антрацитов и горючих сланцев и рекомендуется для расчета производительности одного грохота, тандема грохотов или определения потребного фронта грохочения при проектировании новых и реконструкции действующих предприятий угольной промышленности

 Скачать PDF

Оглавление

Введение

1 Общие положения

2 Основные положения методики

     2.1 Производительность грохота

     2.2 Определение фронта грохочения

3 Значения поправочных коэффициентов

     3.1 Влияние гранулометрического состава исходного угля

     3.2 Влияние требуемой эффективности грохочения

     3.3 Влияние влажности угля

     3.4 Влияние глинистых примесей

     3.5 Влияние угла наклона грохота

     3.6 Влияние типа просеивающей поверхности

     3.7 Влияние расположения просеивающей поверхности на грохоте

4 Расчет производительности инерционных грохотов

     4.1 Предварительное грохочение углей

     4.2 Подготовительное грохочение углей

     4.3 Окончательное грохочение углей

Приложение 1. Максимальная производительность по питанию Qпс инерционных грохотов при сухом грохочении углей

Приложение 2. Содержание гигроскопической влаги в углях по основным угольным бассейнам

Приложение 3. Методические указания по определению глинистых примесей в углях

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27

МИНИСТЕРСТВО

УГОЛЬНОЙ ПОМЫШЛЕННОСТИ


СССР

АД Е Т О Д И К А

ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ

ИНЕРЦИОННЫХ ГРОХОТОВ

ПРИ ГРОХОЧЕНИИ

КАМЕННЫХ И БУРЫХ УГЛЕЙ,

АНТРАЦИТОВ

И ГОРЮЧИХ СЛАНЦЕВ

МОСКВА 1980

: иЕИСТЕРСТЭО УГОЛЬНОл ПРО’ ТЗНЩЗННОСТИ СССР

Научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт обогащения твердых горючих ископаемых ИОТТ

УТНЖЗАЬ:

Начальник "Qoюзшaxтomк>eктa,,

1

wwwI-e. в. Стрельцов "IS” и*ОлХ 1980г.


УТВЕР^ЗШО:

Главный янленер Технологического управления по Ьбргащению углей


•Черевко

/ ^/у-лч 1980г.


МЕТОДИКА

определения производительности инерционных грохотов при грохочении каменных и бурых углей, антрацитов и горших сланцев

"осква

1^30г

Размер

Значения коэффициента К от содержания внешней влаги исходного угля, %

стий сит мм

О

СО 1

1

1

4,0

*

4,5 ! !

-,-?

5,0 ! 6,0 ! ! ! !

более

6,0

бхб

1,0

0,75

0,65

0,6Х)

о,5«)

он»)

10x10

1,0

0,85

0,7

0,65х)

0,56х)

0,5»)

13x13

1,0

0,9

0,75

0,7

0,65х)

0,6»)

25x25

1,0

1,0

0,95

0,92

0,9

0,8

50x50

1,0

1,0

1,0

1,0

0,95

0,9

у \

'Требуется систематическая очистка сит.

^^Требуется применение специальных конструкций сит

(с продолговатой ячейкой, струнно-тросовых) или специальных грохотов для грохочения влажных углей.

3.4. влияние глинистых примесей

На качество продуктов грохочения оказывает влияние не только влажность угля, но и содержание в нем глинистых примесей. Влияние глинистых примесей исследовалось для сит с ячейкой бхб, 13x13 и 25x25 мм. Было установлено, что в зависимости от внешней влажности исходного угля и границы разделения глинистые примеси оказывают различное влияние на процесс грохочения.

Так на ситах с ячейкой 13x13 мм снижение производительности грохота при внешней влажности менее 65 составляет при содержании глинистых примесей I0-I45-3-45, при содержании глинистых примесей 12-20 - 5-75. При внешней влажности угля более 6% и том же содержании глинистых цримесей, т.е. 10-145 и 14-205, снижение

II

производительности более существенно и составляет соответственно 13-2056 и 30-5(#. Значения поправочного коэффициента К4 приведены в табл.5.

3.5.    Влияние угла наклона грохота

Производительность инерционных грохотов как с круговыми, так и с исправленными колебаниями существенно зависит от угла наклона короба грохота к горизонту.

Исследования, проведенные на инерционных грохотах с круговыми колебаниями, показали, что с изменением угла наклона грохота в диапазоне 10-25°, его производительность изменяется пропорционально 4 in. угла.

При угле 15 градусов обеспечивается скорость движения угля по ситу 0,35-0,38 м/с. Для инерционных грохотов с направленными колебаниями указанная скорость движения угля по ситу достигается при угле наклона 10 градусов. При горизонтальной установке грохотов типа ГИСЛ его производительность снижается на 20J.

Значения поправочного коэффициента учитывающего влияние угла наклона короба грохота приведены в табл.6.

3.6.    Влияние типа просеивающей поверхности

Тип просеивающей поверхности оказывает существенное влигчи^ на производительность грохота. Установлено , например, что црм использовании в ситах круглых ячеек производительность грохота снижается на 2J*. по сравнению с квзадратными ячейками.

Производительность проволочных канилированных сит выше на I7-2QJ, чем штампованных сит при аналогичной крупности разделения. Появившиеая в последнее время сита из полимеров, а также

струнные из ревины и струнно-тросовые из металла позволяют в

то

Таблица 5

?н-р. 'ааяг"1

Значения коэффициента от содержания глинистых примесей в исходном угле, %

сит, ми

влаги в .исходном |угле, %

2 1

' I

i 4 < i |

г-

1 6 , I

!

! 8 I

T-1 1

. 10 1 12 j

i . ! !

! ! ! 1 14 ! 16 , I t

1 1 ! 18 i

j 20

бхб

< 6,0

0,9

0,8

0,6

0,2

-

-

-

-

-

-

13 х 13

£ 6,0

1.0

1,0

I.o

0,95

0,92

0,9

0,86

0,82

0,77

0,72

> 6,0

1,0

0,96

0,91

0,89

0,79

0,69

0,57

0,43

0,27

-

25 х 25

^ 6,0

1.0

1.0

1,0

1,0

1,0

1,0

0,9

0,9

0,9

0,9

> 6,0

1.0

1,0

0,96

0,95

0,91

0,87

0,84

0,8

0,76

0,72


гноя

Таблица б

Тил

грохота

гит

! Значения коэффициента K5 от

угла ]

наклона грохота, град

I 10

! и

! 12

! 13

! 14

!

15

{16

{

17 I 18

! 19

I

20

{

21

!

22

1

23 J

24

I

25

!

*

1

1

!

1

I

1

!

I

!

!

!

!

10,7

{0,76

{0,83

{ 0,9

{0,95

!

Г

1,0

!

1

1,17(1,24

| 1,3

!

f

1,37! * !

1,43

!

Г

1,5

!

|

1,5611,62

1

f

1.7

! 0

j х

Г 2

! 3

! 4

I

5

! 6

!

7 ! 8

! 9

I

10

!

II

!

12

I

13 !

14

I

15

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

!

1

I

Г

!

!

!0,8

!0,82

10,84

!0,86

10,88

!

0,9

! 0,92!

0,9410,96

! 0,98

1

1,0

1

1,05

!

i,i

!

1,15!

1.22!

1,2*7

!

Г

1

!

!

!

!

!

!


еще большей степени увеличить производительность грохота, ^то и отражает поправочный коэффициент К^. Его значения приведены в табл.7.

3.7. Влияние расположения просеивающей поверхности на грохоте

Современные инерционные грохоты изготавливаются в одно, двух и трехситном исполнении. Из-за действуя высоты слоя угля, мелкие частицы не могут сразу попасть на ниже расположенную просеивающую поверхность, в связи с чем не происходит использование всей полезной площади сита. Меньше всего используется площадь сита установленного на третьем нижнем ярусе грохота. Поправочный коэффициент Кг,, приведенный в табл.8, учитывает влияние расположения сит на грохоте.

Таблица 7

Тип просеивающей поверхности

Сита проволоч- Сита штампован-*Сита из резины    Сита

ные из металла !ные из металла !и полиуретана ! струнные |И резины    f    t

с квадратной формой отверстий

|-f-f-1-1-!

из ре- (из ме-зины талла при по-!при по-гпереч- * перечном рас ном рас-положе-f положении | НИИ ,струн ,струн

отверстий

с прямо-,с квад-тс круг-тсо щелетсо спеии угольной ратной лой фор*видной альной формой ? формойfмой от-! формой!формой отвер- ,верстий,отвер- iотверстий    стий стий

!    f    ?

1 — _

Значения коэффициента

1 1.0 !

1.2

! 0,85 ' 0,7 ? 1,3 ' 1,4

' 1,6 ' 2,0

Г


I ярус


Расположение сита на грохоте

2 ярус    !    3    ярус


1*0


Значения коэффициента

1--

0,9


0,6

4. Расчет производительности инерционных грохотов

Примеры расчета производительности инерционных грохотов выполнены для операций - предварительного, подготовительного и окончательного грохочения углей. Для расчетов приняты гранулометрические составы угля приведенные в табл.9.


Таблица 9

г-

[Классы,

мм

Г

Выход класса, ^

! вариант I

—Т-- г

j вариант ^ f

вариант 3

' + 160

5,0

! 7,5 !

: 1

-

ICO - I5C

15,0

I !

-

60 - 100 |

| :о,о

! 15,0

-

J 16- эО

и,о

Г'

О

о

-

, 1 - - -о

15,0

15,0

70,0

0-16 ;

20, и

{ 17 I

j. о, ^

; ,.о

2Г,о

1 18,0

i ____

15,0

MOlt: j

10 0,0

lot,С

1и0,0


15


4.1. Предварительное грохочение углей

Определить производительность грохота ГИТ-51 по просеву с установленными штампованными ситами 100x100 мм. Грохочению подвергается антрацит - крупностью 0-300 мы с влажностью 6,5£ (О Угол установки 15 градусов, требуемая эффективность грохочения Гранулометрический состав исходного угля - вариант I, глинистых примесей нет. Так как условия грохочения отличаются от базовых показателей,производительность грохота ГИТ-51 по питанию определяем по формуле 5.

Определяем значения и поправочных коэффициентов.

(^=70 т/м^ час; Kj = 0,95 (табл.2);    =    1,0    (табл.З);

К3 = 1,0 т.к. сита 100x100 мм; * 1,0;    * 1,0 (табл.6);

К6 = 0,85 (табл.7);    =    1,0    (табл.8).

Производительность грохота по питанию составит:

Q = 6,1 х 70 х 0,95 х 1,0 х 1,0 х 1,0 х 1,0 х 0,85 х 1,0 *

= 344 т/ч.

Производительность по просеву составит:

Q = Q .SLr.iL = 344,0 х    =    262    т/ч.

w 100 -J2»    100    -16,6

(значения £ по формуле 13) 4.2. Подготовительное грохочение углей

4.2.1. 1фоизводительность односитного грохота. Пример расчета.

Определить производительность грохота ГИСЛ-72, установленного под углом 10 градусов, оборудованного ®рунньши ситами (без

16

разгрузочного сита) для отсева кл.0-13 мм. Грохочению подвергается уголь марки Д с влажностью 10,8$ (\v^)nPH содержании глинистых примесей 15$. Требуемая эффективность грохочения 85$. Гранулометрический состав исходного угля вариант 2. Определяем значения и поправочных коэффициентов:

"(]," = 13 т/м2час, Kj = 1,4; К2 = 1,3; К3 = 0,65; К4 = 0,5; .

Kg = 1,0; Kg = 2,0;    =    1,0.

Q= 15 х 13 х 1,4 xl,3 x 0,65 x 0,5 x 1,0 x 2,0 x 1,0 =230,6 т/ч

При испытаниях грохота ГИСЛ-72 на 0Ф Сафроновского разреза ПО f,Зocтcибyгoль,, получена производительность 218,7 т/ч. Ошибка расчета составляет 5,5$.

4.2.2. Производительность двухситного грохота


Производительность двухситного грохота по питанию определяется производительностью второго (нижнего) сита по формуле:

^ Он -юо

С/у r V-    т/ч    (8)


Ге


где 0. - производительность двухситного грохота по питанию,т/ч; Qн - расчетная производительность по питанию нижнего сита, т/ч;

Не- выход нижнего класса с верхнего сита, определяемый по Формуле:


о(е ' $€

10 с


Не


(9)


где ol% — содержание нижнего класса верхнего сита в исходном питании,


Эффективность грохочения по верхнему ситу, %


Для определения эффективности грохочения, когда задано необходимое засорение верхнего класса нижним, необходимо знать содержание нижнего класса нижнего сита в его питании    н)    кото*

рое определяется по формуле:


о/


и


Ыпн юо

Ге


(10)


где    содержание    нижнего    класса    нижнего    сита    в    исходном

питании грохота, $.


Удельная производительность определяется по формуле:


по нижнему (второму) ситу


н


Q н

0,9 ^


т/м^ч


(II)


Пример расчета.

Определить производительность двухситного грохота ГИСЛ-72, на котором установлены проволочные сита 50x50 (верхний ярус) и 13x13 мм (нижний ярус), грохот установлен горизонтально,вланность угля марки ПССН 5,5# (W*)глинистых примесей нет, требуемое засорение кл. 13-50 мм нижним классом - 10#. Эффективность грохочения по верхнему ситу - 9 5%. Гранулометрический состав исходного угля -вариант 2. Определяем значение Iff по формуле 9.


Л-


100


70 х 95

100


66,5#.


Определяем значение С^н по формуле 10


18


Определяем значение требуемой эффективности грохочения по нижнему ситу ^ J по формуле 2

у

h = Ын- £*) * /О (62.б-Ю)хЮ4ш *н о{ц (100-^3^    52,6    (100-10)

Определяем значения " ^ " и поправочных коэффициентов.

Удельная производительность ^ = 13 т/м ч, Kj * ltl; Кр = 1,15; К3 = 0,9; К4 = 1,0; К5 = 0,8; К6 = 1,0; К? = 0,9.

Определяем производительность нижнего сита по питание по формуле 5

= 15 х 13 х 1,1 х 1,15 х 0,9 х 1,0 х 0,8 х 1,0 х 0,9 *

= 159,8 т/час

Определяем производительность грохота по питанию по формуле

О^ЯаШ. - -I59.8_je.I00_ „ 240 4 т/ч д тге 66,5

При испытаниях грохота ГИСЛ-72 на сортировке шахты "Красно-каменская" производительность грохота составила 264,7 т/ч.Ошибка расчета ИЗ.

4.2.3. Поверочный расчет двух последовательно установленных грохотов (тандем)

Поверочный расчет производится с целью определения общей производительности тандема с учетом его работоспособности из-за ограниченной пропускной способности первого грохота.

Производительность двух последовательно установленных грохотов определяется по формуле:

QT* (f)+F2) KIK2K3K4K5K6>U7* т/4    (12)

где F, - полезная площадь грохочения первого грохота, iF,

- полезная площадь грохочения второго грохота,

Нормальные условия эксплуатации обеспечены при

Or < qL

где Ос- пропускная способность первого грохота, т/ч (цриложение I).

Пример расчета.

Определить производительность по питанию двух последовательно установленных грохотов ГИСЛ-62 в односитном исполнении, оборудованных плетеными ситами 25x25 мм, угол установки первого грохота 10 градусов, второго горизонтально. Внешняя влажность угля 4%, глинистых примесей нет, общая необходимая эффективность грохочения 95%. Гранулометрический состав исходного антрацита -вариант 2.

I. Определяем производительность первого грохота. Допустимую эффективность грохочения следует принимать 0,75.

ВВЕДЕНИЕ

Методика определения производительности инерционных грохотов выполнена институтом ИОТТ для замены действующей Методики (временной) определения производительности резонансных и инерционных грохотов при грохочении каменных углей, антрацитов и горючих сланцев, разработанной в 1970 г.

Методика предназначена для расчета производительности инерционных грохотов типа ГИЛ, ГИТ и ГЙСЛ при грохочении каменных и бурых углей, антрацитов и горючих сланцев.

Методика составлена на основании обобщения фактических данных работы грохотов указанного типа на предприятиях угольной промышленности, а также данных междуведомственных испытаний новых грохотов ГЙСЛ-62, ГИСЛ-72 и ГИСЛ-82 полученных в 1976-79 гг. и предназначенных для замены резонансных грохотов.

методика рекомендуется для расчета производительности одного грохота, тандема грохотов или определения потребного фронта грохочения при проектировании новых и реконструкции действующих предприятий угольной промышленности.

До разработки "Метода11 определения производительности инерционных грохотов при мокром грохочении, рекомендуется значения удельной производительности увеличивать в соответствии с "Нормами технологического проектирования углеобогатительных и брикетных фабрик" раздел "Подготовительная классификация, отсадка и обезвоживание продуктов отсадки". ЦГШ, 1977 г.

3

/

Q = 10 x 24 x 1,1 x 1,55 x I x I x I x I x I » 410 т/ч.

Проверка первого грохота на пропускную способность по таблице приложения № I.

410 < 480

Следовательно первый грохот с нагрузкой по питанию справится.

2.    Определяем содержание нижнего класса в верхнем для эффективности грохочения 0,75 по формуле:

2

А = ft    =    iL-p.za,-xio£    =    2ojg    (is)

j -ГГ - £     0,75

04    0,5

410

3.    Определяем производительность первого грохота по просеву по формуле (4)

=• 153 т/ч.

100 - 20

4. Определяем нагрузку по писанию на второй грохот Q =Q~ Опр =■ 410-153 - 257 т/ч.

5. Определяем возможную производительность второго грохота по питанию для обеспечения эффективности грохочения 957?. Значения удельной производительности и поправочных коэффициентов составят ^ = 24 т/м^час; Kj = 2,0; К£ = I; К3 =• I; = 1,0;    =    0,8;

К6 = 1,0; К.; = 1,0.

Q=10x24x2xlxlxlx С,8 х Ix.I = 384 т/ч.

21

С вводом в действие настоящей "Методики" временная "Ието-дшса шредедения производительности резонансных: и инерционных грохотов при грохочении каменных углей, антрацитов и горючих сланцев", 1970 г», утрачивает силу.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящая методика предназначается для расчета производительности инерционных грохотов (ГОСТ 23788-79 "Грохоты инерционные") при сухом грохочении каменных и бурых углей, антрацитов и горючих сланцев с применением различных конструкций просеивающих поверхностей.

1.2.    Для конкретных условий грохочения в методике учитываются следующие основные факторы, определяющие производительность инерционного грохота:

-    гранулометрический состав исходного;

-    эффективность грохочения;

-    внешняя влажность исходного;

-    содержание глинистых примесей;

-    угол наклона грохота;

-    тип просеивающей поверхности, форма и размер отверстий;

-    расположение сит на грохоте;

-    марка угля.

1.3.    Рабочая площадь грохота принимается по данным технической характеристики заводов-изготовителей грохотов.

1.4.    Эффективность грохочения при взаимном засорении

верхнего класса нижним и нижнего класса верхним определяется по общей формуле:


Ь = ~fe) Сс

(С -ft) (ЮО    od


IO4 %


(I)


При отсутствии засорения нижнего класса верхним (С=100) эффективность грохочения определяется по формуле:



(2)


где ol - содержание нижнего класса в питании грохота, %;

верхнего класса нижним, %;



С - содержание нижнего класса в нижнем, %.

2. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ МЕТОДИКИ 2.1. Производительность грохота

Исследованиями установлено, что в тех случаях, когда показатели определяющие значения поправочных коэффициентов, равны или близки к принятым за основные, т.е. когда

-    содержание нижнего класса в исходном - 70%;

- эффективность грохочения    -    95%;

- внешняя влажность исходного    -    3%;

-    содержание глинистых примесей    -    0%;

-    угол наклона грохота:

для ГИЛ - 15°, для ПО - 10°

-    использование цроволочных сит с квадратной ячейкой;

-    расположение сит на I ярусе грохота.


5


производительность {Q) инерционного грохота по питанию определяется формулой:


(3)


где


Я


- удельная производительность по питанию с одного квадратного метра сита в зависимости от границы разделения

,2


и марки угля, т/мхчас: р - полезная площадь сита, м


Производительность грохота по просеву определяется формулой


Опр = Q    —*т/ч

/00 - р


(4)


где


-    производительность грохота по питанию, т/час;

-    соответственно содержание нижнего класса в питании и засорение верхнего класса нижним, %.


Значения удельной производительности *<£* для наиболее распространенных в угольной промышленности сит приведены в таблЛ. Удельная производительность Для проволочных сит с квадратной ячейкой при границе разделения от 6 до 75 мм может быть определена для различных марок углей из графика на рис Л.


При изменении условий грохочения и требований к качеству продуктов грохочения производительность грохота корректируется поправочными коэффициентами и определяется по формуле:

Q    •    т/ч    (5)

где Kj - коэффициент; учитывающий влияние гранулометрического состава исходного угля;

#2 - коэффициент, учитывающий требуемую эффективность грохочения;


1 Удельная производительность " % " при внешней влаж-Марка ? ности 3% и размерах отверстий сит, мм

угля !

1

6x6

1 1 ,10x10,

13x13

т

,25x25

\50x50

|75x75

|lOQxIOo| 150x150

Каменный и бурый

6,0

9,0

13,0

20,0

30,0

40,0

56,0

80,0

Антрацит

7,5

П;0

14,5

24,0

37,5

50,0

70,0

100,0

Сланец

4,0

7,5

10,0

18,0

29,0

39,0

50,0

75,0

Примечание: При мокром грохочении удельную производительность для сит о отверстиями 25, 13. 10 и 6 мм следует увеличивать соответственно в 1,5; 2,0; 2,5 и 2,8 раза ("Нормы технологического проектирования углеобогатительных и брикетных фабрик", Москва, 1977г.).


Рис Л. Значение удельной производительности *%9 для углей различных марок в зависимости от границы разделения угля на инерционном грохоте

Кэ - коэффициент, учитывающий внешнюю влажность угля;

-    коэффициент, учитывающий содержание глинистых црииесей;

-    коэффициент, учитывающий угол наклона грохота;

-    коэффициент, учитывающий тип просеивающей поверхности; К7 - коэффициент, учитывающий расположение просеивающей

поверхности на грохоте•

2.2. Определение фронта грохочения

Фронт грохочения Fr определяется по формуле:

Г _Q*_ м2    (6)

Гг = <2 Kj 1*2 Кз К4 1% к? *

где Q^ - заданная производительность операции грохочения, т/ч;

^ -удельная производительность, т/м^ час для заданной границы разделения;

- поправочные коэффициенты.

3. ЗНАЧЕНИЯ ПОПРАВОЧНЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ

3.1. Влияние гранулометрического состава исходного угля

Гранулометрический состав исходного угля и особенно содержание в нем нижнего класса, подлежащего отсеву, является важным фактором, влияющим на технологические показатели процесса грохочения.

При равных значениях режима грохота,эффективности грохочения и относительно сухом угле, производительность изменяется от содержания нижнего класса в исходном. Как правило стандартные условия.

8

при которых значения поправочного коэффициента Kj = 1,0, соответствуют содержанию нижнего класса в исходном 70-75%. Снижение содержания нижнего класса увеличивает производительность грохота особенно в диапазоне о£ = 10 - 30%. Значения коэффициента Kj представлены в табл.2.

Таблица 2

I ю 20

j

1 3,5 j 2,0

Содержание нижнего класса в исходном, %

1-!-1-f-1-Ч-!-

j    30    j    40    j    50    j    60    j    70    j 80    j    90

Значение коэффициента Kj j    1,5    |    1,3    j    1,1    |    1,05    j    1,0    j    0,95    j    0,9

3.2. Влияние требуемой эффективности грохочения

Зависимость эффективности грохочения от производительности грохота при прочих равных условиях пропорциональна изменению цро-изводительности. Исследованиями установлено, что при снижении требований к степени засорения верхнего класса нижним цромзводи-тельность грехота при грохочении углей может быть увеличена. Величина этого увеличения определяется значениями поправочного коэффициента Kg, приведенных в табл.З

Таблица 3

Требуемая эффективность грохочения, %

60    j 65 j 70    ;    75    ;    80    ; 85    ;    90    j    95    ;    98

Значения коэффициента Kg 2,5    ! 1,85 ! 1,7    ! 1,55' 1,4    ! 1,3    ! 1,15 ! 1,0    !    0,7

3.3. Влияние влажности угля

Влажность исходного угля является одним из наиболее важных факторов» влияющих на процесс грохочения. Влияние влажности исходного угля на производительность грохота возрастает с уменьшением размера отверстий сит. Особенно трудно осуществляется разделение угля на ситах 6x6, 10x10 и 13x13 мм.

Установлено, что при эффективности грохочения в пределах £ * 90 - 95% и установившемся режиме работы грохота каждый процент повышения внешней влажности исходного угля, начиная от 3-4%, приводит к снижению производительности грохота на ситах с отверстиями 6x6, 10x10, 13x13 и 25x25 мм соответственно на 24,12,10 и 5%. При изменении внешней влажности от 4 до 6t производительность грохота при работе на ситах 6x6 и 13x13 мм снижается цримерно на 30-35%,а при влажности более 6% на 60% и более.

В табл.4 приведены .значения коэффициента К в зависимости от содержания внешней влаги в исходном угле и размера отверстий сит.

Значение внешней влаги рекомендуется определять по формуле:

(7)

где W - рабочая влажность исходного угля, %

(по ГОСТ-I1014-70);

. .ГМ

си

VV - содержание гигроскопической влаги, % (по ГОСх-6719-70);

В приложении 2 к методике приведены данные по содержанию IV в углях различных марок основных угольных бассейнов.

10