ЦН И И Промзданий Госстроя СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

(без предварительного напряжения)

ЦНИИПромзданмй Госстроя СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

(без предварительного напряжения)

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ

Москва — 1 968

Примечание. Допускается применение тяжелого бетона проектной марки 100 в массивных железобетонных конструкциях с конструктивным армированием при условии соблюдения требований к бетону, обеспечивающих защиту арматуры от коррозии.

2.3    (2.4). Для центрально и внецентренно сжатых железобетонных элементов из тяжелого бетона, размеры сечения которых определяются из расчета на прочность, рекомендуется принимать проектную марку бетона не ниже 200. Для сильно нагруженных конструкций, например для колонн нижних этажей многоэтажных зданий, а также колонн одноэтажных зданий, воспринимающих значительную крановую нагрузку, рекомендуется принимать проектную марку бетона не ниже 300.

2.4    (2.4). Для тонкостенных железобетонных конструкций из тяжелого бетона, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, следует принимать проектную марку бетона не ниже 200.

2.5    (2.5). Для заделки стыков сборных элементов при толщине швов более Vs наименьшего размера сечения элемента и более 10 см следует применять бетон прочностью не ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при меньшей толщине швов допускается для заделки стыков применять бетон и раствор прочностью на одну ступень ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при этом снижение прочности бетона в стыке можно в расчете не учитывать, за исключением расчета шпоночных швов.

Кроме того, при выполнении соединяемых элементов из тяжелого бетона для заделки стыков должен применяться бетон проектной марки не ниже 150 или раствор— не ниже 100.

Характеристики бетона

2.6    (3.3). Расчетные сопротивления бетона при расчете железобетонных конструкций на прочность, а также при проверке необходимости расчета по раскрытию трещин должны приниматься по табл. 2.1 с умножением в указанных подпунктах «а»—«е» на дополнительные коэффициенты условий работы то, учитываемые независимо друг от друга:

а) для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах и бетонных узлах с применением автоматического и по-

10

луавтоматического дозирования составляющих, значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (R_nр и Rn) разрешается умножать на коэффициент тб=1,1 при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности бетона сжатию подтверждено соответствующее повышение его против значений, указанных в табл. 30 главы СНиП П-В.1-62;

б)    для бетонов на глиноземистом цементе значения расчетных сопротивлений растяжению (R_p и R_T) следует умножать на коэффициент т_б = 0_у7;

в)    при расчете прочности железобетонных центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении (монолитных колонн и стен, сборных панелей, изготовляемых кассетным способом, и т. п.), значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?_Пр и /?_и) следует умножать на коэффициент т_б = 0,85;

г)    при расчете прочности монолитных железобетонных колонн с большей стороной сечения менее 30 см значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (R_np и R_m) следует умножать на коэффициент /Пб = 0,85;

д)    при расчете прочности стеновых панелей для простенков с площадью сечения менее 0,1 м² значения рас-

Таблица 2Л (2) Расчетные сопротивления бетона при расчете конструкций на прочность и при проверке необходимости расчета по раскрытию трещин

Расчетные сопротивления бетона в KejcMi при проектной марке Вид напряженного состояния бетона по прочности на сжатие 100 iso ; 200 300 400 Сжатие осевое (призменная проч 65 ность) Япр........ 44 80 130 170 Сжатие при изгибе Rn..... 55 80 100 160 210 Растяжение осевое Rp..... 4,5 5,8 7,2 10,5 12,5 » при проверке необхо димости расчета по раскрытию трещин R т........ 6,3 8 10 14,5 17,5

Примечание. При необходимости проверки расчетом конструкций, в которых прочность бетона не достигла проектной марки (например, в момент распалубки), расчетные сопротивления бетона следует определять с учетом фактической прочности бетона путем интерполяции.

11

четных сопротивлений бетона сжатию (R_nр и /?_и) следует умножать на коэффициент тб = 0,8;

е) для отдельных мелких монолитных железобетонных сооружений при общем объеме бетона до 10 м^г значения расчетных сопротивлений бетона следует умножать на коэффициент ^г_б = 0,9.

2.7 (3.1). Нормативные сопротивления бетона при расчете железобетонных конструкций по деформациям и раскрытию трещин принимаются по табл. 2.2.

Таблица 2.2(29) Нормативные сопротивления бетона при расчете конструкций по деформациям и раскрытию трещин

Вид напряженного состояния Нормативные сопротивления бетона в кг/см.1 при проектной марке бетона по прочности на сжатие 100 150 200 зоо : 400 Сжатие осевое (призменная прочность) RHn р........ 89 115 145 210 280 Сжатие при изгибе R*..... 100 140 180 260 350 Растяжение Rр....... 10 13 15 21 25

Примечание. При расчете конструкций, в которых прочность бетона не достигла проектной марки, нормативные сопротивления бетона определяются интерполяцией.

Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Е§ принимаются по табл. 2.3.

Таблица 2,3(3!)

Начальные модули упругости тяжелого бетона Eq при сжатии и растяжении

140 000 170 000 200 000 235 000 255 000

АРМАТУРА

Виды арматурных сталей

2.8    (2.7), Для арматуры железобетонных конструкций применяются следующие виды арматурных сталей (СНиП I-B.4-62 «Арматура для железобетонных конструкций») :

а)    сталь горячекатаная (ГОСТ 5781-61) класса: A-I — круглая (гладкая) диаметром от 6 до 40 мм;

А-П — периодического профиля диаметром от 10 до 90 мм;

А-Ш — периодического профиля диаметром от 6 до 40 мм;

б)    обыкновенная арматурная проволока (ГОСТ 6727—53) диаметром от 3 до 8 мм.

Марки арматурных сталей устанавливаются в зависимости от условий эксплуатации конструкции согласно указаниям пп. 2.12—2.14.

Сортамент арматурных сталей приведен в табл. 7.16 и 7.17 раздела 7.

2.9    (2.10). В качестве арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять:

горячекатаную арматурную сталь классов А-Ш и А-П;

обыкновенную арматурную проволоку диаметром от 3 до 5,5 мм только в сварных сетках и каркасах;

допускается также применять:

горячекатаную арматурную сталь класса A-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры;

обыкновенную арматурную проволоку: диаметром от 3 до 5,5 мм для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн; диаметром от 6 до 8 мм только в сварных каркасах и сетках.

2.10    (2.11). В конструкциях, к которым предъявляется требование водонепроницаемости:

следует применять, как правило, горячекатаную арматурную сталь классов А-И и A-I;

допускается применять при соответствующем обосновании горячекатаную арматурную сталь класса А-Ш и обыкновенную арматурную проволоку диаметром не менее 5 мм (в сварных каркасах и сетках).

2.11    (2.16). Если конструкции работают в условиях агрессивной среды, то в случае применения обыкновен-

13

ной арматурной проволоки диаметр ее должен быть не менее 4 мм независимо от применения защитного покрытия конструкции.

2.12    (2.17, 2.18). Выбор вида и марки арматурной стали в зависимости от температурных условий эксплуатации конструкций, а также от характера нагрузки для расчетной арматуры должен производиться в соответствии с табл. 2.4.

Для железобетонных конструкций, предназначенных к эксплуатации при положительных температурах, но во время строительства или в начальном периоде их эксплуатации оказывающихся в условиях низких температур, следует предусматривать в проекте временные ограничения по их загружению, если в них применена арматурная сталь, которая не допускается в конструкциях, эксплуатируемых при низких отрицательных температурах воздуха (от минус 30° С и ниже).

В этот период конструкции покрытий зданий разрешается загружать только постоянной нагрузкой (без использования подвесного транспорта) и снеговой нагрузкой не более нормативной величины, принятой в расчете (образование снеговых мешков не допускается); подкрановые балки — нагрузкой только от одного крана легкого или среднего режима работы с перемещением груза весом не более 0,7 нормативной грузоподъемности крана; все прочие конструкции — только статической нагрузкой не более 0,8 расчетной.

Примечание. К расчетной арматуре относится арматура, устанавливаемая по расчету на нагрузки, действующие в период эксплуатации, монтажа и транспортирования конструкции.

2.13    (2.19). Для монтажных (подъемных) петель сборных железобетонных элементов следует применять горячекатаную арматурную сталь класса A-I марок ВМСт.Зсп и ВКСт.Зсп.

В тех случаях, когда исключена возможность монтажа конструкции при температуре минус 40° и ниже, допускается применять для монтажных петель горчеката-ную сталь марок ВМСт.Зпс, ВКСт.Зпс, а также сталь марок ВМСт.Зкп и ВКСт.Зкп при условии, что гнутье петель в процессе изготовления будет производиться в нагретом состоянии (около 800° С) и что петли после их изготовления не будут перегибаться.

2.14    (2.7). Для закладных деталей и соединительных накладок применяется горячекатаная полосовая, угловая

14

Таблица 2.4 Сводная таблица для определения области применения арматурных сталей в железобетонных конструкциях _(знак    «    +    »    означает    допускается» знак «с—» не допускается)_

Вид арматурной стали и ее основные характеристики Условия эксплуатации конструкций (характер нагрузок и температурных воздействий) вид и класс стали марка стали и диаметр в мм статические динамические и многократно повторяющиеся в отапливаемых зданиях на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при температуре- в отапливаемых зданиях на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при температуре до —30° от —30° до —40° ниже —40° до —30° от —30° до —40° ниже —40° Стержневая горячекатаная гладкая класса A-I Ст. Зсп (мартеновская и конверторная) 06—40 + + + + + + — — Ст. Зпс (мартеновская и конверторная) 06—40 + + + — + + — — Ст. Зкп (мартеновская и конверторная) 06—40 + + — — + + — — ВМСт. Зсп 0 6—40 ВКСт. Зсп 0 6—40 + + + + + + + 4 ВМСт. Зпс 0 6—40 ВКСт. Зпс 0 6—40 + + + — + + + — ВМСт. Зкп 0 6—40 ВМСт. Зкп 0 6—40 + + — — + + — — Обыкновенная арматурная проволока и сварные сетки из нее 0 3—8 ( + + 4 4* + + + +

и фасонная сталь группы марок Ст. 3 по ГОСТ 380-60*. При выборе марки стали для закладных деталей железобетонных конструкций надлежит руководствоваться указаниями по применению сталей в несущих стальных конструкциях зданий и сооружений глав СНиП I-B. 12-62 «Металлы и металлические изделия» и СНиП II-B.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Примечание. Допускается для закладных деталей железобетонных конструкций, не подвергающихся непосредственному воздействию подвижной или вибрационной нагрузки, применять сталь Ст. 3, поставляемую по группе Б ГОСТ 380-60*, если напряжения в основном металле и в металле сварных швов не превышают 0,75 расчетного сопротивления.

Характеристики арматуры

2.15 (3.6). Расчетные сопротивления арматуры при расчете железобетонных конструкций на прочность должны приниматься по табл. 2.5.

Таблица 2.5(4) Расчетные сопротивления арматуры

Расчетные сопротивления в кг/смх арматуры растянутой сжатой № п/п Вид арматуры продольной; поперечной и отогнутой при расчете на изгиб по наклонному сечению Ra поперечной и отогнутой при расчете на поперечную силу R& x ^а.с 1 Сталь горячекатаная круглая (гладкая) класса А*1, а также полосовая, угловая и фасонная группы марок Ст. 3......... 2100 1700 2100 2 Сталь горячекатаная периодического профиля класса А-И........ 2700 2150 2700 3 То же, класса A-III . . . 3400 2700 3400 4 Проволока арматурная обыкновенная (при применении в сварных сетках и каркасах) диаметром в мм: от 3 до 5,5..... 3150 2200 3150 » 6 » 8...... 2500 1750 2500

Примечание. При применении обыкновенной арматурной проволоки для хомутов вязаных каркасов расчетное сопротивление проволоки принимается, как для горячекатаной стали класса А-1.

17

Для элементов сборных конструкций, изготовляемых на заводах и специально оборудованных полигонах, при систематическом испытании арматуры на растяжение в соответствии с ГОСТ 5781-61 и ГОСТ 1497-61, значения расчетных сопротивлений арматуры, приведенные в табл. 2.5, разрешается умножать на коэффициент т_а = = 1,1 при условии, что во всех испытанных образцах горячекатаной стали (см. пп. 1—3 табл. 2.5) предел текучести не менее чем на 10% превышает его нормативное значение, а во всех испытанных образцах арматурной проволоки (см. п. 4 табл. 2.5) временное сопротивление не ниже его наименьшего нормативного значения.

2.16 (3.1). Модули упругости арматуры Е_а приведены в табл. 2.6.

Таблица 2.6(32) Модули упругости арматуры Е,

№ Модули упру Вид арматуры гости арма п/п туры Еа в кг/см'1 1 Сталь горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I, а также полосовая, угловая и фасонная группы марок Ст. 3.............. 2 100 000 2 Сталь горячекатаная периодического профиля класса А-И ............... 2 100 000 3 То же, класса A-III........... 2 000 000 4 Проволока арматурная обыкновенная .... 1 800 000

ОБЪЕМНЫЙ ВЕС ЖЕЛЕЗОБЕТОНА

2.17 (4.18). Объемный вес железобетона при содержании арматуры 3% и менее может приниматься на 100 кг больше объемного веса примененного бетона; при содержании арматуры более 3% объемный вес должен определяться как сумма весов бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции.

Объемный вес тяжелого вибрированного бетона на гравии и щебне из природного камня принимается равным 2400 Keju^z.

Вес арматурной стали принимается по табл. 7.16 и 7.17.

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРОЧНОСТИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

3.1    (7.1). Расчет элементов железобетонных конструкций по прочности должен производиться для нормальных, а также наклонных (наиболее опасного направления) сечений к оси этих элементов. Расчет наклонных сечений производится на действие поперечной, силы и на действие изгибающего момента.

При наличии крутящих моментов необходимо также проверять прочность элемента в пространственном сечении (см. пп, 3.69—3.76).

Следует также проверять прочность опорных частей элементов на смятие, а также в зонах местных нагрузок, сосредоточенных на небольших площадках (см. пп. 3.77—3.80).

3.2    (7.3). Если продольная арматура А в изгибаемых, внецентренно сжатых по первому случаю (см. п. 3.42«а») и внецентренно растянутых по первому случаю (см. п. 3.57 «а») железобетонных элементах располагается в несколько рядов в пределах высоты, превышающей половину высоты растянутой зоны, то для стержней, расположенных на расстоянии более 7г (h—х) от растянутой грани сечения, расчетное сопротивление арматуры вводится с коэффициентом 0,8.

Пр и м е ч а н и я: 1. Указания п. 3.2 не относятся к элементам с арматурой, расположенной равномерно по периметру сечения (например, к элементам кольцевого сечения).

2.    Допускается не вводить предусмотренный настоящим пунктом коэффициент 0,8 при высоте сжатой зоны х <!0,26 h₀ (а ^0,26), если при этом арматура Л выполняется из любого вида арматурных сталей из числа предусмотренных п. 2.8, кроме стали класса A-I.

3.    При определении значений а и h_Q допускается не учитывать коэффициент 0,8.

3.3    (7.2). При наличии в элементе арматуры из сталей разных видов и классов каждый вид арматуры вводится в расчет по прочности со своим расчетным сопротивлением. В этом случае в приведенных далее расчетных формулах произведения R_aF_a и R_acF'_a заменяются суммой произведений расчетных сопротивлений на соответствующие площади сечений арматуры.

Настоящее ^Руководство по проектированию железобетонных конструкций (без предварительного напряжения)» составлено в развитие главы СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и в соответствии с «Инструкцией по проектированию железобетонных конструкций».

Руководство рекомендовано Управлением технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР для пользования при проектировании железобетонных конструкций без предварительного напряжения всеми проектными организациями независимо от их ведомственной подчиненности.

Отзывы и предложения следует направлять по адресам: Москва И-327, ул, Коминтерна, д. 7корп. 2, Центральный научно-исследовательский и проектно-экспериментальный институт промышленных зданий и сооружений и Москва Ж-389, 2-я Институтская, д. 6, Научно-исследовательский институт бетона и железобетона.

Научные редакторы—инж. Б. Ф. Василь-е в (ЦНИИПромзданий) и канд. техн. наук Н. Н. Лесс и г (НИИЖБ).

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ СЕЧЕНИЯ, СИММЕТРИЧНОГО ОТНОСИТЕЛЬНО ПЛОСКОСТИ ИЗГИБА

Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента

Расчет прямоугольных сечений (рис. 3.1)

Рис. ЗЛ. Схема, принимаемая при расчете по прочности изгибаемого железобетонного элемента прямоугольного сечения

1 — сжатая зона

3.4 (7.16). Проверку прочности прямоугольных сечений с двойной арматурой рекомендуется производить следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны х, вычисляемой по формуле

а)    при 0,55 h₀ > х > 2а'

прочность сечения проверяется из условия

M<R_Hbx( h- + R_ac г; ( А₀ - а')-    (3.1)

б)    при х> 0,55 /г₀,

т. е. если сечение переармировано, следует принимать х = 0,55 /г₀; в этом случае прочность сечения проверяется из условия

М < 0,4 R_H1Щ + R_ac F_a(h₀ а');    (3.2)

в)    при х < 2а' прочность сечения проверяется из условия

M<R_aF_a (h_Q — а').

20

ПРЕДИСЛОВИЕ

Руководство составлено в развитие главы СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и в соответствии с «Инструкцией по проектированию железобетонных конструкций» ЦНИИПромзданий, НИИЖБ Госстроя СССР,

Руководство содержит материалы по расчету сечений для наиболее массовых случаев железобетонных элементов: из тяжелого бетона марок 100—400 с арматурой из горячекатаной стали классов A-J, А-Н, A-III и обыкновенной арматурной проволоки (расчетные формулы, таблицы, графики, примеры расчета), а также общие указания по конструированию элементов из обычного железобетона.

В руководстве приведены основные положения по расчету железобетонных элементов, характеристики бетона и арматуры, практические методы расчета по прочности (проверка прочности и подбор арматуры) изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов прямоугольного, таврового, кольцевого и круглого сечений, элементов, работающих на косой изгиб и косое внецентр^знное сжатие, на изгиб с кручением, на местное действие нагрузки, консолей и закладных деталей, материалы для расчета по деформациям и раскрытию трещин, рекомендации по расчету элементов, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки.

Каждый раздел сопровождается примерами расчета, охватывающими наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования.

В рекомендациях по конструированию даны подробные материалы по армированию элементов, анкеровке, сварке арматуры, изготовлению сварных сеток и каркасов, конструированию закладных деталей и т. д.

3

Для облегчения ориентации при проектировании и более тесной увязки со СНиП в пунктах и таблицах настоящего руководства в скобках указаны соответствующие им номера пунктов и таблиц СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования». Это означает, что данный пункт и данная таблица руководства повторяют указанный пункт и таблицу СНиП либо включают в себя данные, соответствующие требованиям СНиП, но с частичными редакционными изменениями, направленными на некоторое упрощение расчета или на изложение его в форме, наиболее удобной для практического пользования при проектировании конструкций только без предварительного напряжения.

В руководство не включены некоторые случаи расчета элементов железобетонных конструкций, редко встречающиеся на практике, например расчет элементов из бетона марок 500 и выше, расчет элементов с арматурой классоз А-Пв, А-Шв и A-IV, расчет изгибаемых элементов трапециевидного сечения, расчет наклонных сечений элементов с переменной высотой по длине, расчет вне-центренно сжатых элементов несимметричного двутаврового сечения, расчет деформаций внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов и др., которые приведены в «Инструкции по проектированию железобетонных конструкций».

Руководство рекомендовано Управлением технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР для пользования при проектировании железобетонных конструкций всеми проектными организациями независимо от их ведомственной подчиненности.

Руководство разработано совместно ЦНИИПромзда-ний Госстроя СССР (инженеры Б. Ф. Васильев, |И. Л. Богаткин*!, А. С. Залесов, И. К. Никитин, В. И. Федоров) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук А. А. Гвоздев, К. В. Михайлов, С. А. Дмитриев и кандидаты техн. наук К. Э. Таль, Н. М. Мулин, М. С. Бори-шанский, Н. Н. Лессиг, Е. А. Чистяков, Я. М. Немиров-ский, С. М. Крылов, Н. И. Катин, И. Е. Евгеньев, Н. Г. Матков).

1. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1Л (4.1, 4.3, 4.7). Расчет железобетонных конструкций должен производиться:

а)    по несущей способности (первое предельное состояние): на прочность — для всех конструкций и на выносливость— для конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся подвижной или пульсирующей нагрузки (подкрановые балки и эстакады, рамные фундаменты и перекрытия под некоторые неуравновешенные машины и т. п.); при расчете на прочность в необходимых случаях следует учитывать продольный изгиб и производить проверку устойчивости формы конструкции;

б)    по деформациям (перемещениям) (второе предельное состояние) —для конструкций, величина деформаций (перемещений) которых может ограничить возможность их эксплуатации;

в)    по раскрытию трещин, нормальных и наклонных к продольной оси элемента (третье предельное состояние) — для конструкций, в которых .по условиям эксплуатации раскрытие трещин должно быть ограничено.

Допускается не производить проверку ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элементов, в конструкциях, не находящихся в условиях агрессивной среды либо под давлением сыпучих тел или жидкостей и не подлежащих расчету на выносливость, в которых в качестве продольной арматуры применяется горячекатаная сталь класса A-I или А-П.

Расчет конструкций по деформациям и по раскрытию трещин может не производиться, если на основании практики применения или опытной проверки конструкции установлено, что жесткость ее достаточна (см. п. 1.7) и величина раскрытия трещин не превышает допустимой (см. п. 1.9).

5

1.2    (4.2). Расчет железобетонных конструкций по прочности и по раскрытию трещин должен быть произведен для всех стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации. Расчет железобетонных конструкций по деформациям, а также на выносливость должен производиться для стадии эксплуатации.

1.3    (4.10). Расчет сборно-монолитных конструкций и их элементов по несущей способности, деформациям и раскрытию трещин должен производиться для следующих стадий работы конструкции:

1)    до приобретения дополнительно уложенным бетоном заданной прочности (на воздействие транспортных и монтажных нагрузок, свежеуложенного бетона и других нагрузок, возникающих в процессе возведения);

2)    после приобретения дополнительно уложенным бетоном заданной прочности, т. е. при совместной работе его со сборными элементами (в условиях эксплуатации сооружения).

1.4    (4.8). Расчет железобетонных элементов на прочность производится на воздействие расчетных нагрузок, расчет по деформациям и раскрытию трещин, а также на выносливость — на действие нормативных нагрузок.

При этом в необходимых случаях учитывается коэффициент динамичности. Величины нормативных и расчетных нагрузок принимаются в соответствии с главами СНиП П-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» и СНиП П-А.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования».

1.5    (4.11). Расчет центрально и внецентренно сжатых железобетонных элементов на прочность с учетом продольного изгиба, а также расчет железобетонных элементов по деформациям и по раскрытию трещин должен производиться с учетом неблагоприятного влияния длительного воздействия всей постоянной и длительной временной нагрузок.

Разграничение временной нагрузки на длительную и кратковременную производится согласно указаниям глав СНиП П-А. 10-62 и П-А.11-62.

1.6    (4.9). Величина коэффициента динамичности для нагрузок от кранов должна приниматься согласно указаниям главы СНиП П-А.11-62.

Влияние динамической нагрузки на элементы конструкций может учитываться в соответствии с рекоменда-

6

днями «Инструкции по проектированию и расчету несущих конструкций зданий под машины с динамическими нагрузками».

При расчете сборных конструкций на усилия, возникающие при подъеме, транспортировании и монтаже, собственный вес элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится.

Примечание. Коэффициент динамичности к собственному весу сборных конструкций при расчете их на усилия, возникающие при подъеме, транспортировании и монтаже, может приниматься меньше 1,5, если это подтверждено многолетним опытом применения таких конструкций, но не меньше 1,25.

1.7 (4.14). Прогибы железобетонных элементов при нормативных нагрузках, определенные с учетом (в необходимых случаях) длительного действия всей постоянной и части временной нагрузки, не должны превышать величин, указанных в табл. 1.1.

Таблица 1.1 (11) Предельные прогибы железобетонных элементов

Наименование элементов Предельные прогибы в долях пролета элемента / Подкрановые балки при кранах: V 600 ручных................ электрических ............. Элементы перекрытий с плоскими потолками и элементы покрытий при пролетах в м: */б 00 К 7................. V200 1> 7................. Элементы перекрытий с ребристыми потолками и элементы лестниц при пролетах в м: */зоо 1 <5................. V 200 5 < 1<7................ V 300 1 >7................. Навесные стеновые панели (при расчете их из своей плоскости) при пролетах в м: о о т К 7................. V 200 1>7................. ч «00

Для случаев, не предусмотренных табл. 1.1, а также когда по условиям эксплуатации зданий или сооружений (например, в связи с технологическими требованиями) не могут быть допущены прогибы, указанные в этой таб-

7

лице, предельные величины прогибов должны устанавливаться соответствующими нормативными документами на проектирование данного вида сооружений или заданием на проектирование.

При выполнении железобетонных конструкций со строительным подъемом значения предельных прогибов могут увеличиваться на величину строительного подъема. При этом общий предельный прогиб элемента должен быть не более Vi₅o I

Предельные прогибы для консолей, отнесенные к вылету консоли, принимаются вдвое большими, чем соответствующие прогибы, указанные в табл. 1.1.

Если в нижележащем помещении с гладким потолком имеются расположенные поперек пролета элемента / постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними 1_и то прогиб элемента в пределах расстояния 1\ (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до ‘/гоо /1, однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более Viso /.

1.8    (4.15). Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и тому подобных элементов помимо расчета прогибов от статической нагрузки должна также производиться проверка по зыбкости. При этом расчетный прогиб таких элементов от кратковременно действующего сосредоточенного груза весом 100 кг, добавочного к полной нормативной нагрузке, должен быть не более 0,7 мм.

1.9    (4.16). Ширина раскрытия трещин (нормальных и наклонных к оси элемента) в железобетонных конструкциях должна быть не более:

а)    0,1 мм — для элементов, находящихся под давлением жидкости и работающих на центральное или вне-центренное растяжение, если все сечение элемента растянуто;

б)    0,2 мм — для элементов, находящихся под давлением жидкости и работающих на изгиб и на внецентреи-ное сжатие, а также на внецентренное растяжение, если часть сечения элемента сжата, и для элементов, находящихся под давлением сыпучих материалов;

в)    0,3 мм — для остальных случаев.

Примечания: 1. При расчете элемента на нагрузки, действующие в стадии транспортирования и монтажа, допускаемая ши-

8

рина раскрытия трещин может приниматься на 30% более указанной в настоящем пункте.

2. Допускаемая ширкна раскрытия трещин в условиях агрессивной среды должна устанавливаться но соответствующим нормативным документам.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ИХ ХАРАКТЕРИСТИКИ

БЕТОН

Проектные марки бетона

2.1    (2.1, 2.2). Тяжелый бетон для железобетонных конструкций без предварительного напряжения применяется следующих проектных марок по прочности на сжатие: 100, 150, 200, 300, 400.

При специальном обосновании может применяться бетон марок 500 и 600. Расчет конструкций в этом случае производится в соответствии с «Инструкцией по проектированию железобетонных конструкций» (ЦНИИ-Промзданий, НИИЖБ, Стройиздат, 1968).

Для конструкций, подвергающихся многократному замораживанию и оттаиванию (градирни, тушильные башни, открытые конструкции в местностях с частой сменой мороза и оттепелей), должна устанавливаться проектная марка бетона по морозостойкости согласно СНиП П-А.10-62.

Для панелей наружных стен, цоколей и фундаментов зданий и сооружений проектная марка бетона по морозостойкости устанавливается в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.2-62 «Каменные и армокамен-ные конструкции. Нормы проектирования».

Для конструкций, работающих под давлением воды, должна устанавливаться проектная марка бетона по водонепроницаемости согласно СНиП П-А.10-62.

2.2    (2.1). Для железобетонных конструкций применение тяжелого бетона проектной марки ниже 150, как правило, не допускается.

В конструкциях, подлежащих расчету на выносливость, применение бетона проектной марки ниже 200 не рекомендуется.

9