Методические указания по расчету электросварных труб для крепления скважин большого диаметра

Iетодические указания по расчёту электросварных труб цля крепления скважин эольшого диаметра

Белгород 1985

МИНИСТЕРСТВО ЧЕРНОЙ МЕТАЛЛУРГИИ СССР Управление горного производства

Всесоюзный научно-исследовательский, конструкторско-технологический к цроектяо-изыокательский институт по осушению месторождений полезных ископаемых, специальным горным работам, рудничной геологии и маркшвйдерокоцу делу В И О г в м

Утверждаю:

И. о. директора института £. В. Пономаренко

12 февраля 1985 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ЗЛЕКГР0СВАРШ2 ТРУБ ДЛЯ КРЕПЛЕНИЯ СКВШН БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА

Белгород 1985

Продолжение табл. I

1 г 3 . 4 5 6 —7— ого 18 2,47 2,15 1,91 1,73 1,58 19 2,87 2,48 2,20 1,98 1,81 го 3,31 2,84 2,50 2,25 2,05 1080 8 0,15 0,14 0,14 0,13 0,12 О 0,22 0,21 о,го 0,19 0,19 10 0,31 0,29 0,27 0,25 0,24 11 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 32 0,55 0,51 0,47 0,44 0,41 13 0,70 0,64 0,59 0,55 0,52 14 0,88 0,80 0,73 0,68 0,63 15 1,08 0,98 0,89 0,82 0.7S 16 1,31 1,18 1,07 0,98 0,91 17 1,57 1,40 1,26 1,15 1,06 18 1,86 1,64 1,47 1,34 1,23 19 2,17 1,90 1,70 1,54 1,41 20 2,51 2,18 1,94 1,76 1,61 иго 8 0,11 0,11 0,10 0,Ю 0,09 9 0,17 0,16 ’ 0,15 0,14 0,14 10 0,23 . о,гг 0,21 0,20 0,19 11 0,33 0,30 ; 0,28 0,26 0,25 13 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 13 0,53 - 0,49 0,46 0,42 0,40 14 0,67 0,61 0,56 0,52 0,49 15 0,83 0,75 0,69 0,64 0,59 16 1,00 0,90 0,8£ 0,76 0,Я) 17 1,20 1,07 0,98 0,89 0,83 18 1,42 1,26 1,14 1,04 0,96 19 1,66 1,47 1,32 1,20 1,10 го 1,93 t ,69 1,51 1,37 1,26 1SS0 9 0,13 0,18 0,12 0,11 0,11 10 0,18 0,17 0,16 0,15 0,15 И о,гб о,гз 0,22 0,21 0,^0 1S 0,32 0,30 0,28 0,27 0.75

10

1 1820 1280 1480

2 3 4 5 6 7 13 0,42 0,30 0,36 0,34 0,32 14 0,52 0,48 0,45 0,42 0,39 15 0,65 0,5© 0,55 0,51 0,47 16 0,70 а, ?1 0,66 0,61 0,57 17 0,04 0,85 0,78 0,92 0,67 18 1,12 1,00 0,01 0,84 0,78 10 1,31 1,17 1,06 0,07 0,80 20 1,52 1,35 1,21 1,11 1,02 0 0,10 0,10 0,09 0,09 0*09 10 0,14 0,14 0,13 0,12 0,12 11 0,20 0,18 0,17 0,17 0,16 12 0,26 0,24 0,23 0,21 0,20 13 0,33 0,31 0,20 0,27 0,26 14 0,42 0,30 С,36 0,34 0,32 15 0,51 0,47 0,44 0,41 0,39 16 0,63 0,57 0,53 0,49 0,46 17 0,75 0,68 0,63 0,58 0,54 18 0,89 0,81 0,74 0,68 0,63 10 1,05 0,04 0,86 0,79 0,73 20 1,22 1,00 0,00 0,91 0,84 0 0,06 0,08 0,08 0,07 0,07 10 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 11 0,16 0,15 0,14 0,13 0,13 12 0,21 0,20 0,19 0,18 0,17 13 0,27 0,25 0,24 0,22 0,21 14 0,34 0,31 0,29 0,28 0,26 15 0,48 0,39 0,36 0,34 0,38 16 0,51 0,47 0,43 0,41 0,38 17 0,61 0,56 0,52 0,48 0,45 18 0,72 0,66 0,61 0,56 0,53 10 0,85 0,77 0,71 0,65 0,61 £0 0,00 0,80 0,82 0,75 0,70

II

Продолжение тайл. I

1 2 3 4 5 б 7 1520 9 0,07 0,06 0,06 0,06 0,06 10 0,10 0,09 j 0,09 0,08 0,08 !t 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 12 0,17 0,16 0,15 0,15 0,14 13 0,22 0,21 0,19 0,18 0,18 14 0,28 0,26 0,24 0,23 0,22 15 0,84 0,32 0,30 0,28 0,26 16 0,42 0,39 0,3 6 0,34 0,32 IV 0,50 0,46 0,43 0,40 0,38 18 0,60 0,55 0,51 0,47 0,44 19 0,70 0,64 0,59 0,55 0,51 20 0,82 0,74 0,68 0,63 0,59 1620 9 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05 10 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07 И 0,11 0,10 0,10 0,09 0,09 12 0,14 0,13 0,13 0,12 0,12 13 0,18 0,17 0,16 0,15 0,15 14 0,23 0,21 0,20 0,19 0,18 15 0,28 0,27 0,25 0,24 0,22 16 0,35 0,32 0,30 0,28 0,27 17 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 18 0,49 0,46 0,42 0,40 0,37 19 0,58 0,54 ! 0,50 0,46 0,43 20 0,68 0,62 0,57 0,33 0,50

Таблица 2

Критические давления для труб из стали 6V= 225 МПа(23 кгс/ш²)

Диаметр мы	Толщина, ш	ьллипеность.Я
		0,5	1,0	1,6	2,0	8,5
I	2	3	4	5	6	7
4S6	7	1,23	1,10	1,00	0,98	0,86
	8	1,87	1,65 :	1,48	1,35	1,84
	9	а,б?	2,31	8,05	1,86	1,70
	10	3,62	3,09	2,72	8,44	8,82
	11	4,71	3,96	3,46	3,10	8,80
	12	5,90	4,00	4,26	3,79	3,43
480	7	0,87	0,80	0,73	0,68	0,63
	8	1,34	1,20	1,09	1,01	0,98
	9	1,93	1,70	1,32	1,39	1,87
	10	8,64	8,29	2,03	1,84	1,68
	11	3,47	8,07	8,61	2,35	8,14
	18	4,41	3,78	3,86	8,91	8,64
630	7	0,66	0,60	0,56	0,88	0,49
	8	1,01	0,91	0,84	0,77	0,78
	9	1,46	1,30	1,18	1,08	1,00
	10	2,01	1,77	1,59	1,44	1,38
	11	2,67	2,31	2,05	1,86	1,70
	12	3,42	8,99	8,58	8,38	8,11

13

Продолжение табл. 2

1 2 3 4 5 б 7 630 7 0,40 0,37 0,35 0,33 0,31 В 0,62 0,57 0,52 0,49 0,46 9 0,89 0,81 0,79 0,69 0,64 10 1,24 1,11 1,01 0,93 0,86 11 1,66 1,47 1,33 1,21 1,12 12 2,15 1,88 1,68 1,53 1,40 720 7 0,27 0,25 0,24 0,23 0,21 В 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 9 0,61 0,56 0,52 0,48 0,45 10 0,85 0,77 0,71 0,66 0,61 11 1,14 1,08 0,94 0,86 0,80 12 1,48 1,32 1,20 1,09 1,01 13 1,88 1,66 1,49 1,36 1,25 14 2,34 2,04 1,82 1,65 1,51 15 2,85 2,46 2,18 1,97 1,80 16 3,41 2,92 2,57 2,31 2,10 17 4,02 3,41 2,99 2,68 2,43 18 4,68 3,93 3,44 3,07 2,78 19 5,37 4,49 3,91 3,48 3,15 820 7 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 8 0,29 0,27 0,25 0,24 0,23 9 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 10 0,58 0,54 0,50 0,47 0,44 11 0,79 0,72 0,бб 0,61 0,57 12 1,02 0,93 0,85 0,78 0,73 13 1,31 1.17 1,06 0,98 0,90 14 1,63 1,45 1,31 1,19 1,10 15 2,00 1,76 1,58 1,43 1,32 16 2,41 2,10 1,87 1,69 1,65 17 2,86 2,47 2,19 1,98 1,80 18 3,35 2,87 2,53 2,38 7 ,07

14

1 2 3 4 5 б 7 820 19 3,88 3,30 2,90 2,60 2,36 20 4,45 3,75 3,28 2,94 2,66 eso 7 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 8 0,20 0,19 0,18 0,17 0,17 9 0,30 0,28 0,26 0,25 0,24 10 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 It 0,56 0,52 0,48 0,45 0,42 12 0,74 0,67 0,62 0,58 0,54 13 0,94 0,86 0,78 0,72 0,67 14 1,18 1,06 0,97 0,89 0,Й 15 1,45 1,29 1,17 1,07 0,99 16 1,75 1,55 1,40 1,27 1,17 17 2,09 1,84 1,64 1,49 1,37 18 2,47 2,15 1,91 1,73 1,58 19 2,87 1 2,48 2,20 1,98 1,81 20 3,31 2,84 8,50 2,25 2,05 1020 8 0,15 0,14 0,14 0,13 0,12 9 0,22 0,21 0,20 0,19 0,18 10 0,31 0,29 0,27 0,26 0,24 11 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 12 0,55 0,51 0,47 0,44 0,41 13 0,70 0,64 0,59 0,55 0,52 14 0,88 0,80 0,73 0,68 0,63 15 1,08 0,98 0,89 0,82 0,76 16 1,31 t.n 1,07 0,98 0,91 17 1,57 1,40 1,26 1,15 1,06 18 1,86 1.64 1,47 1,34 1,23 19 2,17 1,90 1,70 1,54 1,41 20 2,51 2,18 1,94 1,76 1,61

15

Продолжение тайл, 2

1 2 3 4 ■ 5 6 7 1120 8 0,11 0,11 0,30 0,10 0,10 9 0,17 0,16 0,15 0,14 0,14 10 0,23 0,22 0,21 0,20 0,19 11 0,32 0,30 0,28 0,26 0,25 ?2 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 13 0,54 0,49 0,46 0,43 0,40 14 0,67 0,62 0,57 0,53 0,50 15 0,83 0,76 0,69 0,64 0,60 16 1,01 0,91 0,83 0,77 0,72 17 1,21 1,09 0,99 0,91 0,84 18 1,43 1,28 1,16 1,06 0,98 19 1,68 1,40 1,34 1,22 1,13 20 1,94 1,71 1,54 1,40 1,28 1220 0 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 10 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 11 0,25 0,23 0,22 0,21 0,20 12 0,33 0,30 0,29 0,27 0,26 13 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 14 0,52 0,48 0,45 0,42 0,40 15 ; 0,65 ! 0,60 0,55 0,51 0,48 16 0,79 0,72 0,66 0,62 0,57 17 0,95 0,86 0,79 0,73 0,68 18 1,12 1,01 0,92 0,85 0,79 19 1,32 1,13 1,07 0,98 0,91 20 1,53 1,36 1,23 1,13 1,04 1320 9 0,10 0,10 0,09 0,09 0,09 10 0,14 0,14 0,13 0,13 0,12 11 0,20 0,10 0,18 0,17 0,16 12 0,26 0,24 0,23 0,22 0,21 13 0,33 0,31 0,29 0,28 0,26 14 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 15 0,52 0,48 0,44 0,42 0,39

16

1 8 3 4 5 6 7 1380 16 0,63 0,58 0,54 0,50 0,47 17 0,76 0,69 0,6* 0,59 0,55 18 0,90 0,81 0,75 0,69 0,64 19 1,05 0,95 0,87 0,80 0,75 20 1,23 1,10 1,00 0.Ж 0,85 1480 9 0,08 0,08 0,08 0,07 0,07 to 0,12 0,11 0,11 0,10 0,10 It 0,16 0,15 0,14 0,14 0,13 12 0,21 0,20 0,19 0,18 0,17 13 0,27 0,25 0,24 0,22 0,21 14 0,34 0,32 0,30 0,28 0,26 IS 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 16 0,51 0,47 0,44 0,41 0,39 17 0,61 0,56 0,52 0,49 0,46 18 0,73 0,67 0,61 0,57 0,53 19 0,86 0,78 0,71 0,66 0,62 20 1,00 0,90 0,88 | 0,76 0,71 1520 9 0,07 0,07 0,06 0,06 0,06 10 0,10 0,09 0,09 0,08 0,08 11 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 12 0,17 0,16 0,15 0,15 0,14 13 0,22 0,21 0,20 0,19 0,18 14 0,88 0,26 0,25 0,23 0,22 15 0,34 0,32 0,30 0,28 0,27 16 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 17 0,50 0,47 0,43 0,4i 0,38 18 0,60 0,55 0,51 0,48 0,45 19 0,70 0,64 0,60 0,55 0,52 20 0,82 0,75 0,69 0,64 0,60 1?с0 f 0,07 0,05 0,05 0,05 0,06 10 0,08 0,08 0,07 0,07 0,07

17

t	£	3	4	5	б	7
1620	11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09
	12	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12
	13	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15
	14	0,23	0,22	0,20	0,19	0,16
	15	0,28	0,27	0,25	0,24	0,23
	16	0,35	0,32	0,30	0,29	0,27
	17	0,42	0,39	0,36	0,34	0,32
	18	0,50	0,46	0,43	0,40	0,38
	19	0,59	0,54	0,50	0,47	0,44
	20	0,68	0,63	0,58	0,54	0,50

Критические давления для труб из стали СГТ = 235 Юа (24 кгс/ны2)

Диаыатр, Толщина, Здлипсность, , % ММ мм 0,5 1,0 1,5 2,0 2,6 I 2 3 4 5 6 ; 7 426 7 1,24 1,11 i,oe 0,94 i 0,87 8 1,88 1,67 1,50 1,37 ; 1,27 9 2,69 : 2,35 2,09 1,89 1,74 to 3,66 3,14 2,77 2,49 2,27 It 4,78 4,04 3,54 3,17 2,87 12 6,0t 5,02 4,37 3,90 3,53 480 7 0,88 0,80 0,74 0,69 0,64 8 t ,39 1,21 1,10 1,01 0,94 9 1,94 1,72 1,55 1*41 1,30 10 2,66 2,32 2,07 1,88 1,72 tt 3,51 3,02 2,67 2,40 2,19 12 4,48 3,79 3,33 2,98 2,71 530 7 0,66 o,et 0,56 0,53 0,49 8 1,CE 0,92 0,85 0,78 0,73 9 1,47 1,32 1,20 1,10 1,02 10 2,03 1,79 1,61 1,47 1,35 11 2,69 2,35 2,09 1,89 1,73 12 3,46 2,98 2,63 2,37 2,16 630 7 0,40 0,37 0,35 0,33 0,31 8 0,62 0,57 0,53 0,49 0,46 9 0,90 0,d2 0,75 0,70 0,65 10 1,25 1,13 1,03 0,95 0,88 П 1,67 1,49 1,35 1,23 1,14 ta 2,17 1,9! 1,71 1,56 1*43

19

УДК 622.25

В настоящих указаниях дано обоснование методики расчета на внешнее гидростатическое давление прямошовных электро -сварных труб диаметрами от 426 до 1620 мм по ГОСТ 10704-76. Приведены таблицы критических давлений для труб выпускаемо* го сортамента.

Методические указания предназначены для использования при проектировании и сооружении окважзн большого диаметра.

Работа составлена к.т.н. А.Г.Гончаровым, ик*. Г. Б. Добровольским, К.Т.Е. А.И.Мекай, к.т.н. В.П.Петриченко, анж.Л.В. Барашиковой ш утвервдена 28 января 1985 г. секцией НТО по разработке технических средств в качестве методических указаний.

Веееоюзвы# явучио-йссл^яо&ательский* «оястректорско-тйхнолегич^егч# к нроектно-илыскательскпП институт по осушению месторождений волосных исвопаомых, специальным горным риботлм. рудничной геологии и мар*югНлср~ е*ому делу (ВИОГЕМ), 1883.

I	2	3	4	5	6	7
ш	7	0,27	0,25	0,24	0,23	0,22
	8	0,42	0,39	0,37	0,34	0,33
	9	0,01	0,56	0,52	0,4»	0,46
	10	0,85	0,78	0,78	0,07	0,62
	И	1,15	1,04	0,95	0,87	0,81
	18	1,49	1,34	1,81	1,11	1,03
	13	1,90	1,08	1,51	1,38	1,27
	14	8,30	2,07	1,85	1,68	1,54
	16	8,88	2,50	8,22	2,01	1,84
	16	3,45	8,97	2,63	2,30	2,16
	17	4,08	3,47	3,00	2,74	2,50
	18	4,75	4,01	3,52	3,15	2,86
	19	5,46	4,58	4,00	3,58	3,24
ego	7	0,18	0,18	0,17	0,10	0,15
	8	0,89	0,27 1	0,25	0,24	0,23
	9	0,43	0,39	0,37	0,34	0,33
	10	0,59	0,54	0,50	0,47	0,44
	И	0,79	0,78	0,07	0,02	0,58
	18	1,03	0,94	0,80	0,79	0,74
	13	1,38	1,18	1,08	0,99	0,92
	14	1,64	1,46	1,33	1,21	1,12
	15	8,08	1,78	1,60	1,46	1,34
	10	8,43	2,13	1,90	1,73	1,59
	17	2,89	2,51	2,23	2,02	1,85
	18	3,39	2,98	2,58	2,33	2,18
	19	3,94	3,30	8,90	2,66	2,42
	80	4,32	3,83	3,36	3,01	2,73
№0	7	0,13	0,13	0,12	0,11	0,11
	8	0,80	0,19	0,18	0,17	0,17
	9	0,30	0,88	0,27	0,25	0,24
	10	0,42	0,39	0,37	0,34	0,33

ОБЩЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Освоение новых месторождений руд в настоящее время ведется сложных гидрогеологических условиях х на больших глубинах, в связи с этим в различных отраслях добывающей промышленности растет потребность в скважинах диаметром от 0,5 до 3,0 м и глубиной 1000 м х более. Крепление стенок скважин чаще всего осуществляется стальными трубами большого диаметра, которые необходимо рассчитывать на прочность и устойчивость от внешнего гидростатического и горного давлений. Имеется ряд теоретических и эмпирических формул для расчета обсадных труб на смятие от внешнего гидростатического давле -кия, действующего на них в период крепления и екешауатацш скважин. Применимость этих формул для практических расчетов проверена эко -периментально на моделях и трубах небольшого диаметра с отношением R /^<30 ( где R - радиус трубы; - толщина стенки труби).

Эти формулы также применяются для расчета труб большого диаметра с отношением Я/сГ>- 30. Различия в технологии изготовления труб большого и малого диаметра и отличающиеся начальные несовершенства (различные механические характеристики металла вдоль образующей трубы и в окружном направлениях, незначительная разностенность)потребовали для труб большого диаметра экспериментальной проверки достоверности применявшие методов расчета.

В институте ВЙОГЕМ с участием треста Союзшахтоосушеше были проведаны експериментаяьаые исследования устойчивости при дейст -вии внешнего гидростатического давления стальных алектросварных труб диаметрами 530 и 630 мм. Сравнение расчетных и эксперименталь-йих значений критического давления показало хорошее совпадение результатов и позволило определить наиболее достоверную методику расчета.

РАСЧЕТ ТРУБ

Расчет прямошовных электросварных труб на внешнее гидростатическое давление необходимо производить по следующей формуле [ 2 ] :

%_P~K{fp + J,4EK*(i+~) -yfcp + IJEK^ё(1+§§)]¹- Ч,4EK¹G-_pj,

та® Р_Кр - наружное давление, ври котором напряжение в теле трубы достигает предела пропорциональности; 6J, - предел пропорций -нальности материала трубы; В - модуль упругости материала трубы; € в 2а-б/а.*6 - овальность трубы, а. кв - соответственно, большая ш тлт полуоси овала (эллипса) окружности трубы; K*c?1Z)~ коэффициент отношзшш толщины стенки труба к наружному диаметру.

Эта формула отличается от формулы Б. В. Булгакова ["I ] отсутст -вивм коэффициента 1,1 перед пределом пропорциональности, который был введен для учета работа металла на сжатие.

Для крепления скважин большого диаметра применяют электросварные трубн (ГОСТ 10704-76), изготавливаемые из листовой стали со швом вдоль образующей. Термической обработке их не подвергают, и поэтому механические свойства металла вдоль образующей на IC# выше, чем в окружном направлении, что объясняется направлением прокатки сталь -них листов н технологией изготовления труб.

При действии на обсадные труба в скважине вдевшего гвдростати -ческого давления в них появляются значительные окружные усилия,вызывающе напряжения, нацравленнне в сторону наименьших механических характеристик металла.

Механические характеристики металла труб можно определить на образцах, вырезанных только вдоль образующей (ГОСТ 10006-73).

При исшитшшях этих образцов учтенные свойства металла труб будут выше на 10$, чем в направлении действия наибольших нагрузок,поэтому расчетные показателя труб окажутся завашшымз, что и явятся учетом работа металла на сжатие. В связи о этим в приведенной выше формуле коэффициент 1,1 перед &р отсутствует, В вей предел текучести металла принят шесто предела пропорциональности, так как последний не дается в справочниках и сертификатах на труби. Поэтому получены критические давления для эяектросварннх труб ГОСТ 10704-76, знача -ник которых необходимо считать оминающими.

Фактическое критическое давление для трубы, когда напряжение в ее теле достигает предела пропорциональности хотя бы в одной точке, составляет 93-97^ от давления смятия.

Расчеты проверены (экспериментально) на алектросваршх трубах диаметрами 530 и 630 мм*. Расчетные дашше отличаются от эксперт -ментальных в среднем на -7 а +2,5$.

Критические давления смятия труб диаметрами 426 - 1620 мм для некоторых значений предела текучести стали приведены ниже в таблицах.

Исходная информация для расчета и принятые обозначения:

Е = 205800 МТа - модуль ущугости стали; е - эллипсноеть трубы, %\

6~_г- предел текучести стали, МПа;

D - диаметр трубы, мм; ct~ толщина стенки трубы, мм.

В расчете учтен минусовой допуск прокатки ластов труб (ГОСТ 19903-74). Критические давления определены для фактической нагрузки без учета коэффициентов перегрузка, надежности по материалу,условий работы и запаса прочности.

По таблицам определяют критическое (сшвавдее) давление для обсадной трубы по ее геометрическим параметрам и пределу текучести стали ши по внешнему равномерному давлению, с учетом запаса прочности и предела текучести подбирают соответствующие параметры об -садной трубы. ^{2 3 1}

ПРОГРАММА ДЛЯ ЭВМ ЕС-1022

//JOB ОРККР //OPTION LINK. NOXfcEF //UPSI 01 ACTION NOMAP //EXEC PL/I

PKRt PROCEDURE OPTIONS (MAIN);

DCL D(100)PIXED<4*0). и£Ъ(50)Р1ХЕВ(3). SIG(l0)FIXED(4*0),KLli(20)PIXKI)(3*1 )_f Р{20)Р1ОАТ;

GET LlST<m>_#(D(I)I>0 1*1 TO ND),

NDEL,<DEL(I)DO 1-1 TO NDEL),

NSIG,(SIG(I)DO 1*1 TO NSIG),

NELL, (KLL(I)DO 1*1 TO NELL))?

E*205O00;

DO 1*1 TO NSIG*

gp edit (³ таблица*»* критические давления для труб из стали

810(1),»КГ/КВ.СМ* HSK1P,X(56)*A_#SKTP_#X(4A),A_#P(4)_#X(1),A); PUT 8Й Р( 1) |

put BDiT((i20)»-*_f и диаметр: толщина:*** эяяишюст* %»,*: (100)»-» )(SKXP,A_fSKIP_#A,X(23),A_lX(63)_fA_f SKIP* Х{ 20 ) , А)*

PUT EDIT(*t Ш t ММ »* )(SKIP.A) ?

DO M*t TO NELLr

PUT EDIT(ELL(li)_t * i* )U(9),f<3.1)_#X(7M)*

END;

r-JI t.t ti» r*t tet «*f let **t

(SKXP,A’_t5(xtl0)’A.X?8),l))»’

HJT EDIT ((120) »-» )(SKI?,A)}

DO J=1 TO HD;

DO R*1 TO NDEL; DO L-1 TO NELL} DMIN-DEL(K)-0,8}

AK-DMIN/DO)}

B«AX**2 *

F-SIG(i5+1.1*E*B*(1+J*EU(L)/

(2*100*A1C));    ,    ₄,_x4

P(L)-AK*(F-SQRT(ABS(F»*2-4.4*E*B*SIG(1))))%

ELSE

PUT EDIT(DEL(K),(P(L) DO L-1 TO NELI)) (SKIP,X(14),F(2),X(4),5(F(15»4),X(^)))}

END;

END;

END PKR*

ИНСТРУКЦИЯ к программе определения критических давлений

Для счета по данной программе необходима информация» которая вводится списком с перфокарт в следущеы порядке:

/VD - число диаметров труб;

- элементы массива - диаметры труб;

NDE L - число толщин стенок;

* .J)EL(N£>EL)~ элементы массива - толщины стенок;

NSW- число пределов текучести для сталей;

S16(i)_%Sl6(2\_t4 .*51б(^31$-элементы массива - пределы теку -чести

NELL - число еллипсностей;

ELL({),BLl(£h"-_t£bL(А/ЕLL) ~ элементы массива - зллшюности*

Результаты счета - fyp (критические давления)* Если 10£NELL< <5* тогда необходимо расчет провести для значений NELL ® 5, ELL (I), ELL (2)» *.,, ELL (5), а затем для оставшихся значений NELL - 5_t ELL (6)_t ELL (7)_p ** * , ELL (NELL).

Продолаешсе табл. I

1 £ 3 4 5 6 7 720 и 1,13 1,01 0,92 0,85 0,79 1S 1,47 1,31 1,18 1,08 0,99 13 1,87 1,64 1,47 1,33 1,22 14 г,за 2,01 1,79 1,62 1,48 15 2,82 2,42 2,14 1,93 1,76 16 3,37 2,87 2,52 2,26 2,06 17 3,97 3,35 2,93 2,62 2,38 18 4,61 3,86 3,36 3,00 2,71 19 5,28 4,39 1 3,82 3,40 3,07 его 7 0,18 0,17 0,16 0,16 0,15 8 0,29 0,27 0,25 0,24 0,22 9 0,4S 0,39 0,36 0,34 0,32 10 0,58 0,53 0,49 : 0,46 0,43 11 0,78 0,71 0,65 0,60 0,56 12 1,02 0,82 0,84 0,77 0,78 13 1,30 1,16 1,05 0,96 0,89 14 1,62 1,43 1,29 ; 1,17 1,03 15 1,98 1,74 1,55 1,41 1,29 16 2,39 2,07 1,84 1,66 1,52 17 2,83 2,43 2,15 1,94 1.76 18 3,32 2,82 2,48 2,23 2,03 19 3,84 3 24 2,84 2,54 2,30 го 4,39 з)б8 3,2! 2,87 2,60 «го 7 0,13 0,12 0,12 0,11 0,11 8 0,20 0,18 0,18 0,17 0,16 9 0,29 0,28 0,26 0,25 0,83 10 0,42 0,39 0,36 0,34 0,32 II 0,56 0,52 0,48 1 0,45 0,42 12 0,74 0,67 0,62 0,58 0.54 13 0,94 0,86 0,78 0,78 0,67 14 1,18 1,06 0,97 0,88 0,82 15 1,45 1,29 1.17 1,07 0,99 16 1,74 1,55 1,40 1,27 1,17 17 2,09 1,84 1,64 1,49 1,37

9

1

Добровольский Г.Б., Гончаров А.Г., Мека А.й. Уточнение расчета на смятие обсадных труб большого диаметра.- В кн.гМонтажные и специальные строительные работы, серая У. И.,    1982,    Ш 3, о. 4-8.

5

2

^й Исследование ж разработка технологических процессов ж технических заданий на технические средства для щкаходки и щшяэнш водо-понижащих скважин большого диаметра. Отчет/ШОГШ. Рук. работы В.П. Петриченко, шифр 1,5-Й-А-5-7Э-Р; * IT 79079320;инв. » Б946879.-Белгород, 1981, 133 о.

Литература

3

   Булгаков Б. В. Влияние отклонений формы трубы от круглой на ее сопротивление внешнему давлению. Ы. Гостехиздат, 1930, 103 с.