МИНИСТЕРСТВО УГОЛЬНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ СССР

МЕТОДИКА

расчета норм показателей качества горючих

сланцев

Москва — 1983 г.

РАЗРАБОТАНА Научно-исследовательским и проектно-конструкторским институтом обогащения твердых горючих ископаемых (И ОТТ)

Директор    Молявко А.    Р.

Зам. директора    Егоров Н. С.

Руководитель темы Беловолов В.    В.

Исполнители:    Лежикова Л.    А.

Пейсахович С. И.

Эстонский филиал ИГД им. А. А. Скочииского

Директор    Кальювеэ Э. Г.

Зав. лабораторией прогнозирования

сланцедобычи    Рейисалу Э. Я.

ВНЕСЕНА    Управлением    стандартов    и    контроля    ка

чества угля Мииуглепрома СССР

Начальник Управления Никода В. И.

УТВЕРЖДЕНА    Приказом Министерства угольной про-

И ВВЕДЕНА В мышленности СССР от 16.02.83 № 94 с ДЕЙСТВИЕ    01.07.83 г. по 01.07.85 г.

w

Содержание сланца класса 25-125 мм в дробленом продукте ег 11,956.

69.4

Содержание сростков класса 25-125 мм а дробленом продукте

Zi$*. 39JL =; 4,5^.

69.4

Содержание породы класса 25-125 ш в дробленом продукте

liMiEiiL *= 1,0^.

69.4

Содержание необогащенного сланца класса 0-25 мм в дробленом продукте

=    13,2%.

69.4

Полученные данные ситового состава дробленого продукта записываются в таблицу I (колонка 6)_#

Удельная теплота сгорания 0^ сланца, сростков я породы, а дробленом продукте принимается равной теплоте сгорания этик продуктов в классе +125 ш (колонка 7).

Выходы классов шихты с учетом дробленого продукта вычисляет-ся путем суммирования соответствующая классов (колонка 8 ■ колонка 3 + колонка 6) и определяется их ередневевевенк&я теплота сщг рання (колонка 9).

Теплота сгорания сланца класса 26-125 ш «

. . 2?,8x15,б^Н.йс 17 J7-. ид5

23,8 + И,9

Но

Теплота огорания сростков класса 25-125 мм «

. 2,1x6,91+4,5i8,75-„ Qjg ЦДв/кг

2,1 + 4,5

Теплота сгбранмя породы класса 25-125 мм -

*    .    2,50 МД*/кг.

13,6 +1,0

Теплота сгорания сланца класса 0-25 мм *

.    ШхfoR, 94+13^14,12    _ j3 зо цДг/кг.

29,9+13,2

Производится корректировка полученного ситового состава бюсты с учетом удаления породы +25 мм до норм, обеспечивающих выполнение требовшшй по низшей удельной теплоте сгорания рабочего топлива, предусмотренных в государственных стандартах по видам потребления с добавлением теплоты сгорания 1,04 ЦДк/кг, в пересчете на 6^ . В классе 25-125 мм (шихта) фактическое содержание породы 14,6*. В нашем примере на сортировке должно быть отобрано 7 „4% породы, остальные 7,2% отгружаются потребителю с товарным сланцем, тецлота сгорания которого при данном содержании породы отвечает требованиям стандартов*

Суммарный выход классов с допускаемым содержанием породы 7,2% составляет 92,6% (колонка 10)•

Далее производится корректировка выходов отдельных классов о учетом удаления породы крупностью более 25 мм путем пересчета суммарного выхода всех классов, равного 92,6% к 100%:

выход сланца кл* 25-125 ш • —    —    -    28,6%,

92,6    ’

выход сростков кя. 25*126 мм »     •    7,1%,

92,6

выход породи класса 25-125 ш    — »    7,8%,

выход сланца класса 0-25 мм *    — «    46,5%.

92,6

/г.

Полученные результаты записываются з колонку И* еатэм so данным колонок II и 12 вычисляется средневзвешенная теплота сачен ранил:

О_х^С ~ —«folQ,iI^x^_a I^~7₁6x21„ _{I3 I9}

О    TOO    ^э    *

3.3.2.2, Практический баланс продуктов рассева рассчитывается по данным теоретического баланса с учетом зффзктпвнссти грохочения при рассортировке топлива.

Расчет практических выходов каждого класса У n/i з процентах от всех продуктов рассева производится по формуле (3.4);

100

(3,4)

/СО-Ми

где У г - выход данного класса по теоретическому балансу ₅

_м - допускаемое содержание мелочи в данное классе ъ % к этому классу;

Корректировка теплоты сгорания отдельных классов Q ,у> производится по формуле (3.5):

П z ({ОС - Мн) • tiff* т) *_Мн ‘ Об (И Г)

*»/>    /СО    , Щ&/щ>,    (З.б)

где Ци - допускаемое с оде ржание мелочя в данное классе в процентах к классу.

Примечание: мелочью для сортового топлива считаются куски размером менее яхжнегс предела, установленного для данного класса.

(_&т)~ теплота сгорания данного класса п© теоретическому балансу ₀ ВДк/кг;

Qfc (нт) - теплота сгорания яелочя и данном класс© (теплота сгоревшая нижнего класса) m теоретическому балансу.

Указанной корректировке подвергаются класса *25 мм.

Теплота сгорания классов крупностью меке© 26 ms арашаеаетсл по теоретическому балансу.

/3,

3.3.2.3.    Пример расчета практического выхода и удельной теплоты сгорания по данкш теоретического баланса, полученного в продцяущэи расчете (таблица I). Для расчета принимается следующее допустимое содержанке мелочи в классах:

Ми 26-125 мм - Ш

Определяются практические выходы классов;

кл. 25-125 мм по формуле (3.4)

/    25-125    -    53,5    Ш = 53,5x1,И - 59,4£

100-10

У класса 0-25 ми - по разности - IOQ56 - 4^25-125 »

= 100-53,4 - 40,6$,

Далее корректируется теплота сгорания, классов +25 мм по

формуле (3.5):

G(25-125) о >122=101^-^15x^30 _{ш 13}д₂

.ТОО

Хзшг.ота сгорания сланца кя. 0-25 мм не корректируется. Данкш практического баланса приводятся в таблице 2.

3.3.3.    Пример расчета теоретического и практического баланса продуктов рассева горючих сланцев пс теплоте сгорания 0J¹ бе» огранкченАя верхнего предела крупности по данным ситового анализа эитаты, приведенкш в колонках l_t 2, 3, 4 таблицы 3.

3.3.3Л. Расчет теоретического баланс*.

йрскгведится корректировка полученного ситового анализа щхуы с учетом фактического удаления породы из im&ccos +125 и £5-125 ш до коры _с сбвсшчмващнг выполнение требований по нмз-ивй цельной теалот© сгор&акл рабочего тошшзл_Р предусмотренных я ГФсуй^рстяешшх стандартах по авдвш ютребдения с добавлением

Таблица I.

Суша ВСЕГО:    100

Класс крупности, ММ ! ! Л 1 Продух-! Рядовая поста Jth рас-! Выход {классов 0-125 к !Дробленный про-!дукт +12о имк ! рядовой шихте IШихта с учетом 1дробленного про-!дукта iВыход клас- jTeoper^ecKKfl сов С ЩС-каемым % со-1 ! Г ! ! 1 ! 1 * 1 I 1 ! МД*/кг IРЯДОВОЯ ! laoocre, % ! «_пт_ , j Вь^од, , ! ! ! °*с ! I J Вьо^од, ! ! Os" |ВД*/кг 1 Iдержания по-1 !роды (по (Выход,! !практичес- ! * \ !ким данным),! 19 ! Ъ* |ВДж/кг [ I 1 2 ! 3 1 4 ! 5 ! 6 1 7 ! 8 ! 9 \ 10 ! II ! 12 .....1 сланец 20,9 17,17 +125 сроста 7,9 8,75 порода 1,8 2,26 ИТОГО: 30,6 14,12 сланец 23,8 15,66 23,8 11,9 17,17 35,7 16,15 35,7 38,6 16,15 25-125 сростки 2,1 6,91 2,1 4,5 8,75 6,6 8,16 6,6 7,1 8,16 порода 13,6 2,51 13,6 1,0 2,26 14,6 2,50 7,2 7,8 2,50 ИТОГО: 39,5 10,67 39,5 17,4 14,12 56,9 11,72 49,5 53,5 13,10 0-25 сланец 29,9 12,94 29,9 13,2 14,12 43,1 13,30 43,1 46,5 13,30

12,40 69,4 30,6    14,12    100,0    12,40    92,6 100    13,19

всех

классов

Таблица 2.

Классы, мм 1 Выход, $ 1 Ъ ВДд/кг 25-125 59,4 13,12 0-25 40,6 13,30 ИТОГО: 100,0 13,19

теплоты сгорания 104 МДж/кг в пересчете на G^. В классе +125 мм (колонка 3) фактическое содержание породи 1,8$.

В классе 25-125 мм (колонка 3) фактическое содержание породы 13,6$. В нашем примере на сортировке должно быть отобрано 7,8$ породы, остальные 7,6$ отгружаются потребителю с товарнш сланцем.

Теплота сгорания отгружаемого потребителю товарного сланца кд₉ +125 и кл. 25-125 мм отвечает требованиям стандартов.

Суммарный выход классов с допускаемым содержанием породы сос тавляет 92,2$ (колонка 5).

Далее производится корректировка выходов отдельных классов с учетом удаления породы +125 и +25 мм путем пересчета суммарного выхода всех кларсов, равного 92,2$ к 100:

Выхог сланца кл. +125 мм » —■    °Р—    « 22,7$

92.2

Выход сростков кл, +125 им •    ■■    -8,5$

92.2

Выход породы кл. 125 мм *    »    1,1$

92,2

Выход сланца кл. 25-125 мм - -£3»%?РР. _а 25,8$

92,2

Выход сростков кл. 25-125 мм • -AtlllPS. » 2,3$

92,2

Выход породы кл. 25-125 мм -    «    7,2$

Выход сланца кл. 0-25 мм

92,2

-    .    .    32,4g

92.2

Табжжпзь 3,

Класс крупности. ! ! Продукты 1 рассева ! Рядовая j Ва^од, иихта ! О !ЦПд/кг ! Выход классов с допус--» каемш % содержания j породы I Теоретический баланс ! I I ! 2 ! 3 ! 4 ! 5 I 6 ! 7 сланец 20,9 17,17 20,9 22,7 17,17 сростки 7,9 8,75 7,9 8,5 8,75 +125 порода 1,8 2,26 1,0 1,1 2,26 ИТОГО: 30,6 14,12 29,8 32,3 14,44 сланцев 23,8 15,66 23,8 25,8 15,66 сростки 2,1 6,91 2,1 2,3 6,91 25-125 порода 13,6 2,51 6,6 7,2 2,51 ИТОГО: 39,5 10,67 32,5 35,3 12,39 0-25 сланец 29,9 12,94 29,9 32,4 12,94 Сум» всех ВСЕГО: 100,0 12,40 92,2 100,0 13,23

классов

/А

Подученные результаты записываются в колонку 6_t затеи т данный коленок 4 и 6 вычисляется средневзвешенная теплота сгорания кл. +125 до

_в 22.7х17.Х7ч6.5x8.75+1,1x2,26 _в 32,3

14,44 ЦЦж/кг;

кЛо 25^125 мм

25.8x15,66+2.3x6,91+7,2x2.5Х 35,3

- 12,39 ЦДж/кг

Всех классов:

« _в 32,3x14.44+35,3x12.39+32,4x12.94 _ш 100

13,23 ЦДд/кг

3*3*З_в2. Расчет практического баланса.

Определяются практические выходы классов по формуле (3*4)*

Примечание: содержание мелочи (кд.-Х25 мм) в кд. +125 ш не нормируется* Допустимое содержание мелочи (кл„ 0*25 мм) в аж. 25-125 мм - 10%.

Г (25-125) - 35,3 х

100

100-10

- 39, 2*

f (0-26) - 100 - (32,3+39,2) - 28,5£

Далее корректируется теплота сгорания классов +25 мм по формул» (3*5):

Оf (25-125) - I22^^£lii§9+I&cl2,94 , ₁₂,45 ЦДд/кг

Оплота сгорания йл„ 0-26 ке не корректируется,

/Ь.

Данные практического баланса приводятся в таблице 4:

Таблица 4.

Классы, мм 1 Выход, % ! МДк/кг +125 32,3 14,44 25-125 39,2 12,45 0-25 28,5 12,94 ИТОГО: 100,0 13,23

3.3.4. Расчет средней нормы удельной теплоты сгорания продуктов обогащения горючего сланца.

За основу средней нормы удельной теплоты сгорания продуктов обогащения принимаются результаты практического баланса.

Практический баланс продуктов обогащения составляется исходя из теоретического баланса продуктов обогащения путем внесения в последний поправок.

3.3.4.I. Теоретический баланс продуктов обогащения составляется по данным сводок ситового ■ фракционного анализов в соответствии со схемой технологического процесса.

Для определения теоретического выхода концентрата суммируются выходы фракций плотностью менее плотности разделения, полученных при фракционном анализе каждого машинного класса. Теоретическая удельная теплота сгорания концентрата вычисляется по удельной теплоте сгорания фракций плотностью менее плотности разделения соответствующих машинных классов. Теоретические выход и удельная теплота сгорания Qj породы вычисляются по выходам и удельной теплоте сгорания фракций яловостью более плотности разделения машинных классов.

19.

Подученные данные оформляются согласно таблице 5,

Таблица 5.

Теоретический баланс продуктов обогащения

ЦШ— ______..._ ■■ ■■ ... ■ -------

Наименование продуктов

I    Ъ

i НДд/кг

к

%

класса класса

Итого концентрата Отсев 0-25 мм Итого товарной продукции Порода класса 100-300 мм Порода класса 25-Х00 мм Итого породы Всего продуктов

С

^s к

г*

Г

Гг.

о

а

и

г

Определяются теоретические выходы:

а) концентрата    *    f _н = fк    (3.6)

б)    породи    f_n^k    «-    f~    у_п    (3.7)

в)    сланца кл* 0-25 мм jf_QTC

i'orc'г принимается по ситовому составу горной массы_ь поступающей ш обогатительную установку.

г) суммарный выход товарной продукции,

f = Г_к + Гоге    (3.8)

Определяется теоретическая теплота сгораши, Qj^C ; л) концентрата:

Q

QZ»

S н-т&

Г* т- <г ^

к

(3.9)

ВВЕДЕНИЕ

Нормирование качественных: показателей горючего сланца нал» равлено на обеспечение разработки обоснованных норм качества на продукцию сланцевых шахт, разрезов и обогатительных установок»

Некоторые специфические условия добычи и реализации горючих сланцев, в т„ч. более постоянные горно-геологические условия эксплуатации сланцевых месторождений, своеобразие факторов, определяющих качество добычи_г несколько другой перечень нормируемых показателей качества и др„ обусловили разработку данной методики, базирующейся на методологических основах нормирования качества углей.

Методика разработана с учетом тех возможных изменений показателей качества сланца, которые могут иметь место в связи с развитием горных работ сданцедобывающих предприятий в районах с менее благоприятными горно-геологическими параметрами и в связи с совершенствованием технологии добычи сланца открытым и подземным способами»

б) пород»:

m

(ЗЛО)

в)    сланца ля. 0-25 мм - ггрииимается по ситовому составу горной кассы, поступающей на обогатительную установку

г)    теплота сгорания горной массы:

^us гм    /со    ^(ЗЛ1)

д) для товарных продуктов принимается по фактическим

данным работы шахты, разреза за предыдущий год.

3.3.4,2. Практический баланс составляется, исходя из теоретического баланса с учетом вэаимозасорений продуктов обсгвщения, вызванных недостаточно совершенной работой обогатительных машин, Количество засорений меняется в зависимости от технологичосtOTO процесса обогащения.

При внесении поправок учитываются нормативы засорений* установленные для работы обогатительных машин (таблица 6).

Корректировка баланса с учетом эффективности классификации сланца на машинные классы не производится, так как эффективность грохотов, применяемых на сланцевых обогатительных установках на первичной классификации (по диаметру 100 мм), практически приближается к 100%, Недостаточно отделенная из машинного класса на грохоте вторичной классификации (по диаметру 25 мм) мелочь в конечном счете в виде шлама (отмытый перед сепарацией на деялама^ ционных грохотах) и кл. 1-25 мм обезвоживающих грохотов присоединяется к кл«0-25 им; содержание мелочи (кл. 0-26 км) в товарном концентрате до 7% получается еа счет переиаивльчвния в процессе обогащения и транспортировки самого концентрата. Выходы продуктов обогащения с учетом взаямоаасорения фракций определяется не системы уравнений (З.Ш, которые составляется по нормативам ездишь засорения и выходам фракций в % от класса fto каждому ттшсщу

классу:

(3.12)

3.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

IЛ* Данная методика устанавливает порядок расчета норм качества горючих сланцев Прибалтийского и Волжского бассейнов*

Оценка показателей качества балансовых запасов горючих сланцев регламентируется действующими кондициями для Эстонского (протокол ГКЗ СССР № 186^к от 5 августа 1965 г*), Ленинградского (протокол ГКЗ СССР № 220^к от 24 января 1966 г.) и Кашпирского (протокол Минуглепрома СССР $ У-417 от 16 марта 1957 г.) месторождений*

1.2.    Нормируемыми показателями качества горючих сланцев являются;

-    низшая удельная теплота сгорания рабочего топлива, Q^ цДк/кг (средняя и предельная нормы),

-    массовая доля рабочей влаги, W^ % (предельная норма);

-    массовая доля кусков размером менее и более верхнего и нижнего пределов, % (предельные нормы).

1.3.    Нормы показателей качества разрабатываются для каждой шахты или разреза по всем товарным продуктам.

2* ПОРЯДОК ПОДГОТОВКИ МАТЕРИАЛОВ

2*1. Дня разработки норм показателей качества сланца используются;

1)    план горных работ предприятия;

2)    характеристика качества разрабатываемого промышленного пласта по пластовым и керновым пробам (приложения 1-3);

3)    результаты ситового анализа эксплуатационных проб (приложение 4 и 5);

4)    данные о планируемой добыче по участкам (приложение 6);

5)    характеристика качества товарного сланца по нормируемым показателям (приложения 7-9);

6)    схемы технологических процессов обогащения сланца;

7)    данные фракционных анализов мшенных классов и продуктов обогащения (для обогатительных установок) (приложение 10);

8)    теоретический и практический балансы продуктов обогаще-ния (для обогатительных установок);

9)    теоретический и практический балансы продуктов грохочения (для сортировок);

10)    акты обследования шахты или разреза и намечаемые мероприятия по усовершенствованию техники ш технологии добычи и обогащения сланца;

11)    пояснительная записка*

2*1*1. Планы горных работ составляются по каждой вахте или разрезу в соответствия с действующей инструкцией по производству маркшейдерских работ.

2.1.2.    Для определения показателей качества сланца в Власте Используются пластовые пробы* отобранные в очистных и подготовительных выработках согласно ГОСТ 9615-75..

Данные по керновда пробам подработанных скважин для сопоставления с пластовыми пробами Оформляются в соответствии с приложениями 2 и 3.

2.1.3.    Для определения показателей качества добытого сланца используются эксплуатационные пробы. Отбор эксплуатационных проб производится согласно ГОСТ 16094-78.

Результаты ситового анализа эксплуатационных проб оформляются актом согласно ГОСТ 2093-77, сводные данные составляются по форме приложения 4 по участкам и шахте (разрезу) в целом за прошедший период (предшествующие год пли полугодие).

На основе полученных данных по отдельным експлуатационнш пробам (до участкам ш т.д.) составляется сводка ситовых анализов горючих сланцев» включаемых в добычу или подвергаемых обогащению (рассортировке) в целом по шахте» разрезу с учетом планового учас* тня объемов добычи отдельных участков в общей добыче или шихте обогатительной установки (сортировки) (приложение 5),

При составлении сводка ситового состава горючих сланцев в целом по пласту участие выходов отдельных классов по каждой пробе принимается пропорционально планируемому участию участков в горной масссе п процентах* Для чего выход каждого класса корректируется по формуле?

У -    6    i-ы.    %    (2.1)

400

где

- скорректированные выходы отдельных классов„

КI - корректируемое значение выхода каждого класса„ %; tfyuA.- планируемо© участи© участков в рядовой шихте ₉ %,

Пояучешшэ. выходы соответствующих классов каждой пробы суммируются* Также вычисляется средневзвешенная удельная теплота сгорания т классам в горной тсс© (см* щшо&еше 5).

ЯЛ*4. Орк разработке норм показателей качества используются данные о планируемой добыче горючих сланцев по-участкам (приложение 6}* На основании указанных материалов,, а также актов отбора пластовых проб п результатов ситового анализа експлуатацион-нык проб составляются сводки фактических и плановых показателей качества (приложение 7).

2Д*б* Для л&рактеристкгая качества товарного сланца, отгруженного потребителям- т котешмй период (не менее чем т 6 месяцев)» нспоьдеуются результаты анализов товарно-расчетных проб*

На основе стих данных составляются сводки колебаний качества отгруженного сланца по низшей удельной теплоте сгорания рабочего топлива ()Г массовой доле рабочей влага массовой доле мелочи и крупных кусков*, Интервал колебаний пршш&ется;

по удельной теплоте огородил 0,2 ВДЬ/кг&

по массовой доле рабочей шпаги „ мелочи и крупных кусков -0,59$ (пршвгщшй© 8)„

Сводная таблица показателей качества товарного сланца оформляется по фордо пршдошиш 9.

с

2Л,б. Сводки фракционного состава обогащаемых сланцев (на обогатительных установках) составляются для каждого машинного класса и продуктов его обогащения * концентрата и породы по данным фракционных анализов проб, расслоенных по ГОСТ 4790-60. Расслоение производится в жидкостях той плотности, которая установлена на данном предприятии для разделения обогащаемых сланцев.

По каждому машинному классу к концентрату относят фракции плотностью менее установленной разделительной плотности, к породе - фракции, плотность которых выше плотности разделения. Сводка фракционных анализов оформляется согласно приложению 10.

Расхождение между средневзвешенной теплотой сгорания всех фракций., полученных при фракционном анализе отдельного класса, и теплотой сгорания пробы соответствующего класса, отобранной для фракционного анализа, не должно превыпать +10# теплоты сгорания пробы.

2Л.7, Теоретические балансы продуктов рассева составляются по данным ситового анализа рядового сланца, поступающего на сортировку (приложение 5) с учетом дробления на технологическом комплексе крупных кусков, размер которых превышает установленный верхний предел наиболее крупного класса и удаления породы из классов, по которым выполнена разборка.

При дроблении крупных кусков распределение дробленого продукта по классам крупности принимается пропорциональным выходам соответствующих классов в недробленной части топлива. Удельная теплота сгорания и массовая доля рабочей влаги сланца, сростков и породы в дробленом продукте не изменяются. Полученные выходы отдельных классов продуктов дробления суммируются с выходами соответствующих классов по сводке ситовых анализов шихты и вычисляются их средневзвешенная удельная теплота сгорания и массовая доля рабочей влаги.

После составления сводок ситового анализа рядового сланца сортировки с учетом дробления крупных кусков производится корректировка выходов отдельных классов с учетом удаления части породы из классов крупнев 25 мм. Количество выбранной породы принимается по фактическим данным работы сортировки.

7.

Практический баланс продуктов рассева рассчитывается по данным теоретического баланса с учетом эффективности грохочения при

рассортировке сланца.

2.1.8. Теоретический баланс продуктов обогащения составляется по данным сводок ситового состава и фракционного анализа горной тссы₈ поступающей на установку (приложение 5 и ХО). Для составления теоретического баланса плотности разделения выбираются исхода и* необходимости выполнения требований действующих стандартов к качеству товарного сланца.

Для определения теоретического выхода концентрата суммируются выходы фракций плотностью менее применяемой плотности разделения, подученных лрк фракционном анализе каждого машинного класса.

Теоретическая удельная теплота сгорания концентрата вычисляется по удельной теплоте сгорания всплывших фракций соответствующих машинных классов с учетом нх выходов.

Аналогично внчнсяяются теоретический выход и удельная, теплота сгорания потонувших фракций (при принятой плотности разделения) нйейнщк классов. Теоретический выход и удельная теплота сгорания колкого сланца (отсева) принимаются по данный ситового анализа горной гчшссыв псстушедей ж обогатительную установку.

Шттяческкй баланс продуктов обогащения составляется, исходя ко теоретического баланса, путем внесения » последний поправок.

З_е РАСЧЕТ СЯИВДШК НОРМ ДОШАТЕИЯ КАЧЕСТВА

тинного сшщ

ЗД« расчет средней корзин удельной теплоты сгорашя для ^рассортишвашмх сланцев.

ЗЛЛ* Расчет средней норам удельной тфшсотн сгергшмя для вахт к р<азрв»оэ₀ ©тгрукада^ сланец в нерассортированной виде, яром» зодйтсй т осиоэ® результата» ожщзд пд&етовкх к езокхузьтацЕОя-кш гроб о стобттшх п© шз&оту а соответствия с нунжтш® 2 Л. 2 -я .2Л.З денной кэтодежз яря nomsss собляу кая технологии анащки пласта.

В основу расчета средней нормы удельной теплоты сгорания нерассортированного сланца принимается удельная теплота сгорания эксплутатационной части пласта по данным пластовых проб с учетом минимального засорения сланца породой из кровли и почвы пласта.

3.1.2. Средняя норма удельной теплоты сгорания нерассортированного сланца рассчитывается по формуле:

®Л/с4>1^:$е'/    ,    "    Л (8.1.)

1<?) 3 (?кс $ *

где

Qj fcfi) - средняя норма удельной теплоты сгорания рядового сланца, МДж/кг

^С(^с_с - удельная теплота сгорания эксплуатационной части пласта, МДж/кг

д Q с    -    снижение удельной теплоты сгорания за счет

/    дополнительного    минимального    засорения    слан

ца породой кровли и почвы пласта, МДж/кг.

Снижение удельной теплоты сгорания за счет дополнительного минимального засорения сланца породой кровли и почвы пласта определяется по формуле:

А 0^' . ~ /0 ^с,    ^с    (3.2.)

*3 (jac^) Ц (ж г) 4} (Же.

где

Q' ^с    - удельная теплота сгорания сланца по экепду-

* (эхе п) атациоиной пробе, МДж/кг.

Сниженио удельной теплоты сгорания за счет дополнительного минимального засорения сланца породой кровли и почвы пласта не должна превышать:

-    для шахт - 0,20 Мдж/кг

-    для разрезов - 0,30 МДж/кг.

3.1.3. Средняя норма низшей удельной теплоты сгорания в пересчете на рабочео топливо для прибалтийских и поволжских сланцев определяется по формулам 13 и 14 ГОСГ 1Ч7-7Ч.

jг

При этом W_t принимается по фактическим данным работы шахты» разреза за предцдущий год.

3.2.    Расчет средней удельной нормы теплоты сгорания рассортированного сланца.

3.2Л. За средние нормы удельной теплоты сгорания товарного сланца различных классов крупности, вьщаваемых сортировками, принимаются результаты практического баланса продуктов рассортировки горючего сланца» рассчитанного по данньа; теоретического баланса с учетом эффективности грохочения при рассортировке топлива.

3.2.2.    Пример расчета теоретического и практического балансов продуктов рассева горючих сланцев по удельной теплоте сгорания Qс ограничением верхнего предела крупности до 125 мм

педанным ситового анализа шихты (таблица I).

3.2.2Л. Для расчета теоретического баланса из сводки ситового анализа исключается класс +125 мы» который подвергается дроблению, к определяется суммарный выход класса 0-125 мм, который равен 69,4$.

Определяются выходы классов дробленого продукта (сланца, сростков, породы) в процентах от шихты по формуле 3.3:

У Хк    _{33)

^л    ^h(-,zb)    >    *

где

К п - содержание сланца данного класса крупности в дробленом продукте» %;

JT; i_tJ2S)~ корректируемое значение выхода калдого продукта

' ^!    (сланца, сростков, породы) крупностью +12о мм в %

к рядовой аихте*

Г. _/(14.    -    выход класса крупностью 25-125 мм по сводке в %

ч \2b-tZ5) _к рядовой михтэ;

/    -    суммарный выход классов 0-125 мм без учета дроблено-

⁶l(-i2S) ^Г0 продукта, %