97 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

‹ › ×

Рекомендации содержат методы расчета прочности и деформаций опертых по контуру и по трем сторонам плоских плит перекрытий крупнопанельных жилых и общественных зданий.

Скачать PDF

Дата введения	01.01.2021
Добавлен в базу	01.01.2019
Актуализация	01.01.2021

06.02.1983	Утвержден	ЦНИИЭП жилища	1
	Разработан	ЦНИИЭП жилища
	Издан	ЦНИИЭПжилища	1983 г.

при X > 1,5 подбор арматуры производится как для балочных плит по формулам "Руководства" Г27 J , с учетом рекомендаций по армированию (п.5.3); при неравномерном армировании -по рис.5, а при всех Л- принимается К^= 1;

^а)

в' ® \б

-ч

о5

1Л

1 ь

,ф ^л

&ЛСг

Рис.4. Схемы излома плит, опертых по трем сторонам:

а - при \ ^ 0,5; б - при А. 4. 0,5;----- линии излома

( 0 « 45°); 1-3 - диски; - прогибы точек Е и С в предель

ном состоянии; ВС - свободный край

К - коэффициент, учитывающий увеличение изгибающего момента в середине пролета по сравнению с точками Е и ? _s опре

деляемый по формуле

л 4 Л (1-Л)

(2.8)

Остальные обозначения те же, что в формуле (2,1). Коэффи-циент Кп в формулах (2.3)-(2,6) принят равным 1»

2.4. В плитах, указанных в п.2.3, имеющих дополнительно нагрузку , распределенную вдоль свободного края, площадь ар

матуры определяется также по формулам (2.3)-*(2.8), в которых

величины Л. ной величиной

и WI находятся при замене пролета

квивалент-

(2.9)

L £ 1,2 I

При этом следует соблюдать условие ципы конструирования п.5.3. В случае, если > 1,2^ необходимо производить, исходя из общего уравнения кинематического способа метода предельного равновесия l21, 2S J.

прин-

расчет

Проверка прочности свободно опертых плит

2.5. Прочность свободно опертых по контуру прямоугольных плит с отношением пролетов Л 4 3 при равномерно распределенной нагрузке й считается обеспеченной, если выполняется условие

24 (М₁ + М2)

(з I ₂- Т j)

нес ¹

(2.Ю)

где М, - предельный момент усилий в арматуре, пересекающей ¹ сечение Е£ (см.рксЛ), относительно приведенного центра тяжести сжатой зоны, определенного с учетом уве-__ личекия плеч сил за счет прогиба плиты;

М - предельный обобщенный момент усилий в арматуре, пересекающей сечения АЕ, BF. CF и ДЕ.

Правую часть (2.10) следует делить на коэффициент надежности по назначению V _и (см.п, 1*5).

«)

Рис.5. Зависимость коэффициента К_п от X и ^ для шарнирно опертых по контуру и по трем сторонам плит при прочности связей

Обозначения по рис.З; цифры в скобках - для плит, опертых по

трем сторонам

Моменты Mj и М2 находятся по формулам:

^М1 ^{= B}all ^Fall * *1 >

^2 ^{= В}а12 ^ра12 ^& 12^+Ва2 ^Ра2 ' *2'

(2.11)

(2.12)

где j ^"all " расчетные сопротивления и плошади сечения ар-

^{3 7 а} матуры направления на участке £р;

Я/ ~ - то же, на остальной части сечения 1-Т; при

а12 а!2 _ -р ^

этом F _n + Р _1П = *- -all а12 al

R/_n, F _n - то же. в сечении П-Il; a2 a2

- плечи внутренних сил, определяемые по формулам:

(2.14)

(2.15)

⁺ {а ⁽²*¹³⁾

⁺ °>⁵<fn ~ ^ t

^■яГ ^ог ⁺ °.⁵{п~* f

где

^„ - прогиб в предельном состоянии;

тра тяжести сжатой зоны деформированной плиты; о 1 “ -_о2 " ^{то же}» ^{что Б} п.2.2.

^ - расстояние от верха недеформированной плиты до цен-

А. и к I^е

При равномерном армировании в обоих направлениях в формулы (2.11), (2.12) вместо R • F и R • F подставляют-

all all а12 а12

ся соответственно величины

^all^all ^{= R}al ^Fal⁽¹“^{1/X R}al2^Cal2 " ^Ral ^Са/*- . (2.16)

Прогиб ^в предельном состоянии, входящий в выражения

(2.13)~(2Л5), определяется по формуле

^2Bal ,, .

Г7Т" ^п*' ^h

(2.17)

(2.18)

где

Рп

ol al

0,141 - при арматуре F_aj классов A-T, А-П.* А-Ш и любой арматуре Ра2 ;

0,1 - при арматуре F_aj классов B-J_, Bp-JL»

В формуле (2.18):

Yl = Е_а1/Еб;

X

_М__L / Iaj2 Д а_2 .

^ ' 200 ⁽ f _о1 ⁺ "Г" ^} •

^_т= 0.1 + 0,5^

fi al

(2.20)

(2.19)

пр

_а^2 " площадь арматуры на 1 пог.м сечения Г-t, за исключением части ЕР; __

f _а2 ~ ^{то же}* ^дпя сечения П-П*

Полученная по формуле (2.17) величина не должна пре

вышать предельных значений / _{п 9} ограничиваемых условием

T-W] 2 к-Ь.

к ’

где

К = Го,001 - при 5 = 0,141;

\_0,0006 - при S = 0,1.

Величины 4i в выражениях (2.13) - (2.15) определяются по формулам: при Л 1,5

( * х ).

2,5-Л

где X = (2,5- Л ) А; при Л > 1,5

5.24 (2уп + Х,)Х^ +(4n + Xi +ЗС_г) Ха. 3 (3,83 СС<+ 0С_а ) где 5:,,= (X -1,5) А/В; 0^= ЗА/В.

В формулах (2.22), (2.24):

А = 21^ N_ai I Я _пр -If j

В *= А - 1,5 А +3 ;

^2Л/аТ ^Ral^Pal ^{+ R}a2 ^Pa2 *

(2.21)

(2.22)

(2.23)

(2.24)

(2.25) 12,26) (2.27)

2.6. Прочность плит, свободно опертых по трем сторонам. с

отношением сторон Л > 0,5 (см.рис. 4,а) (при 0,5 < X 1 необходимо хотя бы шарнирное прижатие края АД или краев АВ и СД весом конструкций - не менее одного этажа, приравниваемое к закреплению от поднятия углов А и Д), при равномерно распределенной нагрузке (|₇ считается обеспеченной, если выполняется условие

^ нес.,

(2.28)

где

г,

и М_г

Кб

- расчетный пролет вдоль свободного края;

- тс же, в направлении краев АВ и СД;

- предельные моменты усилий в армату ре,Перес екающей соответственно сечения I-I и 11-11.

-то же, что в формулах (2*3), (2.4)*

Моменты М. и М₍₎ находятся по формулам:

X w

=R F ( к , - 0,5 X ); 1 а! а! о! 1

(2.29)

0,5 Х₂),

(2.30)

где R ., F .

a l et

^Х1 ^ИХ2

- то же, что в п,2.3;

- высоты сжатых зон в сечениях соответственно I-I и П-И, определяемые по формулам:

V	^R 1 al	^Pal
^Х1"	R пр	I ' ⁴ 2
^х2 ⁼	^Ra2	^Fa2
^х2 ⁼	R пр
Правую часть	(2.28)	следует делить
по назначению	It П	(см.п. 1.5).

(2.31)

(2.32)

2.7. Прочность плит, свободно опертых по трем сторонам, с отношением Л ^ 0,5 (см.рис. 4,6) с защемленным в платформенном стыке или шарнирно прижатым краем АД (или краями АВ и СД) проверяется по формулам: при концентрации арматуры направления t 2 У краев по рис. 15,в по формуле

^ и (М, + М_йк)

К_Л1 ^ (3^-2^)

нес.

(2.33)

при равномерном армировании

12 (М. +Х М )

^ ^Кл*2 ^(SV4> ^

нес.

(2.34)

где определяется по формуле (2.29); М - по формуле

£>К

2K"^2Ra2^«2K^2<^fco2-°-⁵V^;

- по формуле (2.30).

В формуле (2.35) величина Х_г

М_г

(2.35)

^Х2к =

а2

4

2к

равна

а2к

100 а

(2.36)

пр

а2к

- по рис,15,в;

- по формуле (2.8),

Правые части (2.33), (2.34) следует делить на надежности по назначению ^ _п (см.п. 1.5).

Подбор арматуры шарнирно-опертых плит

коэффициент

2.8. Шарнирно-опертыми считаются плиты, имеющие усиленные анкерные связи, например, применительно к сейсмическим условиям, а также в зданиях с платформенными стыками. Шарнирное опирание рассматриваемого типа по статической схеме эквивалентно опиранию на неподвижные шарниры (когда относительная прочность связей П ^ 1), или упругоподвижные шарниры (0<ft_c< 1),

^где П_Г|| = ; Л/ , и hl_Mi - прочность соответственно свя-

filal , ^ас .

зей и арматуры t -го направления ( I - 1,2), см.п.2_е10. При учете шарнирного опирания плит должна учитываться реальная жесткость окружающих конструкций (прилож, 1).

2.9. В плитах, шарнирно-опертых по контуру, в которых учи-

тывается работа связей, расположенных по контуру или по длинным краям в плоскости плиты, необходимые площади арматуры определяются по формулам (2.1), (2*2), при этом коэффициент К _п при относительной прочности связей по длинным краям ^ 1 нахо

дится по графикам на рис.5: при 1 ^ * величина коэффициента К п находится интерполяцией между его значениями по рис.5 с = 1 и по рис.З с =0,

К_п = К - tb _л (К - К ),

^п по с! по п!

(2,37)

где К и К * коэффициенты К - . найденные соответственно по п1 о с ^nt

по рис.З и 5.

В плитах, шарнирно-опертых по трем сторонам, учитывается работа связей по краям, нормальным к пролету £ Ь ^и площади арматуры определяются по формулам (2.3) -(2.6), правые части которых умножаются на коэффициент К_п , который при 3* 1

находится по рис.5, а при _cj < i по формуле

(2.38)

Проверка прочности шаширко-опертых плит

2.10. Прочность шарнирно-опертых по контуру прямоугольных плит с отношением пролетов X 3 при равномерно распределенной нагрузке Cfy считается обеспеченной при выполнении, как и у свободно опертых плит, условия (2.10) с учетом формул (2.11) -

(2.27); отличием является определение величин Х⁴Ь , ^ и <^_п •

Высота сжатой зоны X t определяется по формулам (2.22)-(2.24), в которых параметр А заменяется на

си

■ 0.5 Z-A/ci.

пр ^ 1

(2.39)

где • - сумма равнодействующих внутренних усилий в свя-

зйх по всем четырем краям плиты,

ZN. = А/ . + а/ - + А/ ₀ + А/

си 1л 1п 2л

2п

(2.40)

жения

2А^.- то же, что в формулах (2.25), (2.27).

Я заменяется на Н, и опре/ с

% = U - « > * ⁺п_с^Я •

Координата Я заменяется на Н, и определяется из выра-

(2.41)

п л/ cl

где Г* = —j- - относительная величина прочности связей по

^с N а! краям АВ и СД;

^ - по формулам (2*21), (2*23);

- по формуле

А -^_п ,

(2*42)

где А - по формуле (2.25).

Прочность связей определяется по формулам:

при гибких стальных связях

м ^г, = R , р

⁷ С 1 1

cl cl ’

(2.43)

где R . н F , - расчетное сопротивление и площадь сечения свя-

С1 С1 и 6

зей на длине Ж 2 ; при защемлении в платформенном стыке

Л/^п = б -S с 1

cl О О т

тр

(2.44)

где ^ - напряжение в горизонтальном шве платформенного

стыка;

4-4 ₂;

С - глубина площадки опирания перекрытия на стену в платформенном стыке;

^ - коэффициент трения бетона по раствору, принимае-

мый по СНиП 11^22-75 равным 0,6.

Прочность арматуры $ _л = В . F

а 1 а 1 в i

При наличии связей обоих типов их суммарная относительная прочность определяется по формуле

^п с!_с!

с 1

(2.45)

а1

Предельный прогиб определяется по формуле (2*17), при

этом кривизна находится по формуле

ор

(1 + -°£^П ), (2.46)

Рп

^о! ^Еа1

Настоящие Рекомендации содержат методы расчета прочности и деформаций опертых по контуру и по трем сторонам плоских плит перекрытий крупнопанельных жилых и общественных зданий, В основу расчетов положен кинематический способ метода предельного равновесия. При опирании по контуру, а при наличии краевых связей в плоскости плит - и по трем сторонам, расчет производится с использованием деформированной схемы. При расчете по деформациям в зданиях с платформенными стыками учитывается защемление в них междуэтажных перекрытий. Даны рекомендации по рациональному размещению в плитах рабочей арматуры. Приведенная методика иллюстрируется примерами расчета.

Рекомендации подготовлены канд.техн. наук В,С. Зыряновым.

1983.

где

ft «= В_а1 / R,

np*

(2.47)

П - E /Е*.

a o

2.11. Прочность шарнирно-опертых по трем сторонам прямоугольных плит с отношением пролетов X ^ 0,5 при равномерно

распределенной нагрузке (J считается обеспеченной при выполнении, как и у свободно опертых плит, условия (2.28), в котором величины М| и М2 заменяются на и М21 имеющие тот же смысл, что в формуле_(2.10). При этом момент М\ определяется по формуле (2.11), а М<2 - ^по формуле

^М2 ^2Ral2^Fal2 ² 12 ^{+ R}a2^Fa2 ^Z 2

(2.48)

где обозначения те же, что и в формуле (2.12).

Входящие в (2.11) и (2.48) величины находятся, как и

при опирании по контуру, по формулам (2.13)-(2.15) с заменой К на %_с , а -по (2.17) с учетом (2.46). При этом величина _с

определяется следующим образом; при относительной прочности связей

П_С1 ^ ¹ - по формуле

П/ = г =

(2.49)

где

X =

If

^£А/с1 >

^Rnp * 1

I-

(2.50)

при М = 0, т.е. при свободном опирании

Ч, = ! 1 -

(2.51)

где

* ^Ral^Fal ⁺ °’^{5 R}a2^Fa2 .

- В_пр ml, * 1₂)

(2.52)

При промежуточных значениях 0 < < 1 величина оп

ределяется по интерполяции по формуле (2.41).

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Геометрические характеристики

(j - короткий пролет для плит, опертых по контуру, и пролет вдоль свободного края для плит, опертых по трем сторонам (см; м); р

(у - пролет перпендикулярного ^ направления (см; м);

j Ь_л ~ отношение пролетов;

{I - толщина плиты (см);

Y~ljh - относительная гибкость; ^

- приведенный момент инерции (см ).

Характеристики армирования

£ - суммарная площадь арматуры, направленной вдоль пролета

^al ₂

£ ^ — то же, вдоль пролета v ^ (ом );

f,, 0 о ~ площади арматуры, соответствующие £ _i и £ . на

al JL а2. - ₍ 0\ а! а2,

Т 1м сечения плиты (см^);

- коэффициент ортотропности армирования;

£ - часть арматуры £ , пересекающая сечение плиты Е£ (см^);

all а 1 2

£ - то же, пересекающая остальную часть сечения I-I (см );

ахг

- площади арматуры, соответствующие £ „ и £ _, на а 1 ^ ~ / о \ al аЛ

1 м сечения плиты (см⁶);

|аП’ |

Ч'

all' |а12

- коэффициент концентрации арматуры у центра плиты, опертой по контуру, или у свободного края плиты, опертой по трем сторонам;

/^oi> |ъ₀2 ~ Рабочие высоты для арматуры соответственно £^ и

^Ра2 ^(СМ);

Ли - коэффициент армирования в сечении Т-Т;

jд - усредненный коэффициент армирования в сечениях АЕ„.ДЕ;

Нагрузки, равномерно распределенные по площади (кПа)

^ - полная расчетная;

(|^н - полная нормативная;

(V - полная длительно действующая нормативная;

f ДЛ

Н - нормативная от собственного веса;

- нормативная от веса перегородок и санитарно-технических 1 кабин, передаваемая до защемления перекрытий стенами;

- нормативная от веса перегородок и конструкции пола, пере-^ даваемая после защемления перекрытий стенами;

Р - полная временная;

f> - длительно действующая временная;

JA.

П«. qj^M- а^н- сочетания нагрузок для расчетов по образованию Vi > га⁷ трещин и деформациям.

Действующие усилия

М - момент от нормативной нагрузки в сечении Г-Г в центре при опираиии по контуру и у свободного края - по трем сторонам;

М - го же, в опорных сечениях;

- табличные коэффициенты для определения моментов М и

М^Н . ^С

оп

Внутренние усилия

- предельный момент усилий в арматуре, пересекающей сечение ЕР, относительно приведенного центра тяжести сжатой зоны деформированной плиты (кНм);

М₉ - то же, обобщенный момент усилий в арматуре,пересекающей сечения АЕ, BF, CF, ДЕ (кНм);

- предельный момент усилий в арматуре, пересекающей сече-

_ ние Г-Г, для недеформированной схемы (кНм);

М₀ - то же, в сечении 1Н1 (кНм);

- коэффициент, учитывающий повышение прочности при расчете с учетом пространственной работы;

- коэффициент, учитывающий неполное использование арматуры у края, противоположного свободному, в плитах, опертых по трем сторонам при А > 0,5. с равномерным армированием;

К - коэффициент, учитывающий увеличение изгибающего момента в середине свободно го хсрая в плитах, опертых по трем сторонам, при Л ^ 0,5;

Хс - высоты сжатых зон (см);

^ - расстояние от верха недеформированной плиты до центра тя^

жести сжатой зоны деформированной плиты (см);

*1 -

плечи внутренних сил деформированной плиты (см); момент трещинообразования (кНм);

Прогибы

ЯтД

прогиб от нормативной длительной нагрузки (см); прогиб перед образованием трещин (см); прогиб в предельном состоянии (см);

то же, при характеристиках материалов для предельных состояний второй группы (см);

кривизна сечения АЕ...ДЕ в предельном состоянии (1/см);

то же, для предельных состояний второй группы (1/см);

коэффициент, учитывающий влияние защемления опорного контура на |_п ;

коэффициент, учитывающий отличие величины ^ в центре плит, опертых по контуру, и в середине свободного края плит, опертых по трем сторонам, от величины ^ в точках пересечения линий излома;

табличные коэффициенты для определения прогиба плит в упругой стадии;

отношение модулей упругости арматуры и бетона; относительная высота сжатой зоны в сечениях АЕ...ДЕ (см); коэффициент, учитывающий возможные отклонения в толщине защитного слоя арматуры;

коэффициент, учитывающий влияние длительности нагружения на прогибы.

ВВЕДЕНИЕ

В крупнопанельных зданиях, строящихся в Союзе, большинство перекрытий представляют собой плиты размером на комнату или полкомнаты, опертые по четырем или трем сторонам. Такие плиты в стадии эксплуатации работают в двух направлениях, в соответствии с чем должен производиться их расчет.

Основные предпосылки расчета плит, опертых по контуру, разработаны А.А.Гвоздевым L4, 5 ] С.М,Крыловым [21, 22 j и др*

На основании этих работ НИИЖБом составлено руководство [ 29 ] . Однако в нем, а также в СНиП Jj-21-75 [30 ] не нашли прямого отражения некоторые вопросы расчета и конструирования плит перекрытий крупнопанельных зданий.

В ЦНИИЭП жилища и МНИИТЭП разработан новый метод расчета опертых по контуру и по трем сторонам плит по деформированной схеме С 9-16 ^ , учитывающий их пространственную работу, с существенной экономией арматуры. Надежность метода подтверждена экспериментальными исследованиями МНИИТЭПа [11,16], анализом ряда отечественных [ 32 1 и зарубежных исследований.

На основании результатов исследований, проведенных на первом этапе (до 1977 г.), МНИИТЭПом были изданы рекомендации С 26 ] . За прошедший с тех пор период метод расчета был значительно усовершенствован [10-13] , дополнен новыми разделами и анализом экспериментальных исследований. С учетом этого и составлены настоящие Рекомендации, Основными их особенностями по сравнению с существующими нормативными документами являются:

- расчет прочности и деформаций плит, опертых по контуру, а при наличии связей и по трем сторонам, производится пс деформированной схеме;

- даны рекомендации по учету контурных связей в плоскости

плит;

- при наличии нескольких разнотипных нагрузок дана методика их приведения к эквивалентной равномерно распределенной или гидростатической нагрузке;

- дана методика расчета преднапряженных плит, опертых как по контуру, так и по трем сторонам, в т.ч, с напрягаемой арматурой одного направления;

- расчет прогибов плит, опертых по контуру и по трем сторонам, производится по единой унифицированной методике; во всех случаях при достаточном защемлении плит в платформенных стыках производится его учет;

- даны рекомендации по рациональному размещению арматуры и его учету при расчете прочности и деформаций.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие Рекомендации составлены в развитие "Руководства " С 29] и СНиП П-21-75 £30j, которые в дальнейшем

именуются сокращенно СНиП. Во избежание повторений в ряде случаев общеизвестные формулы СНиП в тексте Рекомендаций не приводятся, а даются в примерах расчета.

1.2. Рекомендации распространяются на проектирование железобетонных перекрытий сборных крупнопанельных жилых и общественных зданий из бетона проектной марки 150 и выше,

1.3. При расчете по предельным состояниям первой группы (на прочность) моменты защемления в платформенных стыках не учитываются.

1.4. При расчете по предельным состояниям второй группы

(трещиностойкость, раскрытие трещин, прогибы) защемление в

платформенных стыках учитывается для всех междуэтажных перекрытий при применении раствора швов проектной марки 100 и выше.

1.5. Получаемые из расчета значения несущей способности и моментов трещинообразования делятся, а прогибов и раскрытия трещин - умножаются на коэффициент надежности по назначению , регламентированный L 25 3 (для жилых зданий ^ = 0,95).

2. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ Подбор арматуры свободно опертых плит

2.1» Свободно опертыми считаются плиты, у которых имеющиеся в их плоскости но контуру связи относительно слабые и их работой можно пренебречь (в запас прочности). К таким связям можно отнести, в частности, анкерные стержни, соединяющие соседние плиты в обычных (несейсмических) условиях , силы трения на опорах, вызываемые нагрузкой только на рассматриваемое перекрытие, например, в верхнем этаже. Опорные моменты^ возникающие от защемления в платформенных стыках, при расчете прочности не учитываются. Свободное опирание по статической схеме эквивалентно опиранию на подвижные шарниры. Углы плит считаются з&-

крепленными от подъема, что обеспечивается в реальных зданиях для всех этажей.

2.2. Б плитах, свободно опертых по контуру (рис.1) с отношением пролетов /V = ^ й 3, при равномерно распределенной

(зл-1)-ла1< -Ип Уп

23(Л+ иг) • TL_a, • oi

(2.1)

нагрузке необходимая площадь арматуры определяется по формулам: - - оЗ

^Fal =

(зЛ -1уто,1%- К_п у„

г __* 9_ (О

^а2 23(>⁺ 1П)- Я/*»»'

где к Р ^ “ суммарные площади арматуры соответственно ко

роткого и длинного направлений, пересекающей * д сечения Г-1 и П-Г1 (см.рис. 1);

Л - и - соответственно короткий и длинный рас

четные пролеты;

- полная расчетная нагрузка на единицу площади плиты;

R и R, - расчетные сопротивления арматуры соответственно а 1 аЛ

о £ ^а! ^И ^а2’

и ft „ - рабочие высоты арматуры F , и F _Л;

о1 о2 а1 а2

1ггь - коэффициент ортотропности армирования, равный отношению

погонных упругих моментов, определяемому по графику на

рис. 2;

К п - коэффициент, учитывающий влияние пространственной работы и концентрацию арматуры в центре плит, определяемый по графикам на рис.З;

- коэффициент надежности по назначению(см.п.1.5).

2.3. В плитах, свободно опертых по трем сторонам (рис.4), при равномерно распределенной нагрузке необходимая площадь арматуры определяется по формулам: при х > 0,5 з

(6Л -1)-X-(U< • К а К

^Fal “ 23 (2 Л + ГП) И_а<)01 ^{; (2<3)}

(6Л -1) • mcj/tj ' ; (2.4)

^Pa2 ⁼ 23 (2Х + ГТи)- fca* ho* '

при \ < о.5

(2.5)

2(3-2 Л ) А³- tyl,³ К_Л у_п

^Fal “ 23( Л +т ) ■ В, _а< h _0<

I-I

^-7	с	В,С
\ ©
\ /
y_F		F
© ! ©	-о
		Е

*_S		г АЧ)

1-1
\b

Рис.1# Схема излома прямоугольной плиты_г свободно опертой по

контуру:

---- линии излома ( в ⁵⁵⁵ 45 ); 1-4 - диски;

- прогиб точек Е и Р в предельном состоянии

I г ь

(0,5) (I) (1,5)

Рис.2# Зависимость КП от Л. для плит, свободно опертых по контуру - 1 и по трем сторонам - 2:

1П^- максимальные погонные моменты в упругих плитах; цифры в скобках - для плит, опертых по трем сторонам: приХ^(0,5) 171*^0,5; А. ^ (1,5) 0,2; при наличии различных классов ста

лей найденный по графикам коэффициент fYl умножается на отношение Ъу

Я аг,

Рекомендации по расчету плит перекрытий крупнопанельных зданий с учетом пространственной работы

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

Рекомендации по расчету плит перекрытий крупнопанельных зданий с учетом пространственной работы

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

(2.8)

L £ 1,2 I

(з I 2- Т j)

(2.Ю)

«)

Г7Т" п*' h

X

T-W] 2 к-Ь.

г,

4

4-4 2;

If

МН . С

(з I ₂- Т j)

Г7Т" ^п*' ^h

4-4 ₂;

М^Н . ^С