143 страницы

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

‹ › ×

В руководстве даны основные принципиальные положения по проектированию подрабатываемых объектов, рекомендации по выбору наиболее рациональных конструктивных решений зданий и сооружений, а также конкретные методические указания по расчету их элементов и конструкций с учетом воздействия неравномерных вертикальных и горизонтальных деформаций оснований, обусловленных подземной разработкой угольных пластов. Руководство предназначено для инженерно-технических работников организаций, занимающихся проектированием мер защиты от влияния горных выработок на здания и сооружения, строящиеся и эксплуатируемые на территории угольных месторождений

Скачать PDF

Дата введения	01.01.2021
Добавлен в базу	01.01.2019
Актуализация	01.01.2021

Разработан	ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
Разработан	НИИСК
Разработан	Донецкий Промстройниипроект
Разработан	КиевЗНИИЭП
Разработан	НИИЖБ
Разработан	ВНИМИ
Разработан	НИИОСП Госстроя СССР
Разработан	НИИ оснований и подземных сооружений
Издан	Стройиздат	1977 г.

стр. 1

стр. 2

стр. 3

стр. 4

стр. 5

стр. 6

стр. 7

стр. 8

стр. 9

стр. 10

стр. 11

стр. 12

стр. 13

стр. 14

стр. 15

стр. 16

стр. 17

стр. 18

стр. 19

стр. 20

стр. 21

стр. 22

стр. 23

стр. 24

стр. 25

стр. 26

стр. 27

стр. 28

стр. 29

стр. 30

ДОНЕЦКИЙ

ПРОМСТРОЙНИИ-

ПРОЕКТ

ГОССТРОЯ СССР

вними

МИНИСТЕРСТВА

УГОЛЬНОЙ

ПРОМЫШЛЕННОСТИ

СССР

НИИ ОСНОВАНИЙ

И ПОДЗЕМНЫХ

СООРУЖЕНИЙ

ИМ. Н. М ГЕРСЕВАНОВ

ГОССТРОЯ СССР

КИЕВЗНИИЭП ГОСГРАЖДАНСТРОЯ ПРИ ГОССТРОЕ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЗДАНИЙ

И СООРУЖЕНИЙ

НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ

ТЕРРИТОРИЯХ

МОСКВА 1977

вними

ДОНЕЦКИЙ

ПРОМСТРОЙНИИ-

ПРОЕКТ

ГОССТРОЯ СССР

МИНИСТЕРСТВА

УГОЛЬНОЙ

ПРОМЫШЛЕННОСТИ

СССР

НИИ ОСНОВАНИИ

И ПОДЗЕМНЫХ

СООРУЖЕНИИ

ИМ. Н. М. ГЕРСЕВАНОВ

ГОССТРОЯ СССР

КИЕВЗНИИЗП ГОСГРАЖДАНСТРОЯ ПРИ ГОССТРОЕ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЗДАНИЙ

И СООРУЖЕНИЙ

НА ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ

ТЕРРИТОРИЯХ

Москва Стройиздат 1977

б) расчет сдвижений и деформаций при наличии сдвижения пород лежачего бока а>а_п, где а — угол падения пласта;

Од — предельный угол падения, определяемый по табл. 7.

т>4 м

величина угла а . град

т< 4 м

Рис. 4. Определение границ зоны влияния подземных разработок на рассматриваемый участок земной поверхности А Б при «<«п

ВГ — граница влияния от выработок в пласте !; ДЕ — то же, в пласте 2; /— 2, 3—4 — выработки,

частично попавшие в вону влияния

Челябинский бассейн, Ленгерское и Кызыл-Кийское месторождения (Средняя Азия) и другие месторождения I—V групп, не приведенные в данной таблице Кузнецкий и Сучанский (Старый Су-чан) бассейны, Буланашское, Сахалинское и другие месторождения VI группы, не приведенные в данной таблице Печорский, Кизеловский и Сучанский (Северный Сучан) бассейны, месторождения Средней Азии (кроме Ленгерского и Кызыл-Кийского) при А^0,5/>1 (/| — размер целика по падению в рассматриваемом пласте у верхней границы выработки; D_x — суммарный размер выработок по падению пласта, разделенных целиками с размерами не менее U) Донецкий бассейн, при /i<0,5 и₁

2.20. Методика расчета ожидаемых сдвижений и деформаций позволяет определять:

оседания Ц;

горизонтальные сдвижения наклоны i;

кривизну К и радиус кривизны R (при а^45°); величины уступов в полумульде по падению при а>35° при выемке двух пластов и более, h_Y;

сдвижения и деформации, вызванные сдвижением пород по напластованию, при а>13°;

кривизну Ке и радиус кривизны R_c в местах сосредоточенных деформаций (при <х>а_п).

В условиях, когда отсутствует сдвижение пород лежачего бока при as^ctn, величины т], i, К (R), е могут определяться в главных сечениях, в сечениях, параллельных главным, и в сечениях, не параллельных главным, т« е. расположенных под произвольными углами по отношению к падению и простиранию.

В условиях, когда возможно сдвижение пород лежачего бока (a>a_n), величины n, I, К (R) и е могут определяться только в главных сечениях мульды сдвижения вкрест простирания и по простиранию пласта.

При расчете сдвижений и деформаций необходимо учитывать:

наличие смежных выработок на вышележащем и нижележащем горизонтах и выработок, пройденных до начала строительства на данной площадке;

взаимное расположение границ выработок в свите пластов.

2.21. Методика расчета вероятных сдвижений и деформаций применяется при а< а_и о условиях выдержанного залегания пластов.

2.22. Методика расчета вероятных сдвижений и деформаций позволяет определять максимальные величины:

оседания земной поверхности, т]_в; горизонтальных сдвижений, £_в; наклонов, is;

горизонтальных деформаций, е_в;

кривизны Кш (минимальных радиусов кривизны, R*)* уступов на земной поверхности, й_в*

Рассчитанные величины вероятных сдвижений и деформаций при проектировании мер защиты принимаются одинаковыми в направлении простирания и вкрест простирания, со знаками ±.

РАСЧЕТ ОЖИДАЕМЫХ СДВИЖЕНИЙ И ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ ОТСУТСТВИИ СДВИЖЕНИЯ ПОРОД ЛЕЖАЧЕГО БОКА

А. Подготовка исходных горно-геологических данных и порядок расчета
2.23. Перед началом расчета сдвижений и деформаций на застраиваемой площадке строятся геологические разрезы по простиранию и вкрест простирания пластов. На геологических разрезах, по данным ближайшей скважины, выделяются наносы (четвертичные и третичные отложения) и мезозойские отложения, если последние залегают на коренных породах с угловым несогласием более 5°; для месторождений VIII—IX групп фиксирует-

ся наличие слоев песчаников мощностью более 30 м. С помощью граничных углов (пп. 2.28—2.30) определяются границы влияния подземных разработок на участок земной поверхности, подлежащий подработке (рис. 4). При наличии свиты пластов значения граничных углов бо и Vo (табл. 8) определяются по величине отношения Н

— <60. Полученный угол о₀ используется для опреде-т

ления угла ро.

На разрезы наносят все ранее пройденные и проектируемые очистные выработки с датами (календарным планом) их проходки.

Расчет сдвижений и деформаций производится от всех проектируемых очистных выработок, а также от ранее пройденных выработок, вызывающих активизацию процесса сдвижения. Если в зону влияния попадет часть выработки, то сдвижения и деформации определяются от всей выработки.

2.24. Расчет сдвижений и деформаций в зависимости от горно-геологических условий и разрыва во времени между подработками земной поверхности смежными выработками может производиться от каждой очистной выработки или одновременно от нескольких выработок, объединяемых в одну выработку суммарных размеров. Расчет от выработки суммарных размеров производится

Бассейн, месторождение

Таблица 8

^Яср т	Граничные углы 5₀ н у₀, град, по группам месторождений
^Яср т	I	Ч	ш	IV	V	VI	1 VII	VIII IX
До 60	40	45	50	55	55	60	65	70
60—200	40	45	50	55	60	65	70	75
Более 200	—	50	55	60	65	70	75	75

от выработки увеличивающегося размера — от первой, от первой плюс второй и т. д. Размер такой выработки определяется на разрезе вкрест простирания как сумма рассматриваемых выработок, включая межлавные целики.

Примечание. Если мощность коренных пород над верхней границей выработки меньше 30 м, то угол уо принимается равным граничным углам в наносах (ф₀ )или мезозойских отложениях (бом), определяемых в соответствии с пп. 2.29 и 2.30 настоящего Руководства по величине h (h_M) =Н_В (Н_в — глубина от земной поверхности до верхней границы выработки, м).

так же, как от отдельной выработки. Сложение соответствующих сдвижений и деформаций от различных выработок следует производить в такой же последовательности, в какой намечается проходка очистных выработок, вызывающих эти сдвижения н деформации. В качестве исходных данных при проектировании мер защиты зданий и сооружений принимаются наибольшие величины ожидаемых сдвижений и деформаций из полученных на различных стадиях отработки пластов и горизонтов (рис. б).

2.25. Расчет сдвижений и деформаций от каждой

очистной выработки производится в следующих случаях: а) отношение размера целика между смежными выработками 1\ к средней глубине его залегания Я_ц боль-/1

ше 0,1 ( —>0,1) независимо от отношения размера

* д

выработки к средней глубине (т:—) и разрыва во вре-

«с р

мени между подработками земной поверхности смежными выработками (^);

к

б) отношение — <0,1, а отношение размера вы-Яц

работки Д к средней глубине Я_с р больше 0,35 ( “— >

Я_ср

>0,35) и разрыв во времени t между подработками земной поверхности смежными выработками больше продолжительности периода опасных деформаций Г (*>Г).

2.26. Расчеты сдвижений и деформаций от нескольких выработок как от одной суммарных размеров допускается производить в следующих случаях:

а) отношение размера целика между смежными выработками 1\ к средней глубине его залегания Я_ц мень-1\

ше или равно 0,1 (— <0,1) я разрыв во времени меж-п_ц

ду подработками участка смежными выработками t меньше или равен продолжительности периода опасных

деформаций Т (/<Г) независимо от отношения ~—;

Горизонтальные десрормации

ности

1 — горизонтальные деформации от лавы 1 (вервая стадия отработки); 2 —то же, от лавы 2; 3 — то же, от лавы 3; 4 — то же, от лав 1+2 (вторая стадия отработки); 5 — то же, от лав 1+2+3 (третья стадия отработай)

Объекты	Максимальные деформация
Объекты	растяжение	сжатие
I	4,4*10—⁸
И	1,0-10-»	3-10—»
III	1,0-10-»	4,2-10-»

к

Я,

ер

б) отношение ~ <0,1» а отношение размера вы-

Лц

работки^Д к средней глубине Я_ср меньше или равно 0,35 ( “ <0,35) независимо от разрыва во времени

Я,

ср

между подработками земной поверхности смежными выработками t.

В этих случаях для определения наибольших величин сдвижений и деформаций от выработок в каждом пласте расчеты выполняются нарастающим итогом, как

2.27. При определении сдвижений и деформаций от выемки сваты пластов при 45°<а<«_м допускается объединять пласты в группы и производить расчеты от эквивалентного (условного) пласта. В группу допускается объединять несколько пластов при одновременном выполнении следующих условий (рис. 6):

а) нижние границы выработок находятся на одной глубине Я_н (на одном горизонте);

б) расстояние по нормали между кровлей верхнего и почвой нижнего пласта не более 0,20 Я*, где Н_я — глубина нижней границы рассматриваемого этажа.

Мощность эквивалентного пласта М₃ принимается равной суммарной мощности пластов в группе:

М_э = т 1 -j- т₂ -}-••• + гп_п. (7)

Расстояние от почвы верхнего пласта в группе до почвы эквивалентного определяется по формуле

m₂A*4-m_sA3-(-...+/п_яА_{л /оч}

*•=-м₃ ’ ⁽⁸⁾

где т_и т₂,..., т„ — соответственно мощности первого (верхнего), второго и т. д. и последнего (нижнего) пластов в группе;

Таблица 9

1 — наносы; 2 — коренные породы

в.					Граничные углы (З_в,				град» при угле падения а										т, ы
в.	в	5	ш	15	20	25	30	35	40	45	50	55	60	65	70	80	85	90	т, ы
45	45	41	38	35	34	32	32	31	31	30	29	29	28	27	26	25	25	25
50	50	46	43	40	38	36	35	33	32	31	31	30	29	28	27	25	25	25	_
55	55	50	47	44	42	40	39	35	34	32	31	30	29	28	27	25	27	28	До 4
																25	25	25	4 и более
60	60	55	52	49	46	43	41	39	37	34	33	31	28	26	25	25	27	28	До 4
																25	25	25	4 и более
65	65	60	57	53	50	46	43	41	40	36	33	29	26	25	25	25	28	30	До 4
																25	27	28	4 и более
70	70	65	61	57	54	50	46	42	40	36	33	29	25	25	25	25	31	35	До 4
																25	28	30	4 и более
75	75	70	66	61	57	53	50	45	41	36	33	29	25	25	25	28	31	35	До 4
																25	28	30	4 и более

Группы VIII и IX при С>50% и М^=30 м

Дв 4

4 и более

Примечание. При промежуточных значениях а угол Ро определяется интерполированием.

hi,Аз,...,h_n — соответственно расстояния по горизонтали (или по нормали) от почвы первого (верхнего) пласта до почвы второго, третьего л т. д. и последнего (нижнего) пластов в группе.

Рас. 6. Схема расчета сдвижений и деформаций при разработке свиты пластов путем замены группы пластов эквивалентным пластом

Б. Определение исходных параметров сдвижения
2.28. Граничные углы в неподработанной толще коренных пород б₀ и уо при первичной подработке определяются по табл. 8 в зависимости от кратности подработки (отношения средней глубины разработки Я_Ср к вынимаемой мощности пласта т) и группы, к которой относится месторождение.

Граничные углы ро в неподработанной толще коренных пород определяются по табл. 9 в зависимости от угла падения а и угла 6₀, а при углах о >80° и от вынимаемой мощности пласта т.

Для месторождений, отнесенных к VIII н IX группам, при условии, когда суммарная мощность пеочааи-ков, конгломератов и известняков составляет более 50% от средней глубины разработки (С>60%) и одновременно мощность (М) отдельных слоев песчаника, конгломерата или известняка достигает 30 м и более, утлы Ро определяются по двум последним строкам табл. 9.

Граничные углы б₀, уо и Ро в подработанной толще принимаются на 5° меньше, чем соответствующие углы в неподработанной толще коренных пород.

Толща считается подработанной, если линия, проведенная под соответствующим граничным углом от границы очистной выработки, пересекает ранее пройденную очистную выработку или линию, проведенную под граничным углом от ранее пройденной выработки в этом или другом пласте (рис. 7).

2.29. Граничные углы б₀м и у₀м в мезозойских отложениях, не являющихся коренными породами (залегающих над палеозойскими отложениями с угловым несогласием более 5°), при любом количестве подработок определяются в зависимости от мощности мезозойских отложений h_M\ до 50 м — 60^е, 51—100 м — 65°, свыше 100 м — 70°. Во всех случаях значения указанных углов принимаются не более граничного угла в коренных породах.

Граничный угол Ром (при любом количестве подработок) определяется по табл. 10 в зависимости от угла падения мезозойских отложений а_м и бом.

Если мезозойские отложения залегают над палеозойскими с угловым несогласием не более 5°, то гранич-

Таблица 10

^бом	Граничный угол Р_ом, град., падения а_м			при угле
^бом	0	10	20	>30
60	60	55	50	45
65	65	60	55	50
70	70	65	60	55

ные углы в них принимаются такими же, как в коренных породах.

^s« X сз =

м V

£| 0.0 и о*

1—II III—IV

VI VII

VIII

Рис. 7. Схема определения подрабетанностя толщи у границ выработки

а — подработанная толща у нижней (А) я верхней (Б) границ выработки; б — неподработаняая толща; АБ и ВГ — выработки, от которых определяются границы зоны сдвижения; / — наносы; 2 — коренные породы

Я/____

2.30. Граничные углы в наносах <ро (при любом количестве подработок) принимаются одинаковыми во всех направлениях н определяются в зависимости от мощности наносов А: до 40 м — 46°, 40—60 м — 50°, более 60 м — 55^е.

Если в толще наносов преобладают обводненные отложения, то углы фо следует уменьшить на 5°. На месторождениях, относящихся к I и II группам (табл. 6), и в Подмосковном бассейне углы фв принимаются равными соответствующим граничным углам в коренных породах.

2.31. Угол максимального оседания 9 при первичной и повторной подработках определяется по формуле

0 = 90°— /Ci а, (9)

где Ki — коэффициент, определяемый по табл. 12 в зависимости от группы месторождения и вели

чины отношения суммарной мощности наносов h и горизонтально залегающих мезозойских отложений (ссм<5^в) h_K к средней глубине разработки Я_Ср. Если ам>5°, то К\ определяется h

по величине zz— .

При наличии в данном пласте со стороны восстания ранее отработанных этажей значения Ki для всех месторождений определяются по последней строке табл. 11.

Т абл ица 11

h+h

Значения коэффициента Ki при -

_^Яср

0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9 и
									более

При отсутствии горных работ на вышележащем горизонте

0,61	0,54	0,47	0,40	0,34	0,27	0,20	0,14
0,65	0,58	0,50	0,43	0,36	0,29	0,22	0,14
0,71	0.63	0.55	0,47	0,39	0,31	0,24	0,16
0,77	0,69	0,60	0,52	0,43	0,35	0,26	0,17
0,82	0,73	0,64	0,55	0,46	0,36	0,27	0,18
0,91	0,81	0,71	0,60	0,50	0,40	0,30	0,20
1,00	0,89	0,78	0,66	0,56	0,44	0,33	0,22

При наличии горных работ на вышележащем горизонте

I—IX I 0,60 I 0,54 I 0,48 | 0,42 | 0,36 I 0,30 I 0,24 | 0,18 I 0,12 I 0

Примечание. При промежуточных значениях _

Яср

значение коэффициента Ki определяется интерполированием.

Для всех групп месторождений при а более 50° для расчета угла 9 используется а=50°.

2.32. Углы полных сдвижений определяются только при полной подработке земной поверхности:

а) по простиранию пласта углы фз при первичной подработке определяются по табл. 12 в зависимости от группы месторождений и средней глубины разработки.

Таблица 12

К к IK	Мглы фз при первичной подработке, град, при						Я_ср*
К к IK	До 100	101— 200	201— 400	401— 600	691— 800	ШИ- 900	Боле 9ЭЗ
I—II	64	64	65	65	65	65	65
III—IV	62	63	63	64	64	65	65
V	60	61	62	63	64	64	65
VI	57	58	60	61	62	64	65
VII	55	56	58	60	62	64	@5
VIII	51	53	55	58	61	63	65
IX	47	50	53	56	60	63	65

При повторной подработке углы ф₃ увеличиваются на 5°, но не более чем до величины 65°;

б) вхрест простирания пласта углы ф) и фг определяются по табл. 13 в зависимости от величин фз, 0 н а.

Для определения углов ф, и фг при повторной л одр а" ботке используется значение угла фз, полученное для повторной подработки.

2.33. Относительное максимальное оседание земной поверхности определяется:

а) при первичной подработке—по табл. 14 в зависимости от группы месторождений, средней глубины выра-

h + 0,5А_М.

боткн Нср и отношения -—-;

"ср

Таблица 14

		Относительное максимальное М-0.5Л_м					осе-
Группа месторож-	н_ср.и		дампе с/о «фи			«ср
дений	н_ср.и	менее 0,20	$и ©о	оо	0,61— 0,70	0,71- 0,80	более 0,80
1	Все глу-	0,95	0,95	0,95	0,95	0,95	0,95
11	бнвы	0,85	0,95	0,95	0,95	0,95	0,95
III		0,85	0.85	0,90	0,90	0,95	0,95
м < ^]<		0,75	0,80	0,85	0.90	0,95	0,95
VI—VIII	До 200	0,70	0,75	0,80	0,90	0,90	0,95
	200 н более	0,75	0,80	0,85	0,95	0,95	0,95
IX	До 100	0.60	0,70	0,80	0.85	0,90	0,95
	100—200	0,65	0,75	0,85	0,90	0,95	0,95
	201—400	0,70	0,80	0,90	0,95	0,95	0.95
	401 н более	0о75	0,85	0,95	0,95	0,95	0,95

9i = <7o + 0,8 (I-?,,) р-, (10)

//ср

	Величины углов ф* (в числителе), ф, (в знаменателе) при вер
в				ф*=45					1			ф₃=50								ф,=55				1
	а								а								О
90—85	0	10	20	30	40	50	60	70	0	10	20	30	40	50	60	70	0	10	20	30	40	50	60	70
90—85	45	40	35	30					50	44	38	33					55	48	42	36
90—85	45	50	55	60					50	56	62	69					55	62	69	77				—
84—75		45	40	35	30					50	44	39	33					55	49	42	36
84—75	■—	45	50	56	61			—		50	56	63	69					55	62	70	78	"	——
74—65			47	41	36	3!					52	46	40	34					57	50	43	37
74—65	—	—	47	52	58	63					52	58	64	72				Стт	57	64	71	80	”	—*
64—55				49	43	38	32					54	48	41	35					59	52	45	38
64—55	—	—	—■	49	55	61	67					54	61	68	75	—				59	66	74	83	тт
54-45					5?	46	40	34					57	50	44	37					69	54	47	40
54-45	—		—	—	52	59	66	73					57	64	72	81				—	62	70	78	88
44—35						57	50	44						62	54	47						66	58	50
44—35						57	64	72						62	70	78						66	74	83
34—25							63	56							67	59							71	62
34—25							63	72							67	76							71	80

Примечания: 1. При промежуточных значениях углов Ф* принимаются ближайшие значения, приведенные в табл. 13. 2. При промежуточных значениях а значения углов $i в ф* определяются интерполировани ем.

3. При расчете деформаций от свиты пластов (3 н более) или от эквивалентного пласта принимается 4i=0,9 для всех пластов.

2.34. Относительное максимальное горизонтальное сдвижение Од при первичной и повторной подработках определяется по табл. 15 в зависимости от группы месторождений и величины отношения

h -f- 0,5 hfg

ср

2.35. Максимальное оседание вычисляется по формуле

= cos a N%N%_t (11)

где ;V, —коэффициент, определяемый по табл. 16 в зависимости от величины

г* Дт . .

П — it + Ail Я_ср

Да

П =

N₂ — коэффициент, определяемый по табл. 16, в зависимости от величины

Яср

f А*;

Дх и Д₂ — размеры выработки соответственно по падению и по простиранию пласта.

б) при ловторной подработке

где qo — относительное максимальное оседание от разрабатываемого пласта, определяемое по табл. 14;

Н_ер — расстояние по вертикали от середины выработки в разрабатываемом пласте до земной поверхности;

Н_х — расстояние между земной поверхностью и ранее отработанным пластом, измеряемое по вертикали, проведенной через середину выработки в разрабатываемом пласте.

я, я,

Примечания: 1. Пря„ >1 принимается,, =1.

"с р ср „

2. Если вертикаль, проведенная из середины выработки, пересекает несколько ранее отработанных пластов, то к расчету принимается максимальное значение Ни

14

Таблица 15

Группа месторож дений	Относительное максимальное горизонтальнее сдвн- А + 0.5А* женне По при- ^Яср
Группа месторож дений	<0,10	0,11—0,20	0,21—0,30	0,31—0,40	0,40
I	0,45	0.45	0,45	0,45	0,45
11	0,40	0,40	0,45	0,45	0,45
III	0,35	0,35	0,40	0,45	0,45
IV, V	0,30	0,35	0,40	0,45	0,45
VI, VII	0,30	0,30	0,35	0,40	0,45
VIII, IX	0,30	0,30	0,30	0,35	0,40

вичной подработке, град, при

ф*=60

Таблица 13

Значения А. и А₂ определяются по табл. 17 в зави-

л ; ,

сим оста от отношений ~— а “—, где *, и h — раз

*.«65

010 20 30 40 50 60 | ТО o|lO 20 | 30 40

66_ J38_ 66 75 70 70

меры целиков между ранее отработанными и рассматриваемыми выработками по восстанию и по простиранию пласта.

Если выработка, от которой производится расчет сдвижений и деформаций, имеет смежные выработки с обеих сторон на разрезе вкрест простирания (или с обеих сторон по простиранию }, то определяются два значения Ai л Л (нлн Аз и А _з ).

В этих случаях при определении N_t используется величн-

на Я =——+ Ai Aj, а при определения М₂— величина

я_ср

я = —+Д_а + Д^-

«ср

При расчете ожидаемых деформаций от свиты пластов (3 и более) или от эквивалентного пласта коэффициенты и n₂ определяются по величине Я при отношении тр- =0.

Пер

При закладке выработанного пространства материалом, доставленным извне участка горных работ, в формуле (И) вместо вынимаемой мощности т используется эффективная модность т_э, определяемая по формуле

^-(Ак + Лн) + (12)

Таблица 16

Группа место рождений	^НСР-“	Значения коэффициентов N_t и ЛГ„ безразмерная, при Я
Группа место рождений	^НСР-“	2 и более	1,6	1,2	1.0	0,8	0,7	0,6	0,5	0,4	0,3	0,25	0,2		0.15 н менее
I—II	Прв всех глуби-	1	1	1	0,95	0,85	0,75	0,70	0,60	0,45	0,35	0,25		0,20		0,10
	нах
III—IV	То же	1	1	1	0,95	0,80	0,75	0,65	0,55 J	0.45 1	0,30 1	0,25	1	0,15	1	0, 10
	0—200	I	1	0,95	0,85	0,70	0,65	I 0,55	0,45	0,35	1 0,25	0,20		0,15		0,10
V—VI	Более 200	1	I	1	0,90	0,80	0,70	! 0.60	0.50	0,40	I 0,25	0,20		0,15		0,10
	0—100	1	1	0,85	0,75	0,60	0,55	0,45	0,35	0,25	0,15	0,10		ОАО		0,10
VII—VIII	101—200	1	1	0,90	0,80	0,65	0,60	0,50	0,40	0,30	0,20	0,15		0,10		0.10
	Более 200	1	1	1	0,90	0,75	0,65	0,55	0.45	0,35	0,25	0,20		0,15		0,10
	0-100	1	0,90	0,75	0.65	0,50	0,45	0,35	0,25	0,20	0,15	0,10		0.10		0,10
	101—200	1	1	0.80	0,70	0,55	0,50	0,40	0,30	0,20	0,15	0,10		0,10		0,10
IX	201—400	1	1	0,90	0,80	0,65	0,55	0,50	0,35	0,25	0,20	0,15		0,10		0,10
	Более 400	1	1	0,95	0,85	0,75	0,65	0,55	0,45	0,35	0,25	0,20		0,15		0,10

Примечание. При промежуточных значениях Я коэффициенты N_x и N₂ определяются интерполированием.

Таблица 17

Значения коэффициентов g (Д| (безразмер-*1,2

Группа место рождений	ная) при •—гг- ^яср
Группа место рождений	0	0,05	0,10	0,15	0,20	0.25	0,30	0,35	0,40
I—II	0,10	0,09	0,08	0,07	0,06	0,05	0,05	0,04	0,03
III—IV	0,12	0.10	0,08	0,07	0,06	0,05	0,04	0,03	0,02
V—VI	0,15	0,12	0,08	0,06	0,04	0.03	0,02	0
VII—VIII	0,20	0,14	0,10	0,06	0,04	0,02	0
IX	0,25	0,15	0,10	0,05	0	0	0	0	0

Примечание. При промежуточных значениях —7}—

^яср

их величины округляются до ближайших значений, приведенных в табл. 17.

где Л_к — величина сближения кровли с почвой (конвергенция) до возведения закладки; при отставании закладки от забоя иа 8—20 м и при отсутствии данных наблюдений принимается Л₈=0,15 т;

Л_н — неполнота заклада* (среднее расстояние от верха закладочного массива до кровли пласта), определяемая опытным путем; b_t — коэффициент усадки закладки, определяемый по фактическим данным, а при отсутствии таких данных — по табл. 18.

Таблица 18

Закладка	Значения коэффициента Bi
Гидравлическая:	0,05—0,15
из песка	0,05—0,15
из дробленой породы	0,15—0,30
Пневматическая	0,25—0,40
Самотечная:	0,25—0,40
из дробленой породы	0,25—0,45
яз рядовой »	0,35—0,50

2.36. Коэффициенты подработанности: но падению

п_г = Лф (13)

по простиранию

п₂ = Л|, (14)

где N| ш N2 — коэффициенты, определяемые по табл. 16.

В. Расчет сдвижений и деформаций от одной очистной выработки

Сдвижения и деформации в точках главных сечений мульды сдвижения (рис. 8)

2.37. Длины полумульд L_u L₂, L_z определяются по граничным углам и углу 0 (при неполной подработке) или углам фь Фг, Фз (при полной подработке).

Для месторождений I—IV групп во всех случаях, а для месторождений V—IX групп — при отсутствии в пластах смежных выработок граничные углы строятся от фактических границ выработок.

Рис. 8. Схемы распределения величин сдвижений и деформаций в точках главных сечений мульды сдвижения при закончившемся процессе

а —на разрезе по простиранию; б — йа разрезе вкрест простирания; / — оседания; 2 — горизонтальные сдвижения; 3 — наклоны; 4 — кривизна; 5 — горизонтальные деформации

Таблица 19

*1.2

Значения поправок Д Д. . , м, при Я , м

1,2 Ср

^Яср

50 и менее

100

150

200

250

СО

350

•**

500

600

700 и более

V—VI группы месторождений

0	5	5	10	20	25	25	30	30	35
0,1	5	5	5	10	15	15	15	15	20
0,2	0	5	5	5	5	5	5	10	10
0,3 и более	0	0	0	0	0	0	0	0	0

VII—VIII группы месторождений

0	10	20	30	40	50	60	65	75	85	95
0,1	5	10	15	20	20	25	30	30	35	40
0,2	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
и бо
лее
			IX гр	у пи а	мест	орождений
0	15	35	45	55	65	75	85	95	110	115
0,1	5	15	20	25	30	35	35	40	45	50
0,2	0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
и бо
лее

105

120

Примечания: L При промежуточных значени-

*1,2

ях отношения —— величины поправок A D\ определи-

“ср

юфся интерполированием.

2. При промежуточных значениях глубины Н_ср величины поправок AD_U2 округляются до ближайших значений, приведенных в табл. 19.

При наличии смежных выработок в пластах месторождений V—IX групп размер выработки увеличивается в сторону ранее пройденной выработки на величину АД. В этом случае углы 0 строятся от середины, а граничные углы т углы фь фг, Фз — от границ расчетных выработок, определенных из выражений:

Д1р = Д1 + ^дД1'» 1 /|₅ч

Д₂р-Д* + ДД2, J

где ДД\ н АД₂ — поправки к фактическим размерам выработок, определяемые по табл. 19 в зависимости от отношения размера межлавного целика / к средней глубине выработки Я_СР н средней глубины.

При расчете сдвижений от свиты пластов (3 н более) для всех групп месторождений или от эквивалентного пласта размеры полумульд от каждой выработки могут определяться исходя из фактических размеров выработок Д\ и Д₂ (без увеличения их на АД).

За начало координат в каждой полумульде принимается точка с максимальным оседанием, определенная по углу 0 — при неполной подработке н по углам фь фг

и фз — при полной подработке. Ось х совпадает с главным сечением мульды по простиранию, ось у совпадает с главным сечением мульды вкрест простирания.

2.38. Оседание:

а) в полумульдах по простиранию

4c=VmS(z_x); (16)

б) в полумульдах по падению и восстанию

Цу = у\т S (Zy), (17}

где Цт — максимальное оседание, определяемое по формуле (11);

5 (z) — функция типовой кривой оседания, определяемая по табл. 20 в зависимости от коэффициентов подработанности п\ и п₂;

L₃ — длина полумульды по простиранию;

L\, L₂ — длины полумульд соответственно по падению и восстанию; х — расстояние от начала координат до рассматриваемой точки в главном сечении по простиранию;

у—расстояние от начала координат до рассматриваемой точки в полумульдах по падению или по простиранию;

П\шп₂ — коэффициенты, определяемые по формулам (13) и (14).

Таблица 20

X	Значения функции S (г) при коэффициентах подра-ботанности
^г=Т
	п > 1	п = 0,9	п — 0,8	п — 0,7	п < 0.6
0	1,00	1,00	1,00	1,00	1,00
0,1	0,99	0,98	0,98	0,97	0,96
0,2	0,95	0,92	0,90	0,87	0,83
0,3	0,86	0,82	0,77	0,72	0,65
0,4	0,71	0,64	0,58	0,52	0,46
0,5	0,50	0,44	0,39	0,34	0,29
0,6	0,29	0,26	0,22	0,19	0,16
0,7	0,14	0,12	0,10	0,09	0,08
0,8	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03
0,9	0,01	0,01	0,01	0,01	0,01
1,0	0	0	0	0	0

Продолжение табл. 21

Значения функции F (г) (безразмерная), для полу-мульды по падению пласта при

В)

В= I

В = 2

В = 3

В = 4

В = 5

В = 6

Примечание. При использовании табл. 20—24 для определения функций S (г), F (г) и F' (z) значения коэффициентов щ и округляются до ближайших, приведенных в этих таблицах. Промежуточные значения функций F (г) и F' (z) в зависимости от величины параметра В определяются интерполированием.

2.39. Наклоны;

а) в полумульде по простиранию

<* = —^(2,); 08)

б) в полумульдах по падению и восстанию

iy = — F — F (**) • (19)

Значения функции F (г) определяются при В—0 по табл. 21 и 22 в зависимости от коэффициентов под-работанности щ и *4.

2.40. Кривизна:

а) в полумульде по простиранию

(г*): (20)

Та блица 21

Значения функции F (z) (безразмерная) для полу-мульды по падению пласта при

^г—7Г
	в = 0	В = 1	В = 2	В = 3	В = 4	В = 5	В = 6

1,0

0	0		2,00	4,00	6,00	8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	0	19	2,17	4,15	6,13	8,11	10,09	12,07	14,05
0,2	0	56	2 46	4,36	6 26	8,16	10,06	11,96	13,86
0,3	1	20	2 92	4,64	6 36	8 08	9,80	11,52	13,24
0,4	1	89	3 31	4,73	6* 15	7,57	8,99	10,41	11,83
0,5	2	20	3 20	4,20	5 20	6 20	7,20	8,20	9,20
0,6	1	89	2 47	3,05	3 63	4,21	4,79	5,37	5,95
0,7	1	20	1 48	1,76	2 04	2,32	2,60	2,88	3,16
0,8	0	,56	О’бб	0,76	0 86	0 96	1,06	1,16	1,26
0,9	0	,19	0*21	0,23	0 25	0’27	0,29	0,31	0,33
1,0	0		0’	0	0	0	0	0	0

				/1=0,9
0	0	2,00	4,00	6,00	8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	0,34	2,30	4,26	6,22	8,18	10,14	12,10	14,06
0,2	0,80	2,64	4,48	6,32	8,16	10,00	11,84	13,68
0,3	1,12	2,76	4,40	6,04	7,68	9,32	10,96	12,60
0,4	1,94	3,22	4,50	5,78	7,08	8,34	9,62	10,90
0,5	2,06	2,94	3,82	4,70	5,58	6,46	7,34	8,22
0,6	1,66	2,18	2,70	3,22	3,74	4,26	4,78	5,30
0,7	1,02	1,26	1,50	1,74	1,98	2,22	2,46	2,70
0,8	0,48	0,56	0,64	0,72	0,80	0,88	0,96	1,04
0,9	0,17	0,19	0,21	0,23	0,25	0,27	0,29	0,31
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0
				/г=0,8
0	0	2,00	4,00	6,00	8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	0,48	2,44	4,40	6,36	8,32	10,28	12,24	14,20
0,2	1,04	2,84	4,64	6,44	8,24	10,04	11,84	13,64
0,3	1,63	3,17	4,71	6,25	7,79	9,33	10,87	12,41
0,4	1,98	3,14	4,30	5,46	6,62	7,78	8,94	10,10
0,5	1,91	2,69	3,47	4,25	5,03	5,81	6,59	7,37
0,6	1,44	1,88	2,32	2,76	3,20	3,64	4,08	4,52
0,7	0,85	1,05	1,25	1,45	1,65	1,85	2,05	2,25
0,8	0,41	0,49	0,57	0,65	0,73	0,81	0,89	0,97
0,9	0,15	0,17	0,19	0,21	0,23	0,25	0,27	0,29
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0
				II о Vj
0	0	2,00	4,00	6,00	8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	0,66	2,60	4,54	6,48	8,42	10,36	12,30	14,24
0,2	1,28	3,02	4,76	6,50	8,24	9,98	11,72	13,46
0,3	1,76	3,20	4,64	6,08	7,52	8,96	10,40	11,84
0,4	1,94	2,98	4,02	5,06	6,10	7,14	8,18	9,22
0,5	1,74	2,42	3,10	3,78	4,46	5,14	5,82	6,50
0,6	1,26	1,64	2,02	2,40	2,78	3,16	3,54	3,92
0,7	0,74	0,92	1,10	1,28	1,46	1,64	1,82	2,00
0,8	0,36	0,44	0,52	0,60	0,68	0,76	0,84	0,92
0,9	0,13	0,15	0,17	0,19	0,21	0,23	0,25	0,27
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0
				я<0,6
0	0	2,0	4,0	6,00	8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	0,90	2,82	4,74	6,66	8,58	10,50	12,42	14,34
0,2	1,58	3,24	4,90	6,56	8,22	9,88	11,54	13,20
0,3	1,90	3,20	4,50	5,80	7,10	8,40	9,70	11,00
0,4	1,85	2,77	3,69	4,61	5,53	6,45	7,37	8,29
0,5	1,50	2,08	2,66	3,24	3,82	4,40	4,98	5,56
0,6	1,04	1,36	1,68	2,00	2,32	2,64	2,96	3,28
0,7	0,62	0,72	0,94	1,10	1,26	1,42	1,58	1,74
0,8	0,32	0,38	0,44	0,50	0,56	0,62	0,68	0,74
0,9	0,12	0,14	0,16	0,18	0,20	0,22	0,24	0,20
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

б) в полумульдах по падению и восстанию

к,= — F' (*,), ~ F' (*») • (21 >

Ь_г L2

Значения функции F (г) определяются при В = 0 по табл. 23 и 24 в зависимости от коэффициентов под-работанности П\ и п₂.

Таблица 23

Таблица 22

Значения функции F (г) (безразмерная) для полу-мульды по восстанию пласта при

2—— L
	В«= 0	В = 1	В — 2	В = 3	В — 4	В = 5	В« 6	В=» 7

2~~

Значения функции F' (г) (безразмерная) для полу-мульды по падению пласта при

В = 0

В = 1

В = 2

В = 3

В = 4

В = 5

В = 6

В = 7

0	0	2,00	4,00	я > 1 6,00	.0 8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	—0,19	1,79	3,77	5,75	7,73	9,71	11,69	13.67
0,2	—0,56	1,34	3,24	5,14	7,04	8,94	10.84	12,74
0,3	—1,20	0,52	2,24	3,96	5.68	7.40	9,12	10.84
0,4	—1,89	—0,47	0,95	2,37	3,79	5,21	6,63	8,05
0.5	—2.20	—1,20	—0,20	0,80	1,80	2,80	3,80	4.80
0,6	—1,89	—1,31	—0,73	-0,15	0,43	1,01	1,59	2,17
0,7	—1,20	—0,92	—0,64	—0,36	—0,08	0,20	0,48	0,76
0,8	—0,56	—0,46	—0,36	—0,26	—0,16	—0,06	0,04	0,14
0,9	—0,19	—0,17	—0,15	—0,13	-0,11	—0,09	—0,07	—0,05
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

л = 0,9

0	0	2.00	4,00	6,00	8,00	10.00	12.00	14,00
0,1	—0,34	1,62	3,58	5,54	7,50	9,46	11,42	13,38
0.2	—0,80	1,04	2,88	4.72	6,56	8.40	10,24	12,08
0,3	-1,42	0,22	1,86	3,50	5,14	6.78	8,42	10,06
0,4	-1.94	—0,66	0,62	1,90	3,18	4,46	5,74	7,02
0.5	—2,06	—1,18	—0,30	0,58	1,46	2,34	3,22	4.10
0.6	—1,66	—1.14	—0,62	—0,10	0.42	0.94	1,46	1,98
0,7	—1,02	—0,78	—0,54	—0,30	—0.06	0,18	0,42	0,66
0,8	—0,48	—0,40	—0.32	—0,24	—0.16	—0,08	0	0,08
0,9	—0,17	—0,16	—0,13	—0,11	—0,09	-0,07	—0,05	—0,03
1.0	0	0	0	0	0	0	0	0

я ~ 0,8

0	0	2,00	4,00	6.00	8,00	10,00	12,00	14.00
0.1	—0,48	1,48	3,44	5,40	7,36	9,32	11,28	13,24
0.2	—1,04	0,76	2,56	4,36	6,16	7,96	9,76	11,56
0,3	—1,63	—0,09	1,45	2,99	4,53	6,07	7,61	9,15
0.4	—1,98	—0,82	0,34	1,50	2,66	3,82	4,98	6,14
0,5	-1.91	—1,13	—0,35	0,43	1.21	1,99	2,77	3,55
0,6	-1,44	—1,00	—0,56	—0,12	0,32	0,76	1,20	1,64
0,7	—0,85	—0,65	—0.45	—0,25	-0,05	0,15	0,35	0,55
0,8	—0,41	-0,33	—0,25	—0,17	—0,09	-0,01	0,07	0,15
0,9	—0,15	—0,13	—0,11	—0,09	—0,07	—0,05	—0,03	—0,01
1.0	0	0	0	0	0	0	0	0

я » 0.7

0	0	2,00	4,00	6,00	8,00	10,00	12,00	14,00
0,1	—0,66	1.28	3,22	5,16	7,10	9.04	10,98	12,92
0,2	—1,28	0,46	2,20	3,94	5,68	7,42	9.16	10.90
0.3	—1,76	—0,32	1.12	2,56	4,00	5,44	6,88	8,32
0,4	—1,94	—0.90	0,14	1,18	2,22	3,26	4,30	5,34
0,5	-1.74	—1,06	—0,38	0,30	0,98	1,66	2,34	3,02
0.6	—1,26	—0,88	—0,50	—0,12	0.26	0,64	1,02	1,40
0,7	—0.74	—0,56	—0.38	—0.20	—0.12	0,16	0,34	0.52
0,8	—0,36	—0,28	—0,20	—0,12	—0.04	0,04	0,12	0,20
0,9	—0,13	-0,11	—0,09	—0,07	—0.05	—0,03	—0,01	0,01
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

Л < 0.6

0	0	2,00	4,00	6,00	8.00	10.00	12,00	14.00
0,1	—0,90	1,02	2,94	4,86	6,78	8.70	10,62	12,54
0,2	—1,58	0.08	1,74	3,40	5,06	6,72	8,38	10,06
0.3	—1,90	—0.60	0,70	2,00	3,30	4,60	5.90	7,20
0,4	—1.85	-0,93	—0,01	0,91	1,83	2,75	3,67	4,59
0.5	—1,50	—0.92	—0.34	0,24	0,82	1,40	1,98	2,56
0.6	—1,04	—0,72	—0,40	-0.08	0,24	0,56	0,88	1,20
0,7	—0.62	—0,46	—0.30	-0,14	0,02	0,18	0,34	0.50
0,8	—0,32	—0,26	—0,20	-0,14	—0.08	—0,02	0,04	0,10
0,9	—0,12	—0,10	—0,08	—0,06	—0,04	—0,02	0	0,02
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

1,0

0	0	0	0	0	0	0	0	0
0,1	-2,1	-1,7	-1,3	-1,0	—0,6	-0,2	0,2	0,6
0,2	-5.1	-4,0	-2,9	-1,7	—0,6	0,5	1,6	2,8
0,3	-7,3	-4,9	-2,5	-0,1	2,3	4,7	7,1	9,5
0,4	-5,7	-1,9	1,9	5,6	9,4	13,2	17,0	20,8
0,5	0	4,4	8,8	13,2	17,6	22,0	26,4	30,8
0,6	5,7	9,5	13,3	17,0	20,8	24,6	28,4	32,2
0,7	7,3	9,7	12,1	14,5	16,9	19,3	21,7	24,1
0,8	5,1	6,2	7,3	8.5	9,6	10,7	11,8	13,0
0,9	2,1	2,5	2,9	3,2	3,6	4,0	4,4	4,8
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

я=0,9

0	-2,3	-2,3	-2,3	-2,3	-2,3	-2,3	-2,3	-2,3
0,1	-3,6	-3,0	-2,3	-1,6	—0,9	-0,2	0,4	1,1
0,2	-5,6	-4,0	-2,4	-0,8	0,8	2,4	4,0	5,6
0,3	-6,2	-3,4	—0,5	2,3	5,2	8,0	10,8	13,7
0,4	—3,6	0,3	4,1	8,0	11,9	15,8	19,7	23,5
0,5	1.5	5,6	9,7	13,9	18,0	22,1	26,2	30,3
0,6	5,7	9,0	12,3	15,6	19,0	22,3	25,6	28,9
0,7	6,4	8,4	10,4	12,5	14,5	16,6	18,6	20,6
0,8	4,3	5,3	6,3	7,2	8,2	9,1	10,1	11,1
0,9	1,8	2,1	2,5	2,8	3,2	3,5	3,8	4,2
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

п=0,8

0	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5
0,1	-5,2	-4,2	-з,з	-2,3	— 1,4	-0,4	0,6
0,2	-6,1	-4,0	-1,9	0,1	2,2	4,3	6,4
0,3	-5,2	-1,9	1,3	4,6	7,8	11,1	14,4
0,4	-1,6	2,4	6,3	10,3	14,2	18,2	22,2
0,5	3,0	6,8	10,6	14,5	18,3	22,1	25,9
0,6	5,7	8,6	11,5	14,3	17,2	20,1	23,0
0,7	5,5	7,2	8,9	10,6	12,3	14,0	15,7
0,8	3,6	4,4	5,2	6,1	6,9	7,7	8,5
0,9	1,5	1,8	2,1	2,4	2,7	3,0	3,3
1,0	1 о	0	0	0	0	0	0

—4,5

1,6

8.4 17,6 26,2

29.8

25.8

17.4 9,4 3,6 0

л=0,7

0	—6,6	-6,6	—6,6	—6,6	—6,6	—6,6	—6,6
0,1	-6,5	-5,2	—3,9	—2,5	-1,2	0,1	1,4
0,2	—5,8	-3,2	-0,7	1,9	4,5	7,0	9,6
о,з	-3,5	0	3,5	7,0	10,6	14,1	17,6
0,4	0,1	4,0	7,9	11,7	15,6	19,5	23,4
0,5	3,7	7,2	10,6	14,1	17,6	21,1	24,6
0,6	5,3	7.8	10,3	12,9	15,4	17,9	20,4
0,7	4,7	6,2	7,7	9,2	10,6	12,1	13,6
0,8	3,0	3,7	4,5	5,2	5,9	6,6	7,3
0,9	1,3	1.6	1,8	2,1	2,3	2,6	2,9
1,0	0	0	0	0	0	0	0

—6,6 2,7 12,1 21,1 27,3 28,0 22,9 15,1 8,1 3,1 0

л<0,6

	0	-9,3	—9,3	-9,3	—9,3	—9,3	—9,3	—9,3
При неполной подработке (л<0,9) кривизна в точ	0,1	-8,2	-6,4	-4,6	-2,8	-1,0	0,8	2,6
ке максимального оседания ла разрезе вкрест простира	0,2	—5,2	-2,1	1,2	4,3	7,5	10,6	13,8
ния определяется по средней длине лолумульды	0,3	—1,8	2,0	5,8	9,6	13,4	17,2	21,0
	0,4	2,3	6,0	9,7	13,4	17,1	20,8	24,5
Lcp = 0,5 (Z*i+ Li).	0,5	4,3	7,3	10,3	13,3	16,3	19,3	22.3

—9,3

4,4

17,0

24,8

28,2

25,3

_ Продолжение табл. 24

Продолжение табл. 23

X	Значения функции F' (г) (безразмерная) для полумульды по падению пласта при
L	В = 0	В = I	£«2	в = з	В — 4	В я» 5	в = 6	В — 7
0,6	4,6	6,7	8,8	10,4	13,0	15,0	17,1	19,2
0,7	3,7	4,9	6,2	7,4	8,6	9,9	11,1	12,4
0,8	2,3	3,0	3,6	4,3	4,9	5,5	6,2	6,8
0,9	1,1	1,3	1.6	1,8	2,0	2,3	2,5	2,8
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

Таблица 24

Значения функции F' (г) (безразмерная) для полумульды по восстанию пласта при

2вв —								" ■■■
L
	В = 0	В= 1	В = 2	В = 3	В = 4	В = 5	В = 6	В = 7

ср

2.42. Горизонтальные деформации: а) в лолумульде по простиранию

я>1,0

0	0	0	0	0	0	0	0	0
0,1	—2,1	—2,5	-2,9	— 3,2	—3,6	—4,0	—4,4	-4,8
0,2	-5,1	-6,2	-7,3	— 8,5	-9,6	—10,7	—11,8	—13,0
0,3	—7,3	—9,7	-12,1	—14,5	—16,9	—19,3	—21,7	—24,1
0,4	—5,7	-9,5	—13,3	—17,0	—20,8	—24,6	—28,4	—32,2
0,5	0	—4,4	—8,8	—13,2	—17,6	—22,0	—26,4	—30,8
0,6	5,7	1,9	-1,9	- 5,6	—9,4	—13,2	—17,0	—20,8
0,7	7,3	4,9	2,5	0,1	—2,3	—4,7	—7,1	—9,5
0,8	5,1	4,0	2,9	1,7	0,6	—0,5	-1,6	-2,8
0,9	2,1	1,7	1,3	1,0	0,6	0,2	-0,2	—0,6
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

я=0,9

0	—2,3	-2,3	-2,3	-2,3	—2,3	-2,3	—2,3	-2,3
0,1	—3,6	—4,3	—5,0	—5,7	—6,4	—7,0	-7,7	—8,4
0,2	—5,6	—7,2	—8,8	—10,4	—12,0	—13,6	—15,2	—16,8
о.з	—6,2	—9,0	—11,9	-14,7	—17,6	—20,4	—23,2	—26,1
0,4	—3,6	—7,5	—11,4	—15,3	—19,1	—23,0	—26,9	—30,8
0,5	1,5	-2,6	-6,7	—10,9	—15,0	—19,1	—23,2	—27,3
0,6	5,7	2.4	-1,0	—4,3	-7,6	—10,9	—14,2	—17,6
0,7	6,4	4,3	2,3	0,2	-1,8	-3,8	-5,9	—7,9
0,8	4,3	3,4	2,4	1,5	0,5	—0,5	-1,4	—2,4
0,9	1,8	1,5	1,1	0,8	0,4	0,1	—0,2	-0,6
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

я=0,8

Значения функции F' (г) (безразмерная) для полумульды по падению пласта при

В= 1

В — 2

В = 3

В яви 4

В «= 5

В*=6

Я=0,7

0	-6,6	-6,6	-6,6	—6,6	-6,6	—6,6	-6,6	—6,6
0,1	—6,5	-7,8	—9,1	—10,5	-11,8	-13,1	—14,4	—15,7
0,2	—5,8	-8,3	—10,9	—13,5	—16,0	—18,6	-21,1	—23,7
0,3	—3,5	—7,1	—10,6	-14,1	—17,6	-21,1	—24,7	—28,2
0,4	0,1	—3,8	-7,6	—11,5	—15,4	—19,3	—23,2	—27,0
0,5	3,7	0,2	-3,3	-6,8	—10,2	—13,7	—17,2	—20,7
0,6	5,3	2,8	0,3	—2,3	—4,8	—7,3	—9,8	—12,3
0,7	4,7	3,2	1,8	0,3	-1,2	—2,7	-4,2	—5,6
0,8	3,0	2,3	1,6	0,9	0,1	—0,6	-1,3	-2,0
0,9	1,3	1,0	0,8	0,5	0,3	0	—0,3	—0,5
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

я ^0,6

0	—9,3	-9,3	-9,3	—9,3	—9,3	—9,3	—9,3	-9,3
0,1	-8,2	-10,0	—11,8	—13,6	—15,4	—17,2	—19,0	—20,8
0,2	—5,2	-8,4	-11,5	-14,7	—17,9	—21,0	—24,2	—27,3
0,3	-1,8	-5,6	-9,4	—13,2	—17,0	—20,8	—24,6	—28,4
0,4	2,3	-1,4	-5,1	—8,8	—12,5	—16,2	—19,9	—23,6
0,5	4,3	1,3	—1,7	—4,7	-7,7	—10,7	—13,7	—16,7
0,6	4,6	2,6	0,5	—1,6	—3,7	-5,8	-7,8	—9,9
0,7	3,7	2,4	1,2	0	-1,3	-2,5	—3,8	—5,0
0,8	2,3	1,7	1,1	0,4	—0,3	—0,9	-1,5	-2,2
0,9	1,1	0.8	0,6	0,4	0,1	-0,1	-0,4	—0,6
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

2.41. Горизонтальные сдвижения:

а) в лолумульде по простиранию

?* = 0,5а_о т|_т F (г_х). (22)

Значения функции F(z_x) определяются при В=0 по тайл. 21 и 22 в зависимости от коэффициента под-работанности я₂; коэффициент ао определяется но табл. 15;

б) в полумульдах по падению и восстанию

|р=0,5автч_т F (г_у). (23)

Значения функции F{z_v) определяются по табл. 21

и 22 в зависимости от параметра В = — и коэффи-

Оо

циента подработанности n_t; Р находится по формуле Р = tga-—~^>0. (24)

0	—4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5	-4,5
0,1	—5,2	-6,2	-7,1	—8,1	-9,0	—10,0	-11,0	—12,0
0,2	-6,1	—8,2	—10,3	—12,3	—14,4	—16,5	—18,6	—20,6
0,3	-5,2	—8,5	—11,7	—15,0	—18,2	—21,5	—24,8	—28,0
0,4	-1,6	-5,6	-9,5	—14,5	-17,4	-21,4	—25,4	—29,4
0,5	3,0	-0,8	-4,6	-8,5	—12,3	—16,1	—19,9	—23,8
0,6	5,7	2,8	-0,1	-2,9	-5,8	—8,7	—11,6	—14,4
0,7	5,5	3,8	2,1	0.4	-1,3	—3,0	—4,7	—6,4
0,8	3,6	2,8	2,0	1,1	0,3	-0,5	-1,3	-2,2
0,9	1,5	1,2	0,9	0,6	0,3	0	-0,3	-0,6
1,0	0	0	0	0	0	0	0	0

e*=0,5ao -f- F'(z_x). (25)

Значения функции F'(z_x) определяются при В=0 по табл. 23 и 24 в зависимости от коэффициента под-работанносш Яг, коэффицент а₀ находится по табл. 15; б) в полумульдах по падению и восстанию:

е_у = 0,5a, F' (г„);

г_у = 0,5а® — F' (г*). (26)

L₂

УДК 699.8.001.2:622.83

Руководство по расчету и проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях. М., Стройиздат, 141 с., 1976 (Донецкий Промстройнивпроект Госстроя СССР, В НИМИ Минуглепрома СССР, НИИ оснований и подземных сооружений им. Н. М. Герсева-нова Госстроя СССР, КиевЗНИИЭП Госгражданстроя при Госстрое СССР).

В «Руководстве по расчету и проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях» даны основные принципиальные положения по проектированию подрабатываемых объектов, рекомендации по расчету деформаций земной поверхности, рекомендации по выбору наиболее рациональных конструктивных решений зданий и сооружений, а также конкретные методические указания по расчету их элементов и конструкций с учетом воздействия неравномерных вертикальных н горизонтальных деформаций оснований, обусловленных подземной разработкой угольных пластав.

Руководство предназначено для инженерно-технических работников организаций, занимающихся проектированием мер защиты от влияния горных выработок на здания и сооружения, строящиеся и эксплуатируемые на территориях угольных месторождений.

Табл. 84, ил. 115.

Редакционная коллегия: инженеры В. Е. Кюяе, А. П. Старицьш, Ф. И. Мавроди, кандидаты техн. наук Е. М. Барышлольский, Р. А. Муллер, А. А. Петраков, Ю. Л. Бунинский, И. А. Петухов, А. И. Юшин, Н. С. Метелюк.

3*213—275

047(01)—77

Инструкт.-нормат. ■— I—II вып. — 28—76

Значения функции F'(z_y) определятся по табл. 23

а 24 в зависимости от параметра В=— и коэффищь

во

ента подработанности П\.

При неполной под|ра!боше (я^0,9) горизонтальные деформации в точке максимального оседания определяются по средней длине полумульды

L_cp = 0,5 (Ьг + Ьъ). (27)

Рве. 9. Схема расположения координатных осей при расчете «движений н деформаций земной поверхности в заданном направлении

Сдвижения и деформации в точках сечений мульды сдвижения, параллельных главным сечениям (рис. 9)

ЛВ —сечение мульды сдвижения, параллельное главному сечению по простиранию пласта; СД — то же, вкрест простирания яласта; N\, N₂ — сечение мульды сдвижения в произвольном направлении по отношению к простиранию пласта

2,43. Оседание в точке М

где 5(z*)—функция типовой кривой оседания, завися-

'Пх0^===:7]т^ (^zx) & (^zy)t (29)

щая от переменной г_х = — ;

5 (2_У) — функция типовой кривой оседания, завися-

у у .

щая от переменной z_y = — или z_y — —,

L\ Ь2

X—абсцисса рассматриваемой точки — расстояние от оси у (главное сечение вкрест прости

рания пласта) до параллельного ей сечения CD, проходящего через точку М; у — ордината рассматриваемой точки — расстояние от оси X (главное сечение по простиранию пласта) до параллельного ей сечения АВ, проходящего через точку М.

Оси координат располагаются в плане следующим образом. Начало координат принимается в точке пересечения главных сечений мульды сдвижения по прости

ранию и вкрест простирания пласта, проходящих через

точку максимального оседания при неполной подработке или начало плоского дна при полной подработке. Ось X совпадает с главным сечением мульды по простиранию и направлена по простиранию пласта, ось У совпадает с главным сечением мульды вкрест простирания и направлена в сторону восстания пласта.

Значения функций 5(2*) и 5(г_у) определяются по табл. 20 в зависимости от коэффициентов подработак-ностн п_х и п₂.

2.44. Наклоны в точке М:

а) по простиранию пласта (сечение АВ)

h(²у)> (2^)

где i_x — наклоны в главном сечении мульды по простиранию пласта, определяемые по формуле (18);

б) вкрест простирания пласта (сечение CD)

iyx — *0 5 (z_x), (30)

где i_y — наклоны в главном сечении мульды сдвижения вкрест простирания, определяемые по формулам (19).

Значения 2* и z_v определяются в соответствии с п. 2.38.

2.45. Кривизна в точке М:

а) по простиранию пласта

K_xy = K_xS(z_y), (31)

где Кх — кривизна в главном сечении мульды сдвижения по простиранию пласта, определяемая по формуле (20);

б) вкрест простирания пласта

K_yx^K_yS(z_x), (32)

где К_у — кривизна в главном сечении мульды сдвижения вкрест простирания пласта, определяемая по формулам (21).

2.46. Горизонтальные сдвижения:

а) по простиранию пласта

%_Ху = I* S (Zy), (33)

где 5* — горизонтальные сдвижения в главном сечении мульды по простиранию, определяемые по формуле (22);

б) вкрест простирания пласта

%ух ⁼ %у 5 (z_x), (34)

где — горизонтальные сдвижения в главном сечении мульды вкрест простиравши, определяемые по формуле (23).

2.47. Горизонтальные деформации:

а) по простиранию пласта

&_Ху = s_xS (Zy), (35)

где Вх — горизонтальные деформации в главном сечении мульды по простиранию, определяемые по формуле (25);

б) вкрест простирания пласта

*_yx = byS(z_x), (36)

где е_у — горизонтальные деформации в главном сечении мульды вкрест простирания пласта, определяемые по формулам (26).

Сдвижения и деформации в точках сечений мульды сдвижения, не параллельных главным сечениям (рис. 9)

2.48. Сдвижения и деформации в сечениях, не параллельных главным, определяются при установлении мер охраны сооружений, имеющих большую протяжен-

ВВЕДЕНИЕ

«Руководство по расчету и проектировалию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях» разработано в развитие главы СНиП на проектирование зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

При составлении Руководства использованы законченные результаты научно-исследовательских работ, а также накопленный за последние годы опыт по расчету я проектированию зданий я сооружений на подрабатываемых территориях.

Руководство составлено институтами Донецкий Промстройянипроект, ВНИМИ, НИИ оснований и подземных сооружений, КиевЗНИИЭП, НИИСК при участии ЦНИИСК нм. Кучеренко, НИИЖБ, Харьковского Водоканалпроекта, Донбассгражданпроекта и других организаций.

Раздел 1 «Основные положения», а также «Общие положения по выбору исходных данных» составлен кандидатами техн. наук В. А. Евтуховским, Ю. Л. Бунинским, Е. М. Барышпольским, А. А. Петраковым, инженером Г. Г. Бельским (Донецкий Промстройяии-проежт), канд. техн. наук Р. А. Муллером (ВНИМИ), канд. техн. наук А. И. Юшиным (НИИОСП), канд. техн. наук М. И. Медведевым (КиевЗНИИЭП).

Раздел 2 «Определение прогнозируемых деформаций земной поверхности под влиянием горных работ, как исходных данных для проектирования» составлен кандидатами техн. наук А. Г. Акимовым, В. Н. Земисевым, М. А. Йофисом, Р. А. Муллером, И. А. Петуховым, инженерами Н. М.Никольской, Е. А. Овсянко при участии кандидатов техн. наук Б. Я. Гвврцмана, В. П. Самарина (ВНИМИ).

Раздел 3 «Инженерно-геологические изыскания и особенности определения физико-механических характеристик грунтов» разработан канд. теги, наук А. С. Гор-бановым, инж. Г. В. Афанасьевым (Донецкий Промст-ройниинроект).

Раздел 4 «Проектирование и расчет производственных зданий» составлен кандидатами техн. наук Ю. Л. Бучииским, А. А. Петраковым, инженерами В. И. Никитиным, М. А. Коваленко, Г. В. Афанасьевым,

Г. Д. Загорцем (Донецкий Промстройянипроект), канд. техн. наук Н. С. Метелюком (НИИСК); «Упрощенный расчет многоэтажных каркасных зданий»—инж.

С. Г. Синапальвикавьш, канд. техн. наук Р. А. Муллером инженерами Л. Ш. Меламутом, С. Е. Шагаловым (ВНИМИ); «Растет связей распорок между отдельно стоящими фундаментами» — инж. В. П. Козловым (Донецкий Прометр о йниипр оект), каид. техн. наук

Р. А. Мулиером (ВНИМИ), канд. техн. наук

A. И. Юшиным (НИИОСП).

Раздел 5 «Проектирование и растет производственных сооружений» составлен кандидатами техн. наук Е. М. Барыиихольским, Г. Р. Розеявассером, инженерами И. С. Дубянским, М. И. Басиным, Э. Я. Гонским (Донецкий Промстройнияпроект).

Раздел 6 «Жилые и общественные здания» составлен инженерами Ф. И. Мавроди, В. Е. Верховской,

B. X. Батраком, К. П. Холопчеико, кандидатами техн. наук Е. М. Барышпольским, Д. А. Милюковым (Донецкий Промстройшпшроект), канд. техн. наук Б. А. Ко-сицыиьш, инж. А. В. Горбуновым (ЦНИИСК им. Кучеренко), доктором техн. наук С. Н. Клепиковым (НИИСК), кандидатами техн. наук И. М. Медведевым, Я. И. Бейлиновым, инж. В. Б. Шевелевым (КиевЗНИИЭП); «Определение нагрузок на фундаментные конструкции от горизонтальных деформаций основания»— инж. В. П. Козловым (Донецкий Промстройнии-яроект), канд. техн. наук Р. А. Муллером, инж. Н. Л. Степановой (ВНИМИ), «Растет зданий повышенной этажности на влияние наклона земной поверхности»— кандидатами техн. наук М. И. Медведевым, Я. И. Бейлиновым (КиевЗНИИЭП), канщ. техн. наук А. И. Юшиным (НИИОСП), канд. техн. наук Р. А. Муллером (ВНИМИ), кандидатами техн. наук Ю. М. Гусевым, Е. М. Барьншюльокнм (Донецкий Промсцрой-ниипроект), канд. теш. наук С. М. Бланком (Донорг-техстрой).

Все заметания и пожелания по содержанию настоящего Руководства просьба направлять в Донецкий Пром-стройяишюоект (Донецк, 340004, ул. Университетская, д. 112).

I* Зак. 426

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящее Руководство составлено в развитие главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

1.2.    Рекомендации Руководства распространяются на проектирование производственных, жилых, общественных и других зданий и сооружений на территориях, под которыми предусматриваются подземные горные разработки.

1.3.    Проектирование зданий и сооружений необходимо осуществлять на основе составленного проектной организацией горно-геологического обоснования, которое должно включать:

геологические данные о подрабатываемом массиве горных пород и основании зданий ,и сооружений;

планы горных работ с указанием перспективы их развития;

сведения о системе разработки угольных пластов; прогноз ожидаемых или вероятных деформаций земной поверхности;

перечень рекомендуемых основных строительных и горных защитных мероприятий.

Кроме того, в качестве исходных данных должны быть представлены дополнительные требования к инженерно-геологическим изысканиям на площадке строительства и техническое задание на проектирование зданий и сооружений.

1.4.    При проектировании объектов на территориях угольных месторождений, намечаемых к выемке, следует применять специальные типовые и индивидуальные решения, разработанные с учетом прогнозируемых деформаций земной поверхности, или типовые решения для обычных условий эксплуатации, включающие конструктивные мероприятия по защите объектов от вредного влияния подземных выработок.

1.5.    Эксплуатационную пригодность зданий и сооружений рекомендуется обеспечивать:

целесообразной планировкой и оптимальными габаритами объектов;

рациональной ориентацией зданий и сооружений относительно намечаемых к проведению выработок;

применением строительных и горнотехнических защитных мероприятий;

применением рациональных конструкций и эффективных строительных материалов.

1.6.    При проектировании зданий и сооружений строительные защитные мероприятия должны назначаться с учетом:

прогнозируемых деформаций земной поверхности; физико-механических характеристик грунтов основания;

особенностей конструктивы ого решения объектов; влияния подработки на технологический процесс производственных предприятий и эксплуатационную пригодность жилых и общественных зданий.

1.7.    Здания и сооружения на территориях угольных месторождений следует проектировать по податливым, жестким или комбинированным конструктивным схемам.

Примечание. Здания и сооружения, проектируемые но комбинированной конструктивной схеме, могут быть, на-яример, жесткими в горизонтальной плоскости или в направле

нии продольной оси и податливыми в вертикальной плоскости или в направлении поперечной оси.

1.8.    По жесткой схеме целесообразно проектировать объекты сравнительно небольших размеров в плане, а также когда по условиям эксплуатации объекта не допускается взаимного смещения конструкций.

1.9.    По податливым схемам рекомендуется проектировать объекты больших размеров в плане с незначительной собственной жесткостью.

Податливость зданий и сооружений достигается разделением их деформационными швами; устройством швов скольжения, шарнирных соединений элементов, подвижных опор; повышением гибкости колонн, увеличением лроемности стен и т. д.

1.10.    Соединения между отдельными конструктивными элементами должны проектироваться по условию прочности с учетом восприятия возникающих между ними усилий или по условию податливости с обеспечением необходимого перемещения соединяемых элементов.

Стыки и сопряжения элементов конструкций зданий и сооружений следует проектировать таким образом, чтобы их реальная работа приближалась к расчетной.

Примечание. При необходимости, в проектах нужно-особо оговаривать условия выполнения и приемки специальных стыков, швов и сопряжений.

1.11.    Здания и сооружения сравнительно больших размеров в плане, как правило, целесообразно разделять деформационными швами на самостоятельные отсеки.

Деформационные швы должны разделять смежные отсеки объектов по всей высоте, включая фундаменты и кровлю, кроме случаев, оговоренных в п. 5.5 главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

При разделении здания (сооружения) на отсеки необходимо учитывать конфигурацию его в плане, конструктивные особенности, изменение этажности по длине, а также деформации земной поверхности. Предпочтение следует отдавать отсекам прямоугольной формы в плане.

Высоту зданий и сооружений в пределах отсека рекомендуется принимать одинаковой, соблюдая по возможности условия симметричности распределения нагрузок и привязок основных несущих конструкций к главным осям проектируемого объекта.

1.12.    Встроенные и примыкающие к зданиям (сооружениям) эстакады, этажерки, тоннели, галереи, емкости и т. п. нужно отделять от элементов зданий деформационными швами.

1.13.    Усилия в несущих конструкциях зданий и сооружений от различных деформаций земной поверхности могут определяться раздельно. В качестве расчетного усилия принимается максимальное, полученное при наиболее неблагоприятной комбинации воздействий.

Возможные комбинации воздействий принимаются в соответствии с п. 5.6 главы СНиП по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях с учетом коэффициента 0,8.

1.14.    При расчете зданий и сооружений на подрабатываемых территориях допускается помимо методов расчета, излагаемых в настоящем Руководстве, применять другие обоснованные методы.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГНОЗИРУЕМЫХ ДЕФОРМАЦИИ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ПОД ВЛИЯНИЕМ ГОРНЫХ РАБОТ КАК ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ, ТЕРМИНЫ И ОБОЗНАЧЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССА СДВИЖЕНИЯ ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ

2.1. При расчете величин сдвижений и деформаций земной поверхности используются следующие понятия и термины (рис. 1):

1) ожидаемые сдвижения и деформации—величины сдвижений л деформаций, определяемые в условиях, когда имеются календарные планы горных работ и известны необходимые для расчетов горно-геологические параметры;

Рис. 1. Исходные па* раметры процесса сдвижения

а — яри наклонном залегании пласта; б— при горизонтальном залегании пласта (по простиранию); в,— при крутом залегании пласта (cOajj); / — наносы; 2 — мезозойские отложения; 3 — коренные породы

2)    вероятные сдвижения и деформации — величины сдвижений и деформаций, определяемые в условиях, коща отсутствуют календарные планы горных работ;

3)    расчетные сдвижения и деформации — величины сдвижений н деформаций, получаемые путем умножения ожидаемых или вероятных сдвижений и деформаций на коэффициенты перегрузки (см. табл. 4).

Расчетные сдвижения и деформации принимаются для разработки мер защиты зданий и сооружений;

4)    мульда сдвижения земной поверхности — часть земной поверхности, подвергшаяся сдвижению под влиянием горных выработок;

5)    главные сечения мульды сдвижения — вертикальные сечения мульды по простиранию и вкрест простира

ния пласта, проходящие через точки с максимальными оседаниями земной поверхности;

6)    длина полумульды—расстояние в главном сечении на разрезе вкрест простирания или по простиранию между границей мульды и точкой (пересечения с земной поверхностью линии, проведенной под углом полных сдвижений (при полной подработке) или под углом максимального оседания (при неполной подработке). Участок плоского дна при расчете сдвижения и деформаций в длину полумульды не включается.

Различают длины полумульд, м: по падению L\\ по восстанию Ь₂; по простиранию Lz;

7)    полная подработка земной поверхности — подработка земной поверхности, при которой в мульде сдвижения не происходит увеличения максимального оседания при дальнейшем увеличении площади выработанного пространства;

8)    неполная подработка земной поверхности — подработка земной поверхности, при которой с увеличением площади выработанного пространства увеличивается максимальное оседание;

9)    коэффициент подработанности земной поверхности— отношение фактического размера выработанного пространства к минимальному размеру, при котором наступает полная подработка земной поверхности.

Различают коэффициенты подработанности (безразмерные):

по линии падения пласта ад по простиранию ад

При полной подработке земной поверхности коэффициенты подработанности по линиям простирания и падения пласта равны или больше единицы; при расчете сдвижений я деформаций в условиях полной подработки принимаются равными единице;

10)    первичная подработка земной поверхности — подработка первым пластом (слоем);

11)    повторная подработка земной поверхности—все последующие подработки другими пластами (слоями);

12)    смежные выработки — выработки, имеющие общую границу по падению, восстанию или простиранию, или разделенные целиком такого размера, при котором происходит активизация сдвижения земной поверхности;

13)    активизация сдвижения толщи пород и земной поверхности—изменение характера распределения и величин сдвижения и деформаций земной поверхности н толщи при разработке пласта смежными выработками или при повторных подработках по сравнению со сдвижениями и деформациями от одиночной выработки.

14)    эффективная мощность пласта m_Bj м — мощность, принимаемая для расчетов сдвижений и деформаций при отработке пластов с закладкой выработанного пространства. Величина тп_э определяется с учетом конвергенции боковых пород, полноты заполнения выработанного пространства закладкой и последующего уплотнения материала закладки;

15) граничные углы — внешние относительно выработанного пространства углы, образованные на вертикальных разрезах по главным сечениям мульды горизон-

5

тальной линией и линиями, соединяющими границы выработанного пространства с границами мульды сдвижения на земной поверхности (рис. 1,6).

Различают граничные утлы, град.: со стороны нижней границы выработки в висячем боку в коренных породах ро, в мезозойских отложениях, не являющихся коренными породами, р₀«;

со стороны нижней границы выработки в лежачем боку в коренных породах, poi;

со стороны верхней границы выработки в висячем боку в коренных породах уо, в мезозойских отложениях, не являющихся коренными породами, уом;

по простиранию в коренных пародах б₀, в мезозойских отложениях, не являющихся коренными породами, бои?

в наносах фо;

16) углы полных сдвижений — внутренние относительно выработанного пространства углы, образованные на вертикальных разрезах по главным сечениям мульды плоскостью пласта и линиями, соединяющими границы выработки с границами плоского дна мульды сдвижения. Различают углы полных сдвижений, град.: у нижней границы выработки фь у верхней границы выработки ф₂; у границы выработки по простиранию фз;

17. угол максимального оседания 0, град—угол со стороны падения пласта, образованный на вертикальном разрезе в главном сечении мульды вкрест простирания пласта горизонтальной линией и линией, соединяющей середину очистной выработки с точкой максимального оседания при неполной подработке земной поверхности;

18) углы максимальных горизонтальных сдвижений 0в (0л), град (рис. 1,в) —острые углы, образованные на вертикальном разрезе в главном сечении мульды вкрест простирания пласта горизонтальной линией и линиями, соединяющими середину очистной выработки с точками максимального горизонтального сдвижения в висячем (лежачем) боку;

19)    максимальное оседание земной поверхности pm, мм — наибольшая вертикальная составляющая векторов сдвижения точек поверхности при закончившемся процессе сдвижения;

20)    максимальное горизонтальное сдвижение земной поверхности 1т, мм — наибольшая горизонтальная составляющая векторов сдвижения точек поверхности при закончившемся процессе сдвижения;

21)    относительная величина максимального оседания <7о (безразмерная) — отношение величины максимального оседания земной поверхности к вынимаемой нормальной мощности пласта при полной подработке, горизонтальном залегании пласта л закончившемся процессе сдвижения,

22)    относительная величина максимального горизонтального сдвижения с₀ (безразмерная) — отношение максимального горизонтального сдвижения к максимальному оседанию при полной подработке, горизонтальном залегании пласта и закончившемся процессе сдвижения;

23)    горизонтальные деформации растяжения или сжатия— отношение разности длин интервала в горизонтальной плоскости к его первоначальной длине.

В точке мульды различают сжатия (растяжения), безразмерные:

в направлении простирания, в; в направлении вкрест простирания, е_у; в заданном направлении е% ;

24)    наклоны — отношение разности оседания двух соседних точек мульды к расстоянию между ними.

В точке мульды различают наклоны (безразмерные): в направлении простирания, /; в направлении вкрест простирания, i_y; в заданном направлении,^ »

25)    кривизна — отношение разности наклонов двух соседних интервалов мульды к полусумме длин этих интервалов.

Различают измеренную кривизну мульды, определенную непосредственно по данным наблюдений, и кривизну мульды, полученную по расчетной (сглаженной) кривой оседания.

В точке мульды различают кривизну,— :

в направлении простирания, Кх\ в направлении вкрест простирания, К_у\ в заданном направлении, К% ;

26)    радиус кривизны — величина, обратная кривизне мульды сдвижения.

В точке мульды различают радиусы кривизны, м или км:

в направлении простирания, Rx\ в направлении вкрест простирания, R_y\ в заданном направлении,/?^ :

27)    уступы h_T, мм — сосредоточенная на небольшом интервале деформация в виде разрыва (трещины) со сдвигом пород. Уступы возникают вследствие относительных разрывных перемещений соседних участков по плоскостям напластования, поверхностям тектонических нарушений, осевым поверхностям складок и т. п.

Различают прямые и обратные уступы. У прямого уступа участок у края трещины, расположенной ближе к точке максимального оседания, оседает больше, чем противоположный, у обратного уступа — наоборот;

28)    сосредоточенные деформации—деформации (горизонтальные и вертикальные), на отдельных участках значительно превышающие по своей абсолютной величине, а иногда отличающиеся н по знаку от величины деформаций, определенных по плавной (сглаженной) кривой распределения деформаций. На этих участках возникают трещины и уступы;

29)    общая продолжительность процесса сдвижения— период, в течение которого подрабатываемый объект находится в состоянии сдвижения;

30)    период опасных деформаций — период интенсивных сдвижений пород и земной поверхности, в течение которого проявляется вредное влияние подземных разработок на подрабатываемый объект.

Таблица 1

Сдвижения и деформации

Знак положительный

Знак отрицательный

Оседание

Поднятие

Горизонтальные сдвижения в сторону восстания и в сторону простирания пласта

Наклоны в сторону восстания и в сторону простирания пласта Кривизна и радиус кривизны выпуклости кривой оседания Растяжение

Горизонтальные сдвижения в сторону падения и в сторону, обратную простиранию пласта Наклоны в сторону падения и в сторону, обратную простиранию пласта

Кривизна и радиус кривизны вогнутости кривой оседания Сжатие

Примечания: 1. За направление простирания пласта принимается направление, относительно которого линия падения располагается справа.

2. При построении графиков сдвижений и деформаций положительные величины, кроме оседания, откладываются вверх от исходной горизонтальной линии. Отрицательные величины и величины оседаний откладываются вниз от исходной горизонтальной линии.

6

2.2. Величины сдвижений и деформаций в точках мульды сдвижения в зависимости от их расположения и вида деформаций могут быть положительными и отрицательными.

При расчете сдвижений и деформаций в главных или параллельных им сечениях мульды знаки их необходимо определять согласно табл. 1.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ВЫБОРУ ИСХОДНЫХ ДАННЫХ

2.3.    В качестве исходных данных для проектирования зданий и сооружений на подрабатываемых территориях должны быть заданы максимальные величины прогнозируемых деформаций земной поверхности на участке строительства: оседание, наклон, кривизна иля радиус кривизны (при отсутствии сдвижения лежачего бока), кривизна или радиус кривизны в местах сосредоточенных деформаций (при возможном сдвижении лежачего бока), относительные горизонтальные деформации растяжения и сжатия, горизонтальное сдвижение и высота уступа.

Группа территорий

I    К

II    К

III    К

IV    к

Ожидаемые величины максимальных деформаций при отсутствии сдвижения лежачего бока определяются в направления продольной и поперечной осей проектируемого здания (сооружения), если острый угол между направлением оси и направлением простирания (или падения) находится в пределах от 30 до 60°. Если указанный угол менее 30 или более 60°, то в направлении продольной и поперечной осей здания (сооружения) принимаются соответствующие деформации вкреет простирания и по простиранию.

Ожидаемые величины максимальных деформаций при возможном сдвижении лежащего бока, а также вероятные величины деформаций определяются только в направлении падения и простирания пластов.

2.4.    Прогноз деформаций земной поверхности от выемки свиты пластов производится:

а)    при наличии календарного плана проведения горных работ или схемы расположения очистных выработок с указанием последовательности их проведения — путем выбора ожидаемых максимальных величин из рассчитанных на различные стадии отработки пластов с учетом местоположения очистных выработок и времени их прохождения;

б)    при отсутствии указанного плана проведения горных работ или схемы расположения очистных выработок— путем расчета вероятных сдвижений и деформаций.

Расчет деформаций земной поверхности производится, как правило, специалистами-маркшейдерами, а при особо сложных горно-геологических условиях подработки — специализированными организациями.

2.5.    В зависимости от прогнозируемых деформаций земной поверхности подрабатываемые территории подразделяются на четыре группы в соответствии с табл. 2.

2.6.    Подрабатываемые территории, на которых при выемке угольных пластов возможно образование уступов земной поверхности, подразделяются в зависимости от прогнозируемой высоты уступа на четыре группы в соответствии с табл. 3.

2.7.    Расчетные деформации земной поверхности, учитываемые при расчете зданий (сооружений) как факторы нагрузки, определяются умножением прогнозируемых деформаций на соответствующие коэффициенты перегрузки, принимаемые по табл. 4.

2.8.    При проектировании зданий с чисто экономической ответственностью допускается учитывать лаг, т. е. различие во времени между осуществлением затрат на конструктивные мероприятия по защите зданий и полу-

Таблица 2

Группа

территорий

Прогнозируемые деформации земной поверхности

относительные горизонтальные деформации растяжения — сжатия 8-10⁵(или Е, мм/м)

радиус кривизны, R, км

наклон МО³, рад (или 1, мм/м)

I

125ге>8

lsSP<-3

20>/>10

II

83se>5

3<Р<7

10>i>7

III

5Sse>3

7SP<12

7^i>5

IV

3^е>0

12^/?<;со

5Sst>0

Примечание. При величинах е<1, /?>Й0 и i<C3 мер защиты зданий и сооружений, как правило, не требуется (за исключением железобетонных емкостен для жидкостей).

Таблица 3

25^й_у>10

Ю>й_у>5

5^й_у>2

25гй_у>6

Таблица 4

3|

Коэффициенты перегрузки

Деформация земной по-верхностн

Обозначение коэф циента перегрузи:

при известном взаиморасположении объекта и горных выработок (ожидаемые деформации)

при неизвестном взаиморасположении объекта и горных выработок (вероятные деформации)

Оседание

1,2

1,1

Г оризонтальные сдвижение

ч

1,2

1,1

Наклон

»/

1,4

1,2

Кривизна

«к

1,8

1,4

Относительные горизонтальные деформации растяжения — сжатия

«8

1,4

1,2

Уступ

^ПЬ

У

1,4

1,2

чением соответствующего эффекта при выемке угля под зданиями.

Расчет конструктивных мероприятий ло защите зданий рекомендуется в этом случае производить на воздействие расчетных деформаций земной поверхности, умноженных на коэффициент S в зависимости от лага.

Величину коэффициента S допускается определять приближенно по формуле

Прогнозируемая высота уступа h . см

У

7

где Т — время в годах от окончания строительства зданий до начала первой подработки. Дата начала первой подработки согласовывается с соответствующим горным предприятием;

Т₂ — время в годах от окончания строительства зданий до начала подработки, при котором становится экономически нецелесообразным предусматривать конструктивные меры защиты при строительстве зданий.

При Т^Т₂ принимается 5=0.

При отсутствии более обоснованных данных допускается принимать Т₂—20 лет.

Примечания 1 Под зданиями с чисто экономической ответственностью подразумеваются такие здания, подработка которых в силу конструктивной схемы может привести к необходимости ремонтно-восстановительных работ, но не к непредвиденному разрушению, связанному с риском для безопасности людей.

2. При учете лага следует иметь в виду, что применение минимального комплекса конструтивных мероприятий является обязательным. Минимальный комплекс конструктивных мероприятий должен обеспечивать защиту фундаментно-подвальной части зданий от повреждений при воздействии горизонтальных деформаций земной поверхности бет учета лага и возможность последующей защиты от повреждений надземной части здания непосредственно перед подработкой.

2.9.    Если первая подработка зданий и сооружений предполагается более чем через 20 лет с момента ввода их в эксплуатацию, в проектах допускается предусматривать выполнение строительных мер защиты непосредственно перед подработкой. При этом обязательно применение минимального комплекса конструктивных мероприятий, приведенного в п. 2.8 настоящего Руководства. В проектах зданий III и IV классов капитальности строительные меры защиты допускается предусматривать непосредственно перед подработкой.

Примечание. Строительные меры защиты, предусмотренные проектом к выполнению при возведении объекта и непосредственно перед подработкой, должны быть зафиксированы в паспорте.

Рис. 3. Схема по расчету перемещений точек земной поверхности под воздействием горизонтальных деформаций

2.10.    При расчете конструкций зданий и сооружений иа воздействие деформаций земной поверхности необходимо вводить коэффициенты условий работы, учитывающие неравномерность величин наклона т«, кривизны т_я и относительных горизонтальных деформаций растяжения — сжатия т_а шо длине (ширине) отсека.

Коэффициенты /п, т_к и т_е определяются в зависимости от проектного размера /, м, между крайними поперечными (продольными) осями отсека (или диаметра круглых в плане сооружений) по табл. 5.

Таблица 5

m 5

о и

Коэффициенты условий работы при U м

Деформации земной поверхности

Обозначение к фициента услс работы

менее 15

15—30

более

30

Наклон

m_i

1

0,85

0,7

Кривизна

т_к

1

0,7

0,55

Относительные горизонтальные деформации растяжения — сжатия

^тг

1

0,85

0,7

Примечание. Для зданий башенной конструкции (дымовых труб, водонапорных башен и т. д.) дри 1< <15 м следует принимать /п=2.

т_к — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 5;

R — прогнозируемая величина радиуса кривизны земной поверхности.

Расчетное неравномерное оседание двух любых точек основания сооружения А у относительно друг друга, вызванное кривизной, определяется по формуле

_Х\ — х[

Д у=п_кт_к ———,    (3)

где Х\ и х₂ — расстояния от рассматриваемых точек до центральной оси здания (сооружения) или его отсека.

I

ил

—3-

q-4

•о    <

2.11. Расчетное оседание основания сооружения относительно центральной оси здания (сооружения) или его отсека (рис. 2), вызванное кривизной, определяется по формуле

у = п_кт_к — ,    (2)

где х—расстояние от центральной оси здания (сооружения) или его отсека до рассматриваемой точки земной поверхности; йк — коэффициент перегрузки, принимаемый по табл. 4;

1/2 1/2

Рис. 2. Схема по расчету неравномерных оседаний из-за кривизны земной поверхности

2.12. Расчетное .перемещение точек основания сооружения АI относительно центральной оси здания (сооружения) или его отсека (рис. 3), вызванное воздействием горизонтальных деформаций растяжений (сжатий), определяется по формуле

А/= ±п_е/й₈8х,    (4)

где п_г — коэффициент перегрузки, принимаемый по табл. 4;

/п_е — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 5;

е — прогнозируемая величина относительных горизонтальных деформаций растяжения — сжатия земной поверхности.

Расчетный наклон <р касательной в любой точке кривой неравномерных оседаний основания сооружения определяется по формуле

ф = ± п_к т_к —■ .    (5>

Расчетная разность оседаний двух точек основания

сооружения Ду, вызванная наклонам, определяется по формуле

&у = П1ГП{1Ах,    (6)

где Ах — расстояние между рассматриваемыми точками земной поверхности.

Местоположение уступа в плане при расчете здания принимается таким, при котором возникающие в несущих конструкциях здания усилия будут наибольшими.

УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ МЕТОДИКИ РАСЧЕТА

2.13.    Методика расчета позволяет определять величины сдвижений и деформаций земной поверхности в следующих (за исключением особо сложных п. 2.14) условиях:

а)    кратность подработки — отношение средней глубины выработки Нср к (вынимаемой (эффективной) (мощности пласта т— более 15, за пределами зоны провалов и крупных трещин;

б)    угол падения пластов от 0 до 90°;

в)    управление кровлей — полное обрушение или закладка выработанного пространства;

г)    закончившийся процесс сдвижения.

2.14.    При особо сложных геологических условиях застраиваемых участков, а также для условий, не перечисленных в п. 2.13 настоящего Руководства, для расчета сдвижений и деформаций земной поверхности рекомендуется привлекать специализированные организации.

К особо сложным горно-геологическим условиям относятся:

а)    наличие в толще геологических нарушений, выходящих под наносы или на земную поверхность, или осевых поверхностей складок;

б)    выход на земную поверхность (под наносы) ранее отработанных или отрабатываемых пластов;

в)    складчатое залегание пород;

г)    гористый рельеф или наличие древнего оползня в толще;

д)    камерная система разработки;

е)    возможность образования провалов на земной поверхности в результате выноса обводненного песка в горные выработки.

2.15.    В зависимости от полноты исходных данных определяются ожидаемые величины сдвижений и деформаций земной поверхности или вероятные значения сдвижений л деформаций.

2.16.    Ожидаемые величины сдвижений и деформаций должны рассчитываться также и при отсутствии календарных планов горных работ, если известно, что границы очистных выработок в свите пластов будут находиться примерно в одной плоскости, как, например, у промышленной площадки шахт, у технических границ шахтного поля и т. п.

2.17.    Расчет ожидаемых сдвижений я деформаций в бассейнах и на месторождениях, для которых в действующих Правилах охраны сооружений приводятся методы расчета сдвижений и деформаций, производится по указанным документам.

Приведенная в настоящем Руководстве методика расчета ожидаемых сдвижений и деформаций в целом может применяться проектной организацией в тех случаях, когда методика расчета, приведенная в Правилах, не позволяет определить сдвижения и деформации (например, при крутом падении пластов, в условиях возникновения подвижек по напластованию, при произвольном расположении зданий и сооружений по отношению к падению и простиранию пластов я т. п.).

2.18.    При расчете сдвижений и деформаций исходные параметры сдвижения и другие «необходимые величины определяются в зависимости от принадлежности

бассейна, месторождения или его участка (шахты) к одной из девяти групп. Распределение месторождений на группы приведено в табл. 6.

Таблица 6

Бассейны, месторождения, геологопромышленные районы, комбинаты, шахты

Алексан дринекое месторождение Подмосковный бассейн (С^30%); Ахалцих-ское месторождение; шахты «Шебунлно» и № 10/13 комбината «Сахалинуголь» Подмосковный бассейн (С>30%); Ангрен-ское месторождение Артемовское и Тавричанское месторождения, комбинат «Приморскуголь»; Лекторское и Кы-зыл-Кийское месторождения, комбинат «Сред-азуголь»; Анадырское месторождение, шахта «Анадырская» № 3-бис Западный Донбасс; Л ьв овско-В о л ьшек и й бассейн; Челябинский бассейн; Тентекский район Карагандинского бассейна; Промышленный, Саранский и Чурубай-Нуринский районы Ка-рагандашзкото бассейна (С<30%); Интинское месторождение Печорского бассейна; Шураб-ское, Ташкумырское, Сулюктинское, Кок-Янгак-ское, Джергалаяск ое, Согутинское месторождения, комбинат «Средазуголь»; Липовецкое месторождение, комбинат «Приморскуголь»; месторождение бухты Угольной, шахта «Бермиговская» № 2; Галимовское месторождение, шахта «Омсукчацская»

Донбасс, «марки угля Д—Г (С^30%); Промышленный, Саранский и Чурубай-Нуринский районы Карагандинского бассейна (С>30%); Ткибульское и Ткварчалыжое месторождения, комбинат «Грузуголь», Черемховское месторождение; Буланашское месторождение; Сан-гарское месторождение, шахта Саягарская; месторождение Джебарики-Хая, шахта «Дже-барики-Хая»; Нижяе-Аркагалинское месторождение, шахты «Кадыкчанская» и «Кедровская» Донбасс, марки угля Д—Г (030%), марки угля Ж, К, ОС, Т (С^30%); Кузбасс (кроме Ленинского и Беловского районов); Вор-кутинское, Воргащорекое, Юньягинское, Халь-мерЧОекое месторождения Печорского бассейна; Черногорское месторождение; шахты комбината «Сахалинуголь» (кроме «Шебунино» и Ш 10/13)

Донбасс, марки угля Ж, К, ОС, Т (С> >30%); Кузбасс (Ленинский и Белозский районы); С учанский бассейн; Подгородяенокое месторождение, комбинат «Приморскуголь» Кизеловский бассейн; Донбасс, марки угля ПА—А

Груп

па

I

И

III

IV

V

VI

VII

VIII

IX

Примечания: 1. С — процентное содержание в толще коренных пород песчаников, конгломератов и известняков.

. ²* Если при расчете сдвижений и деформаций земной поверхности в Донбассе встречаются марки ушей, позволяющие отнести этот участок к р азличным гручшам, то группа принимается по марке нижнего разрабатываемого пласта.

2.19. При расчете ожидаемых величин сдвижений и деформаций применяется одна из двух методик расчета: а) расчет сдвижений и деформаций при отсутствии сдвижения пород лежачего бока а^а_п;

9

Руководство по расчету и проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

*•=-м₃ ’ ⁽⁸⁾

я, я,

14

<* = —^(2,); 08)

Руководство по расчету и проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

РУКОВОДСТВО

РУКОВОДСТВО

к

к

*•=-м3 ’ (8)

я, я,

14

яср

<* = —^(2,); 08)

1,0

*•=-м₃ ’ ⁽⁸⁾

я_ср