Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
В работе изложена методика расчета на внешнее критическое давление трехслойных крепей (труба-цементный заполнитель-труба), применяемых для крепления скважин. К теоретически полученным формулам рекомендованы коэффициенты, полученные экспериментально. Методические указания предназначены для использования проектировщиками и производственниками при выборе крепи скважин
Общие положения
Методика расчета концентричных трехслойных крепей
Программа для расчета внешних критических давлений для трехслойных крепей
Таблицы внешних критических давлений для трехслойных крепей
Дата введения | 01.01.2021 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.01.2019 |
Актуализация | 01.01.2021 |
18.03.1985 | Утвержден | ВИОГЕМ |
---|---|---|
Разработан | ВИОГЕМ |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
м
етодические указания по расчёту трёхслойных крепей для скважин большого диаметра
Белгород 1985
ШШЙСГЕРСТВО ЧЕРНОЙ ШШШ СССР Управление горнего производства
Всесоюзной научно-иосогадозаг ельский „ нонструтаорско-тезшодюгяч801шй я щюектяо-гзыокательокий институт по осушена© месторождений полезных ископаемых, специальным горяык работам, рудничной геологии и маркшейдерскому делу В И О Г Е й
утвервдаэ: Директор института И,Ф. Океания 18 марта 1985 г.
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
СКВАЖИН БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА
Белгорсщ 1985
ТАБЛИЦЫ ЗШПНИХ ЕРШЖВСКИХ ДАВЛЕНИЙ ДШ ТЖСЛОЙНЫХ КРЕПЕЙ
Табниаа I
Толщина отеияи.да |
йгешнее критическое давление для треходойных крепей Ркр,Ша | ||||
h | |||||
Диаметр труб, мм |
Предел теку-чести мате -риала внут -ценней трубы су, МПа |
Марка бетона (модуль упрутооти) | |||
внутрен ней 426 |
наруж ной 530 |
М 50 CEsI-IO4 МПа) |
М 150 (Е= 2,14 х х ХСРМПа) |
М 250 (Е = 2,78 X х Ж)4 МПа) | |
I |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
б |
5 |
210 |
8,91 |
10,43 |
11,29 |
£30 |
9,76 |
11,43 |
12,36 | ||
«> и«* |
320 |
13,58 |
15,90 |
17,20 | |
— **— |
380 |
16,13 |
18,88 |
20,42 | |
7 |
б |
210 |
S,68 |
11,20 |
12,05 |
230 |
10,61 |
12,27 |
13,20 | ||
м> |
320 |
14,76 |
17,10 |
18,37 | |
- и» |
380 |
17,52 |
20,27 |
21,81 | |
8 |
б |
210 |
10,46 |
11,97 |
12,82 |
»tt- |
230 |
И,46 |
13,11 |
14,04 | |
•- и. |
^ н_ |
320 |
15,94 |
18,24 |
1C, 54 |
380 |
18,93 |
г;,бв |
23,20 | ||
9 |
б |
210 |
11,24 |
12,75 |
13,60 |
230 |
12,31 |
13,96 |
14,89 | ||
- **#* |
320 |
17,12 |
19,43 |
20,72 | |
«* 99— |
380 |
20,34 |
23,10 |
24,60 | |
10 |
б |
210 |
12,02 |
13,53 |
14,37 |
•• Wta. |
230 |
13,17 |
14,22 |
15,74 | |
***• |
* п— |
320 |
18,32 |
20,61 |
7.1,90 |
«. Н-о |
380 |
21,75 |
24,48 |
7 6,01 | |
11 |
б |
210 |
1? ,81 |
14,31 |
15,15 |
^ «„ |
*»я— |
230 |
14,03 |
15,67 |
16,60 |
«а *«■. |
— **— |
320 |
19,52 |
21,81 |
?3,09 |
380 |
23,18 |
25,89 |
Г , ~ |
10
1 |
-*- - |
3 |
4 |
5 |
б |
12 |
б |
810 |
13,60 |
15,10 |
15,94 |
- “* |
830 |
14,89 |
16,53 |
17,46 | |
^ 11^ |
320 |
20,78 1 |
23,01 |
24,29 | |
-П- |
380 ; |
24,61 |
87,38 |
28,84 | |
в |
б |
810 |
11,43 |
12,89 |
13,71 |
иви |
— Н- |
830 |
12,51 |
14,11 |
15,01 |
— И- |
*• «_ |
320 |
17,41 |
19,64 |
20,88 |
-***•» |
380 |
20,68 |
23,32 |
24,80 | |
9 |
8 |
810 |
12,20 |
13,66 |
14,48 |
я» **— |
230 |
13,36 |
14,96 |
15,86 | |
^ ии |
320 |
18,59 |
20,81 ! |
22,06 | |
м **•» |
380 |
28,08 |
24,72 |
26,19 | |
10 |
8 |
210 |
12,98 |
14,44 |
15,25 |
«*w- |
2зО |
14,82 |
15,81 |
16,70 | |
— М_ |
320 |
19,78 |
21,10 |
23,24 | |
м.и— |
— *•» |
380 |
83,49 |
26,12 |
27,60 |
11 |
8 |
810 |
13,77 |
15,28 |
16,03 |
— ”• |
в «в |
230 : |
15,08 |
16,67 |
17,56 |
■» и» |
ш н^ |
320 |
20,98 |
23,19 |
24,43 |
ш.И— |
380 |
84,91 |
87,54 |
2.9,01 | |
12 |
8 |
810 |
14,56 |
16,00 |
16,81 |
-вя* |
. 230 |
16,94 |
17,53 |
18,41 | |
320 |
88,18 |
24,38 |
25,62 | ||
-и-р> |
380 |
86,34 |
28,96 |
30,42 | |
10 |
10 |
810 |
13,96 |
15,36 |
16,14 |
230 |
15,89 |
16,88 |
17,68 | ||
в |
— **<- |
320 |
21,27 |
23,40 |
24,60 |
- *— |
380 |
25,86 |
87,79 |
29,81 | |
1! |
10 |
810 |
14,74 |
16,14 |
16,92 |
«,w«. |
-■и |
230 |
16,15 |
17,67 |
18,53 |
*. н- |
320 |
82,46 |
24,59 |
£5,78 | |
w И, |
380 |
2б\бв |
29^80 |
30,62 | |
12 |
10 |
810 |
15,53 |
16,92 |
17,70 |
»**— |
— |
230 |
17,00 |
18,53 |
19,3© |
320 |
23,66 |
£5,78 |
26,97 | ||
«- tt« |
— |
380 |
28,10 |
30,62 |
38,00 |
II
Таблица 2 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Дродолканне табл. 2 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Таблида 3 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
14 |
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
15 |
Дродшшвзяв sa&£.8 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
16 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 __ |
10 |
7 |
7,78/8,53 |
8,70/9,» |
9,22/10,10 |
10 |
10 |
8,80/9,64 |
9,66/10,58 |
10,15/11,11 |
11 |
в |
8,58/9,40 |
9,48/10,38 |
9,98/10,93 |
11 |
10 |
9,26/10,14 |
10,12/11,» |
10,60/11,61 |
12 |
8 |
9,36/9,90 |
9,93/10,88 |
10,44/11,43 |
12 |
10 |
9,71/10,64 |
10,57/11,58 |
11,06/12,11 |
14 |
В |
9,96/10,90 |
10,85/11,89 |
11,35/12,44 |
14 |
10 |
10,63/11,64 |
U,49/t2,58 |
11,97/13,11 |
16 |
8 |
10,88/11,92 |
1 11,77/12,90 |
12,28/13,46 |
16 |
10 |
11,56/12,66 |
12,41/13,59 |
12,89/14,12 |
18 |
8 |
11,81/12,94 |
12,70/13,91 |
13,50/14,46 |
18 |
10 |
18,10/13,67 |
13,34/14,61 |
13,82/15,13 |
19 |
8 |
12,28/13,45 |
13,17/14,42 |
13,67/14,97 |
19 720 |
10 920 |
12,95/14,18 |
13,80/15,12 |
14,28/15,64 |
7 |
7 |
6,65/7,28 |
8,41/9,21 |
9,39/10,а9 |
8 |
7 |
7,10/7,78 |
8,86/9,70 |
9,84/10,78 |
9 |
? |
7,56/8,27 |
9,31/10,20 9,82/10,75 |
10,29/11,27 |
9 |
9 |
8,09/8,86 1 |
10,78/11,81 | |
10 |
7 |
8,01/8,77 |
9,76/10.69 |
10,75/11,77 |
10 |
10 |
8,82/9,66 |
10,52/11,53 |
11,48/18,58 |
И |
8 |
8,74/9,57 |
10,47/11,47 |
11,44/12,53 |
11 |
10 |
9,27/10,15 |
10,98/12,02 |
П ,93/13,07 |
12 |
8 |
1 9,19/10,07 |
10,92/i 1,97 |
11,90/13,03 |
12 |
10 |
9,73/10,66 |
; 11,43/12,52 |
12,39/13,57 |
14 |
8 |
10,13/11,08 |
П ,84/1* ,97 |
12,81/14,02 |
14 |
10 |
10,65/11,46 |
12,35/13,52 |
13,30/14,57 |
16 |
8 |
11,04/12,09 |
12,76/13,98 |
13,73/15,03 |
16 |
10 |
11,57/12 ,67 |
13,26/14,53 |
14,21/15,57 |
18 |
8 |
11,97/13,11 |
13,69/14,99 |
14,*5/14,05 |
18 |
10 |
12,50/13,69 |
14,19/15,54 |
15,14/16,58 |
19 |
8 |
12,44/13,62 |
14,15/15,50 |
15,11/16,85 |
19 |
10 |
12,97/14,20 |
14,65/16,05 |
15,60/17,08 17 |
3 4 5 7,52/8,23 7,97/8,73 8,43/9,23 8,86/9,71 8,88/9,73 9,32/10,21 9,34/10,23 9,78/10,71 10,26/11,24 10,69/11,71 11,19/12,25 11,62/12,73 12,12/13,27 12,55/13,74 12,58/13,78 13,01/14,25 5,71/6,25 6,11/6,69 6,50/7,12 7,11/7,79 7,21/7,69 7,82/8,57 7,61/8,33 8,22/9,00 8,01/8,77 8,62/9,44 8,81/9,65 9,42/10,32 9,62/10,54 10,23/11,20 10,44/11,43 |
9,90/10,85 10,35/11,34 10,81/11,84 11,22/12,29 11,26/12,33 11,67/12,78 11,71/12,83 12 ,13/13,28 12,63/13,83 13,04/14,28 13,54/14,83 13,95/15,28 14,47/15,85 14,88/16,29 14,93/16,35 15,34/16,80 6,53/7,15 6,93/7,59 7,33/8,02 7,90/8,65 8,01/8,77 8,59/9,41 8,41/9,21 8,99/9,84 8,81/9,65 9,39/10,28 9,61/10,53 10,19/11,16 10,42/11,41 10,99/12,04 11,23/12 ,30 |
11,24/12,31 11,69/12,81 12,14/13,30 12,54/13,74 12,59/13,79 12,99/14,23 13,05/14,29 13,45/14,73 13,95/15,28 14,35/15,72 14,87/16,28 15,27/16,72 15,79/17,29 16,19/17,73 16,25/17,80 16,65/18,23 6,99/7,66 7,39/8,09 7,79/8,53 8,34/9,14 8,46/9,27 9,02/9,88 8,86/9,70 9,42/10,31 9,26/10,14 9,82/10,75 10,06/11,02 10,62/11,63 10,87/11,90 11,42/12,51 11,68/12,79 |
Продоажетаэ твйх.З | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
УМ 622.25
В работе изложена методика расчета на внешнее критическое давяенно трехсдойннх крепей (труба-цешнтннй залод-нктедь-труба) „ применяешь длш крепления окзаззщ. К теоретически полученнкм формулам рекшшдовапы коэффициенты, подученные эксшврювентаяьно. Приведены табличные данные критических давлений, наиболее часто встречавдихся в практике трехслойннх крепей нв элеетросварных труб, внпуска-емзах по ГОСТ 10704-76.
работа составлена к.т.н. в.П.Петриченко, к.т.н, А.Г.Го-нчаровШв пнЖо Г. Б. Добровольским* к.т.н. А.Я.Мекой в инк, Г, Ф, Беляевой и утверждена секцией ЕГО по разработке технических средств 28 января 1985 г. в качестве методических указаний.
Методические указания щ>едиашшчекы для использования яроектпрощякашг и прсизводственникашг при выборе крона сквшшн.
'fe' Всесоюзный научно -«селадоаательскяГ, констру1ггорско--те'Х1Юпогичвск*Л к проект но-нзьсекатальскнв ннспгтут по осу шаняю месторождопяЧ полезных ■скопАоиых.спахлальыым горным работАм^уД**4*0** г дрогни *» м*»ряигрщдер-схему пвпу (ВИОГЕМ), )9вв*
Щ@шмтш тт* ь | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
20 |
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Дня крепления водопонинаадих в технических скважин большого диаметра обычно иетюльзуг» едектросваране трубы.
Крепление скважин может осуществляться последовательным спуском обсадных колонн и тампонажем меитрубного пространства или предварительным сдваиванием труб с цементированием кольцевого пространства дааду шш, пооладупцнм наращиванием секций и спуском их в скважину.
В нервом случае в скважине образуется трехсложная крепь а эксце-нтричвнм, как правило, расшдоквкием труб. Во втором случае может быть подучена крепь с концентричным расположением труб. Очевидиц что такая крепь будет иметь более высокие внешние критические давления.
Методические указания составлены на основе данных экспериментальных исследований на натурных образцах труб и трехелойннх крепей, составленных из труб со отенкаш различной толщины диаметрами 426-1620 ш. Ддя труб использовалось несколько разновидностей мг-оок стали, применялись различные шжтрубвне заполнители при разных эксцентриситетах труб.
Вследствие отклонения реальных условий получения трехелойннх крепей от идеальных, на которых основаны теоретически подученные формулы для определения внешних критических давлений С неравномерность свойств металла, бетона в пространства, тжнвти толщины стенки труб, характер взаимодействия слоев « другие факторы), экспериментальные данные отличаются в огеройу рвшьщэшя.
Методические указания содержат теоретические формулы, программу для расчета концентричных трехелойннх крепей ца ЗШ ЕС-1022 к таблицы, в которых даны критические внешне давления дня наиболее часто встречающихся в практике трехелойных крепей с концентричным расположением труб.
Для получения критических давлений эксцентричны* трехалойпнх крепей (с максимальным эксцентриситете®) табличные дашшо следует умножить на поправочный коэффициент 0,645.
штошта РАСЧЕТА
ТШСШОЙНЫХ КРЕПЕЙ
Расчетная охша, цредстаЕлеавая на рисунка, расеттравается как веакяодвйствужещв три сжсА*,т. Дершй (внутренняя труба) загружен реактяшым отпором Pi со сторона второго слой (бетона). Второй слой загружен реактивным отпорем я ^ со сторона внутренней я одевшей труб.
Третий сдой (внешняя труба) загружен шаашш дававшем Р »дей-стврида на трехедойвув крепь я реактяшш отпором Я, .
Исхода из равенства ршшвшгх деформаця# всех слоев, нолучзнн выражения для напряжений в каждом кз слоев!:
2fit а,
Ъ*. а?
Р ; -Я;
®з аз
2 h3 а
Р
Ш
(2)
(3)
где б"уf <5^, ( 6^ - напряжения в соответетвувднх слоях крепи - нервом, втором, третьем, Ша;
бХу =
1Шь • ©/ ’
аг —
4£g. hz , £>| '
ci* =
J£a Л
(4)
CL + CLZ + (Хъ
(5)
5 Исследование и разработка тежнологачеенях процессов а технических заданий на технические средстве для прохода и крезшдая во-допшикшдаг скважин большого диаметра. Отчет/ШОГШ. Рук.работа В. П. Петриченко. Шифр 1.5-4/79 /-А-5-7Э-Р; S ГР 7Э07Э320; шв. * Б946879,-Белгород, 1931, 133 о.
^^црошшюшое опробование ж внедрение технологических процессов и технических средств по сооружению водопонишдащ: ж тежотчее-кюс скваван (Яковлевсюй рудник, Махайновсхв® ГОК). Отчет/ШОГО.!. Рук. работа В.П.ПетричбНЕО. Шифр I.5-4/79/-A-JO-8I; # ГР 8T0243I2. КНР. * 02840061548. - Белгород, 1984, 96 с.
Расчетная czeua трехолойшп крепей
ще 2>/, 2)2 ©3 - средня» диаметры слоев, н; £#, Ег,
£3, #*/. 4 “ соответственно модуль упругости, Ша, я то
лщина сдоев, ы.
Анализ формул показывает, что о увеличением толщины наружной труба критическое давление практически не меняется, с увеличеннеы толщины внутренней трубы критическое давление увеличивается, о уве ■ дичевием допустимого напряжения в отаяьных трубах критическое давление увеличивается, с увеличением прочности бетона критическое давление увеличивается.
Анализируя формулы и рассматривая реальные размеры и арсчпост -вне свойства слоев авторы установили, что наиболее нагруженным является первый слой и критическое давление дли трехолойвой трубы определяется формулой
2 t7, <2 к Ъ, а,
где Р*р
- критическое вывшее давление, Ш1а*
(6)
предан
5
текучести материала первого слоя, ЬШа; к ~ опытный коэффициент учет несовершенства крепа (против идеальной), равный 1,3 при кон -центричном расположении труб а 2,0 при шксякшшном зксцентриоите-те их.
Расчета показывают, что с увежчешем прочности бетона устойчивость трехшюйяой крепи повышается. Однако нарастание устойчивости незначительное, а поэтому для крепей из сталей с пределом текучести 200-230 Ща применять бетон с прочностью на сжатие более IS ffla нецелесообразно.
ПРОГРАММА ДШ РАСЧЕТА ВНЕШНИХ КИПЕЧЕСХШС ДАВЛЕНИЙ ДЛЯ ТРЕХСЛОЙНЫХ КРЕПЕЙ
//JOB PROG //OPTION LINK ACTION NOMAP //UPSI 01 //EXEC PL/I
OPTIONS LIST
PROG 5 PROC OPTIONS(MAIN);
D0L(DII,DB)FL0AT(8):
D0L(CM(10))PIXED(3);
DOL (A(100))FLOAT(8); , s
DOL(Ll(l00),D2(l00),b3(100))PLOAT(8)5
DOL(H2(100),A1(100),A2(100),A3(100), PKP(100))FL0AT(8);
DOL(H1(100).H3(100))FLOAT(8);
DOL(E1,E3,G2(10)fSIG(l0))FIXED(7)i
DOL(B(100),C(100i)PIXfiD(3);
DOL(BB,CC)FI :ED(4);
put edit («расчет внешние критичеоких давлений для трехслой-ных крепей'•) (skip,x(20),a);
PUT SK1P(2 );
GET LIST (L,K);
GET LIST((SIG(I)DO 1=1 TO K));
GET LIST(S1,!!3);
GET LIST((E2(I)D0 1=1 TO L));
M: GET LIST(H);
GET LIST (BB.CC);
GET LIST((B(I)D0 1=1 TO N))j GET LIST((C(I)DO 1=1 TO N));
DO T=1 TO К;
PUT EDIT((105)'-' )(SKIP,A):
PUT EDIT('I' , 'I' )(SKTP,A,X(103),A)j
put edit('i’t • сталь, сигма »\sig(t),1 Ш1А»)
(SKIP,A,X(30),A.P(? ),X(3),A)j PUT EDIT ('I','I')(SKIP,A,X(l03),A)t DO J=1 TO Li IP J=1 THEN CK(J)=50i ELSE IP J=2 THEN Cli(J) = 150;
((105)'-'.....
PUT EDITt'I','I')(SKIP-A,X(103).Aj HIT EDIT( *1' ,E2e* ,E2(J). 'M1IA V , 08TOH US (SKIP, A, X(30). A,P(7).X(5), A|X(2 ),A,P(31); PUT EDIT('I*, • I* / (SKIP,A, X(103),A)
PUT EDIT '
(SKIP, A,
PUT BDIT( . ____________
(SKrP,A1X(30).A,K4),X(5),A)i PUT BDITl(105)'- 9(SKIP,A)i PUT SDITOIVI* HSKIP, A.X(103),A)i PUT BDITCl'.'H»,'!' »H1', 'I', ,H3,,’I (SKIP,A,X(10),A,X(3J,A,6(X(10 ),A));
DO 1=1 TO N;
HI(I)=B(I)/1000;
H3(I)«C(I)/10/0;
ELSE CM(J)=250i PUT EDIT((105)'-' )(SKIP,A),
марки, 0M(3 ))
DIT('I*,'I* / (SKIP,A, X{ 103),A):
ЭШ' I •.'виртренний диаметр ДВ=» ,BB, »ЫМ*)
P,A,X(3l).A,^4),X(5),A)i
qit('i*,' надомный диаметр ДН^СС,*ММ»)
i-KP* *1')
7
Ш=ВВ/1000;
тисо/ШФ;
1(1);
ог а) «0. з* (т~2*нэ (I )■) ?
B3(I)=DN-H3(I);
Н2(1 )=0*5*(Ш-2#НЗ(1)-ОВ);
A1(I)«(4*E1*H1(I))/(D1(I)*D1(I));
A2(I)«(4*E2(J)*H2(I))/(D2<T)*D2{I));
А3(I)~(4*23*H3(I))/(Х>3(I)*D3(T));
)>5 1 T 1 )
A(I)-A1(J)+A2(I)+A3(X);
PKP(I)*0#769#(2*H1(I)*A(I)*S1G(T);/(D1(I)*A1(I
KIT EDIT(TI*,* I*)(SKIP,A.X(103)* A)t RH? *TftFKP(I)t
(SKIP,A,X(10)fP(3)fX(l),A,2(X(l0)fF(3),X(9)#A X(2),A);
END;
BHD;
EKD;
GOTO Mi END;
5W011 SUCCESSFUL COMPILATION // EXEC LHKBDT
// EXEC
Для расчета до данной программ ввобзадаиа отщщ&я информация, которая вводятся одиакоа о перфокарт в еяедрщеи «орядае?
Ь - число модулей упругости;
/г - чйойо модулей текудооти;
SI&0'()- щшт текучести;
£2,£5 " «адуяи уярукюти;
Е2(Ь) - уэдуаюотв;
л/ - здея© вдщш отопок;
0 Б - ®у»р!Шйй диаметр труб;
СС « яарукзнй диаметр труб;
В^лО - толщина отеика внешнего слоя;
С(Ы) ** толщина огенки внутреннего о доя;
Рввультат одета - Ркр ~ арвтичеокое давление.