ГОССТРОЙ СССР ДОНЕЦКИЙ ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО ПРИМЕНЕНИЮ ЛЕГКИХ КОНСТРУКТИВНЫХ БЕТОНОВ ДЛЯ НЕСУЩИХ СТЕН БАШЕННЫХ КОПРОВ, ВОЗВОДИМЫХ В СКОЛЬЗЯЩЕЙ ОПАЛУБКЕ

Донецк 1973

ГОССТРОЙ'СССР

Главное управление по строительному проектированию промышленных предприятий и сооружений

С0ШМЕГГАЛЛУ^РГСТР01ЙИИПР0ЕКТ

Государственный проектный и научно-исследовательский институт

ДОНЕЦКИЙ ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ

РЕКОМЕНДАЦИИ

по применению легких конструктивных бетонов да несущих стен башенных копров, возводимых в скользящей опалубке

Донецк

Ji - коэффициент армирования стены ( Jи    -    );

р(С)- удельная нагрузка на единицу площади поперечного ^г сечения стены в момент времени € , кг/ом2 ;

Еа - модуль упругость арматуры, кг/см2 ;

вв - напряжения в арматуре, кг/см2 ;

ев - напряжения а бетоне, кг/ем2 ;

<£    - возраст бетона, сутки ;

ЕибС*)— начальный модуль упругости бетона по формуле (2), кг/см2 ;

относительные деформаций усадки бетона по формуле (3);

C(-fcfQ- мера ползучести бетона по формуле (4), ом2/нг .

Напряжения в бетоне 6ff(t) в любой момент времени t рекомендуется определять решением интегрального уравнения (5) на ЭЦШ методом Боголюбова-Крылова. Указанный расчет может быть выполнен, в частности, на ЭЦШ *Минск-22"по программе "Ползучесть " ( приложение I ).

6*4, Дополнительные напряжения в арматуре и бетоне несущих стен башенных копров от кратковременных нагрузок рекомендуется определять в предположений упругой работы железобетона;

* ⁿ ioofrc + nju) ^;    W

⁼ Toosf! + nfi) ’    (8)

где N - усилие, кг, приходящееся на I п/м стены ; S - толщина стены, см ;

Fe " коэффициент армирования ;

отношение модулей упругости арматуры и бетона; модуль упругости бетона, принимаемый по табл. 2.

6.5. Суммарные напряжения в материалах стен от длительных и кратковременных нагрузок и воздействий не должны превышать расчетных сопротивлений бетона и арматуры.

10

6.6. Расчет прочности полного горизонтального сечения копра может быть выполнен путем проверки следующих условий:

Nk ^ Л(£» fidS ;	(9)
Мх ~Sl (&5 + jU6d,)EfidS ;	(10)
15 — t йъ 1 t	(II)
	(12)

где Nk - нормальная сила в сечении от кратковременных нагрузок;

Мк - момент в сечении относительно его крайней грани от кратковременных нагрузок;

L - контур осей стен в поперечном сечении ;

$    -    координата точки оси стены в сечении ;

Gj,6a- напряжения в бетоне и арматуре элемента сечения о координатой S от кратковременных нагрузок ( дополнительные к ранее установившимся напряжениям от постоянных и временных длительно действующих нагрузок );

JU - коэффициент армирования (JL =    ) элемента с

координатой $    ;

fv - толщина стены в точке с координатой S ;

Н - расстояние от грани сечения, относительно которой определяется момент Мк » ДО точки с координатой S;

hb la*** ^полны© силовые деформации бетона и аоматуры в этой

’ точке ;

[la]- расчетное предельное значение относительных деформаций удлинения арматуры, принимаемое для арматурной стали класса А-П и А-Ш равным ЫО-2 :

предельная относительная деформация сжатия шлакопем-зобетона в старом возрасте ( значение [&б] принимается по п.5.7 ) .

Распределение деформаций &5 и Sa от кратковременных нагрузок по сечению принимается по закону плоскости.

II

Зависимость между деформациями и напряжениями допускается принимать в виде

£б(£б ~    .

i + Хр Ел (6 б- № Rnp

(14)

(15)

где Еб - начальный модуль упругости бетона, кг/см2 ( принимается по п.5.5 ) ;

fta - расчетное сопротивление арматуры, Kr/c?j£ ;

£a - модуль упругости арматуры. кг/ом2 ;

Rnp- нормативная призменная прочность бетона, кг/см2,которую еле,дует принимать равной 0,8 от марки шлакопемзо-бетона;

Хр - коэффициент пластичности шлакопемзобетона в момент разрушения ( принимается по п.5.7 ).

Условие совместности деформаций арматуры и бетона считается выполняющимся вплоть до разрушения. Эпюру £ рекомендуется отыскивать методом простого перебора.

Напряжения и деформации бетона и арматуры от постоянных и длительно действующих нагрузок, предшествующих кратковременному загружению, определяются в соответствия о п.6.3.

Допускается представлять интегралы (9) и (10) в виде конечных сумм, разбивая сечение на элементарные участки. Построение области допустимых значений Мк и Nk может быть выполнено при помощи программы "Предел" ( приложение 2 ),

6.7. Толщина стен из шлакопемзобетона должна быть не менее 200 мм»

6*8. Расчет наружных стен по теплопроводности должен производиться в соответствии с требованиями СНиП П-А.7-62 "Строительная теплотехника. Нормы проектирования". В случае применения рекомен -дуемых в разд.З составов шлакопемзобетона в башенных копрах на территории Днепропетровской, Донецкой, Ворошиловградской и Рос-

12

тоаокой областей при толщине наружных стен л зоне помещений с расчетной температурой воздуха +16°С не менее 300 ж теплотехнический расчет можно не производить*

7. ТЕХНОЛОГИЯ ВОЗВЕДШИ БАШЕННЫХ КОЙРОБ

7*1* Работы по сооружению монолитных железобетонных башенных копров из шлакопемзобетоиа должны производиться в соответствии о ^пРуководство1М по строительству башенных копров с применением скользящей опалубка", К., I960.

7.2* При проектировании оборудования для подъема скользящей опалубки величина уделышх сил трения и оцепления опалубки со шла-копемзобетоном принимается равной величине сцепления с тяжелым бетоном.

7.3* Шлакопемзобетон должен приготавливаться на приобъектных бетонно-растворных узлах ( Б?У ).

7.4. Рекомендуемые в разд.З составы бетона должны быть скорректированы в соответствии с результатами пробных замесов на материалах, предназначенных для приготовления шлакопемэобетона на при -объектном бетонно-растворном узле.

7.5* Бетонная смесь, предназначенная для конструкций, воззоди-мых в стационарной опалубке { плита фундамента и перекрытия, покрытия и балки ), должна иметь осадку конуса 1-3 см .

7.6.    Бетонная смесь, предназначенная для несущих стен башен -кых кспров, возводимых в скользящей опалубке, должна иметь осадку конуса 4-6 см,

7.7.    Подвижность шлакопемзобетоннсй смеси с течением времени снижается, поэтому бетон должен быть уложен в опалубку в течение 1ч о момента его приготовления.

7.8.    Разница во времени между бетонированием отдельных слоев не должна превышать 30 мин.

7.9.    Лля улучшения качества поверхностей стен щиты скользящей опалубки не должны поглощать влагу. При применении деревянных шито в поверхности, соприкасающиеся о бетоном, необходимо обить кроне дьяш железом,

7.Ю. Укладка и уплотнение шлакопемзобетоиа в опалубку ( стационарную или скользящую } производятся аналогично укладке и уплотнению обычного тяжелого бетона.

7*11. Скорость движения опалубки зависят от температуры воз-пуха и устанавливается опытным путем на основе наблюдения за состоянием бетона, выходящего из опалубки. Освобождающийся бетон должен слегка вдавливаться пальцем и подвергаться затирке. При температуре воздуха +20°С оптимальная скорость движения опалубки составляет ™ 20 см/ч.

7.12. Нарушые я внутренние поверхности gtsh башенног-о копра по мере выхода из опалубки должны немедленно затираться терками , смачиваемыми в воде.

7ЛЭ. При маркой погоде и сухом ветре поверхности стен следует поливать водой 4-5 раз в сутки,

7.14.    Контроль за качеством бетона должен производиться в соответствии с указаниями СНиП Ш-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Общие правила производства л приемки работ".

7.15.    Прочность и объемный вес шлакопемзобетона определяются путем испытания кубиков размером I5xI5xJ5 см в соответствии с ГОСТ 11050-64 "Бетон легкий на пористых заполнителях. Методы определения прочности и объемного веса”. Оценка результатов испытаний производится в соответствии о п.2.17 СНиП П-А.10-62 ( примечания 2 и 3 ).

Приложение I

ПРОГРАММА "ПОЛЗУЧЕСТЬ" ДО ЭЦВМ "МИНСК-22" Транслятор МЭИ-3

* BEGIN'

•INTEGER' I, J, », 7.,,

INPUT (1,N).,

OUTPUT (4,* (I*),N).,

OUTPUT (4,* (T*

'BEGIN'

•BEAL'M, ЕА, НА,КО, E'l_fB,A,A0,B1.B2,B3,E‘4,B5,B6,C,V1_t V2,V3,V4,V5,V6,L,G_fУ2,У?.,

•ARRAY' K2,p,D (/1sN/),SU№IA (/2«H/),SIGMA,SA (/IsN/)., •HEAR' *PR0CEDURE'K(X,3),,

'VAbUE'X.S.,

•REAL'X.S.,

'BEGIN'

•REAb'Y,Y'l,Y4,Y5.,

Y!xAO+B1xEXP(-(V1x3) )+B2xEXP(-(V2xS) )+B3jcEXP(-(V3i3) Y1 JxC+B4xEXP(-(V4xS) ) +B5*EXP ( - ( V5xB ) )+BSxi’.XP ( - ( Vbx ,^fi ) Y4:sAO+B1xEXP(-(V'lxX))+B2xSXP(-(V2xX))-fB3xEXP(-(V5xX

IG

Y5:=C+B4xEXP(-(V4xX))+B5!cEXP(-(V5xX))+B6xBXP(-(V6xX)

K:₌1/(EOxC1-E1xEXP(-(Eix0))))+Y-((Y4-Y5)/(VEXP(-(GxX ^)-A))x(l/EX?(-CCxS))-A)-Y1xEXP(-(LxCX-S)))+1/(MxEA) •EN2'.,

•BEAL»'PROCEDURE’F(X).,

• VALUE*X.,

'INTEGER’X.,

F:=P(/X/)/(Mx6A)-E2(/X/).,

XHrUfd , EA, RA, EO, El,В, A,AO, B1, B2, B3,B4, B5, B6)., IWPUT(1,M,e,V1,V2,V3,V4,V5,V6,L,G.E2,P).,

0UTPUT(4,'(EBB+D,6DH+2»'),M,EA,RA,E0,E1,B),,

0CTPUV(4,'(T'),'(i/')).,

OUTPUT(4, • (EBBiD,6DW+2D’ ),A, AO,B1, B2, B3,B4).,

0UTPUT(4,• (T* ),’(:/')).,

0UTFUT(4, ’ ( EBB+D, 6ВКЦ-2В' ), B5, B6, С, VI, V2, V3 ).,

0UTPUT(4,'(T*),’(:/’)).,

OUTPUT(4, • (EBB+D,6DH>f2D' ),V4,V5,V6,I.,G).,

00TPUT(4,^,(T'

OUTPUT(4,*(EBB+D,6D»+2D'),E2,P).,

OUTPBT(4,'(T'),'(:/:/•)).,

D(/1/)_S=P(1)/Kd,0,5).,

'FOR'Jssa’STEP'i'UNTiL'N'DO'

'BEGIH*

Y2s=J.,

SUMMAC/J/JssO.,

'POR'Is=1'STEP•1•UNTIL*J-V DO•

•BEGIN'

Y3s*1.,

IV

SUMMA(/J/) :„SUim(/J/)₊K(Y2,Y3 -0.5)xD(/1/)

*EFT)'.,

D(/J/)j=(P(Y2^-SUI®?A(AT/))/K(Y2,Y2-0.5)

•END’.,

*    FOR*Ji_s1*STEP*1'UNTIL* N^!DO *

•BEGIN*

SIGMA(/J/)t.O.,

*P0P*I;_e1'STEP'1'UNTTL’J'DO'SIGMAC/J/)SeSIGMA(/J/)+D (/I/).,

SA(/J/)tn(P(/J/)-SIGMA(/J/))/M.,

•IP•SA(/J/)-RA•GT•0'THEN**GOTO»H •END*.,

Ht Z tbJ•f

•FOR* JSaZ'STEPM *UNT.tL*N' DO*

•BEGIN*

SIGMA(/J/) :=SIGMA(/Z/)+P(/J/)-P(/Z/)._t SA(/J/):_s(r(/J/)-SIGMA(/J/))/W ♦END¹.,

•    FOR* J s *.1¹ STEP''t' UNTIL ’ N^e DO *

•BEGIN*

OUTPUT(Ь,¹(EBB+D _f 6DW+2D¹),J,SIGMA(/J/),SA(/J/))., OUTPUT(A,¹(T*),*(:/•))

•END*

•END*

•END*

18

Инструкция к программе "Ползучесть¹

Программа составлена на Алголе ( входной язык транслятора МЭИ-3) к реализует методом Воголюбова-Kpuлова решение интегрального уравнения типа Вольтерра второго рода, описывающего совместное деформирование бетона и арматуры несущей стены при возрастающей в процессе бетонирования нагрузке от веса вышележащей части сооружения*

Программа работает с исходными данными, вводимыми в следую -щем порядке?

N - конечная величина времени t , сутки

(для установления практически полного влияния усадки и ползучести шлакопемзобетона на распределение напряжений в арматуре и бетоне достаточно принять N - 200 суткам);

ЕА -• мо^ль упругости арматуры Еа , кг/см2 ;

RA - расчетное сопротивление арматуры Ra , кг/см2 ;

Е0 - конечное значение модуля упругости шлакопемзобетона Es , кг/см2, принимаемое по табл*2 ;

Е\    =    0,583 ;    В =    0,144 ;    А    =    0,8    ;    АО    =    50* Ю"⁷

=    65-КГ⁷}    В2 =    56,4* 10~⁷;    ВЗ =    0 ;    В4    =    60.I0"⁷ ;

В5    =    0 ;    В6 =    0 ;

М    -    коэффициент армирования /*    ;

С = 7-I0"⁷ ; VI = 0,0314 } V2 = 0,217 ; V3 = 0 ;

V4 = 0,098 ; V5 = 0 ; V6 = 0 ;    L=5    &    =    0,01    :

массив Е2 , представляющий собой величины относительных деформаций усадки W галакопемзобетона, вычисляемые по формуле (3),с шагом по С = I суткам ;

массив Р , представляющий собой величины удельной нагрузки р(С) , кг/см2, с шагом по € = I суткам.

1Э

Рекомендаций оодержат основные положения по применению шдакопемзобатона для несущих стен башенных копров» возводимых в скользящей опалубке.

Рекомендации разработаны на основании наследований, проведенных в Донецком ПромстройНИИ-Проекте Госстроя CQCP.

В Рекомендациях учтены требования действу-ющях^но£)матявных документов и проекта главы СНиП

В составлении Рекомендаций принимали участие инж.В.Д.Передерей, кандидаты техн.наук В.М. Левин, В,Б.Попов и инж. МЛ.Кац.

Рекомендации предназначены для применения при проектировании и строительстве железобетонных башенных копров, возводимых В скользящей опалубке.

Рекомендации подготовлены к печати редакционно-издательским сектором Донецкого Пром -отройНИКПроекта.

Редактор Т.Е.Дещенко

Ответственный за выпуск Б.Ф.Белецкий

Программа вывода на печать исходные данные (да контроля) и результаты счета# Результаты счета выводятся на печать в следующем порядке:

t - срок в днях с момента качала завружения сечения; 6c(t)t кг/см2 - текущие напряжения в бетоне ;

6а (tb кг/см2 - текущие напряжения в арматуре ( ио три указанных величины в отроке ).

1. QB\m ПОЛОЖЕНИЯ

IЛ. Основным направлением развития в области железобетонных конструкций является переход на изготовление их из легких конструктивных бетонов на перистых заголките~чх, наиболее дешевый из которых является шлаковая немса ( термозит ), гюдучаючаяся вслучивани -ем огненно-жидки/ доменных шлаков.

Учитывая дешевизну шлаковой пемзы и близость баз по ее лроиз-Еодсаву к районам строительства башенных копров, рекомендуется при возведении этих сооружений в качестве легкого бетона использовать шлакопемзобетон ( термозитобетон ),

При соответствующем техкзко-эконсмичсском обосновании могут быть применены легкие бетоны нэ .других пористых заполнителях,

1.2.    При возведении башенных копров галакопемзобетон используется с целью:

снижения веса сооружения;

уменьшения нзгрузок на нерущие стена и фундамент сооружения;

снижения расхода арматурной стали;

отказа от устройства в наружных стенах специального слоя утеплителя за счет использования более высокого ( по сравнению с тяжелым бетоном ) термического сопротивления шлакодемзобетона;

снижения трудоемкости возведения и сметкой стоимости строительства за счет сокращения расхода материалов и применения более дешевого заполнителя,

1.3.    Шлакопемзобетоя может применяться для фундаментов, несущих стен, перекрытий и балок машэала башенных копроЕ угольных и горнорудных шахт.

1.4.    Проектирование башенных копров из шлакопемзобетона должно выполняться в соответствии с действующими нормативно-инструктивными документами и положениями настоящих Рекомендаций.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ПР/ПОТОВЛЕНИЯ ШЛАКОПЕМЗОЕЗЕТОНА

2.1.    Для приготовления шлакопемзобетона применяются портландцемент марки 400 иля 500, щебень из шлаковой пемзы ( термозит ),зола ТЭЦ и кварцевый песок.

2.2, Портландцемент должен удовлетворять требованиям    ГОСТ

10178-62 Портландцемент, шлакопортландцемент, пуццолановый    порт-

ландцемрнт.и их разновидности”.

3

2.3.    Щебень из шлаковой пемзы должен удовлетворять требованиям ГОСТ 9780-61 "Щебень и песок из пористого металлургического шлака ( шлаковая пемза )".

2.4.    Прочность шлаковой пемзы при испытании в цилиндре по ГОСТ 9758-69 должна быть не ниже 15 кг/см2.

2.5.    Песок кварцевый должен удовлетворять требованиям ГОСТ 8736-62 "Песок для строительных работ. Общие требования" и ГОСТ 10268-62 "Заполнители для тяжелого бетона. Технические требования".

2.6.    Зола ТЭЦ должна содержать несгоревшх частиц не более 10# по везу.

2.7.    Удельная поверхь^зть золы должна составлять не менее 2000 см2/г,

2.8.    Вода, применяемая да затвсрения бетона, не должна содержать вредных примесей.

2.9.    Для улучшения удобоукладываемости шлакопемзобетокной смеси можно применять поверхностно-активные добавки.

3. РЕКОМЕНДУЕШЬ СОСТАВЫ ШЛАК0ПЕМ30ЕВТ0НА

3.1.    Для фундаментов башенных копров и мощных балок под маш-залы рекомендуется применять шлакопемзобетон марок 200-300 на кварцевом песке следующего состава ( ориентировочно ) :

цемент М 500, кг/мЗ ....510 ( для бетона М 300 )

440 ( для бетона М 250 )

375 ( для бетона М 200 )

шлаковая пемза, кг/мЗ.,.700

кварцевый пеоок,кг/мЗ...780

3.2.    Для несущих стен башенных копрсв рекомендуется применять шлакопемзобетон марок 200 и 250 с частичной заменой кварце -вого песка золой ТЭЦ следующих составов?

Бетон М 200    Бетон    М    250

цемент М 400, кг/мЗ ....435    484

зола ТЭЦ, кг/мЗ........246    241

4

кварцевый песок, нг/мЗ ...	196	192
шлаковая пемза, кг/м3 ...	791	760
вода, кг/мЗ .............		283

Примечание* При разработке составов бетона, приведенных в пп. 3.1 и 3.2 , были использованы цемент Амвросиев -ского цементного завода, кварцевый песок Авдеевского карьера, зола ТЭЦ Ясиновского коксохимзавода и шлаковая пемза завода "Азовсталь". При применении других исходных материалов состава бетона должны быть скороектиро -вакы путем приготовления пробных замесов.

4. ШППОТОВЛЕНИБ БЕТОННОЙ СМЕСИ

4Л. При приготовлении шлакопемзобетона цемент, зола и песок дозируются по весу с точностью до !%• Щебень из шлаковой пемзы дозируется пс весу и,ли объему с точностью + 3$. Вода и поверхностно-активные добавки дозируются по весу или объему с точностью + 1%,

4.2.    Дозировку воды и заполнителей следует производить с учетом влажности заполнителей.

4.3.    Бетонную смесь рекомендуется приготавливать в бетономешалке принудительного действия. Вначале следует загружать шлсковую пемзу, кварцевый песок и золу ТЭЦ, добавляя 50^ необходимого на замес количества воды; после кратковременного перемешивания ( в течение I мин ) - засыпать цемент и вливать остальное количестве воды.

4.4.    Продолжительность перемешивания составляющих бетонной смеси должна быть не менее 5 мин.

4.5.    Контроль качества бетонной смеси должен производиться не реже 2 раз в смену в соответствии с ГОСТ П051-о4 "Бетон легкий на пористых заполнителях. Методы испытаний бетонной смеси" ,

5. РАСЧЕТНОЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1. Расчетные сопротивления шлакопемзобетона при расчете железобетонных конструкций на прочность, образование и раскрытие трещин следует принимать по тебл.1.

Таблица I

:Обоэна-.чение Вид напряженного состояния * НО 1*0 .сопро -•тивле -;ния Расчетные сопротивления бетона, кго/см2 , при проектной марке бетона 200 : 250 5 300 • * . - . г. -•.....- - - * ■ — I : 2 3:4:5

5*2* При расчете прочности несущих стен башенных копров, воз-водимых в скользящей опалубке, значения расчетных сопротивлений бетона следует умножать на коэффициент тпБ - 0,85.

5.3.    При расчете железобетонных конструкций, подвергающихся

многократно повторяющейся нагрузке, расчетные сопротивления пшако-пемзобетона вычисляются путем умножения значений, приведенных б табл Л, щ коэффициент &^б. Величина коэффициента    принима

ется по табл.З СНиП П-ВЛ-62*.

5.4,    Начальный модуль упругости шлакопемзобетона рекомендуемых в разд.З составов следует принимать по табл.З.

Таблииа 2

6

При применении других материалов для изготовления бетона начальный модуль упругости может быть вычислен по формуле

Ее = К • То^?/2,    (I)

где К = 65000 - для бетона марки 200 и 80000 - для бетона марки 300 ;

Уо - объемный вес бетона, т/мЗ.

5.5.    Изменение модуля упругости шлакопемзобетона в зависимое ти от его возраста принимается по формуле

Еб № = Еб (1 - 0,583 е~°’^144<Г),    (₂)

где Effft)- начальный моду ль. упру гости бетона в возрасте^ ;

С - возраст бетона, сутки ;

Ев - конечное значение модуля упругости шлакопемзобетона ( принимается по табл.2 ).

5.6.    Модуль сдвига шлакопемзобетона принимается равным

& = 0,4 Ев *

5.7.    Предельная относительная деформация сжатия £пр и коэффициент пластичности шлакопемзобетона в зависимости от его возраста принимаются по графикам, приведенным на рис. I и 2 *

5.8.    Относительные деформации усадки шлакопемзобетона в стенах башенных копров рекомендуется определять по формуле

ЩЪ) = 4,3 ■ ш'⁴П -е~^0,0,75.    (3)

5.9.    Мера ползучести шлакопемзобетона рекомендованных в разд 3 составов принимается равной

C(tJ) = *РГ) -    (4)

гпе Y(t)= i ( i ) - й (. Ь );

A{^/t)= ( 7 + 60 б    )    1СГ⁷ ;

У(С)= (50 +■ 65e -°«^0314€1 56.4е -°»²¹⁷^ КГ⁷ ;

C(t/£)- мера ползучести бетона в возрасте t при загружеяии его в возрасте <?Г .

5.10* Объемный вес шлакопемзобетонз в высушенном состоянии равен 1800 кг/мЗ и 2000 кг/мЗ соответственно для составов, приведенных в пп. 3.2 и ЗЛ.

При определения негруэки от собственного веса конструкций следует учитывать установившуюся влажности бетона, которую рекомендуется принимать равной Ъ% ( по весу ).

5.II. Воздухопроницаемость стен из шлакопемзобетона толами -чей 300 мм при перепаде давлений 600 мм год.от. может быть принята равной 8 л/м2-мяи.

5Л2. Термическое сопротивление стен из тлякопемзобетоня толщиной 300 мм Ro = 0,67 чтрад/ккад.

5.13. Расчетные характеристики арматуры следует принимать по СНиП 1I-B.I-62*.