ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОЕКТНЫЙ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ДОНЕЦКИЙ ПРОМСТРОЙНИИПРОЕКТ ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТРОИТЕЛЬНЫХ МЕРОПРИЯТИЙ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ОТ ВЛИЯНИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОЕКТНЫЙ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ДОНЕЦКИЙ ПРОМСТРОИНИИПРОЕКТ ГОССТРОЯ СССР

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТРОИТЕЛЬНЫХ МЕРОПРИЯТИЙ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ОТ ВЛИЯНИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1970

Когда между несущими подкрановые пути колоннами (пилястрами или стенами) понизу имеются горизонтальные связи, препятствующие смещению колонн (пилястр или стен) в направлении, перпендикулярном путям, изменение их ширины колеи определяется по формуле (5) с коэффициентом 0,3.

2.4.    Изменение продольного и поперечного профилей подкрановых путей определяется по оседаниям колонн (пилястр или стен).

2.5.    В случае необходимости применения строительных мероприятий для защиты здания и их рационального определения необходимо произвести статический расчет несущих конструкций с учетом расчетных величин деформаций земной поверхности, физико-механических свойств грунтов основания, фактических эксплуатационных нагрузок, расположения, материала и состояния конструкций до начала намечаемой подработки.

Статический расчет конструкций зданий выполняется в соответствии с указаниями и рекомендациями раздела 3.

2.6.    Для зданий, у которых фактическое состояние конструкций перед намечаемой подработкой неудовлетворительное, необходимость применения строительных мероприятий для защиты определяется статическим расчетом.

3. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИИ

3.1.    Статический расчет конструкций выполняется для определения необходимости применения и проектирования строительных мероприятий для защиты здания от влияния горных выработок. В результате статического расчета должны быть получены усилия в каждом элементе несущих конструкций и в узловых сопряжениях элементов от воздействия деформаций основания здания, постоянных и временных нагрузок, а также от их особого сочетания.

3.2.    Если определенные статическим расчетом усилия в сечениях и сопряжениях элементов конструкций не превышают предельных значений, то применение конструктивных мероприятий для защиты от влияния горных выработок не требуется.

Предельные величины усилий в сечениях и сопряжениях элементов зданий определяются согласно указаниям норм проектирования соответствующих конструкций.

3.3.    Расчетные усилия, превышающие предельные величины, используются для проектирования строительных мероприятий, обеспечивающих нормальную эксплуатацию здания в период и после подработки.

Каркасные здания

3.4.    Для статического расчета каркас здания расчленяется на две системы — поперечную и продольную рамы. Работа каждой из этих рам при воздействии деформаций основания принимается независимой.

3.5.    В состав поперечной и продольной рам здания включаются конструкции, существенно влияющие на работу каркаса при воздействии деформаций основания. Наличие прочих конструкций, мало влияющих на работу рамы, в ее схеме не учитывается. Например, в поперечную раму включаются ригели покрытия и колонны с фундаментами. В продольную раму наряду с колоннами и фундаментами включаются подкрановые балки, подстропильные конструкции и вертикальные связи.

Если определена необходимость применения конструктивных мероприятий для защиты здания и принято решение ограничить относительные перемещения фундаментов колонн связями-распорками, то эти связи также включаются в схему рамы.

3.6.    Конструктивная схема рамы устанавливается на основании архитектурно-строительных чертежей здания и по результатам его натурного обследования. В конструктивной схеме следует устанавливать: материал, фактическое состояние, конфигурацию и основные размеры всех стержней, образующих раму; типы отдельных стержней (сплошные или решетчатые); способ узловых сопряжений элементов рамы друг с другом и с фундаментами (монолитные узлы, соединения на болтах, на сварке); форму, размеры подошвы и высоту каждого фундамента.

3.7.    Расчетная схема надфундаментной части рамы устанавливается по выявленной конструктивной схеме с учетом известных допущений и правил строительной механики. Кроме надфундаментной части в расчетную схему включаются фундаменты, фундаментные связи-распорки и контактирующие с подошвами фундаментов части грунтового основания рамы.

3.8.    Расчет рамы на особую нагрузку от воздействия деформаций основания выполняется согласно указани-

2*

ям пп. 3.9—3.12 при следующих исходных предпосылках:

а)    фундаменты стоек принимаются бесконечно жесткими;

б)    продольные деформации стоек и ригелей (конструкций покрытия, подкрановых балок) не учитываются;

в)    жесткость Е_б1 = В изгибаемых железобетонных элементов рам и жесткости E^F_C, подверженных растяжению (сжатию) железобетонных фундаментных связей-распорок, определяются согласно указаниям норм проектирования железобетонных конструкций с учетом их работы в предельном состоянии;

г)    жесткости Е1 изгибаемых металлических элементов и жесткости EF_C, подверженных растяжению (сжатию) металлических связей, определяются с учетом их работы в упругой стадии;

д)    грунтовое основание фундаментов рамы принимается упруго-податливым.

3.9. Податливость основания любого фундамента рамы характеризуется величинами а, р и у, которые определяются по формулам:

(6)

где £„ и ц₀ — модуль деформации и коэффициент Пуассона основания рассматриваемого фундамента; определяются согласно указаниям норм проектирования оснований зданий и сооружений; со_х, и, и со_х — безразмерные коэффициенты, определяемые по табл. 2 в зависимости от соотношения длины /ф и ширины Ьф подошвы фундамента.

Таблица 2

Коэффициенты (i>2, соф , шх

/ф:6ф 0,20 0,33 0,50 0,66 1,00 1,50 2,00 3,00 5,00 <ог 1,22 1,13 1,09 1,07 1,06 1,07 1,09 1,13 1,22 % 1,62 1,65 1,72 1,80 1,98 2,24 2,50 2,97 3,59 0,53 0,53 0,54 0,53 0,50 0,45 0,42 0,37 0,29

3.10.    Поперечные рамы без фундаментных связей рассчитываются методом перемещений. В качестве основных неизвестных принимаются перемещения Z фиктивных закреплений узлов сопряжения стоек и ригелей.

Продольные рамы с металлическими связями между стойками и поперечные рамы с фундаментными связями-распорками рассчитываются смешанным методом. Для этих рам кроме перемещения Z основными неизвестными являются также величины продольных сил X в связях. Значения Z и X определяются с учетом растяжимости связей.

Для определения коэффициентов и свободных членов канонических уравнений метода перемещений и смешанного метода используются схемы и формулы, приведенные в приложении 1.

Примеры определения основных неизвестных для некоторых типов рам приведены в приложении 2.

3.11.    Величина продольной силы X в любой фундаментной связи должна удовлетворять условию

Х<ЛГ_пр = т5_ф,    (12)

где т — сопротивление сдвигу грунта, залегающего под подошвой соединенного со связью фундамента: определяется согласно указаниям норм проектирования оснований зданий и сооружений.

Если условие (12) для некоторых связей не удовлетворяется, то величины продольных сил X в этих связях следует принять равными Мщ, и выполнить повторный расчет.

3.12. Изгибающий момент Af в любом сечении любого элемента рамы определяются по формуле

М = Af_p + £ М_к Z_k + '£Af_; X/,    (13)

*=i    /=1

где Afp, Af* и М/ — изгибающие моменты в рассматриваемом сечении основной системы от воздействия деформаций основания, от перемещения Z_k= 1 и от силы Л/=1; определяются по приложению 1;

п и т — количество основных неизвестных перемещений Z и сил X для рассматриваемой рамы.

Поперечная сила Q и продольная сила jV в любом сечении любого элемента рамы определяются по формулам, аналогичным выражению (13).

3.13. При расчете рамы на постоянные и временные нагрузки следует различать два случая:

первый случай, когда значения максимального

^О.макс И МИНИМаЛЬНОГО £о,М1Ш

модулей деформации грунтов, залегающих под подошвами фундаментов рамы, удовлетворяют ОДНОМУ ИЗ УСЛОВИЙ:    £о,макс>200    кГ/см²;

о.макс ^ 2,5 при £о,макс>150 кГ/см²; ⁰'^М*^К1:    ^1,6    при

^О.мин    ^0,мин

£о.мин>75 кГ/см²; фундаменты принимаются жестко защемленными в основании и расчет выполняется известными методами строительной механики исходя из общепринятых исходных предпосылок;

второй случай, когда ни одно из указанных условий не удовлетворяется; расчет выполняется аналогично указанному в пп. 3.8—3.12, при этом используются соответствующие рассматриваемой нагрузке таблицы приложения 3.

Бескаркасные здания и здания с каркасом по неполной схеме

3.14.    Для статического расчета несущие конструкции бескаркасного здания и здания с каркасом по неполной схеме расчленяются на две системы — поперечную и продольную. Работа каждой из этих систем при сдвижении основания принимается независимой.

3.15.    Состав продольной системы определяется конструктивной схемой здания. В бескаркасных зданиях продольная система состоит из несущих стен с фундаментами. В зданиях с каркасом по неполной схеме продольная система имеет два типа: первый соответствует бескаркасным зданиям, второй — каркасным.

3.16.    Усилия в элементах продольных систем первого типа определяются расчетом несущих стен и ленточных фундаментов, как балки с конечной жесткостью (£/), определяемой по формуле (62) «Руководства по расчету зданий и сооружений, проектируемых на подрабатываемых территориях».

Максимальные величины изгибающего момента и поперечной силы, вызванные влиянием вертикальных деформаций грунта, определяются по формуле (64) «Руководства по расчету зданий и сооружений, проектируемых на подрабатываемых территориях».

Суммарная горизонтальная сила в любом сечении ленточного фундамента, вызванная влиянием горизонтальных деформаций грунта, определяется по формуле (78) «Руководства по расчету зданий и сооружений», проектируемых на подрабатываемых территориях».

3.17.    Фундаментная часть системы первого типа должна быть рассчитана на наиболее неблагоприятное воздействие деформаций основания:

на совместное действие вертикальных и горизонтальных деформаций грунта;

на воздействие только вертикальных деформаций грунта.

3.18.    Усилия в элементах поперечных и продольных систем второго типа определяются согласно указаниям пп. 3.9—3.12. ¹

рнод деформаций основания и последующее время применяются следующие строительные мероприятия по защите:

а)    разрезка здания на отсеки;

б)    усиление фундаментов;

в)    усиление стен;

г)    усиление колонн (пилястр);

д)    усиление пролетных строений;

е)    изменение статической схемы рамы;

ж)    устройство по низу колонн или между фундаментами гибких связей-распорок;

з)    увеличение площади опирания плит покрытия на пролетное строение;

и)    рихтовка колонн в вертикальной плоскости с помощью переносных домкратов;

к)    рихтовка подкранового пути и подкрановых балок;

л)    замена мостового крана подвесным или козловым краном;

м)    устройство компенсационных траншей.

Применение каждого из указанных мероприятий

определяется в зависимости от расчетных усилий в конструкциях и узлах сопряжения их между собой, а также и от конкретных условий эксплуатации объекта (технологических требований производственных процессов, происходящих в здании, срока его эксплуатации после намечаемой подработки, возможной реконструкции здания и др.).

Разрезка здания на отсеки

4.2.    Наиболее эффективным мероприятием для защиты зданий от вертикальных и горизонтальных деформаций основания является разрезка его на отсеки прямоугольной формы в плане путем устройства деформационных швов. Деформационный шов необходимо устраивать во всех несущих и ограждающих конструкциях (рис. 2—6).

4.3.    Ширина деформационного шва на отметке подошвы фундамента должна быть не менее величины

бш    О¹)

а на отметке конька или карниза в поперечных или продольных швах соответственно

здания

а — каркасного; б — бескаркасного; / — существующий фундамент; 2 — существующая колонна (пилястра); 3 — существующее пролетное строение; 4 — шов; 5 — укороченная плита покрытия; б — дополнительное пролетное строение; 7 — дополнительная колонна (пилястра); 8 — укороченная ранд-балка; 9 — дополнительный фундамент; 10— бетонный столбик; //— наружная стена; 12 — ленточный фундамент

7

в фундаментной части каркасных зданий

/ — существующий фундамент; 2 — существующая колонна; 3 — фундаментная балка; 4 — бетонный столбик; 5 — дополнительная колонна; 6 — дополнительный фундамент; 7 — шов

(15)

где Н — высота меньшего из примыкающих к шву отсеков, равная расстоянию от подошвы фундамента до карниза или конька;

— длины отсеков, примыкающих к деформационному шву.

4.4. Деформационные швы рекомендуется устраивать во второстепенных помещениях вблизи внутренних

капитальных стен или рядом с существующими колоннами (пилястрами).

4.5. Устройство деформационного шва производится путем:

а) установки дополнительных фундаментов (рис. 3), колонн (пилястр) и пролетных строений (рис. 2 и 4);

б)    разрезки ленточных фундаментов и стен (рис. 2 и 5);

в)    устранения связей существующих прогонов, плит покрытия, подкрановых балок и других элементов с существующими колоннами (пилястрами), пролетным строением и т. д., расположенными у шва (рис. 2 и 4).

После установки дополнительных колонн (пилястр)

Руководство содержит условия, при которых необходимо применение строительных мероприятий для защиты зданий; указания по статическо-му расчету конструкций на воздействия деформаций основания от влияния горных выработок, постоянных и временных нагрузок и их особых сочетаний; строительные мероприятия по защите и рекомендации по их применению.

Руководство предназначается для инженерно-технических работников проектных, производственных и научно-исследовательских организаций, занимающихся вопросами проектирования, строительства и эксплуатации зданий и сооружений на подрабатываемых территориях.

Редакторы — канд. техн. наук А. А. Баринов, инженеры Г. Г. Бельский, А. П. Старицын

3-2-4

и пролетных строений разрезанные элементы у деформационного шва связываются с ними.

Дополнительные пилястры рекомендуется связывать с существующими стенами путем устройства штраб.

При устройстве деформационного шва в самонесущих стенах перед разрезкой фундаментной балки необходимо устраивать дополнительный столбчатый фундамент у места разрезки.

Деформационный шов в покрытии может быть осуществлен с помощью гибких вставок, т. е. без введения дополнительных колонн (пилястр) и пролетных строе-

п

а — при железобетонной перемычке; б —при железокирпичной перемычке; /—деформационный шов; 2 — зазор между перемычкой и кладкой стены;

3    — железобетонная перемычка;

4    — желеэокирпнчная перемычка; 5 — деформационный шов в перемычке; 6 — проектируемая

кирпичная кладка

ний. Устройство гибких вставок производится путем ликвидации связей прогонов или плит покрытия с одним из пролетных строений шва. При этом необходимо обеспечить надежность опирания прогонов или плит покрытия, как показано на рис. 7 и 36.

Руководство по проектированию строительных мероприятий для защиты эксплуатируемых одноэтажных производственных зданий от влияния горных выработок разработано Донецким Промстройниипроектом.

При разработке Руководства использованы: материалы лаборатории защиты зданий и сооружений от влияния горных выработок Донецкого Промстройниипроекта по теоретическим и экспериментальным исследованиям напряженно-деформированного состояния каркаса одноэтажных производственных зданий при деформациях основания от влияния горных выработок, результаты обследования около ста подработанных одноэтажных производственных зданий с различной конструктивной схемой и материалом конструкций, опубликованные работы Всесоюзного научно-исследовательского института горной геомеханики и маркшейдерского дела, Научно-исследовательского института оснований и подземных сооружений и Ленинградского инженерно-строительного института, а также передовой отечественный опыт проектирования строительных мероприятий по защите эксплуатируемых зданий.

Руководство разработано канд. техн. наук А. А. Бариновым (разделы 1, 2 и 4), инженерами Е. М. Барыш-польским (раздел 3, приложения 1, 2 и 3), М. П. Басиным (раздел 2, 3 и 4), Г. Г. Бельским (руководитель работы,

разделы 1, 2 и 4), С. Н. Жуковым (раздел 4), С. С. Ка-леником (приложения 1, 2 и 3), А. П. Старицыным (раздел 1). В разработке раздела 4 участвовали инженеры В. В. Иванов, Г. Л. Винницкий, Г. Н. Школяренко, И. С. Лубянский, И. С. Токовенко и Л. Н. Натекин.

1.1.    Настоящее Руководство по проектированию строительных мероприятий для защиты эксплуатируемых одноэтажных производственных зданий от влияния горных выработок распространяется на проектирование строительных мероприятий для защиты одноэтажных производственных зданий, построенных без учета указанного влияния.

Руководство распространяется также на проектирование строительных мероприятий для защиты зданий, построенных с учетом влияния горных выработок, при выполнении одного из следующих условий:

а)    расчетные деформации земной поверхности на площадке здания от намечаемой подработки превышают более чем на 20% соответствующие деформации, на которые оно рассчитано при его проектировании;

б)    фактическое расположение, или материал, или состояние конструкций здания перед намечаемой подработкой более чем на 10% не соответствует проектному и при этом несоответствии увеличиваются последствия воздействия горных выработок.

Примечание. Руководство не распространяется на проектирование строительных мероприятий для защиты здании, в основании которых от намечаемой подработки ожидается образование уступов или трещин.

1.2.    Руководство содержит: условия, при которых необходимо применение строительных мероприятий для защиты зданий; указания по статическому расчету конструкций зданий на воздействия деформаций основания от влияния горных выработок, постоянных и временных нагрузок и их особого сочетания; строительные мероприятия по защите зданий и рекомендации по их применению.

1.3.    Определение необходимости проектирования строительных мероприятий для защиты производится в соответствии с указаниями и рекомендациями разделов 2 и 3 Руководства.

1.4.    Исходными данными для определения необходимости применения строительных мероприятий для зашиты здания являются:

а)    ожидаемые от влияния горных выработок деформации земной поверхности на площадке здания (отсека);

б)    физико-механические свойства грунтов основания:

в)    фактическое расположение, материал и состояние несущих конструкций до начала подработки здания, от влияния которой определяется необходимость защиты.

1.5.    Ожидаемые деформации земной поверхности на площадке здания определяются в соответствии с «Руководством по расчету зданий и сооружений, проектируемых на подрабатываемых территориях».

При определении ожидаемых деформаций земной поверхности по полной методике расчет их производится по двум направлениям, параллельным главным сечениям мульды сдвижения, проходящим через точку максимального оседания основания здания (отсека).

При определении ожидаемых деформаций земной поверхности по упрощенной методике расчет их производится в точке здания (отсека), под которой глубина верхнего отрабатываемого пласта является наименьшей.

1.6.    Расчетные деформации земной поверхности определяются как произведение величин ожидаемых деформаций земной поверхности на соответствующие коэффициенты перегрузок, определяемые по табл. 2 «Указаний по проектированию зданий и сооружений на подрабатываемых территориях» (СН289—64).

Примечания: 1. При определении ожидаемых деформаций по полной методике исходными для вычисления их расчетных величин в рассматриваемом сечении принимаются средние значения деформаций под зданием.

2. При статическом расчете рам исходными для вычисления расчетных деформаций принимаются их ожидаемые величины в рассматриваемых точках, умноженные на коэффициенты перегрузки, определяемые по табл. 2 СП 289-64. При определении ожидаемых деформации по упрощенной методике расчетные оседания ц, наклоны i и горизонтальные сдвижения g определяются по следующим формулам:

	(О
	12)
1 —	0)

где    х— расстояние рассматриваемой точки от середины рассмат

риваемой рамы;

R и е — ожидаемые деформации земной поверхности;

п_к и п_е — коэффициенты перегрузки, определяемые по табл. 2, СН 289-64.

Фактическое расположение и материал несущих конструкций здания определяются по исполнительным чертежам и уточняются обследованием, в процессе которого устанавливается фактическое состояние несущих конструкций.

1.7.    Физико-механические свойства грунтов должны приниматься по данным полевых и лабораторных исследований. При отсутствии этих данных расчетные величины модуля деформации, удельного сцепления и угла внутреннего трения грунтов в зависимости от их вида, пористости и влажности могут приниматься по табл. 4 СН 289—64.

1.8.    Воздействия, вызываемые деформациями земной поверхности, относятся к числу особых по главе СНиП П-А. 11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования».

При расчете конструкций здания величины расчетных усилий, вызываемых деформациями земной поверхности и кратковременными нагрузками (глава СНиП II-A.11-62) должны приниматься с коэффициентом 0,8.

1.9.    Проектирование строительных мероприятий для защиты зданий должно производиться по специальному техническому заданию.

Проект строительных мероприятий для защиты зданий от влияния горных выработок должен содержать:

а)    горногеологические материалы условий подработки;

б)    краткую строительную характеристику зданий с оценкой фактического состояния их конструкций до начала влияния намечаемой подработки;

в)    ожидаемые от намечаемой подработки деформации земной поверхности на площадке каждого здания;

г)    результаты определения необходимости применения мероприятий для защиты;

д)    принятые решения по строительным мероприятиям для защиты зданий с обоснованием каждого из них;

е)    технико-экономическую оценку внедрения разработанного проекта.

Согласование и утверждение проекта строительных мероприятий для защиты зданий осуществляется в установленном порядке.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕОБХОДИМОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ МЕРОПРИЯТИИ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ОТ ВЛИЯНИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

2.1. Необходимость применения строительных мероприятий для защиты конструкций одноэтажных производственных зданий и стационарного кранового оборудо-

а I о в мм/м

Рис. 1. График для определения необходимости применения строительных мероприятий для защиты одноэтажных производственных зданий от влияния горных выработок

/ — зона повреждений, при которой не требуется применение строительных мероприятий для защиты (раскрытие отдельных трещин в стенах до 5 мм): 2 — зона второй степени повреждений — раскрытие отдельных трещин от 5 до 20 мм\ 3 — зона третьей степени повреждений — раскрытие отдельных трещин от 20 до 50 мм; 4 — зона четвертой степени повреждений — раскрытие отдельных трещин от 50 до 100 мм

вания определяется в зависимости от расчетных деформаций земной поверхности на площадке здания, физико-механических свойств грунтов основания, фактических нагрузок и состояния конструкций до начала намечаемой подработки.

2.2. При удовлетворительном состоянии конструкций здания до начала подработки необходимость применения строительных мероприятий определяется:

а) по графику, изображенному на рис. 1; в зависимости от длины проекции здания на линию максимального действия деформаций и относительного показателя сум-

марных деформаций Д/₀; относительный показатель суммарных деформаций определяется по формуле

Л/₀ = е+ —,    (4)

где ей/? — расчетные деформации земной поверхности на участке здания по линии максимального действия;

Н — высота здания от подошвы фундамента до верха карниза;

Таблица I

N» п. п.	Повреждения кранового оборудования	Величины предельных повреждений кранового оборудования. при которых ие требуется применение мероприятий
1	Изменение ширины подкрано-го пути: а) при цилиндрических	20 ММ
	катках .......
	б) при конических катках .	30 »
2	Изменение продольного уклона	6-10—3
	подкранового пути . . . .
3	Изменение поперечного уклона подкранового пути: а) при цилиндрических	3,5-10-3
	катках .......
	б) при конических катках	5 -10—3

б) по табл. 1; в зависимости от ожидаемых изменений ширины колеи, продольного и поперечного наклона подкрановых путей.

2.3. Изменение ширины колеи подкрановых путей а, когда между несущими их колоннами (пилястрами или стенами) понизу нет горизонтальных связей, препятствующих смещению колонн (пилястр или стен) в перпендикулярном путям направлении, определяется по формуле

^а = *¹Т~>    (5)

где I — расстояние между продольными осями колонн (пилястр) рассматриваемого здания; h_x — расстояние от рельса подкранового пути до нижнего пояса фермы; h₂ — расстояние от подошвы фундамента до нижнего пояса фермы; а — ожидаемое изменение ширины колеи подкрановых путей в мм.

2—98

1

СТРОИТЕЛЬНЫЕ МЕРОПРИЯТИЯ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

4.1. Для обеспечения нормальной эксплуатации здания и его стационарного кранового оборудования в пе-