Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

78 страниц

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Технологические схемы рассчитаны на работников угольной промышленности, проектных и научно-исследовательских учреждений, а также может быть полезна студентам горных институтов и техникумов.

 Скачать PDF

Оглавление

Глава I. Анализ эффективности применения механизированных комплексов на нарушенных участках

Глава II. Технологические схемы перехода геологических нарушений комплексами

Глава III. Подход к систематизации геологических нарушений и учет нарушенности пластов при выборе и подготовке участков для отработки их комплексами

Глава IV. Ориентированный метод технико-экономической оценки целесообразности применения механизированных комплексов на пластах с геологическими нарушениями

Заключение

Литература

Приложение I Детальное описание опыта перехода геологических нарушений комплексами ОМКТМ на пластах III, VI и Х Норильского угленосного района

Приложение II Учет зольности угля при переходе геологический нарушений комплексами

 
Дата введения01.02.2020
Добавлен в базу01.02.2020
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

РазработанАкадемия наук СССР
РазработанИнститут физико-технических проблем севера
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

АКАДЕМИЯ НАУК СССР ЯКУТСКИЙ ФИЛИАЛ СИБИРСКОГО ОТДЕЛЕНИЯ

ИНСТИТУТ ФИЗИКО-ТЕХНИЧЕСКИХ ПРОБЛЕМ СЕВЕРА

ТЕХНОЛОП1ЧЕСКИЕ СХЕМЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПЕРЕХОДУ КОМПЛЕКСАМИ ОМКТМ ГВОЛОГОЧБСКИХ НАРУШЕНИЙ УГОЛЬНЫХ ПЛАСТОВ

(На примере опыта разработки Норильского угленосного района)

ЯКУТСК 1972

Таблица 4

Месяц

Добыто, т

Отрабо

тано

чел.-

дней

Произвол.

труда,

т/выход

Участковая себестоимость руб./т

Условия, осложняющие выемку

Февраль 12 600

625

19,3

3,32

Без сбросов

Март

10 400

726

14,3

3,67

Переход печи

Апрель

II ООО

512

21,5

3,14

Короткий сброс 2,5 м

Май

6930

И,7

4,8

Длительный сброс 2,5—3,0 м

Июнь

13 100

612

21,4

3,0

Сброс 2,0 м, выемка присечки

Август

II 250

476

23,6

3,92

Выемка присечки

Обобщая опыт разработки пластов У1, Ш и X механизированными комплексами можно сделать следущие выводы:

1.    Отработка столбов 510 на шахте "Норильская" и 132 на шахте "Кайеркан" в 1967 г. была первым опытным этапом проверки возможности применения и внедрения комплексов ОМКТТЛ на пластах У1 и Ш. Работы закончились успешно. Переход небольших сбросов с амплитудой до 0,5-0,6 м незначительно усложнял эксплуатацию комплексов и показал возможность работать без перемонтажа их. Подвигание лав уже тогда достигало 40-50 м, добыча - 8-12 тыс. тонн в месяц.

2.    Дальнейшая отработка столбов по пластам У1, Ш и X в 1968 г. показала высокую эффективность добычи угля комплексами ОМКТМ по сравнению с добычей камерно-столбовыми системами. Так, например, за девять месяцев 1968 г. себестоимость тонны угля на участке № 8 шахты "Норильская", где применялся комплекс ОМКТМ, составила 2,93 руб./т, а по камерно-столбовым системам без крепления кровли в камерах - 4,10 руб./т. Производительность труда на явочного рабочего соответственно равна 527 и 309 ♦ 363 т/выход.

3.    В отдельные месяцы при отсутствии осложняющих выемку условий (сбросы, замещения пласта) комплексными лавами дос-

тигнуты высокие показатели работы участков. Например:    на

шахте ’’Норильская" месячная добыча в Х1-ХП 1967 г. или в П, У, УИ1 и X 1968 г. составляла 15-17-22 тыс. тонн, производительность труда рабочего по забою - 30 т на выход, себестоимость тонны угля по участку - 1,8-2,2 руб; на шахте "Кайер-кан" в Ш, 1У, УШ 1968 г. месячная добыча достигала 18-14 тай тонн, производительность труда рабочего по забою - 22,5 -18,5 т на выход, себестоимость тонны угля по участку -3,8-4,06 руб.

4.    Эффективность применения комплексов при разработке норильских пластов значительно снижается из-за сложных условий их залегания и наличия многочисленных сбросов с различной амплитудой, часто осложненных замещениями пласта аргиллитом и диабазовыми интрузиями мощностью от 0,2 до 5 и более метров, требующих для отбойки и рыхления их буровзрывных работ, транспортирования и уборки породы, что увеличивает зольность угля, снижает скорость подвигания забоя.

5.    Степень влияния ряда геологических факторов на эффективность применения комплексов, их значимость определяются экономическим ущербом, вызванным дополнительными затратами в период перехода нарушений комплексом. Величина этого ущерба зависит от увеличения трудоемкости работ' и расхода материалов и энергии; увеличения зольности и потерь угля; снижения подвигания лав; невыполнения плана добычи угля и др. В табл. 5 показан экономический ущерб, вызванный переходом комплексных лав через различного рода геологические нарушения по пластам У1, Ш и X, отработанным в 1967-1968 гг. Величина ущерба подсчитана по отчетной участковой себестоимости тонны угля, добытого при наличии нарушений и при отсутствии их.

6.    Анализ характера перехода комплексом нарушенных участков показал, что трудоемкость работ и величина экономического ущерба при переходе сбросов зависят от величины подрывки боковых пород, т.е. от соотношения мощности пласта и амплитуды сброса, степени перемятия и дробления пород и угля в районе сброса, а также наличия сопутствующих сбросу замещений пласта аргиллитом или интрузиями.

7.    Во всех рассмотренных нами случаях технически прос-

то и экономически целесообразно (при незначительном экономическом ущербе и малых потерях добычи) осуществлялся переход комплексом нарушенных участков, проходимых без подрывки боковых пород (т.е. если выемочная мощность пласта по сбросу остается в пределах минимальной раздвижности секции крепи), а также при небольшой, до 0,5 м, подрывке пород кровли или почвы при условии, что в обоих случаях отсутствуют сопровождающие сброс замещения пласта аргиллитбм или интрузии.

Из табл. 5 видно, что по шахте "Норильской" в октябре 1967 г. переход сброса с подрывкой кровли до 0,5 м без наличия замещений пласта породой прошел без особых осложнений; снижение добычи по сравнению с лучшим месяцем составило 12$, экономический ущерб относительно невелик - 0,12 руб. на тонну шит 1,65 тыс. руб за весь переход. Переход комплексом Сбросов и взбро.сов без подрывки или с небольшой, до 0,5 м, подрывкой боковых пород, но осложненных значительными замещениями пласта аргиллитом или интрузиями, а также сопровождающихся сильным перемятием вмещающих пород и«угля в районе сброса, или же переход нарушений с большой, 0,5-1,0 м, подрывкой вмещающих пласт пород, но без интрузий или замещений, сопровождается экономическим ущербом до 3,5 - 10-12 тыс.рублей каждый и сокращением месячной добычи на 25-50$ по сравнению с отработкой комплексом участков без нарушений.

Фактическая стоимость монтажа и демонтажа комплекса для рассматриваемых шахт 10-30 тыс. рублей, в среднем около 17 тыс. руб. Сравнивая экономический ущерб, получаемый от перехода сбросов рассмотренной категории, со стоимостью монтажа и демонтажа комплекса, следует отметить, что затраты на переход нарушений в рассмотренных случаях несколько меньше затрат на демонтаж, но они могут быть и одинаковыми. Отсюда следует, что если переход каждого отдельно взятого сброса можно считать экономически целесообразным, то экономическая эффективность применения комплекса на данном, отдельно взятом столбе будет зависеть в значительной степени от частоты сбросов и их характера.

Таким образом, для повышения экономической эффективности отработки пластов комплексными лавами необходимо:    во-

первых, тщательно выбирать столбы и участки с минимальным

Таблиц а_5

(Участковая

месячная себестоимость,руб./ч

Шахта,

Мощность пласта, м

Переход

нарушений

Перс-

DQCXOU

Месячная до-

Эконо

мический

столб',

год,

урЛ(П1

полез-

но а

выемоч-

пя а

При отсутствии

ЛЛ ШГьШ

Б23 подрывки боков. пород, но имепцих замещения и интрузии или пере-мятия пород

С подрывкой бокоц пород до 0,5 ы

руб.на тонну

быча,

т

ущерб,

руб.

nvv/U4

пал

пол

ии.ид

няпснх

условий

без замещения пласта породой

осложненных замещениями и интрузиями

"Норильская"

столб 507

Л-ХП/1967 г.

4.3

3,0

1,87

15 800

IX/I967 г.

и

(2.2)

Я

2,65

_

0,78

II 900

9360

X/I967 г.

и

Я

-

-

1,99

-

0,12

13 690

1650

Столб 508

X/I968 г.

4,3

3,0

2,16

16 700

П/1968 г.

Я

(2,2)

Я

2,33

0,22

16 000

3520

U/I968 г.

Я

я

-

-

3,38

1,22

10 000

12 200

"Кайеркан" Столб 133

U/I968 г.

2,2

2,2

(1.8)

я

4,01

17 600

У/1968 г.

Я

5,21

тт

1,20

8800

10 550

количеством нарушений и, во-вторых, сокращать затраты, связанные с переходом нарушений.

8. В целях сокращения большого экономического ущерба, связанного с переходом нарушений, и наиболее успешного перехода сбросов и взбросов необходимо; а) четкое геологическое обслуживание комплексных участков; б) своевременное выявление и описание характера каждого нарушения и составление инструкции (проекта) с указанием способа и технологической схемы перехода его комплексом; в) чтобы детальная разведка отобранных участков обеспечивалась путем предварительной проходки ярусных штреков на всю длину столба; г) не допускать остановки лав при подходе к нарушениям и переходе их, чтобы подвигание забоя было регулярным, не менее 1-1,5 ленты в смену.

Все перечисленное выше, а именно: необходимость предварительной разведки, оценки возможности и целесообразности отработки отдельных участков комплексами, обеспечение быстрого подвигания лавы и независимость работы ее от возможно низких темпов проходки штреков в сложных, нарушенных сбросами и замещениями условиях диктует применение для комплексных лав столбовых систем разработки. На спокойных участках возможно применение комбинированных систем.

Глава П

ТЕХНОЛОШЧВСКИЕ СХЕМЫ ПЕРЕ1Х0ДА ГЕОЛОГИЧЕСКИХ НАРУШЕНИЙ КОМПЛЕКСАМИ

Ниже приведено описание технологических схем (рис. I) перехода комплексами геологических нарушений. Схемы разработаны на основе технико-экономического анализа и опыта шахт Норильска (приложение I). Они охватывают практически все возможные случаи отработки нарушенных участков угольных пластов.

Как уже отмечалось, переход комплексами встречающихся сбросов, взбросов, пережимов и замещений пластов осуществляется без особых осложнений, если амплитуда их не уменьшает мощность пласта на величину, меньшую, чем нижний рабочий предел гидростоек крепи. В этом случае переход этих некрупных нарушений рационально производить мелкоступенчатым способом [2]. На расстоянии ^ от нарушения комплекс необходимо начинать опускать (поднимать) на величину h (высота ступени) за цикл с тем, чтобы к собственно сбросу комплекс подошел с раздвижностью крепи, равной мощности пласта за вычетом величины амплитуды нарушения. При этом максимальная высота ступени по верхней пачке пласта не должна превышать 0,3 м, так как в случае перехода сброса (см.рис.1, схема I) возможны (и наблюдались) обрывы образующейся консоли угля в призабойное пространство, при переходе взброса и высоте ступени по верхней пачке не более 0,3 м (см. рис. I, схема П) обеспечивается достаточно надежный контакт козырьков крепи с кровлей призабойного пространства.

Путь перехода нарушений ь этом случае подсчитывается по формуле:

ц)

где Л - количество циклов;

Я - ширина вынимаемой ленты угля.

Количество циклов при переходе таких нарушений определяется по формуле:

УУ-i'

v +

где Н - амплитуда сброса;

h - высота ступени по верхней пачке, м;

А - высота ступени по нижней пачке (зависит от конструктивных особенностей комплекса), составляет 0,05-0,15 м.

Переход сбросов с амплитудой, уменьшающей выемочную мощность пласта на величину, меньшую, чем минимальная раздвиж-ность крепи, возможен двумя способами: мелкоступенчатым и с разворотом комплекса в вертикальной плоскости.

При мелкоступенчатом способе в зависимости от физико-механических свойств пород кровли и почвы принимается Ш или 1У схема с тем, чтобы разрушать комбайном или буровзрывными работами более слабые породы. При переходе по схеме Ш комплекс вплотную подводится к сбросу и затем опускается на ступеньку за цикл. В этом случае производится подрывка более слабых пород кровли. При переходе по схеме 1У комплекс на расстоянии £ от сброса необходимо начинать опускать на ступеньку за цикл. Путь перэхода сброса при этом способе определяется по формуле (I), а количество циклов по формуле:

H-2h,

А

где Н - амплитуда сброса, м;

А - высота ступени по нижней пачке, м.

СДСИА I


ClCMA Й


СХСИА I



С ясна Q



Синд и


СКСИА 2




Синд 2Л



cicHA а


Сима Ц


С&сиа Q


СМИА Щ


Примечаний:

го - ио«|иест» маста;

И - АМПМТУДА СОРОСА I

А' - ОКОТА ступени ПО ММиСЙ МММ .

Л - АМСО’А ступени ПС имжмеа ПА'*!; Айа-нииндлиД! УА»ДОмк«ОСТ» СТОЙКИ; X - УГОД HAMONA МН">


при Н>т


СуСиа Ц


С КС НА 1x1


Сима U5


Сдемд И


СА|ИА СЗ


i*».


Сксиа 77П


Сима П


Сксиа Ш


Р*с. X. Тгхкисолгюса* еже* приход* гксоогш^екы мруи-кг! жаши«*^гж.


Переход сбросов с разворотом крепи в вертикальной плоскости целесообразно осуществлять по схемам У или У1 в зависимости от прочностных свойств вмещающих пород. В том и другом случае разворот комплекса производится в результате опускания его в траншею, образованную буровзрывным способом перед лавным транспортером. Глубина траншеи не должна превышать 0,8 м, ширина - 1,2 м. Угол наклона комплекса не должен быть более 20°. Переход сброса по схеме У целесообразно осуществлять при более слабых породах кровли. В этом случае комплекс подводится к сбросу п затем в угольном пласте образуется траншея. При более слабых породах почвы (схема 71) траншея образуется на расстоянии t от сброса.

Путь перехода сбросов в этом случае определяется по формуле:

7^"*'    (4)

где // - амплитуда сброса, м;

<6 - угол наклона комплекса, град.

Переход взбросов возможен также с подрывкой почвы или кровли. При мелкоступенчатом способе и более слабой породе кровли переход целесообразно осуществлять по схеме УП, в этом случае комплекс необходимо начинать поднимать на ступеньку за цикл на расстоянии t от взброса. При более слабых породах почвы комплекс подводится к собственно сбросу и затем начинается его поднятие на ступеньку за цикл (схема УШ). Путь перехода взброса при мелкоступенчатом способе определяется так же, как и при переходе сброса.

Переход взбросов комплексом с разворотом его в вертикальной плоскости за счет поднятия основания крепи и конвейера путем сокращения гидростоек (при распертом козырьке секции крепи) и подкладывания под основание секций направляющих клиньев может быть осуществлен по технологическим схемам IX или X в зависимости от крепости пород кровли и почвы. Переход взбросов ло схеме IX целесообразно осуществлять при более слабых породах кровли; в этом случае разворот комплекса производится на расстоянии t от взброса. При более слабых породах почвы, в соответствии со схемой X;

комплекс подводится вплотную к взбросу, здесь производится его разворот и затем подрывка пород почвы в процессе перехода.

Переход комплексами сбросов и взбросов при наличии в кровле и почве пластов, одинаковых по крепости пород может осуществляться мелкоступенчатым способом или после разворота крепи в вертикальной плоскости, но подрывку пород при этом целесообразно производить и в почве и в кровле пласта, что обеспечивает минимальный объем подрывки пород в сравнении с выемкой их только в почве или только в кровле.

При мелкоступенчатом способе перехода сбросов или

е

взбросов в таких случаях комплекс на расстоянии — от нару-

2

шения начинают опускать (схема XI) или поднимать (схема ХП) на ступеньку за цикл и таким образом осуществляется весь переход.

Путь перехода нарушения в этом случае определяется по формуле (I), а количество циклов по формуле (3).

При переходе сбросов (схема ХШ) или взбросов (схема Х1У) с разворотом крепи в вертикальной плоскости комплекс

на расстоянии — от нарушения разворачивают, и дальнейший 2

переход осуществляется под заданным углом.

Путь перехода нарушений в этом случае определяется по формуле (4).

На шахтах Норильска установлено, что экономически целесообразно при наличии слабых боковых пород (углистые аргиллиты, аргиллиты) переходить нарушения с амплитудой, достигающей мощности разрабатываемого пласта. Принципиально при наличии слабых боковых пород возможен переход нарушений, имеющих амплитуду, превышающую мощность пластов. В этих случаях переход сбросов может осуществляться мелкоступенчатым способом по схеме ХУ при наличии более слабых пород почвы и по схеме ХУ1 при наличии более слабых пород кровли или способом с разворотом крепи в вертикальной плоскости по схеме ХУЛ при наличии более слабых пород в кровле пластов и по схеме ХУШ при более слабых породах почвы.

Аналогично может осуществляться переход взбросов: мелкоступенчатым способом по схеме XIX при более слабых породах

Ответственный редактор доктор технических наук В. П.У in к а л о в

В брошюре даны технологические схемы перехода комплексами ОМКТМ геологических нарушений. Изложены рекомендации по учету геологических нарушений при подготовке участков угольных пластов для отработки их комплексами.

Приводятся аналитические формулы для подсчета количества породы, подрываемой при переходе нарушений, и для подсчета зольности горной массы, добываемой в процессе перехода.

Разработана методика оценки целесообразности применения комплексной механизации на пластах с геологическими нарушениями.

Брошюра рассчитана на работников угольной промышленности, проектных и научно- исследовательских учреждений, а также может быть полезна студентам горных институтов и технику-

почвы и по схеме XX при более слабых породах кровли пластов или способом с разворотом крепи в вертикальной плоскости по схеме XXI при более слабых породах почвы и по схеме ХХП при более слабых породах крот:^ пластов.

Во всех случаях при переходе нарушений угол наклона комплекса не должен превышать 20°. Несоблюдение этого условия, как это было зафиксировано на шахтах Норильска, приводит к поломкам элементов комплекса, в частности, разрушаются направляющие лыжи лавного конвейера и редукторы шнеков комбайнов.

В настоящее время на шахтах Норильска переход крупных сбросов и взбросов с амплитудой до 2,5-3 м осуществляется, как правило, после разворота комплекса в вертикальной плоскости на угол до 20°. Механизированная крепь наклоняется на заданный угол и дальнейший переход нарушения осуществляется при движении комплекса в таком положении. Выемка породы производится шнеками комбайнов типа КШ-1К, если крепость ее не превышает 4, по М.М.Протодьяконову. Более крепкие породы разрушаются буровзрывным способом.

Переход интрузий (как правило, представленных очень крепкими диабазами) наиболее эффективно осуществлять после проведения по ним выработок, поглощающих их, тогда процесс перехода аналогичен переходу сбоек, уклонов и т.д. Наиболее целесообразным типом крепи для выработок, проходимых по интрузии, является штанговая крепь с усилением ее деревянной поддерживающей крепью; последняя, как правило, при переходе выработки извлекается, так как штанговая крепь обеспечивает устойчивость кровли в период перехода выработок.

Целесообразность перехода интрузий (даек) таким способом определяется сравнением затрат на проведение выработки по дайке и затрат на проведение выработки по углю и перемонтаж комплекса.

В условиях Норильска переход интрузий является целесообразным при мощности их не более 3,8-4,0 м.

Таким же способом, т.е. путем поглощения выработками, возможен переход локальных по простиранию пережимов пластов или замещений угля крепкими породами. Целесообразность перехода также определяется сравнением затрат.

ВВЕДЕНИЕ

Одним из направлений комплексной механизации технологических процессов на угольных шахтах является внедрение очистных механизированных комплексов. При разработке пологих пластов широкое распространение получили очистные механизированные комплексы (ОМКТМ). В настоящее время они применяется во многих угольных бассейнах страны. Область их применения, как правило, ограничивается спокойными условиями залегания пластов. Об использовании этих агрегатов на пластах с геологическими нарушениями сведений мало [I, 2].

Существует мнение, что эксплуатация комплексов ОМКТМ на нарушенных участках экономически нецелесообразна из-за необходимости частых перемонтажей агрегата, так как сбросы и взбросы с амплитудой 0,5 м являются непереходимымж [3].

Однако практика работы шахт Норильска позволяет расширить область применения комплексов ОМКТМ.

На шахтах Норильска, разрабатывапцих пласты с большим количеством геоло лтческих нарушений типа сбросов, взбросов, пережимов, интрузий и др., при освоении комплексов ОМКТМ первоначально выбирались и подготавливались участки пластов с геологическими нарушениями, имепдими амплитуду не белее 0,5 м. Длина подготавливаемых столбов была 130-230 м. Приходилось часто перемонтировать агрегаты, что приводило к значительному снижению экономичности применения комплексов, В связи с этим в процессе промышленных испытаний комплексов поэтапно осуществлялся переход ими сбросов с амплитудами до 0,5 м, затем до I м и т.д.

Результаты испытаний позволили разработать и внедрить на шахтах Норильска технологические схемы перехода сбросов и взбросов с амплитудой до 2,5-3 м, значительно расширить область применения комплексов ОМКТМ и повысить экономичность угледобычи.

Поскольку практически все угленосные районы и месторождения нашей страны имеют геологические нарушения, осложняющие разработку пластов, результаты исследований, изложенные в настоящей работе, имеют большое практическое и научное значение и могут быть использованы для выбора технологии разработки при проектировании и эксплуатации шахт.

Работу написал кавд. техн. наук В.Н.Скуба. В ней обобщены результаты исследований, выполненных автором совместно с работниками Норильского горнометаллургического комбината Л.Н.Щербиным, С.П.Ильницким, Н.М.Комаровым, В.В.Демидовым и сотрудниками Ленинградского горного института С.Г.Ацдрушкевичем, Е.А.Михайловской, Д.Г.Гительмахером, Г.П.Дубарь под общим научным руководством докт. техн. наук проф. Ю.Д.Дядькина.

Глава I написана совместно с Е.А.Михайловской, глава Ш - совместно с С.Г.Андрушкевичем, Г.П.Дубарь, Н.М.Комаровым, глава 1У - совместно с С.Г.Андрушкевичем и С.П.Ильницким.

АНАЛИЗ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ МЕХАНИЗИРОВАННЫХ КОМПЛЕКСОВ НА НАРУШЕННЫХ УЧАСТКАХ

Опыт разработки нарушенных угольных пластов механизированными комплексами на шахтах Норильска (приложение I) позволяет проанализировать степень влияния ряда геологических факторов на эффективность применения этих комплексов. Ниже приводится краткая характеристика отработанных выемочных полей, отражающая особенности эксплуатации комплексов, и основные технико-экономические показатели, полученные при этом.

I. Шахта "Норильская*,* пласт У1, мощность пласта 3,2-4,3 м, угол падения 5°. В пласте были включения из твердых пород, для рыхления которых применялись БВР; имела место односторонняя выемка угля комбайном с зачисткой дорожки на холостом ходу.

Столб 510 длиной 130 м, длина лавы 60 м, период отработки - март-июнь 1967 г.; осуществлен переход большого количества мелких нарушений с амплитудой до 1,0 м; вентиляционный и транспортерный штреки не требовали перекрепления.

Столб 507 длиной 260 м, длина лавы 60 м, период отработки - август-декабрь 1967 г.; пройдено большое количество мелких нарушений, в том числе сброс с амплитудой 2,5 м, расположенный примерно по линии падения пласта, встретившийся в октябре; вентиляционный и транспортерный штреки не требовали перекрепления.

Столб 508 длиной 330 м, длина лавы 60 м, период отработки - январь-июнь 1968 г.; пройдено большое количество мелких нарушений, в том числе флексура с амплитудой 6,4 м.

осложненная замещениями и сбросом, имеющим амплитуду 2,5 м и расположенным под углом около 60° к простиранию, встретившаяся в апреле; вентиляционный штрек, охраняемый 10-метровым целиком, требовал перекрепления, транспортерный штрек не перекреплялся.

Столб 509 длиной 330 м, длина лавы 60 м; период отработки - июль-декабрь 1968 г.; пройдено большое количество мелких нарушений, в том числе сброс с амплитудой 2,5-3 м, расположенный под углом 60° к линии простирания, встретившийся в сентябре; вентиляционный штрек, охраняемый 25-метро-выае цеяавом, я транспортерный штрек не требовали перекрепления.

Из табл. I следует, что переход сброса в октябре 1967г. практически не отразился на показателях работы участка; переход флексуры с замещениями и сбросов в апреле 1968 г. привел к резкоцу снижению скорости подвигания забоя лавы, которая не додала по этой причине около 5000 т угля; переход сброса в сентябре 1968 г. тоже привел к снижению добычи примерно на 4000 т.

Производительность труда рабочего по лаве по мере-освоения комплекса возрастала и к концу периода стабилизировалась на уровне 30 т/выход, а участковая себестоимость испытывала резкие колебания, что связано с различным уровнем устойчивости подготовительных выработок, а следовательно, и с затратами на перекрепленке.

2. Шахта*Кайеркан" пласт Ш, мощность пласта 2,С5 + 2,2м, угол падения 7 *»• 10°; выемка угля комбайном производилась по Челноковой схеме, зачистка лавы ручная.

Столб 132 длиной 230 м, длина лавы 60 м, период отработки - март-декабрь 1967 г.; пройдено большое количество мелких нарушений.

Столб 133 длиной 460 м, длина лавы 60 м, период отработки - январь-ишь; за время отработки был осуществлен переход взбрсса с амплитудой 1,85    0,6 м в январе и отработка

вбсша сильно нарушенного участка протяженностью 18 м в мае; вентиляционный штрек, находящийся под целиками отработанного вышележащего пласта, требовал постоянного перекрепления.

Столб 134 длиной 460 м, длина лавы 80 м; период отра-

Год,

Добыто,

Отрабо-

Произвол.

Участко-

Условия, ослои-

месяц

т

тано

чел.-

труда рабочего по

вая себестоимость

няшдае выемку угля

дней в

лаве,

I т угля,

лаве

т/выход

руб/т

1967 г.

Апрель

12

900

569

22,7

2,33

Май

10

800

467

23,2

2,72

Значит. замещения

Сентябрь II

900

507

23,4

2,65

пласта, короткие

сбросы 0,1-0,7м,

Октябрь

13

700

531

25,8

1,99

два сброса 1,8-

Ноябрь

15

900

529

30,0

1,91

Декабрь

15

600

543

28,8

1,83

Без нарушений

1968 г.

Февраль

16

ООО

530

30,4

2,38

Значит. замещения, сбросы до 0,4 м, замещение и сброс 0,2-2,0 м

Март

14

ООО

456

30,6

2,78

18,3

3,33

Сброс 1,8-2,2 м.

Апрель

10

ООО

546

замещения и ин-

трузни

Май

16

700

554

30,1

2,16

Без нарушений

Август

17

500

571

30,6

2,14

Сентябрь

14

100

470

30,1

2,23

Сброс 2,5^3,0 м

Октябрь

22

300

619

36,0

2,28

ботки - июль-,декабрь; за время отработки осуществлен переход сброса с амплитудой 1,6 м в сентябре. Подготовительные выработки находились в удовлетворительном состоянии (табл. 2).

Из табл. 2 видно, что переход нарушенного участка в мае 1968 г. вызвал дополнительную затрату примерно 600 чел.-дней (15 ООО руб. или около 800 руб. на I и участка нарушений) и снижение добычи на 8000 т.

Год,

месяц

Добыто, т

Отработано чел.-дней по участку

Произвол, труда по участку

т/выход

Участковая себе-^ стоимость I т угля, руб/т

Условия, осложняющие выемку

1967 г.

Апрель

6200

381

16,2

3,92

.Монтажные работы

Май

9900

544

18,2

2,95

Без нарушений

Июнь

II 600

629

18,4

2,57

Без нарушений

Июль

8100

546

14,9

3,25

Выемка целика

Август

5200

528

10,0

3,62

Выемка целика + перекреп. вент. штрека

Сентябрь 2000

406

4,6

9,03

Переход вент.печи + перекр.штрека + сбросы 0,4, выемка целика

Октябрь

440

685

6,5

5,54

Переход печи + перекр. штрека + сбросы 0,4, выемка целика

Ноябрь

4100

541

7,6

3,96

Выемка целика + перекр. вентил. штрека

1968 г.

Февраль

13 100

1157

11,2

4,87

Переход взброса 1,6 м

Март

18 200

310

22,5

4,06

Без нарушений, переход печи

Апрель

17 600

952

18,5

4,01

Без нарушений

Май

Август

8800 14 300

1084

656

8,1

21,7

5,21

3,8

Переход сброса 0,5 м с перемятыми породами. Короткий сброс 0,6 м

Сентябрь

13 400

630

16,1

3,63

Короткий сброс 1,6 м

Для более детальной оценки ущерба, полученного в результате перехода взброса с амплитудой 1,85 ♦ 0,6 и, пройденного в январе - феврале 1968 г. (6 дней), обратимся к табл. 3.

Таблица 3

Условия

Добыча,

Трудовые

затраты

Производительность

труда

применения

т/сут.

по лаве, чел. см/сут.

по участку чел. см/сут.

по лаве, т/выход-

по участ» т/выход

На норм.участке 590

18

29

38

20

При переходе

330

17

28

19,5

11,8

Таким образом, за каадые сутки работы по переходу сброса было потеряно по участку 12 чел.-дней, а за все время перехода - 72 чел.-дня, что соответствует, приблизительно, 1800 рублям.

3. 11]ахта"Кайеркан-Новая" пласт X, мощность пласта 3,3 + 3,8 м, угол падения 5-12°; выемка угля комбайном производилась вначале по Челноковой схеме, а потом в две стадии; при движении снизу вверх вынималась верхняя пачка, а при движении сверху вниз - нижняя, что было вызвано большой крепостью угля.

Столб 27 длиной 290 м, длина лавы 60 м, период отработки - январь-май 1968 г.; в марте комплекс перешел сброс с амплитудой 2,5 м; подготовительные выработки находились в удовлетворительном состоянии.

Столб 25 длиной 137 м, длина лавы 60 м; период отработки - июнь-август 1968 г.; за время отработки комплекс перешел несколько сбросов с амплитудой от 0,6 до 2,0 м; работы в лаве велись с присечкой угля над вентиляционным штреком; подготовительные выработки не пересекались (табл. 4).

Из табл. 4 видно, что при переходе сброса с амплитудой 2,5-3,0 м резко снизился объем добычи угля и повысилась себестоимость тонны его. Переход более мелких нарушений с амплитудой до 2,0 м существенно не сказался на экономических показателях работы участка.