ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧ НО-ИССЛ ЕДОВАТЕЛЬСКИ Й И НСТИТУТ ГОРНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ И МАРКШЕЙДЕРСКОГО ДЕЛА В Н И М И

ИНСТРУКЦИЯ

по ВЫБОРУ РАМНОЙ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

и н г р

ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ГОРНОЙ ГЕОМЕХАНИКИ И МАРКШЕЙДЕРСКОГО ДЕЛА В Н И М И

И Н С Т Р У к ц и я

ПО ВЫБОРУ РАМНОЙ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК

Ленинград 1 086

a

б

0    2    4    6    8    Ю    12    t,/iem Рис. 3. Графики для определения коэффициента k а при сроке службы ямработок меиее года; б — то же от I года до 15 лет

графикам рис. 4 в зависимости от смешений пород U (см. разд. II. и. 2) и ширины выработки в проходке. При ширине выработки менее 4 м и более 6 м нормативную нагрузку необходимо принимать как для выработок с шириной соответственно 4 и 6 ад.

U. мм kn для выработок вскрывающих под гота вл и ва юти х До 50 1.25 1.1 Более 50, до 200 и 1.05 Более 200, до 500 1.05 1 Более 500 1 1

Т а б -1 и ц а 5

До 16 Более 16, до 20 Более 20. до 25 Более 25 0.6 0.8 1.0 1.1

5. Расчетная нагрузка Р на 1 м выработки со стороны боков определяется по формуле:

P = k_nk_Hk,_iphP^¥ .    (10)

где И — высота выработки, м.

Рм, кПа 240 200 160 120 60 40
0    200 400    600    800    1000    1200    1400    1600 1800 2000 U.mm Рис. 4. Графики для определения нормативной нагрузки на податливую крепь

Выбор типа крепи и ее несущей способности

6. Тип крепи и ее несущую способность выбирают по прил. I на основании ширины выработки или площади ее поперечного сечения. Для принятой крени находят величину несущей способности N_s.

Выбор плотности установки крепи

7. Плотность п установки рам металлической податливой крепи из спецпрофиля на 1 м длины выработки находят путем деления расчетной нагрузки Я (см. разд.П, п. 4 и 5) на несущую способность одной рамы крепи:

n^P/Ns.    (II)

Паспортную плотность установки крепи принимают по большему ближайшему значению п в соответствии с табл. 6.

Таблица 6

Основная рамная крепь Анкерная крепь Крепь усиления Плотность Плотность уста- Плотность ус- установки п. рам/м *ос новки анкеров, анк/м2 та новки стоек, л,, ст/м *ус 1 или менее 1.0 — 1.0 — 1.0 1,25 0,9 0.8 0.9 0,5 0.9 1.5 0.85 1.0 0.8 0.8 0.8 1.75 0,78 1.25 0.7 1.0 0.7 2.0 0.7 1.35 0,65 1,25 0.65 2,25 0,65 1.5 0.6 1.5 0,62 2.5 0.6 1,75 0.55 1,75 0.61 2.75 0.55 2.0 0.5 2.0 0.6 3.0 0.5 — — 2.5 0,55 — — — — 3.0 0.5

Если на шахте отсутствует нужный спецпрофиль, то допустимо заменить его более тяжелым (см. прил. 1).

В этом случае в расчет плотности следует вводить и соответствующую этому профилю несущую способность Ns-

Выбор податливости крепи

8. Податливость крепи выработок пологих и наклонных пластов выбирают на основании максимальных ожидаемых смещений пород кровли:

—при плотности установки крепи (принятой по п. 7 разд. II), равной или меньшей ! рамы/м. податливость крепи принимают из условия Д ^ где А — конструктивная податливость крепи, мм (см. прил. I); U\р — ожидаемые расчетные смещения пород кровли, мм (см. И. и. 2);

— если плотность установки крепи, принятая по п. 7 разд. II. превышает 1 раму/м, а также в случае применения дополнительной анкерной крепи или крепи усиления (стоек усиления) податливость крепи может приниматься менее ожидаемых смещений пород кровли из условия Л ^ k_ock_aHKk_ycU_Kp, где    6_аик.    k_ye    — коэффициенты

(см. табл. 6) в зависимости от плотности установки рамной, анкерной крепи или крепи усиления (стоек усиления).

Примечание. В качестве крепи усиления рекомендуются металлические стойки (гидравлические ГС и трения типа Т). Деревянные стойки в связи с их ограниченной податливостью допускаются только в исключительных случаях.

При максимальных ожидаемых смещениях пород почвы (если установлена замкнутая крепь) или боков податливость крепи выбирают аналогичным образом. Расчет податливости крепи выработок крутонаклонных и крутых пластов изложен в разд. IV.

9. При проведении выработки в обрушенных породах выработанного пространства расчет ведется по величинам смещений пород кровли (см. п. 2. разд. II), увеличенным в 1.5 раза. Расчетную нагрузку на крепь выработки определяют по п. 4 разд. II. Тип крепи и плотность установки рам выбирают согласно п. 6,7 разд. II. Выбор крени по податливости производят в соответствии с и. 8 разд. II.

III. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ВЫРАБОТОК, РАСПОЛОЖЕННЫХ В ЗОНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ НА ПОЛОГИХ И НАКЛОННЫХ ПЛАСТАХ

I. Расчет крепи и подготовительных выработках, погашаемых за очистным забоем, основан на смешениях пород кровли выработок, определяемых по следующим формулам:

а)    для выработок одиночной лавы

+    П2)

б)    для выработок спаренных лав с отставанием второй лавы от первой не более 20 м

U„=U+ 1.3 MiWh    03)

где U — смещения пород кровли выработки (мм) в период ее службы вне влияния очистных работ, определяемые по формуле (4); k_K? — коэффициент влияния масса кровли по обра щаемости, указанный в табл. 7;

Таблица 7

/fKp при кровле легкообрушаюшейся среднеобрушающейся труднообрушающейся 0.8 1.0 1,2

коэффициент, учитывающий влияние площади сечения выработки в свету, определяемый по табл. 8; к_к —- коэффициент, характе-

Таблица 8

S, м2 4 J 6 8 10 12 14 16 18 20 k. j 0,65 I 0.8 0,9 1,0 1.1 1.2 1,25 1,35 1,45

ризующий долю смещений пород кровли в общих смешениях пород в выработках, определяемый по графикам рис. 5; U_x —- смещения пород (мм) r зоне временного опорного давления очистного забоя, определяемые по графику рис. Г).

Расчетная нагрузка на основную крепь выработки определяется но и. 4 рачд. II по величине U. Несущая способность крепи и плотность установки рам основной крепи определяется по и. 6 и 7 разд. II.

Суммарная нагрузка за весь срок службы выработки определяется по и. 4 разд. II. по величине U_K?. Количество стоек крепи усиления на I м выработки //, определяется из выражения:

ntXP-nN,) / N_sl.

где R — суммарная нагрузка на крепь, кН/м; п и N_s — соответственно плотность и несущая способность основной крепи; N_SI — несущая способность средств усиления (для деревянной стойки 200 кН. гидравлической стойки типа ГС — 300 кН, для металлической стойки трения Т — 250 кН).

Крепь усиления в погашаемых выработках устанавливают перед очистным забоем, на расстоянии, указанном з табл. 9.

Рис. 5. Графики для определения коэффициента Кн

Таблица 9

Глубина, м Расстояние от очистного забоя, м, при основной кровле легко- и средне-обрушающейся труднообрушающейся Менее 300 20 30 301—600 25 35 601-900 30 40 Более 900 35 45

Рис. 6. Смещения пород в зоне временного опорного давления очистного забоя

Выбор типа крепи по податливости определяется в соответствии с п. 8 разд. II.

2. Порядок расчета крепи в подготовительных выработках, проводимых впрнсечку к выработанному пространству, следующий.

а.    Для выбора основной крепи присечной выработки, устанавливаемой при ее проведении, расчет основывается на смещениях пород кровли, определяемых по формуле:

U._f = (U^,np+V'₀t_<>)k'k,k„    (15)

где Uap — смешения пород (мм) при проведении выработок впри-сечку к выработанному пространству в типовых условиях (рис. 7); Ко —средняя скорость смещения пород (мм/мес) в присечной выработке за период i₀ (рис. 8); /₀ — время (мес) поддержания присечной выработки до начала отработки очистного забоя; к¹ — коэффициент. учитывающий влияние места расположения присечной выработки относительно границы выработанного пространства, принимаемый равным 1 для полной присечки и 0,7 для случая оставления между этой выработкой и обрушаемыми породами полосы угля шириной 2—4 м.

б.    Расчетная нагрузка на основную крепь выработки определяется в соответствии с п. 4 разд. II по величине смешений U*_р.

в.    Тип крепи и плотность установки рам выбирают по п. 6 и 7 разд. II.

Глубина, м	Расстояние от очистного забоя, .ч, при основной кровле
	легко- и средне -обрушающейся	труднообрушающейся
До 300	25	35
301-600	30	40
601-900	35	45
Болес 900	40	50

Рис. 7. Смещения пород вне зоны влияния очистных работ в выработках, пройденных вприсечку к выработанному пространству

г.    Суммарная нагрузка на крепь за весь срок эксплуатации выработки определяется по п. 4 разд. II, по величине общих смещений кровли 6/£_р:

U'_K? = и_шр + U\k_Kpk_sk_Kk\    (16)

где U\ — смещение пород (мм) в присечной выработке в зоне влияния временного опорного давления очистного забоя (рис. 9).

д.    Плотность крепи усиления впереди лавы л, определяют по формуле (14).

е.    Крепь усиления устанавливают впереди очистного забоя на расстоянии, указанном в табл. 10.

ж.    Выбор крепи но податливости производят в соответствии с п. 8 разд. II по общим смещениям Ui_p.

з.    расчет крени в подготовительных выработках, сохраняемых для повторного использования, заключается в следующем.

а.    Для выбора основной крепи, устанавливаемой при проведении выработки, впоследствии повторно используемой, расчет основам на смещениях пород кровли (У_кр. определяемых но формуле (12).

б.    Расчетная нагрузка на основную крепь выработки определяется по и. 4 разд. II и величине/Лф (12). Несущую способность крепи и плотность установки рам основной крени выбирают по н. 6 и 7 разд. II.

в.    Суммарную нагрузку на крепь за весь срок службы выработки находят согласно п. 4 разд. II но величине общих смещений кровли UI_Р.

( U I “f" ^ ^охр) kjkup.

<*00    aoo    1200    Нр,    м

Рис. 9. Смещения пород в зоне влияния очистного забоя в выработках, проведенных вприСечку к выработанному пространству

где т — вынимаемая мощность пласта, мм; k_ox? ~ коэффициент, учитывающий влияние податливости искусственных ограждений на опускание кровли, принимаемый по табл I!

Таблица II

Органная крепь Железобе тонные тумбы Литые полосы из твердых материалов Породные полосы из твердых материалов — Ьутокосгры — Костры из круглого леса 0.2 0.15 0.10 0.4 0.3 0.6

г.    Плотность крепи усиления я, находят из выражения (14).

д.    Протяженность установки крепи усиления принимают но табл. 12. где 1_Х—участок крепи усиления впереди первого забоя. /₂ — позади него, /₃ — впереди второго очистного забоя.

е.    Выбор типа крепи по податливости производится в соответствии с и. 8 разд. II по общим смещениям Ut_р.

4. Для расчета крени в подготовительной спаренной выработке, погашаемой с одновременным извлечением целика угля, необходимо следующее.

Инструкция по выбору рамной металлической податливой крепи горных выработок. —Л.: 1986. — 50 с. (М-во угольной пром-сти СССР Всесоюз. ордена Трудового Красного Знамени науч.-исслед. ин-т горн, геомех. и маркшейд. дела).

Регламентирован порядок расчета и выбора рамной металлической податливой крепи горных выработок угольных шахт, находящихся пне и в зоне влияния очистных работ при разработке одиночных и сближенных пологих, наклонных, крутонаклонных и крутых пластов на различной глубине залегания.

Применение инструкции обязательно на всех угольных шахтах страны.

Ил. 17, табл. 17.

(С) Всесоюзный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский институт горной геомеханики и маркшейдерского дела ВНИМИ. 1986

Глубина, м	Расстояние от очистного забоя, м, при основной кровле
	легко- и средне-обрушающейся			труд нообру ша юшейся
	Л		/з	/,	^2	'з
До 300	20	60	30	30	100	50
301-600	25	65	35	35	МО	55
601-900	25	65	35	40	120	60
Более 900	30	70	40	45	130	65

а. Основную крепь, устанавливаемую при проведении выработки, выбирают на основании расчета по смешениям пород кровли {/_кр, определяемым по формуле:

£Л_Р= U + (U'l + AU4)k_K Р*Л.    (18)

где U — смещения пород кровли выработки (мм) в период поддержания ее вне влияния очистных работ (но разд. 11); {/“ — смещения пород (мм) в выработке за период влияния временного опорного давления первой лавы, устанавливаемые по номограмме (рис. 10) в соответствии с шириной целика (табл. 13); AI/J — смещения пород (мм) позади забоя первой лавы, определяемые по номограмме (рис. 11

Таблица 13

Сопротивление угля сжатию. Ширина, м, временных целиков угля на глубине, м МПа менее 300 300-600 600 900 Менее 20 20 30 40 20 и более 15 25 35

б.    Расчетную нагрузку на основную крепь выработки находят по п. 4 разд. II с помощью U_Kf). Плотность установки рам основной крепи определяют по п. 6 и 7 разд. II.

в.    Суммарную нагрузку на основную крепь выработки (п. 4. разд. И) рассчитывают по общим смещениям кровли £У'_Р.

{/;_Р= и_кр +    М9)

где — коэффициент влияния второго очистного забоя, определяемый в зависимости от ширины целика угля по табл. 14.

ВВЕДЕНИЕ

В настоящей инструкции регламентирован порядок выбора несущей способности, плотности и податливости рамной металлической крепи горных выработок при проектировании, строительстве и эксплуатации шахт Минуглепрома СССР.

Инструкция составлена ВНИМИ с участием ИГД им. А. А. Ско-чинского. Минуглепрома СССР и Госгортехнадзора СССР на основании СНиП II—94 -80 «Подземные горные выработки» (М.: Стройиздат. 1982); «Руководства по проектированию подземных горных вы работок и расчету крепи» (М.: Стройиздат. 1983); «Указаний по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР» (Л.: ВНИМИ. 1985) и «Прогрессивных паспортов крепления, охраны и поддержания подготовительных выработок при бесцелнковой технологии отработки угольных пластов» (Л.: ВНИМИ. 1985).

При пользовании инструкцией необходимо соблюдать требования по технологии возведения крепи выработок, изложенные в «Отраслевой инструкции по применению рамных и анкерных крепей в подготовительных выработках угольных и сланцевых шахт» (М.: ИГД им. А. А. Скочинского. 1985).

I. ОСНОВНЫЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.    Инструкция распространяется на все горизонтальные и наклонные выработки шириной в свету не более 6 м и сечением до 20 м² с любым расположением относительно залегания пород при обычных способах проходки и крепления выработок; на глубинах до 1500 м; при различных способах охраны выработок.

Примечание. Инструкция не распространяется на пмработки в многолетнемерзлых породах с заполненными льдом трещинами.

Если условия проведения выработок отличаются от указанных, го выбор металлической податливой крепи должен быть основам на действующих для этих условий нормативно-методических документах, а при их отсутствии — на рекомендациях специализированных и технологических НИИ Минуглепрома СССР.

2.    При определении сечения всех выработок в проходке следует учитывать определяемые по данной Инструкции величины смещений пород ио контуру за весь срок службы выработки (как вне влияния, так и в зоне влияния очистных работ).

3.    Порядок выбора размеров сечений и расчета параметров рамной податливой крепи для конкретной горной выработки следующий:

1)    выбирают размеры поперечного сечения выработки в свету с учетом необходимых требований по условиям транспорта, вентиляции, водоотлива и общих компоновочных решении;

2)    приближенно определяют размеры поперечного сечения выработки в проходке с учетом толщины и податливости крепи, за-бутовочного материала. Для этого увеличивают принятые размеры поперечного сечения выработки в свету по ширине на 0.6 м, по высоте — на 0.5 м;

3)    рассчитывают ожидаемые смещения пород дифференцирован но в кровле, боках и почве выработки с учетом влияния геологических и горно-технических факторов. Методика расчета изложена далее;

•1) по величине максимальных смешений пород на контуре выработки определяют нормативную и расчетную нагрузки ма крепь, выбирают ее тип. конструкцию и с учетом несущей способности одной рамы крепи рассчитывают плотность установки;

5) на основе расчета смещения пород почвы определяют, следует .hi применять крснь с обратным сводом. Если смещения пород почвы более 500 мм. то необходимо устанавливать крепи с обратным сводом или применять другие мероприятия но уменьшению смешении почвы (аикерование. упрочнение пород, разгрузка массива и т. н.);

0) с учетом ожидаемых смещений и плотности крепи, а также дополнительных мероприятий по уменьшению смещений пород определяют расчетную податливость А крепи и окончательно устанавливают необходимые размеры сечения выработки в проходке путем увеличении размеров в свету на величину А;

7) по действующим в настоящее время типовым проектам выработок с учетом требуемых размеров в свету и в проходке выбирают наиболее близкое типовое сечение выработки.

4.    Расчетную глубину расположения выработки Н_р от поверхности принимают равной проектному значению Н, а в условиях месторождений Грузии, Прокопьевско-Киселевского района, Приморья и других —для участков выработок, проводимых в замках складок радиусом меньше 100 м и под склонами гор с крутизной свыше 45°.

Я_р =1,5//.    (1)

5.    Расчетное сопротивление слоев пород в массиве /^определяется с учетом нарушенности массива по формуле:

(2)

где R, — среднее значение сопротивления слоев пород в образце одноосному сжатию, устанавливаемое по результатам испытаний (при определении прочности пород с помощью коэффициента крепости по М. М. Протодьяконову / необходимый пересчет в МПа производят по формуле R, = 10/); /С_с—коэффициент, учитывающий дополнительную парутенность массива пород поверхностями без сцепления, либо с малой связностью (зеркала скольжения, трещины, глинистые прослои и т. и.).

Для горных выработок значения К_с определяют в зависимости от тектонической нарушенности места их расположения, в соответствии с табл. 1.

Таблица 1

Характеристика тектонической нарушенности места расположения выработки ^{1 2 3 4 5 6 7 8}

Рис. 1. Схемы к определению расчетного сопротивления пород сжатию: а пологое паление; б — наклонное и крутое

Для смежных слоев, залегающих но контуру поперечного сечении выработки, с изменчивостью R_ci в пределах до 30% принимают единое для всей выработки усредненное значение расчетного сопротивления пород сжатию, определяемое по формуле:

р Я*.|/И, + R&ⁿh "f ••• + Rc.n^rfln    pv.

/и, + го, + ... + т_я '    ⁶

где У?_с.....R_cn - расчетное сопротивление слоев пород сжатию. МПа;

ш,..... гн_я — мощность слоев пород, м

При изменчивости расчетного сопротивления пород сжатию в кровле, боках или почве выработки свыше 30% значение R_c определяют по формуле (3) отдельно по элементам выработки (кровле, бокам к почве). Расчетное сопротивление пород в кровле и почве определяют с учетом прочности пород, залегающих в боках по высоте выработки.

Для выработок, пройденных но простиранию в условиях пологих и наклонных пластов и в крест простирания при любом залегании, усредненную прочность пород по формуле (3) для кровли определяют с охватом пород по вертикальной линии 1 — 2—3. для почвы — по линии 2—3—4, для боков — с усреднением по линиям 5—6 и 7—8 (см. рис. 1, а).

Для выработок, пройденных по простиранию в условиях круто-наклонного и крутого падения пластов, усредненное значение прочности определяют также по формуле (3) с охватом пород для кровли по линиям /и*, — m_h, и т_к7—т_Нг для почвы ш_Я| — /и*,, и т_П7 — m_hr для боков по линиям т_б 1 — /ив.2 для каждой стороны сечения в отдельности (см. рис. 1. б).

Расчетное сопротивление пород сжатию для примыкающих к очистному пространству выработок /?_ср (см. разд. Ill и IV) принимается как среднеарифметическое из вычисленных значений R_f для почвы и кровли.

ъ

II РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ В ВЫРАБОТКАХ ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ

1.    Средства поддержания выработок выбирают согласно величине ожидаемых максимальных смещений пород на контуре поперечного сечения за весь срок службы, которые определяются дифференцированно в кровле, почве и боках выработки при креплении ее податливой крепью.

Определение смещений пород на контуре выработки

2.    Смещения пород кровли, почвы или боков U в горизонтальных и наклонных протяженных выработках, поддерживаемых вне влияния очистных работ, рассчитывают по формуле:

U — kuk^ksktoktU    (4)

где 1/_г — смещение пород, принятое за типовое и определяемое по графикам рис. 2 в зависимости от расчетного сопротивления пород сжатию /?_с и расчетной глубины расположения выработки Н_р

Яс=10МПа 20 30
	40 50 60 70 во 100 120
Рис. 2. Графики для определения типового смешения пород

Типовыми приняты следующие условия: расположение вне зоны влияния смежных и сопрягающихся выработок, податливая крепь, падение слоев пород до 20°, ширина и высота выработки в проходке соответственно 6 и 3.5 м; k„ — коэффициент влияния угла залегания пород и направления проходки выработки относительно простирания пород, определяемый по табл. 2;    —    коэффициент    направления    сме

щения пород; при определении смещений со стороны кровли или почвы (в вертикальном направлении) он равен 1: при определении боковых смещений пород &_й принимают по табл 2.

Таблица 2

Направление проходки выработки Коэффициенты ka и Ай в зависимости от углов падения пород а. градус до 20 21- -30 31- -40 41- -50 более 50 ка к) ко кв ко к0 По простиранию . 1.0 0,35 0,95 0,55 0.8 0.8 0,65 1.2 0.6 1.5 Вкрест простирания ... 0.7 0,55 0.6 0.8 0.45 0,95 0.25 0.95 0,2 0.8 Под углом к простиранию . . . 0,85 0,45 0,8 0,65 0,65 0.9 0.45 1,05 0,35 1,1

k's — коэффициент влияния размеров выработки, определяемый для кровли и почвы по формуле (5), а для боков по формуле (6):

к' = 0.2(6- 1),    (5)

k'_s = 0,2(/г— 1),    (6)

где b. // - соответственно ширина и высота выработки в проходке (в метрах); &в — коэффициент воздействия других выработок, принимаемый для одиночных выработок равным 1; для сопряжений с односторонним примыканием выработки - 1,4; для сложных сопряжений с примыканием выработок в виде двустороннего заезда или пересекающихся выработок-- 1,6; для параллельных выработок по формуле:

6i + bi

’в--1    ^kL    .

где L — расстояние между выработками, м; b_l-\-b₂ — суммарная ширина взаимовлияющих выработок в проходке, м; ki—коэффициент, определяемый по табл. 3. Расстояние между параллельными выработками L_At исключающее их взаимное влияние (при к_ъ~ 1) рассчитывают по формуле:

LM>(b_t + b₉)k_L.

k,— коэффициент влияния времени на смешения пород.

Для выработок, срок службы которых менее 15 лет. коэффициент ki. зависящий от соотношения Н_р / R_c и определяется но графи кам рис. 3

Таблица 3 Коэффициент kL в зависимости от расчетного сопротивлении Rr

Расчетная глубина расположение выработки Л/р. м до 30 60 90 90 более 120 до 30 J 60 _;_ 90 L более 120 _ по простиранию вкрест простирания До 300 3.5/2 1,8/1,6 1.5/1,3 1,2/1 1.8 j 1.5 1.2 1 301—600 4/2.5 2/1,8 1.7/1,5 1,4/1,2 2.2 j 1.8 1,5 1.2 601—900 4,5/3 2.5/2,1 2/1,7 1.6/1,4 2.6 j 2,1 1.7 1.4 90) —1200 5/3,5 3,5/3 2,5/2 1.8/1.6 3 j 2.5 2 1.5 Более 1201 5.5/4 4/3,5 3/2.3 2/1,8 3.4 j 2,9 2.4 1,7

П римечание В числителе kL для выработок с а до 35°, а в знаменателе при а свыше 35°. Для выработок, расположенных под углом к простиранию. kL принимают как среднее между значениями по простиранию и вкрест простирания; при промежуточных значениях прочности эту величину получают путем интерполяции Для наклонных выработок kL принимают как для горизонтальных, пройденных по простиранию.

Для выработок, срок службы которых более 15 лет. k_t— I.

3.    По формуле (4) находят величины смещений пород отдельно со стороны кровли, почвы и боков выработки. Нормативную нагрузку на замкнутую крепь с обратным сводом определяют но максимальной из этих величин, а на незамкнутую крепь по максимальным смещениям кровли или боков.

Определение расчетной нагрузки на рамную податливую крепь

4.    Расчетная нагрузка Р на 1 м выработки со стороны кровли и почвы определяется по формуле:

P = k„k_Hk_np 1>Р" .    (9)

где I) — ширина выработки в проходке, м; к„ — коэффициент перегрузки (по табл. 4); к_н •— коэффициент надежности, принимаемый для главных околоствольных выработок равным 1.1. а для остальных выработок 1; Лг_пр коэффициент условий проведения выработок, при комбайновом способе принимается по габл. 5. а при буровзрывном способе и проведении выработки но обрушенным породам любым способом равным 1; Р^и нормативная нагрузка, определяемая по

1

Пликативные нарушения с радиусом более 300 м; или дизьюнктивные нару

2

шения на расстоянии свыше 4Af (N — нормальная амплитуда нарушений, м),

3

т. е. вне зоны влияния нарушений..............

4

Пликативные нарушения с радиусом от 300 до 100 м или зона влияния дизъюнктивного нарушения на расстояниях от него от AN до \N.......

5

Непосредственно в дизъюнктивных нарушениях на расстояниях от них менее    ........................

6

   При определении R_c для выработок, расположенных в пластичных глинистых породах, величину К_с следует принимать равной 1.

7

   В случае обводненности выработок (капеж, затопление, перепуск воды и т. п.) снижение сопротивления пород в образце за счет воздействия влаги учитывают путем уменьшения прочности R песчаников на 20%, алевролитов на 40% и аргиллитов на 50%.

8

   Расчетное сопротивление пород сжатию R_c по контуру поперечного сечения выработки определяют с учетом всех вмещающих выработку слоев (пластов) мощностью более 0,5 м, залегающих на расстояниях от контура сечения выработки в кровле 1,5/>, в почве 1Ь. где b — ширина выработки, м, а в боках при пологом и наклонном падении по высоте выработки, при крутонаклонном и крутом - на расстоянии 1b (рис I).