ИНСТРУКЦИЯ ПО РАСЧЕТУ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА, НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ

ПРОВЕТРИВАНИЯ ДЕЙСТВУЮЩИХ УГОЛЬНЫХ ШАХТ

Утверждено Министерством    Утверждено

угольной промышленности СССР    Госгортехнадзором    СССР

25 марта 1974 г.    21    марта    1974    г.

ИНСТРУКЦИЯ ПО РАСЧЕТУ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА, НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ ПРОВЕТРИВАНИЯ ДЕЙСТВУЮЩИХ УГОЛЬНЫХ ШАХТ

где S_K — площадь поперечного сечения наклонно-поперечной канавы, м²;

1_К — длина наклонно-поперечной канавы, м; п_к — число наклонно-поперечных канав;

Sn.n — площадь поперечного сечения продольного прохода под гибким перекрытием, м²;

/п.п — длина продольного прохода, м.

2.6.    Расчет по числу людей:

Q₀₄ = 6п_ч, м³/мин,    (2.11)

где п_ч — наибольшее число людей, одновременно работающих в очистной выработке.

2.7.    Проверка по скорости движения воздуха производится по следующим формулам.

2.7.1.    По минимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке

Ооч > 60So_mi„, м⁸/мин,    (2.12)

где S — площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки в свету, м²; при механизированных крепях принимается согласно табл. 2.5, а при индивидуальной крепи рассчитывается по формуле (2.13); fmin—минимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; принимается согласно ПБ;

S = k₃mb_mа*, м²;    (2.13)

/е₃ — коэффициент, учитывающий загроможденность призабойного пространства; принимается равным 0,9.

2.7.2.    По максимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке

Qom < 0сч_тах, м³/мин;    (2.14)

Овч_т„ = 60St)max, М³/мин,    (2-15)

где Qoh max — максимальное количество воздуха, которое можно подать в очистную выработку, м³/мин;

Ушах — максимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; принимается согласно ПБ.

Тип крепи (комплекса)	Вынимаемая мощность пласта (высота крепи), м	Площадь поперечного сечения призабойного пространства в свету, м*
МК-97	0,72	1.41
	1.3	3,4
2МК-97	0,62	1,52
	1.2	2,17
«Донбасс»	0,72	1,56
	1.1	2,5
М-101Т	0,6	1,2
	0,8	Кб
М-87Д и М-87Э	1,18	2,7
	1,9	4,6
М-87м	1,0	2,3
	1.2	2,7
1МКМ	1.5	3,0
	1.75	3,8
пмкэ	1,7	2,9
	2,2	4,4
Т-1 (комплекс ОМКТМ)	1,85	2,7
	3,0	3,4
Т-13 (комплекс ОКП)	1,85	2,7
	3,5	3,4
2М-81Э	2,0	3,54
	3,2	6,32
Агрегат СА	1,5	2,2
	2,0	3,1
Комплекс КТУ-2м	2,6	2,3
Агрегат АМС	2,2	6,0
М-87ДН	1,25	2,5
	1,95	4,6
2КГД	0,75	1,85
	1.2	3,12
«Днепр-3»	0,85	1; 04
	1,3	1,89
МКТ	0,6	1,0
	0,9	1,4
АЩК	1,4	1,8
	2,2	3,2
Агрегат АНЩ	0,7	1,05
	1.1	2,32
Агрегат АГП		3,0
Агрегат АМСК	_	2.9
Комплекс КГСП		5 6
Комплекс KCHI		О, V» 6,3

Площадь S при механизированных крепях принимается но табл. 2.5, а при индивидуальной крепи рассчитывается но формуле

S = k₃ mbmin,    (2    16)

где b_m\n — минимальная ширина призабойного пространства, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей.

2.7.3. По минимально допустимой скорости движения воздуха в промежуточных штреках с подсвежающими струями при последовательном проветривании лав

<2оч„ » 60Su_ml„ +92S_np.m, м³/мин, (2-17)

где 2Sjip.ni — сумма площадей поперечных сечений промежуточных штреков, по которым подаются подсвежающие струи, м².

2.8.    Проверка по производительности ВМП при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок производится по соблюдению условия

Q₀4 > Quo м³/мин,    (2.18)

где Qbc — количество воздуха, которое необходимо подавать к всасу ВМП, м³/мин; определяется согласно п. 5.8.

2.9.    Расчет по оптимальной по пылевому фактору скорости движения воздуха:

Q₀₄ = 96S, м³/мин,    (2.19)

где S определяется согласно п. 2.7.2.

3. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА ДЛЯ ВЫЕМОЧНЫХ УЧАСТКОВ

3.1. Расчет для выемочного участка выполняется по количеству воздуха, необходимо для проветривания очистной выработки, и проверяется по числу людей. Для возвратноточной схемы проветривания с примыканием свежей и исходящей струй к целику дополнительно выполняется расчет по газовыделению согласно п. 3.4.

При разработке тонких крутых пластов механизированными лавами по простиранию и восходящем проветривании расчет производится с учетом влияния падающего угля.

Схема проветривания выемочного участка	Примыкание выработок выемочного участка с вентиляционной струей			Значение козффпциеита *уТ в при
				полном обрушении			частичной закладке			плавном опускают
	свежей	всходящей	лодсвсжаю- щей	if	|,|	Ж 8 1	|| U О	3 3	Я X = 3 4 с	и 5	Я * ( у I
Возвратно точная	К целику ■	К целику •	—	1.25	1.30	1.40	1,10	1,15	1.25	1.10	1.15
			К выработанному пространству	1.50	1.65	1,80	1,20	1,25	1.35	1.15	1.30
	К иыработаино-му пространству То же	К выработанному пространству То же		1.40	1,55	1.70	1.20	1,25	1,40	1.15	1,30
			К целику	1,55	1.70	1.80	1,20	1.25	1.40	U5	| 1.30
Прямоточная	К целику То же	К выработанному пространству То же	—	1,30	1.40	1.55	1.20	1.25	1,35	1.15	1,30
			К целику	1.50	1,60	1.70	1.20	1.25	1.35 1 1,15 1 1.30
	К выработанному пространству То же	К целику То же	—	1,30	1,35	1.45	1,20	1.25	1.30 1,15		1.30
			К выработанному пространству	1.50	1.55	1,65	1,20	1,25	1,35	1.15	1,30

Примечание. Под выемочным участком понимается обособленно проветриваемый очистной забой и прилегающие к нему подготовительные выработки (при последовательном проветривании — все проветриваемые последовательно очистные забои с прилегающими к ним подготовительными выработками).

3.2. Расчет для Донбасса и аналогичных условий:

/_уч — ожидаемое среднее газовыделение на выемочном участке, м³/мин; определяется согласно указаниям, приведенным в разделе 11;

Qyxi — количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка, м³/мии.

Если расчет выполняется по формуле (3.2), то при схемах проветривания без подсвежсния исходящей из выемочного участка вентиляционной струи должно соблюдаться условие

Qy4 ^ ^ут.и Qo4_max>

м³/мин.    (3.3)

Количество воздуха, необходимое для подсвежения исходящей из выемочного участка вентиляционной струи, определяется по формуле

<2лсдсв    = [—--бутв^оч, м³/мин.    (3.4)

\    •'оч    /

3.3. Расчет для Кузбасса и аналогичных условий:

Qy4 ⁼ ^Qo4    2Qn.yq    “Ь SQyx.yn,    м³/мин,    (3.5)

где &_д — коэффициент доставки воздуха, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство и вентиляционные сооружения в пределах выемочного участка; принимается согласно табл. 3.2;

2Qn.y4 — сумма количеств воздуха, необходимых для обособленного проветривания проводимых на выемочном участке подготовительных выработок, м³/мин; рассчитывается согласно указаниям, приведенным в разделе 5;

Система разработки	Порядок отработки выемочного поля, схема проветривания, способ управления кровлей	k д
Сплошная	Прямой, возвратноточная, полное обрушение при мощности пласта, м: До 1 ,о............ более 1,5 .......... Прямой, возвратноточная, частичная закладка или плавное опускание . . Прямой, прямоточная, полное обру- шение.............. Прямой, прямоточная, частичная закладка ............. Прямой, любая схема проветривания, полная закладка....... . .	1,30 1,50 1.15 1.15 1.05 1.05
Длинные столбы по	Обратный, возвратноточная, полное
простиоанию (лава-	обрушение при мощности пласта, м:	1,70
этаж)	до 1 ............
	1—2...........	1,30
	более 2 ........... Обратный, прямоточная, полная или	1,20
	частичная закладка ........	1,15
	То же при возвратноточной схеме Отработка двумя столбами при подготовке поля спаренными штреками с полной закладкой между ними, размер бутовой полосы не менее 15 м	1.10
		1.15
Длинные столбы по	Обратный, возвратноточная при мощ-
простиранию с одно-	ности пласта, м:
временной отработкой	До 1 ...........	1,50
двух-трех подэтажей	более 1 ...........	1,20
Длинные столбы по	Обратный, возвратноточиая, полное
простиранию с одновременной отработкой более трех подэтажей	обрушение............	1.6
Длинные столбы по восстанию или падению	Обратный, прямоточная, полное обрушение ..............	1.3

Система разработки	Порядок отработки выемочного поля, схема проветривания, способ управления кровлей	к д
Камерная при гидромеханизации	—	1,5
Щитовая (жесткие и	При мощности пласта, м:
эластичные щиты)	до 3,5.............	1,7
	более 3,5 ...........	2,0
Парные штреки	Прямой, полное обрушение.....	1,4
	Обратный, полное обрушение ....	1,2
Слоевые	Полное обрушение.........	1,6
Наклонно-поперечные слои	Полная закладка ..........	1,3
Наклонные слои	Полная закладка ..........	1,2
Подэтажная камерная гидроотбойка (в условиях Междуречен-ского месторождения)	Полное обрушение.........	1,7
Длинные столбы по восстанию с выемкой заходками по падению при гидромеханизации	Полное обрушение.........	2,0
Комбинированная с	Обратный, полное обрушение:	1,6
гибким перекрытием	монтажный слой........ Нижний слой при отработке по простиранию:
	с двумя лавами в слое . . .	3,8
	с тремя лавами ....... Нижний слой при отработке по падению:	4,0
	с двумя лавами в слое ....	4,5
	с тремя лавами........	4,8

SQy-г.уч—сумма утечек воздуха через перемычки, изолирующие выемочный участок от старых выработанных пространств, м³/мин; определяется по нормам, приведенным в разделе 8.

Примечание. При комбинированной системе разработки с гибким перекрытием в условиях мощных крутых пластов количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка, рассчитывается по формуле

Q_y4 = &д Q₀4, м³/мин.    (3.6)

3.4.    При возвратноточной схеме проветривания с примыканием свежей и исходящей струй к целику расчет количества воздуха для выемочного участка по выделению метана (углекислого газа) выполняется по формуле

Q = 12?iafr., м»/мин,    (3.7)

С — С₀

где k_n определяется согласно п. 2.2.1; с — допустимая концентрация газа в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе, %;

Со — концентрация газа в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, %.

При этом должно соблюдаться условие (3.3).

Примечание. Для шахт Подмосковного бассейна k_u принимается равным: для механизированных лав 2,3 и для лав с буровзрывным способом выемки угля 2,6, а в формулу (3.7) вместо Со подставляется концентрация углекислого газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты. При этом количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка, должно составлять не менее 200 м³/мин, если выемочные штреки проведены в угольном массиве, и не менее 250 м³/мин, если выемочные штреки проведены вприсечку к выработанному пространству или участок отрабатывает целики угля у штреков главных направлений.

3.5.    Количество воздуха, проверяемое по числу людей, должно удовлетворять условию

Q_y4 > 6/2_ч, м³/мин,    (3.8)

где п_ч — максимальное число людей, одновременно работающих на выемочном участке.

3.6.    Количество воздуха для выемочного участка с учетом влияния падающего угля определяется по формуле

<2уч = <2уч_шах + AQ_y4, mVmhh,

Л_{у =}    3.78б_ку_к(ч1    ч_у)^г    _{(    кгс/м2;}    (ЗЛ1)

^mln ^иу

Ь_к — ширина захвата комбайна, м; v_K — скорость подачи комбайна, м/мин; v — скорость движения воздуха в призабойном пространстве, м/с;

60 Sftjx.B

S — площадь поперечного сечения призабойного пространства, м²; определяется по табл. 2.5 или по формуле (2.16);

6min — минимальная ширина призабойного пространства, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей, но не более 10 м; k₃ — коэффициент, учитывающий загроможденность призабойного пространства; для лав с индивидуальной крепью при удержании кровли на кострах принимается равным 0,9 и при обрушении на тумбы — 0,8; для лав, оборудованных механизированными крепями, — 0,7; о_у — скорость падающего угля, м/с; принимается по табл. 3.3;

Л_уч— депрессия выемочного участка при Qy4_max, кгс/м²;

определяется расчетом или по данным депресси-онной съемки.

Если при съемке фактическое количество воздуха (2уч.с отличалось от Qy^max. то Л_уч рассчитывается по формуле

Лу, = Лу,.с ( °Г^тах V, кгс/м²;    (3.13)

\ чуч.с /

Рис. 3. 1. Номограмма для определения поправки, учитывающей уменьшение количества воздуха под действием падающего угля

Луч.с — депрессия выемочного участка но данным деп-рессионной съемки, кгс/м².

Таблица 3.3

Угол падения пласта, градус V , м/с У 1 Угол падения пласта, градус V , м/с У ' 45 3,4 60 5,6 50 4,1 65 0,4 55 4,8 70 Л 2

Для формул (3.10) и (3.11) построены номограммы (рис. 3.1 и 3.2). Номограмма для формулы (3.11) соответствует ширине захвата 0,9 м, при другой ширине 3*    19

Рис. 3. 2. Номограмма для определения депрессии, создаваемой потоком падающего угля в призабойном пространстве

захвата результат расчета по номограмме (рис. 3.2) сле-

ь_к

дует умножить на величину ~~ .

При невозможности определения h_y4 допускается приближенный расчет AQ_y4 по формуле

AQ_y4 = ——— , м³/мин,    (3-14)

^тах

где /е_п._у — коэффициент, учитывающий влияние падающего угля; принимается согласно табл. 3.4.

Таблица 3.4

Депрессия, создаваемая потоком падающего угля, кгс/м2 k п. у Депрессия, создаваемая потоком падающего угля, кгс/м* k п. у 5 13 000 20 82 000 10 35 600 25 97 000 15 53 000 30 120 000

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Расчеты количества воздуха, необходимого для проветривания отдельных выработок и шахты в целом, должны выполняться ежегодно па следующий год и раз в пять лет па будущее пятилетие в соответствии с производственными программами развития горных работ.

При ежегодных расчетах количество воздуха определяется на начало года, а также для положения горных работ, при котором возникает наибольшая потребность в воздухе. При изменении по сравнению с принятыми при расчетах геологических или горнотехнических условий (газообильности, добычи, скорости проведения выработок, количества одновременно взрываемых взрывчатых веществ, мощности установленного оборудования и т. п.) расчеты по отдельным объектам и при необходимости но шахте должны производиться повторно. Для новых очистных и подготовительных выработок, выемочных участков и камер расчеты производятся при разработке проектов или паспортов. В тех случаях, когда ожидаемое метановыделение определялось по природной метаноносиости, по мере накопления данных о фаю» тическом метаиовыделении должен производиться повторный расчет количества воздуха.

Расчет на пятилетие выполняется для периода наибольшей потребности в воздухе.

1.2.    Выполнение расчетов количества воздуха возлагается на участок вентиляции и техники безопасности (ВТБ), начальника вентиляции шахты или лицо, выполняющее его функции. Результаты расчетов должны быть утверждены главным инженером шахты.

1.3.    Основными исходными материалами для расчетов количества воздуха являются:    производственная

программа развития горных работ, схема вентиляции шахты, результаты замеров количества воздуха и концентрации газов в горных выработках, выполняемых со-

гласно Правилам безопасности в угольных и сланцевых шахтах (ПБ). При наличии должны использоваться также данные газовых, воздушных и депрессионных съемок.

1.4.    Расчеты количества воздуха производятся для очистных выработок, выемочных участков, обособленно проветриваемых подготовительных выработок и камер, а также поддерживаемых и погашаемых выработок. Общее количество воздуха для шахты определяется как сумма результатов этих расчетов и расчета утечек воздуха.

1.5.    Приведенные в Инструкции значения коэффициентов неравномерности газовыделения, коэффициентов утечек воздуха через выработанные пространства выемочных участков, а также коэффициентов, учитывающих поступление метана из выработанных пространств в очистные выработки, могут уточняться для конкретных условий на основании газовых и воздушных съемок, выполненных ВГСЧ, или по рекомендациям научно-исследовательских организаций.

2. РАСЧЕТ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА ДЛЯ ОЧИСТНЫХ ВЫРАБОТОК

2.1. Количество воздуха, необходимое для проветривания очистных выработок, должно рассчитываться по выделению метана, углекислого газа, газов, образующихся при взрывных работах, по числу людей и должно проверяться по допустимой скорости движения воздуха, а при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок — также по производительности вентиляторов местного проветривания (ВМП). Окончательно принимается наибольший результат.

При разработке антрацитовых пластов и температуре воздуха 16°С и выше количество воздуха должно быть дополнительно рассчитано из условия оптимальной по пылевому фактору скорости, если для разбавления вредных газов или по температурным условиям не требуется большая скорость движения воздуха.

Примечание. При возвратноточной схеме проветривания с примыканием свежей и исходящей струй к целику, когда ожидаемое газовыделение определяется для выемочного участка в целом, расчет по выделению метана (углекислого газа) следует вести сразу для выемочного участка по формуле (3.7).

2.2. Расчет по выделению метана (углекислого газа):

где Q₀₄ — количество воздуха, необходимое для проветривания очистной выработки, м³/мин;

/_оч — ожидаемое среднее газовыделение в очистной выработке, м³/мин; определяется согласно указаниям раздела 11; k„ — коэффициент неравномерности газовыделе-ния; определяется согласно п. 2.2.1; с — допустимая концентрация газа в исходящей из очистной выработки вентиляционной струе, %; принимается согласно ПБ; со — концентрация газа в поступающей на вымоч-ный участок вентиляционной струе, %; определяется по результатам замеров; k₀₃— коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающей к призабойному; в тех случаях, когда ожидаемое газовыделе-ние определено по фактическому, принимается по табл. 2.1; если ожидаемое метановыде-ление рассчитано по природной метаноноснос-ти, то принимается равным 1.

Таблица 2.1

Способ управления кровлей	Породы непосредственной кровли	*0.3
Полное обрушение	Песчаник	1,30
То же	Песчанистый сланец	1,25
»	Глинистый сланец	1,20
Плавное опускание	—	1 15
Частичная закладка	—	1,10
Полная закладка		1,05

2.2.1. Значения коэффициентов неравномерности га-зовыделения определяются согласно Инструкции по отбору проб рудничного воздуха, определению газообиль-ности и установлению категорий шахт по метану (к § 145 и 214 ПБ) или принимаются по табл. 2.2 и

2.3.

Таблица 2.2

Среднее метановыделенис в очистной выработке, м*/мип Значение коэффициента неравномерности метановыделен и я для условий Донецкого и Львовс-ко-Волын-ского бассейнов Кузнецкого бассейна и Воркутинского месторождения Печорского бассейна Караган динского бассейна Интинского и Юньягин-ского месторождений Печорского бассейна 0,2 2,14 3,44 2,60 0,4 2,02 2,73 — 2,20 0,8 1,84 2,20 — 1,70 1,2 1,72 2,03 2,20 1,40 1,6 1,65 1,93 2,00 1,38 2 1,60 1,87 1,85 1,35 4 1,47 1,70 1,55 1,35 6 1,45 1,59 1,45 1,35 8 1,44 1,51 1,40 1,35 10 1,43 1,44 1,38 1,35 12 и более 1,43 1,43 1,35 1,35

Таблица 2.3

Среднее выделение углекислого газа в очисткой выработке, м*/мин Значение коэффициента неравномерности выделения углекислого газа для условий Кузнецкого, Карагандинского. Печорского и других восточных бассейнов 0,3 2,10 0,6 1,53 0,9 1,32 1,2 1,20 1,5 1,14 1,8 1,10 2,1 и более 1,07

Коэффициент неравномерности выделения углекислого газа для шахт Донецкого и Львовско-Волыиского бассейнов может приниматься равным 1,6.

2.3. Расчет по выделению метана при последовательном проветривании лав:

Q₀₄„=-— (/оч, + /оч, + ••• + /оч ), м*/мин (2.2)

(Cl — С„) к₀.а    ^П“¹

При /оч„ < /оч, + /оч₂ +    + Iоч„_ 1 ИЛИ

<2оч„ = - (^оч,    +    /оч,    +    ••• + /оч„), М³/МИН (2.3)

^п    (С — С₀) *о.з

при    >    /оч,    +/оч₂    + ••• + /оч„_,,

где    Q₀₄„    —    количество    воздуха, которое необ

ходимо подавать в п-ю лаву, м³/мин;

п — число последовательно проветриваемых лав;

с,—допустимая концентрация метана в воздухе, поступающем в п-ю лаву, %; принимается согласно ПБ;

/оч,. /оч₂ ••• /оч„—ожидаемое среднее выделение метана в лавах !, 2,..., п, считая от выработки с поступающей струей воздуха, м³/мин.

Значения коэффициента неравномерности газовыде-ления принимаются по суммарному газовыделению в последовательно проветриваемых лавах.

2.4.    Расчет по выделению углекислого газа при последовательном проветривании лав:

Q₀4„ ~ 7—^77— (^/оч> + ^/оч> + •” + '-О. ^м3/^мин> (²-⁴) {с — Г₀) R₀.3

где /_0Ч|, /оч₂,..., /оч„ — ожидаемое среднее выделение углекислого газа в лавах /, 2,..., п, считая от выработки с поступающей струей воздуха, м³/мин.

2.5.    Расчет по газам, образующимся при взрывных работах, производится следующим образом.

2.5.1. Для лав

Qo.i =    BV₀₄,    м³/мин,    (2.5)

где Т —время проветривания выработки, мин; принимается согласно ПБ;

В — количество одновременно взрываемых взрывчатых веществ (ВВ), кг;

V₀₄ — проветриваемый объем очистной выработки, м³;

V₀ч = tf2&max ^л» М³>    (2*6)

т — вынимаемая мощность пласта (высота слоя), м; бтах — максимальная ширина призабойного пространства, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей, а для лавообразных выработок с большим шагом обрушения (закладки) — равной ширине трех рабочих лент (дорожек);

/_л — длина лавы, м.

2.5.2. Для камерообразных очистных выработок

Qo* = -—-(/ BV²m, м*/мин.    (2.7)

Проветриваемый объем при щитовой системе разработки с четырьмя секциями в щите длиной 6 м каждая и ширине щитового перекрытия 2,5—10 м принимается в соответствии с табл. 2.4.

Таблица 2.4

Ширина щита, м Проветриваемый объем (м*) при угле падения пласта, градус 40 45 50 55 60 65 70 75-90 2,5 123 111 94 84 80 77 73 70 3,0 135 127 103 95 90 86 83 79 3,5 150 141 115 105 99 96 92 83 4,0 162 153 124 114 103 103 99 95 4.5 173 163 132 121 115 111 106 101 5,0 185 175 142 130 123 119 113 ПО 5,5 196 185 150 138 131 125 120 115 6,0 202 190 157 144 136 131 125 120 6,5 210 195 162 148 140 135 129 124 7,0 220 208 169 155 147 141 135 128 7,5 228 216 175 160 152 146 140 134 8,0 233 220 179 163 155 149 142 137 8,5 236 222 180 166 157 151 144 138 9,0 238 224 181 167 158 152 146 139 9,5 240 226 183 169 160 153 148 140 10,0 242 228 185 171 162 155 150 146

Примечание. Для сдвоенных щитов проветриваемый объем подщитового пространства равен сумме объемов двух одинарных.

Для других условий проветриваемый объем подщитового пространства определяется но формуле

_Уоч=^(^_^₊₂у_п^_₊₄у    ₍₂₈₎

где Н_щ — высота подщитового пространства, м; определяется по графику (рис. 2.1); п_с —число секций щитового перекрытия;

/_с — длина секции по простиранию, м;

&м —коэффициент, характеризующий отношение мощности пласта к средней обнаженной ширине щита; определяется но графику (рис.2.2).

Проветриваемый объем при комбинированной системе разработки с гибким перекрытием для лав нижнего слоя при отработке подэтажами по простиранию и лав монтажного слоя определя-

1,8

1,8

///

ется по формуле

1/_0Ч = §/_оЧ, м³,    (2.9)

где 5 — средняя площадь поперечного сечения поддерживаемого призабойного пространства, м²;

1оч — длина очистного забоя, м.

Для очистных выработок нижнего слоя при отработке столбами по падению

V₀₄ = S_K l_K п_к -f- Sn.n In.n* M⁸»    (2.10)