ВОСТОЧНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО БЕЗОПАСНОСТИ РАБОТ В ГОРНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ВостНИИ

РУКОВОДСТВО

по проветриванию гидроучастков шахт Кузбасса

ВОСТОЧНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ПО БЕЗОПАСНОСТИ РАБОТ В ГОРНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

ВостНИИ

УТВЕРЖДАЮ:

СОГЛАСОВАНО:

Главный инженер комбината Кузбассуголь

В. КРЫЛОВ

Начальник управления Кузнецкого горного округа Госгортехнадзора РСФСР

В. БАРАБАНОВ

РУКОВОДСТВО

по проветриванию гидроучастков шахт Кузбасса

ствия параллельного штрека проветривание необходимо осуществлять с помощью вентилятора местного проветривания.

Ведение горных работ при взрывном способе выемки угля должно производиться в соответствии с «Временной инструкцией по безопасному ведению горных работ при взрывном способе выемки угля».

Система длинных столбов по восстанию с выемкой заходками по падению применяется на пластах пологого падения средней мощности (гидрошахта «Полысаевская-Северная»).

Забои очистных и подготовительных выработок при этой системе разработки проветриваются вентиляторами местного проветривания (рис. 5). Проведенными наблюдениями установлено, что очистные забои проветриваются лишь во время работы гидромонитора. Поэтому даже при незначительном газовыделении во время остановки гидромонитора происходит накопление ядовитых и взрывчатых газов, которые при работе гидромонитора вымываются из забоя, попадая в выемочную печь или штрек, где работают люди, а также в выработки с нисходящим движением воздушной струи.

На основе анализа наблюдений проветривания очистных забоев на пологих пластах средней мощности при системе

Рис. 5. Схема проветривания очистных забоев с помощью вентиляторов местного проветривания на шахте «Полысаевскэя- Северная*

разработки длинными столбами по восстанию с выемкой полосами по падению рекомендуется схема проветривания за счет общешахтной депрессии с помощью сбоек между выемочными печами (рис. 6). Сущность схемы заключается в том, что сбойки, служившие раньше только для выемки угля, проходятся сразу по диагонали на всю длину (от одной выемочной печи до другой) и используются для обеспечения проветривания очистных забоев за счет общешахтной депрессии.

Рис. 6. Рекомендуемая схема проветривания очистных забоев за счет общешахтной депрессии

Свежий воздух с параллельного штрека поступает в первую выемочную печь и, омыв очистной забой, уходит по забойной сбойке в следующую выемочную печь. Во второй печи струя подсвежается и поступает в следующий забой и т. д. Из последнего очистного забоя воздух попадает в вентиляционную печь и оттуда на вентиляционный горизонт. Если какая-нибудь из забойных сбоек будет временно засыпана углем (что вполне возможно в первое время после взрывания шпуров), то воздух для проветривания следующих забоев будет проходить по резервной сбойке которая должна быть обязательно пройдена к моменту начала работ но выемке в очистном забое.

Камерная система разработки применяется на гидроучастках шахты «Томусинская-1-2» при разработке

пологопадающего пласта мощностью 8—9 м. Длина выемочных участков составляет по простиранию 250—300 ж и по восстанию 100—200 м. Подготовка каждой камеры заключается в проведении двух печей по восстанию пласта у почвы и кровли пласта. Нижняя печь служит для поступления свежего воздуха в очистной забой и для ведения буровзрывных работ, а верхняя печь —для ведения буровзрывных работ и отвода исходящей струи воздуха (рис. 7).

Рис. 7. Схема проветривания очистных выработок при камерной системе разработки на шахте сТомьусинская-1-2»: 1 — аккумулирующий штрек; 2—вентиляционный штрек; 3, 4 — выемочные штреки соответственно у почвы и кровли пласта; 5 — сбойка.

Очистные забои проветриваются за счет общешахтнон депрессии. Свежий воздух с аккумулирующего штрека поступает в выемочные печи, пройденные у почвы пласта, и, омыв очистные забои, по вентиляционным печам, сбойке и вентиляционной печи соседней камеры направляется в вентиляционный штрек участка. Для обеспечения устойчивого режима проветривания очистных забоев во время взрывных работ необходимо в каждой заходке (через 6—8 м) между нижней и верхней выемочными печами проходить сбойки.

§ 2. ВЫБОР СПОСОБА ПРОВЕТРИВАНИЯ ОЧИСТНЫХ ГИДРОЗАБОЕВ

Применение вентиляторов местного проветривания для проветривания очистных забоев на гидрошахтах находит широкое применение потому, что во всех случаях пользуются правом установки этих вентиляторов, не испробовав всех возможностей организации проветривания за счет общешахтной депрессии.

В проектах вентиляции забоев отсутствуют какие-либо расчеты возможности проветривания очистных гидрозабоев за счет общешахтной депрессии.

При гидродобыче для отбойки и рыхления угля применяются взрывчатые вещества, поэтому скопившийся газ в куполах очистных гидрозабоев при подэтажной гидроотбойке становится очень опасным при ведении взрывных работ, так как подобные очаги скопления взрывчатых газов не могуг быть заранее обнаружены. Кроме того, с этими скоплениями не ведется никакой борьбы, так как купол очистного забоя при проветривании вентилятором местного проветривания совершенно не омывается воздушной струей.

Кроме того, очистной забой имеет большие размеры, а в месте входа и выхода воздушной струи установлен гидромонитор и работает гидромониторшик, поэтому большая часть воздуха в забой не попадает.

Наблюдениями установлено, что время проветривания очистных камерообразных гидрозабоев вентиляторами местного проветривания в два раза больше, чем время проветривания этих же забоев за счет общешахтной депрессии, так как коэффициент использования воздуха в два раза больше коэффициента использования при проветривании вентиляторами местного проветривания и при отставании вентиляционных труб от очистного забоя не более 5 м.

Поэтому для обеспечения нормального проветривания очистного забоя при проветривании с помощью вентиляторов местного проветривания требуется в два раза больше воздуха по сравнению с количеством воздуха при проветривании такого же забоя за счет общешахтной депрессии.

Таким образом, проветривание очистных камерообразных забоев вентиляторами местного проветривания не обеспечивает разжижения метана до допустимых концентраций, поэтому там, где оно применяется, полученное по расчету

количество воздуха необходимо увеличить не менее чем в два раза.

В связи с этим очистные забои при системах разработки с гидромеханизацией рекомендуется проветривать преимущественно за счет общешахтной депрессии.

При применении подэтажной гидроотбойки с одним выемочным штреком и при* ожидаемом выделении метана из выработок одного подэтажа более 0,5 мЧмин каждый забой должен проветриваться отдельным вентилятором (разветвление вентиляционного трубопровода в другие выработки не допускается).

При подэтажной гидроотбойке с двумя выемочными штреками и выделении метана из выработок одного подэтажа свыше 1,0 мУмин проветривание забоев разрешается производить только за счет общешахтной депрессии При системе разработки длинными столбами по восстанию с выемкой заходками по падению при метанообильности каждого очистного забоя (заходка, выемочная печь и выработанное пространство) свыше 0,5 мЧмин одним вентилятором разрешается проветривать не более двух очистных забоев. При общей метанообильности выработок выемочного участка свыше 3,0 м^э/мин проветривание очистных забоев должно осуществляться только за счет общешахтной депрессии.

Метанообильность очистных выработок участка определяется путем замера воздуха и содержания метана на вентиляционном, параллельном и аккумулирующем штреках. Из общего дебита метана исключается выделение метана из проходимых подготовительных выработок в пределах выемочного участка. Полученная разность делится на количество очистных забоев. Эта величина характеризует среднюю метанообильность очистного забоя.

Исследованиями ВостНИИ установлено, что зона дегазации мощного крутопадающего пласта с помощью подготовительных выработок в условиях Прокопьевского месторождения распространяется по восстанию за один месяц на 20—30 м, а за три месяца до 40 м Поэтому для снижения метанообильности выемочных штреков в период их проведения и выемке угля можно принять следующий порядок подготовки выемочных полей:

Г) Выемочные (подэтажные) штреки проходятся через 20 м (3—4 подэтажа) до границы выемочного участка и соединяются с тупиком аккумулирующего штрека с помощью скважин или печей (рис. 8, а).

2) При отсугствик аккумулирующего штрека выемочные штреки проходятся также через 20 м и для обеспечения проветривания за счет общешахтной депрессии соединяются с помощью скважин или печей у границы выемочного поля {рис, 8. 6U

Рис 8. Рекомендуемые схемы подготовки выемочных у ьт стков в условиях метаноносиых пластов

Такой порядок подготовки выемочных полей позволит без проведения дегазационных работ перераспределить мета-мовыделение во времени и управлять выделением метана только с помощью проветривания.

§ 3. РАСЧЕТ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ВЫРАБОТОК ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА

Метанообильность выработок выемочного участка действующей шахты должна приниматься равной фактической метанообильности выработок, пройденных в аналогичных условиях. В исключительных случаях она может быть приближенно определена расчетным способом.

Средняя метанообильность выработок участка определяется из уравнения

1 = 1п-Но+1м, Ж мин.

где 1_п —метанообильность подготовительных выработок, mV мин;

/₀ — метанообильность очистного забоя, м*!мин\

I _ъп — метанообильность выработанного пространства,

Метанообильность подготовительных выработок определяется по формулам (15) и (16) или (17).

Средняя метанообильность очистного забоя при щитовой и нижнего слоя при комбинированной (вариант шахты 3-3-бис) системах разработки определяется по формуле

(2)

где G — здесь и далее в формулах количество метана, выделяющегося в среднем с обнаженной поверхности угля в течение первых суток после обнажения, мЧм* мин; т — мощность разрабатываемого пласта, м; п — количество углеспускных печей;

/. — максимальная длина углеспуксной печи, м; t _п — время прохождения печи, сутки;

—    скорость подвигания щита по падению, м!сутки;

—    площадь подщитового пространства, м².

Площадь подщитового пространства определяется из

произведения длины щитового перекрытия на мощность пласта.

Значение G для действующих разрабатываемых пластов определяется по формулам (19) и (20) на основании газовых съемок, проведенных в подготовительных выработках.

При известном значении природной метаноносности угольных пластов значение G можно определить из выражения

G =    mVm²muh,

2880 ,

где х₀ — природная метаноносность угольного пласта, м*!т;

7 — удельный вес угля, т/л**.

Средняя ожидаемая метанообильность очистного забоя верхнего слоя для обоих вариантов комбинированной системы разработки с гибким перекрытием определяется по фор-муле |_о_ ql [hj+0,57 (ш — h,)|, я* мин,    (3)

где L — длина очистного забоя, м\ hi — мощность монтажного слоя, м.

Средняя метанообильность очистного забоя нижнего слоя при комбинированной системе разработки определяется по формуле

1_Н = 0,22 GL (ш — h,), м*1мин_%    (4)

где /_н — метановыделение из очистного забоя нижнего слоя, мЧмин\

L —длина очистного забоя (высота подэтажа), м.

При взрывном способе выемки угля (длинные скважины, параллельные очистному забою) ожидаемая метанообильность очистного забоя определяется по формуле

!.=    5,5-10-'    ₍₅₎

°/ ЧтЧ)+•■

где 7 — объемный вес угля, т1м³;

г — ширина вынимаемой полосы (ленты) за одно взрывание, м\

х — природная метаноносность пласта, м*/т; h —наклонная высота этажа (подэтажа), м;

V₀ — скорость подвигания очистного забоя, м/сутки;

/_р— разрыв во времени между началом очистных и окончанием подготовительных работ, сутки;

/о — щаг посадки кровли, м\

К_п—средняя скорость проведения подготовительных выработок, ж/сутки.

При отсутствии данных по природной газоносности метанообильность очистного забоя при системе длинных столбов по простиранию может быть ориентировочно определена по формуле:

I-0,8GmLV_? м^л мин, (6)

где V — скорость подвигания лавы, ж/сутки;

L — длина очистного забоя, м\

Г азовыделение из очистного забоя при системе подэтажной гидроотбойки при одном или двух подэтажных штреках определяется из выражения

где V — скорость подвигания забоя, ж/сутки; h — высота подэтажа, м; т — мощность пласта, м;

t — время, прошедшее с момента прохождения подэтажных штреков через точку нахождения очистного забоя, сутки.

Метанообильность выработанного пространства определяется на основании фактических замеров, проведенных в аналогичных горнотехнических условиях, с учетом газового баланса участков, устанавливаемого с помошыо газовой съемки

Для условий разработки крутопадающих пластов структура газового баланса гидроучастка в период полного разворота очистных работ (максимальной абсолютной газообиль-ности) приведена в табл. 1.

При применении для прогноза метанообильности расчетного метода метанообильность выработанного пространства принимается в соответствии с газовым балансом, приведенным в табл. 1.

§ 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА, НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ ПРОВЕТРИВАНИЯ ОЧИСТНЫХ УЧАСТКОВ

По фактору газовыделения

По фактору выделения метана или углекислого газа количество воздуха, необходимое для проветривания очистного участка, определяется по формуле

~    1001N    ..

Qг = -    .    M\MUH,

Дебит газа (в Н от общего по участку) из основных источников Система разработки из подготавливаемого к очистной выемке подэтажа (щитового столба) из разрабатываемого Э1вжа (подэтажа, щитового столба) и прилегающих выработок из выработанного пространства из отбитого угля

Подэтажная гндроот- бойка ....    25-40    20-30    20-50    5-10 Щитовая .    .    .    25-35    15-35    20-60    5-10 Длинные столбы по Простиранию .    .    —    35-55    40-60    5-15

где / — среднее фактическое газовыделение мЧмин\

N — коэффициент неравномерности газовыделения;

С — допустимое содержание газа в исходящей струе, %; Со — содержание газа в струе воздуха, входящей на участок, %.

Коэффициент неравномерности метановыделения принимается в соответствии с графиком, приведенным на рис- 9. Коэффициент неравномерности выделения углекислого газа при газообильности участка свыше 2,0 м*1мин_% принимается 1,1, при меньшей газообильности участка равен 1,3.

Среднее фактическое газовыделение (!) определяется как разность между дебитом газа в исходящей и входящей струе воздуха на участок.

За фактическую величину абсолютного газовыделения принимается средняя за последний квартал, которая определяется по формуле

,=_|,+|,±...+|„' ₍₉₎

п

где 1\\ h,J_n —среднее метановыделение при первом, втором и т д. замерах, м'/мин; п — количество замеров.

Значения Л;/*... и т. д. определяются на основании ежедекадных замеров в течение предыдущего квартала.

Для определения абсолютной газообильности выработок берется средняя проба воздуха.

Рис. 9. Зависимость неравномерности метановыделения от абсолютной метанообильности горных выработок

Для определения представительного значения средней га-зообильности участка необходимо в течение последнего месяца произвести количество наблюдений в соответствии с табл. 2.

Таблица 2

до 2,5 2.5-5,0 5,0 и более

Эффективность дегазации угольных пластов при расчете количества воздуха не учитывать, а принимать ее в качестве резерва.

В настоя шее время на шахтах Кузнецкого бассейна все большее распространение получает гидравлическая добыча угля, которая вносит существенные изменения в аэрогазоди-намические режимы угольных шахт. В связи с этим существующие методы расчета количества воздуха и схемы вентиляции шахт должны учитывать особенности, возникающие при гидравлической добыче угля

Методика расчета количества воздуха, необходимого для проветривания выработок участков и гидрошахт, в целом создана на основе «Временной инструкции по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания шахт Кузбасса», разработанной и внедренной ВостНИИ на шахтах Кузнецкого бассейна. Руководство предназначено для применения на действующих гидрошахтах Кузбасса. В руководстве учтены замечания, сделанные работниками производства и сотрудниками научно-исследовательских организаций.

Руководство составлено научными сотрудниками ВостНИИ канд. техн. .наук /V А. Мясниковым, инж. Ю. Б. Ворониным, Ю. С. Сосновским, Г. Г. Богдановым и Д. М. Пролыгиным.

ГЛАВА I

ПРОВЕТРИВАНИЕ ОЧИСТНЫХ ГИДРОЗАБОЕВ

§ 1. АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ СХЕМ ПРОВЕТРИВАНИЯ ГИДРОУЧАСТКОВ

Сиетема подэтаж ной гидроотбойки является самой распространенной системой разработки мощных кру-топадающих пластов. При мощности пласта до 8,0 м в подэтаже проходится один выемочный штрек (однопанельная выемка). При мощности пласта более 8,0 и в подэтаже проходятся два и более выемочных штреков.

При однопанельной подэтажной гидроотбойке очистной забой представляет собой тупиковую камерообразную выработку объемом от нескольких кубических метров до 200— 300 м³ и имеет только одну примыкающую к нему подготовительную выработку (рис. 1). Поэтому проветривание такого забоя можно осуществить только за счет вентиляторов местного проветривания.

По I I

Рис. 1. Схема проветривания при подэтажной гидроотбойке с одним выемочным штреком

Системой подэтажной гидроотбойки с двумя и более выемочными штреками в подэтаже отрабатываются пласты крутого падения мощностью от 8,0 м и выше. Проветривание очистных и подготовительных забоев при этом варианте пол-этажной гидроогбойки осуществляется как вентиляторами местного провехривания, так и за счет общешахтной депрессии.

При проветривании вентиляторами местного проветривания установка их производится на аккумулирующем штреке до ходовой печи. Свежий воздух по вентиляционным трубам подается к забоям и, омыв их, по выемочным штрекам поступает на ходовую печь, на вентиляционный горизонт и далее на поверхность. Устанавливать вентиляторы на блоковых подэтажных ортах не представляется возможным из-за недостаточного количества воздуха, поступающего на выемочные участки, и трудности осуществления за ними контроля. Поэтому вентиляторы устанавливаются только на аккумулирующих штреках. От вентилятора трубы прокладываются по ходовой печи, а в подэтажах разветвляются с помощью колен по выемочным штрекам. Один вентилятор обычно проветривает один подэтаж, в котором ведутся очистные работы.

Замерами количества воздуха установлено, что при проветривании вентиляторами местного проветривания к очистным забоям, как правило, поступает недостаточное количество воздуха (20—40 мУмии). Кроме того, проветривается только выемочный штрек, так как в очистной забой воздух почти не поступает; это объясняется тем, что конец вентиляционной трубы не доходит до последней рамы крепления штрека перед очистным забоем на 4,0—5,0 м. Подводить же ближе вентиляционную трубу практически невозможно из-за недостаточных размеров выемочных штреков и неудобства работы гидромониторщика на сопряжении выемочного штрека с очистным забоем.

В связи с этим разжижение метана в куполе и очистном забое происходит за счет явлений переноса и турбулентных потоков воздуха, обусловленных движением струи воды из гидромонитора.

При остановке же гидромонитора в забоях, где имеется хотя бы небольшое газовыделение, наблюдается скопление метана и углекислого газа до недопустимых концентраций. Скопления газов в очистных забоях при системе подэтажной гидроотбойки во время остановки гидрсмонигоров было

установлено на гидроучастках шахт «Зиминка-З-4», «Коксо-вая-1» к «Красногорская».

Результаты анализов проб шахтного воздуха после взрывных работ, до включения и после включения в работу гидромониторов на шахте «Красногорская» показывают, что производство взрывных работ в очистных гндрозабоях вызывает всегда увеличение метановыделения, особенно резко после включения в работу гидромониторов. Поэтому при значительной метаноносности разрабатываемого пласта и при проветривании очистного гидрозабоя за счет вентиляторов местного проветривания возможны случаи загазования выработок, служащих для отвода исходящей струи из забоев.

Ниже рекомендуются схемы проветривания очистных забоев за счет общешахтной депрессии, которые применялись на шахтах Кузбасса.

На гидроучастке шахты «Коксовая-1» проветривание очистных забоев при подэтажной системе разработки осуществлялось за счет общешахтной депрессии. Свежая струя в подэтажах в этом случае отделяется от исходящей струи тесовыми перемычками, устанавливаемыми в ортах между пульпоспускной и вентиляционной печами или в подэтажных штреках на участке между печами (рис. 2). Свежий воздух с

аккумулирующего штрека поступал в вентиляционную печь, с которой распределялся гто выработкам работающих подэтажей. Выемка угля производится из орт, проходимых между подэтажпымк штреками через каждые 6.0 м. Воздух для проветривания забоя поступает по выемочному штреку, затем по орту, сохраняемому со стороны завала с помощью стоек и металлической сетки, и, омыв очистной забой, уходит на другой выемочный штрек.

Для обеспечения устойчивого проветривания должен быть резервный орт на случай перекрытия отбитым углем или породой рабочего орта.

На шахте «Красногорская» применялась схема проветривания забоев за счет общешахтной депрессии при помощи орт. пройденных в середине заходок (рис. 3). Эта схема предусматривает такое проветривание очистного забоя, при котором воздух движется из одного выемочного штрека в другой непосредственно по куполу очистного забоя. Купол очистного забоя при данной схеме образуется в результате взрывания веерообразных шпуров по всей длине орта, т. е. между выемочными штреками не оставляется сплошного целика угля. Взрывание шпуров по всей длине орта производится одновременно.

Для обеспечения нормального проветривания очистного забоя и в целом всех выработок подэтажа при взрывных работах необходимо иметь, кроме рабочих, еще резервные орты, в которых должны устанавливаться перемычки. Резервный орт должен быть подготовлен до взрывания зарядов в рабочем орте.

Система разработки длинными столбами по простиранию с выемкой угля с помощью скважин применяется на пластах крутого падения мощностью до 3.0—3,5 м в условиях шахт «Зиминка-З-4» и «Красногорская». Сущность системы заключается в том, что пласт, подготовленный аккумулирующим, параллельным и вентиляционным штреками, разбивается по падению на подэтажи высотой 20,0—30.0 м.

Выемка угля в лавах производится с помощью скважин, пробуренных по середине мощности пласта, параллельно очистному забою на всю длину последнего через каждые 1,0—1,5 м с последующим их заряжанием и взрыванием.

Очистные забои при этой системе разработки проветриваются за счет общешахтной депрессии. Свежий воздух с аккумулирующего штрека поступает по ходовой печи на

Рис. 3. Схема проветривания очистных забоев при подэтажной гидроотбойке за счет общешахтной депрессии на шахте «Красногорскаяэ

подэтажный или параллельный штрек и далее в лаву. Из очистного забоя воздух уходит по вентиляционному штреку и ходовой печи в общую исходящую струю участка. Однако после взрывания скважин вентиляционные пути перекрываются, вследствие чего нарушается нормальное проветривание.

Наблюдениями установлено, что для проветривания очистных забоев после взрывных работ требуется больше времени, чем в лавах с обычной технологией выемки угля. Это объясняется тем, что после взрывания шпуров сопряжение лавы с нижним штреком бывает перекрыто отбитым углем, вследствие чего на вентиляционном штреке в течение продолжительного времени (1,0—1,5 ч) сохраняется недопустимая концентрация ядовитых газов. Наблюдения, проведенные на шахтах «Красногорская» и «Зиминка-З-4», показали. что после взрывных работ недопустимая концентрация ядовитых газов сохраняется в течение 80 мин, и при этом в течение 50 мин воздух через призабойное пространство почти не проходит.

Для обеспечения устойчивого проветривания призабойного

пространства при взрывном способе выемки угля необходимо в средней части выемочного столба проходить промежуточный штрек (рис 4).

В период, когда место сопряжения очистного забоя с первым параллельным штреком пересыпано углем, воздух по передовой печи поступает на промежуточный штрек, а из него — б верхнюю часть призабойного пространства очистного забоя. Таким образом очистной забой обеспечивается устойчивым проветриванием независимо от производственных процессов.

Рис. 4. Схема проветривании при взрывном способе выемки угля

Кроме того, в некоторых случаях при достаточной ширине, барьерных целиков и крепких углях непрерывное разжижение вредных газов, выделяющихся на вентиляционный штрек^ может быть обеспечено с помощью скважины, пробуренной в целике угля, оставленном между полосами. Эта схема была успешно опробована в условиях шахты им. Димитрова при разработке пласта II Восточного. Скважина диаметром 500 мм, пробуренная в целике угля, позволила ликвидировать случаи загазования мест сопряжения очистного забоя с вентиляционным штреком.

Место установки гидромонитора проветривается за счет общешахтной депрессии с помошью сбоек, пройденных между параллельным и промежуточным штреком. В случае отсут-