Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

81 страница

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Указания предназначены для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов, технической инспекции ЦК профсоюзов и санитарного надзора, занимающихся вопросами улучшения условий труда в горячих цехах

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Расчет аэрации в теплый период года с учетом теплового давления

3. Поверочный расчет аэрации при совместном действии теплового и ветрового давления

4. Расчет аэрации в холодный период года с учетом теплового давления

5. Приближенный расчет аэрации помещений с механической вытяжкой в холодный период года (без механического притока)

6. Поверочный расчет аэрации при совместном действии теплового и ветрового давлений для холодного периода года

7. Примеры расчета аэрации

Приложение 1

Приложение 2

Приложение 3

Приложение 3а

Приложение 4

Приложение 5

Приложение 6

Приложение 7

Приложение 8

Приложение 9

Приложение 10

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ВСЕСОЮЗНЫЙ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОХРАНЫ ТРУДА ВЦСПС



казаниа


ПО РАСЧЕТУ АЭРАЦИИ ЦЕХОВ С ТЕПЛО” ГАЗОВЫАЕЛЕНИЯМИ В ТЕПЛЫЙ, ПЕРЕХОДНЫЙ И ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОДЫ ГОДА

МОСКВА* 1971


ВСЕСОЮЗНЫЙ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОХРАНЫ ТРУДА

УКАЗАНИЯ

1970

ПО РАСЧЕТУ АЭРАЦИИ ЦЕХОВ С ТЕПЛО-, ГАЗОВЫДЕЛЕНИЯМИ * ТЕПЛЫЙ, ПЕРЕХОДНЫЙ И ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОДЫ ГОДА

Москва

где


i-


расчетам температура наружного воздуха, град,


ПРИМЕЧАНИЕ. Для положительных наружных температур принимается Устр. в кг/м3, для отрицательных /стр *1*55 кг/м3 и вычисляется по формуле

/.-га-г-    кг/*8.

*    273    +t

22. Определяется средняя температура воздуха в тепловых струях на уровне центра вытяжных отверстий (Л или 2,)

Q


где


t


Ь


стр.


♦ Q


конв


конв.2


Oil.


( у CTpj Ьстрл '♦'^стр.г^стр.г * ...


конв.п.


.... + Устр.П. Lcip.n.)


град,


(5)


23. Вычисляется температура уходядего воздуха

^ух.    ^    ^р.з.    +    ^стр. “Ч. )• граду

1,2 - опытный коэффициент.

t


Р.з

* п А"Ь


расч.


t.. ♦ А^расч,


р.з,


(6)


д о расч. - расчетный перепад температур в рабочей зоне, град;

Atр.з. “ Допустимая разность (перепад) температур воздуха в рабочей зоне и наружного принимается в соответствии с нормами СЫ 245-63, град, п - коэффициент, показыэаший повыиение температуры в рабочей зоне в зависимости от относительного разрыва между оборудованием, определяется по графику (приложение U).


IUMit£4nrjrifl:


X, Расчет аэрации в теплый период года проводится по задаиному нормами перепаду температур


в рабочей зоне


At,

для наиболее неблэгопри-

I

ятнэ расположенных рабочих мест. Лри — =

= 4,5 следует принимать 2. При заданном расположении теплоотдаюыего оборудования размеры "а" и "а1" (приложение 1) принимаются в зависимости от направления распространения приточных струй, т.е. в зависимости от расположения приточных проемов.

24. Определяется расчетный естественный воздухообмен Г__У    изб.


р.э


(i


кг/сек,


(7)


ух,


а весовой расход аэрационного воздуха, кг/сек;

QH30.- теплоизбытки в попечении, ккал/сек.

25. Определяется располагаемое тепловое давление лРт. * h ( jfH. - увн. ) кг/м2, где h -^расстояние между центрами приточных и вытяжных отверстий, м;

Ун. “ удельный вес нарудного воздуха, кг/м3;

- удельный вес внутреннего воздуха, кг/м3, определяемы:, по среднеарифметической температуре в рабочей зоне и уходяцего воздуха:


где


(6)


вн.


^ви. = °*5 < ^„_я_ tt


р.э,


ух,


)* град,



ilPi..'ЗНАНИЯ: I. Так кок максимальный естественный воздухообмен и минимальная температура аоздуха в рабочей зоне и уходящего, наблюдаются при рььенст-


ве


Рпр Fпр выт ^


• то расчет аэрации следует прово-


выт 0,5 ЛР„


выт

>

ВЫТ    u    ‘т.

2. В отдельных случаях допускается принимать ДР^ 0,3 ДРТ, где:цр; jU шт - коэффициенты расхода приточных и вытяжных проемов


дить при АР^ = Д Рт


пр


= Нг 5

^ - коэффициент местного сопротивления отверстия принимается по таблицам I и 2 (приложение У);

; ^ зут - площади приточных и вытяжных отверстий, м;


Г


йр пр;ЛР


выт


потеря давления на проход воздуха через

.2


приточные и вытяжные отверстия, кГ/м.

После расчета допускается уменьшение площади вытяжных отверстий (фонаря) не более чем на 23% при соответственном увеличении площади приточных проемов. Не допускается уменьшение площади приточных проемов.

26. Вычисляется скорость воздуха: а) в приточных отверстиях_

А Рт


V


М f


пр


м/сек,


(Ю)


б) в вытяжных отверстиях

V

выт


м/сек,


(И)


Су - ускорение силы тяжести,

27. Определяется площадь: а) приточных отверстий


где


- удельный вес уходящего воздуха, кг/м3

Z


м/сек.


пр


________УА—


(12)


где


б) вытяжных отверстий


Н2.

выт•    ^ выт.\I 2^'jyx* Лрвыт

28. Определяется концентрация газа в уходящем воздухе:

мг/м3 ,

G____- газовыделения, мг/сек.


газа


хз


(13)


(I*)


29. Определяется относительная концентрация газа в рабочей


зоне Кр 3 в зависимости от --£-3^    (приложение У1),

где Кр 3    **    относительная    концентрация    газа в воздухе

рабочей зоны;

Д К^» Ку^ - Kg - прирост концентрации газа в уходящем воздухе, мг/м3;

Д^р.з.я*р.з.~*н    "    ПР*!500*    концентрации    газа    в    воздухе    рабо

чей зоны, мг/м3;

Kg - концентрация газа в наружном воздухе, мг/мг 2$ -


&


теплосодержание аэрационного воздуха, ккал.

кг


Примечание. Если концентрация газа в рабочей зоне окажется

выше нормы, то воздухообмен следует увеличить для разбавления газовых вредностей до ПДК.

30. В теплый период года расчет аэрации помещений с механической вытяжной вентиляцией (&м— 0,4 (ха), удаляющей воздух из рабочей зоны (общеобменная, местная от теплоотдающего оборудования и холодного), проводится по методике, изложенной в разделе П настоящих указаний. При этом вычисленная нлощадь аэрационных проемов остается без изменения.


Обратная


задача.


31.    Обратная задача решается при проектировании аэрации реконструируемых и действующих цехов при изменении их мощности или технологии. Сравнивается полученный при расчете перепад -Д&рв3в с требуемым санитарными нормами.

32.    Определяется температура воздуха в свободных конвективных струях на уровне вытяжных отверстий (формулы I; 2; 3; ч и 5).

33.    Определяется темпер тура уходящего воздуха

^ у*. * -ф }У> ? jy'M—+ ^Н.- ГР-    (15)


34. Вычисляется температура воздуха в рабочей зоне


i


-1,2 ( -t


р.з,


Ж


CTP,


1,2


град.


(16)


Ш. ПОЗВРОЧШа РАСЧЁТ 43РАДИИ ПРИ СОВМЕСТНОМ

дкдствии тшового и ветрового лшши

35.    Поверочный расчет сводится к определению естественного воздухообмена и условий работы приточных отверстий с заветренной стороны здания и nf водится при известных уже площадях вентиляционных проемов, количестве избыточного тепла, скорости ветра и аэродинамических коэффициентом.

36.    Предлагаемый в указаниях метод расчета базируется на уравнении воздушного баланса.



где Go - весовые расходы аэрационного воздуха, кг/сек. ai ап


Величина 1та принимается со знаком “плюс" - для притока и "минус" - для вытяжки.

37.    Уравнение (17) в развернутой форме записывается

V чГН‘, ( Уи -)Г„.}-рЗ^ -

- ♦/*. рв Н'в(/н-Ки.)-р»^'- °*    (18)

где Н,- расстояние от нейтральной зоны (уровень отсчетов) до середины отверстия I, м;

I

Нд - расстояние от нейтральной зоны (уровень отсчетов) до центра п-го отверстия, м;

РВВ - ветровое давление на данное отверстие, кГ/м*;

^ - удельный вес воздуха принимается равным или

в зависимости от того, на приток или/на вытяжку работает отверстие,

ПРИМЕЧАНИЯ: I, В подкореньых величинах уравнения (18) знаки резкостей давлений указывают лишь на их направление и при подстановке числовых значений всегда следует вычитать иэ больших значений меньшее.

2. Уравнение (18) решается подстановкой различных значений Н* ? пока будет достигнуто равенство

&пр. *    ^    вы.*

38.    Определяется разность давлений в аэрационных отверстиях

«г/»1-    а»)

..I

где Н - расстояние от центра рассматриваемого отверстия до

уровня отсчета (со знаком "плюс", когда центр отверстия расположен выше уровня отсчетов^и "минус" - когда

ниже уровня отсчетов, ы (рис.1).

ПРИМЕЧАНИЕ. Уровень отсчетов выбирается относительно какого-либо одного отверстия, например, относительно приточного отверстия с наветренной итороны здания.

39.    Определяется ветровое давление на данное отверстие,

Рв = к    КГ/-1.    (20)

где ^ - аэродинамический коэффициент принимается на основании результатов продувки глухмх моделей зданий в аэродинамической трубе или по таблице (приложение УН); средняя скорость ветра, м/сек; принимается по СНмП П-А.6-62.

1У. РАСЧЕТ АЗРАГЦЦ1 R УПЖЗДИЩ ПЕРИОД ГОДА С УЧЕТОМ ТЕПЛОВОГО ЛАМЦЦШЯ-

Прямая    задача.

40.    Определяется температуре в свободной конвективной струе на уровне вытяжных отверстий по формулам (I), (2), (3), (4), (5), а температура уходяыего воздуха по формуле (6).

41.    Расстояние от пода до середины приточного отверстия (высота подачи наружного воздуха) Ь принимается равным:

,    li    =    (    0,5    ♦    0,6)    Н,    м,    (21)

предел h> 4,0 м.

42.    Определяется избыточное тепловое давление в приточном отверстии по формуле (8), а скорости воздуха - по формуле (10).

Рис.1

ПИгьДЧА&иь. Расчет аэрации в холодный период года проводится при равенстве:

пр. * ^пр. = ^выт. • ^ выт• * прилРпр.=

* ^ ^выт. = 0,5 Д Рт<,

43.    Вычисляется естественный воздухообмен и площади аэрационных проемов соответственно по формулам (7), (12), (13).

44.    Определяется критерий Архимеда, задаваясь характерным линейным размером приточного отверстия - t (4):

Q. в 0,5 Гн. ^    ^ ц. ^вп. ^

8 ' f пр. V^P    Х    ' ’

гдс *- /

- характерный размер, м (для плоской струи С = »0-

полуширина струи; для осесимметричной струи t = £-

радиус струи).

ПРИМЕЧАНИЯ: ЫЬрмцательное значение критерия Архимеда указывает , что струя направлена вниз. При возведении в дробную степень число берется со знаком «плюс".

2.Приточную струю считают плоской, если она посту* пает в помещение через проемы с соотношением сторон более 1:5.

45.    Определяется относительная высота распространения приточной струм от центра приточного отверстия до верхней границы рабочей зоны

h'-2


(22)


пр.


температура внутреннего воздуха, град;


У =


I


(23)


где 2 - расстояние от пода до верхней границы рабочей зоны, м.


46. Находится относительное расстояние от нерудной стены помещения до места пересечения оси приточной струи с верхней границей рабочей зоны - X:

а) для плоской струи по уравнению


U.9I4 • Яг*1* (    jl*

твн.


(24)


иди по номограмме (приложение УIII);

б) для круглой ртруи по уравнению _//з

X --


(25)


0,463 -Рга иди по номограмме (приложение IX),

где 1‘ = 273 +tH - абсолютная температура наружного воздуха, град, абс.;

Твн* 273 + iBII - абсолютная температура внутреннего воздуха, град. абс.

4Y. Определяется расстояние от наружной стены до места пересечения оси струи с верхней границей рабочей зоны

х = х •&    м.    (26)

48. Определяется минимальная температура воздуха в приточной струе на уровне рабочей зоны (приложение X)


вн


■U


-t


вн.


к


-t


н


),


где


н. *вн.

t В£п - минимальная температура в приточной струе ня уровне рабочей зоны, град.

ПРИОЕЧАНИ2. Допускается разность температур


р.з.


- t


■In


4 8°С,


Настоящие "Указания" составлены Всесоюзным центральным научно-исследовательским институтом охраны труда ВЦСПС (г. Москва) на основе результатов теоретических и эксперимен-тельных исследований естественной вентиляции промышленных зданий с тепло- и газовыделениями.

"Указания" предназначены для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов, технической инспекции ЦК профсоюзов и санитарного надзора, занимающихся вопросами улучшения условий труда в горячих цехах.

"Указания" согласованы с ЦК профсоюзов рабочих машиностроения, нефтяной и химической промышленности и утверждены зам.министрами министерств:

автомобильной промышленности;

тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения; хирлического и нефтяного машиностроения; станкостроительной и инструментальной промышленности; химической промышленности.

Автор канд.техя.наук Н.В.Акиячев

В другом случае делается заново расчет аэрации в холодный период года.

49. Определяется концентрация теза в уходящем воздухе (14). а концентрация газа в рабочей зоне из условия, что относительные

величины равны Kp#3ef ‘Ьр.з.* По значению относительной температуры - i * ~т4~и концентрации газа в------------------

RJ. jx.

деляется концентрация газа в рабочей зоне ^р.з. = дКух. *^р.з.

ПРИМЕЧАНИЕ. Если при расчетах концентрация газа превышает ПДК, то воздухообмен должен быть увеличен. При этом температура воздуха в рабочей зоне может резко понизиться.

Обратная задача.

50.    Обратная задача решается при проектировании аэрации реконструируемых и действующих цехов при изменении их мощности и технологии. Сравниваются полученные температуры “fc _ _ и "fc

Р • 3 •    Пт    LH

с нормируемыми.

51.    Определяется температура в свободной конвективной струе на уровне вытяжных отверстий (I), (2), (3), (4), (5).

52.    Определяется температура уходящего воздуха (15) и температура воздуха в рабочей зоне (16).

53.    Определяется траектория приточной струи (21), (22), (23) (24) и (25) и минимальная температура на уровне рабочей зоны (приложение IX).

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.    Настояние указания распространяются на проектирование аэрации вновь строящихся, реконструируемых и девствующих цехов с тепло- и газовыделениями.

2.    Аэрация - организованная управляемая естественная вентиляция, осуществляемая под действием теплового или совместного действия теплового и ветрового давлений.

3.    Эффективность аэрации зависит от:

архитектурно-строительного оформления здания (высота, ширина и количество пролетов, форма и профиль кровли, тип фонаря, размещение в стенках и фонарях открывающихся створок, количества мехэтахных перекрытий и размещение в них аэрационных проемов и решеток);

компоновки и размеров технологического оборудования, являющегося источником нагревания и загрязнения воздуха;

направления и скорости ветра;

- эксплуатации аэрируемого здания (возможность регулирования площади открытых аэрационных проемов в зависимости от наружной температуры и внутренних температурных условий).

4.    Аэрацию надлежит предусматривать, если при ее помощи могут быть обеспечены нормируемые условия воздушной среды в помещениях и если она допустима по технологическим условиям.

5.    Естественный приток наружного воздуха должен осуществляться:

а) в теплый период года непосредственно в рабочую зону (на уровне 0,3 ♦ 1,8 и до низа проема), в холодный период года - на уровне h * (0,5 ♦ 0,6 ) Н, но не ниже 4-х м от пола до нига проема}

где:    К    -    высота    от пола до центра приточного отверстия;

Н - высота здания от пола до центра вытяжного отверстия;

б) как правило, через проемы, расположенные в обеих продольных стенах цеха, а также через проемы транспортных ворот,

6.    В сблокированных зданиях учвстки с повышенными тепловыделениями для л., *лего их проветривания следует размещать в граЧних пролетах, оборудованных аэрационными фонарями.

Застройка продольных стен вновь строящихся и реконструируемых горячих цехов не допускается.

7.    Все горячие цехи должны иметь аэрационные или аэрационно--световые фонари незадуваемого типа. Площадь открывающихся створок в фонаре должна быть достаточной для пропуска расчетного объема воздуха.

8.    Аэрационные фонари и приточные проемы должны быть оборудованы механизмами для открывания створок с автоматическим дистанционным управлением.

9.    В цехах, имеющих три пролета и более, из которых один пролет горячий, а другой холодный, в теплый период года допускается поступление воздуха через фонарь холодного пролета. При этом вдоль линии раздела пролетов устраиваются свешивающиеся легкие перегородки, не доходящие до пола на 2-3 м.

ПРИМЕЧАНИЕ. Приток через фонарь холодного пролета допускается, если расстояние между створками фонарей не менее 10 м.

10.    В цехах теплоотдающее оборудование должно располагаться с учетом возможности проветривания средних продольных проходов между источниками тепла. Рабочие места при этом следует располоь-

гать со стороны приточных проемов.

11.    Расчет аэрации цехов с тепло-и газовыделениямн проводиться, как правило, с учетом теплового давления в теплый, переходный

и холодный периоды года с проверкой до* таточности естественного воздухообмена для разбавления концентраций газов до ПДК.

12.    Расчет аэрации горячих цехов проводится на максимальные тепловыделения и базируется на закономерностях распространения свободных тепловых турбулентных струй.

13.    Горячие цехи, теплоотдающее оборудование по длине которых расположено неравномерно, разбиваются на участки и расчет аэрации проводится для каждого участка в отдельности.

ПРИМЕЧАНИЕ. Расчет аэрации по методу, изложенному в настоящих указаниях, допускается проводить для помещений с механическим удалением воздуха, объем которого не превышает 40# общего естественного воздухообмена.

14.    С целью определения общего воздухообмена и условий работы приточных отверстий с заветренной стороны проводится поверочный расчет аэрации при совместном действии теплового и ветрового давлений.

ПРИМЕЧАНИЕ. Если при работе окажется, что отверстия с заветренной стороны работают на вытяжку, то расчет надо вести с учетом закрытия части отверстий с наветренной стороны.

13. Исходными данными для расчета аэрации являются:

- строительные размеры здания и характеристика всех проемов для подачи и удаления воздуха (окна, фонари, ворота и т.д.);

-    коэффициенты расхода иди местного сопротивления приточных проемов и фонарей;

-    расположение теплоотдащего оборудования м его размеры;

Q


оборудования,


к кал

П0СТ-“^Г-5


-    количество тепла, выделяющееся от единица стационарного

- количество конвективного и лучистого тепла, выделяющееся от «днницн стационарного оборудования, Qkohв, ккал/сек;

Здуч. ккал/сек.

ПРИМЕЧАНИЕ. Количество конвективного и лучистого тепла,

отдающее стационарным оборудованием, задается технологам!. Прв температуре поверхности источников тепла до 250°С можно принять Q конв. =

* 0,5Q пост.

-    тепло,поступающее за счет солнечной радиации, от нагретых материалов, трубопроводов, искусственного освещения, электродвигателей, от людей и т.п., учитывается при определении количества избыточного тепла;

7 теплопотери цеха, Q пот. ккал/сек;

-    валовые газовыделения в цехе, Сгаза мг/сек (по данным технологов или натурных испытаний);

-    температура воздуха в рабочей зоне, t п _ ; наружного

tp.o.

н и концентрация вредных газов в рабочей зоне, Крв8в мг/мЭ (согласно СН 245-63 и СН и П П-Г.7-62).

ПРИМЕЧАНИЯ: I. Если приточный воздух поступает из соседнего помещения, то за Нв принимается темпе-

ратура воздуха соседнего помещения

2.Если часть приточного воздуха поступает снаружи, а другая часть из соседних помещений, то за расчетную температуру принимается температура наружного воздуха -    ;

О •

-    скорость и господствующее направление ветра (по СНиП П-А. 6-62);

-    аэродинамические коэффициенты аэрируемого здания (на основании результатов продувок моделей зданий в аэродинамической трубе).

16.    Расчет аэрации при решении прямой задачи сводится к определению расчетного воздухообмена и площади аэрационных проемов.

Для этого определяют:

-    количество конвективного тепла, отдаваемого каждой единицей оборудования;

-    объем к температуру воздуха в свободной конвективной струе на уровне вытяжных отверстий (аэрационный фонарь, вахта и др.);

-    температуру уходящего воздуха;

-    количество избыточного тепла

^изб. =Qn0CT. - Qnot. ккав/сек;

-    объемные и весовые расходы аэрационного воздуха;

-    располагаемые давления и скорости воздуха в аэрационьых проемах;

-    площади аэрационных проемов.

17.    Расчет аэрации при решении обратной задачи сводится к определению температуры воздуха в рабочей зоне по заданным теп-лоизбыткам и площадям аэрационных проемов.

Для этого определяется:

-    количество конвективного тепла, отдоваемого каждой единицей оборудования;

-    объем и температура воздуха в свободной конвективной струе на уровне вытяжных отверстий;

-    количество избыточного тепла;

-    температура уходящего воздуха;

-    температура воздуха в рабочей зоне.

18.    К проекту аэрации должна прилагаться инструкция для эксплуатационников по регулированию открытой площади аэрационных проемов

в зависимости от наружной температуры, направления и скорости ветра.

П. РАСЧ&Т АЭРАЦИИ В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА С УЧЁТОМ ТЕПЛОВОГО ДАВЛЕНИЯ

Прямая задача

19.    Определяется расстояние от точки пересечения границ основного участка тепловой струи (полюса струи) до середины вытяжных отверстий ( см. условные обозначения. Приложение I);

1 = 2В ♦ Zn    «*.

где: 1Ъ - расстояние от верхней грани теплоисточника до середины вытяжных отверстий, м;

Z п - расстояние от полюса струи до верхней грани теплоисточника, м.

= 1,7 А    и,

где А - определяющий размер источника тепла.

Для источника круглой формы А = d ; для прямоугольного с соотношением сторон не более I : 3

л = -а-*-»--    «,

а + в

где: d - диаметр источника тепла, м;

а,в    - линейные размеры верхней грани источника тепла, м.

20.находится объемный расход воздуха:

а; в основном участке свободной конвективной струи по формуле

I    Г)'3    7S/3

^стр - °'0абг * Чсоьв. *    ,<3/0вк

или по номограмме (приложение II);

0) если вытяжные отверстия расположены на высоте разгонного участка тепловой струи или ниже его, то расход воздуха определяется по формуле разгонного участка свободной конвективной струи:

.    (f    71/3 а

и * °'65 WK0HS I Z, “ /сек ,    (3)

стр    '

где ^ - площадь верхней грани теплоисточника, м^ ;

£ - расстояние от верхней грани источника до рассматриваемого 1 уровия, м«

иле по номограмме (приложепе Ш).

ПРИМЕЧАНИЕ. Высота разгонного участка круглой тепловой струи разиа, примерно 1,5А.

в) в плоской свободной конвективной струе ( с соотношением сторож верхней грани источника более 1:3) по формуле

Ql/з 1/з

кие00    -3/С*Ь    (3»)

где &- больший размер верхней грани теплоисточника (длина), м.

или по номограмме (приложение Ша).

ПРИМЕЧАНИЕ. Формула За) справедлива для теплоисточника с соотношением меньшего размера (ширины) верхней грани к высоте вертикальной грани не более 1:4*

21. Определяется средняя температура воздуха в калдой свободной конвективной струе на уровне центра вытяжных отверстий

^стр =---Г'Ш1Т---град’    (if)

I стр стр

где: У - удельный вес воздуха в тепловой струе, кг/ы

и Стр