Министерство энергетики РФ

Научный центр по безопасности работ в угольной промышленности НЦ ВостНИИ

РУКОВОДСТВО по применению комбинированных схем проветривания выемочных участков с применением газоотсасывающих установок

Условные обозначении    3

1.    Общие положения    8

2.    Условия применении комбинированных схем проветривании выемочных

столбов на пологих и наклонных пластах самовозгорающегося угля    11

3.    Расчет параметров проветривании выемочного    участка    14

4.    Расчет параметров газоогводящеп сети    26

5.    Определение режима работы и выбор газоотсасывающего вентилятора 33

6.    Проверка концентрации метина в поступающей к подземному вентилятору

метановоздушной смссп    34

7. Расчет количества воздуха для разжижения метана в смесительной камере 37

8 Требования к оборудованию выемочного участка автоматической стационарной аппаратурой контроля содержания метана (АГК), централизованного телеконтроля расхода воздуха и обеспечению взрывозащиты    38

9.    Требования к оборудованию эксплуатации и контролю за работой

подземных газоотсасывающих вентиляторных установок    44

10.    Требования к оборудованию, эксплуатации и контролю за работой

поверхностных газоотсасывающих вентиляторных установок    47

11    Требования к режимам работы газоотсасывающих вентиляторных

установок в аварийных ситуациях    51

12    . Требования к оборудованию смесительных камер    53

Приложение 1    56

Приложение 2    77

Приложение 3    80

Приложение 4    82

Приложение 5    87

1.10. Соответствующие разделы «Проекта проветривания выемочного участка», включая меры по профилактике эндогенных пожаров, должны согласовываться с ЫЦВостИИИ, РосНИИ ГД и Кузнецким управлением Госгортехнадзора России.

2. Условия применения комбинированных схем проветривания выемочных столбов на пологих н наклонных пластах самовозгорающегося угля

2.1.    При разработке высокогазоносных пологих и наклонных пластов, в том числе и опасных по самовозгоранию угля, применение на шахтах комбинированных схем проветривания выемочных столбов с использованием поверхностных и подземных газоогсасывающих вентиляторов следует рассматривать как вынужденную меру на период до внедрения новых технологических схем вскрытия, подготовки и отработки шахтных и выемочных полей, обеспечивающих эффективное проветривание высокопроизводительных очистных забоев за счет общешахтпой депрессии.

Основным ограничением области применения комбинированных схем проветривания с использованием газоотсасываюншх вентиляторов является повышенная потенциальная опасность этих схем дли возникновения очагов самовозгорания угля

2.2.    Комбинированные схемы проветривания выемочных столбов с управляемым отводом метана утечками воздуха через выработанное пространство на параллельную выработку или специальный дренажный штрек (бремсберг) за счет обшешахнюй депрессии и с помощью подземных и поверхностных вентиляторов допускается применять при надежной изоляции горных работ со стропы фланговой выработки и следующих случаях:

при выемке пластов на полную мощность;

при отработке первого (верхнего) слоя мощных пластов и отсутствии разрывных I оологических нарушений с амнлигудоП смешения 0,5 м и более;

при оаапленнн и кровле пласта пачки угля мощноешо менее 0,1 м и ores icIпин нерабочих пластов, попадающих в зону обрушения;

при отсутствии указанных выше потерь и деформированных (воздухопроницаемых) целиков угля в зоне влияния газоотсасывающего вентилятора;

при отсутствии в пределах отрабатываемого выемочного поля (столба) ранних признаков самонагревания угля;

время контактирования воздушной струи р угольным скоплением в проветриваемой зоне выработанного пространства при подготовке выемочных столбов парными выработками не должно превышать продолжительности инкубационного периода самовозгорания угля;

естественная влажность малометаморфизованного угля (марки Д, Г) разрабатываемого пласта должна быть не менее 8 %;

при наличии аэродинамической связи между сближенными пластами, на одном из которых применяется управляемый отвод метана через выработанное пространство, перепад давления воздуха через междупластье не должен превышать ЮдаПа;

скорос ть подвигапия очистного забоя должна быть не менее 40 м в месяц для склонных к самовозгоранию угольных пластов и не менее 60 м для весьма склонных к самовозгоранию угольных пластов.

Перечисленные выше требования следует соблюдать в комплексе.

2.3.    При выполнении требовании и. 2.2 возникновение очагов самовозгорания угля и таких случаях маловероятно. Поэтому схемы проветривания, приведенные на рисунках П.1.1., ГМ 1-13, можно отнести к пожаробезопасным, а при их применении достаточно ограничиться контролем текущей эндогенной пожароопасное in выемочных столбов н ранних признаков самонагревания угля.

2.4.    И случаях, когда горно-геологические и горнотехнические условия конкретных шахт не соответствуют трсб01кшням по п. 2.2, профилактика пожаробезопасное I и горных работ для указанных выше схем должна предусматривать дополни 1слы1ыП комплекс горнотехнических и специальных мероприятий, согласованных с 11Ц Воа ПНИ и местными органами Госгортехнадзора России, коюрые включаю!:

отработку выемочных столбов при пластовой подготовке уклонного поля на мощных пластах производить в восходящем порядке;

применение на стадии проектирования горных работ бремсберговои схемы проветривания уклонных полей, обеспечивающей подачу свежего воздуха из нижней точки уклонов;

оставление по простиранию (через 2-3 столба) профилактических целиков размером 60 - 120 м, которые в последующем подлежат отработке, при бесцелпковой технологии угледобычи на пластах мощностью более 3,5 м;

подготовку выемочных столбов парными выработками с оставлением между ними целика шириной 15 - 20 м с последующим погашением его смежным отрабатываемым столбом при бесцелпковой технологии угледобычи из мощных пластов струднообрушаемон кровлей;

регулирование аэродинамических и теплофизических параметров воздуха в проветриваемой зоне выработанного пространства для исключения в нем процесса сушки угля и увеличения продолжительности инкубационного периода самовозгорания угля;

обработку зон повышенной эндогенной пожароопасности в пределах выемочного столба (поля) аптиппрогсиамп в виде аэрозолей, водных растворов и гслеобразующих составов для торможения процесса окисления и самонагревании угля;

оценку текущей эндогенной пожароопасности горных работ и эффективности проводимых профилактических мероприятий.

2.5. Комплекс мероприятий по и. 2А может быть эффективным лля предупреждения самовозгорания угля и при применении других комбинированных схем, включая возможные подварианты на основе приведенных в приложении I но п. 1.1, если необходимость их использования предопределена вентиляционными возможностями шахты, условиями lasooniojta иди технологией горных работ.

2.0. Ныбор необходимого обьема меронрпяпш но предупреждению шло-I синих пожаров при иснолыоианин комбинированных схем нронс1рниании вы-

емочных столбов в конкретных горно-геологических и горнотехнических условиях разработки пологих и наклонных пластов должен производиться согласно действующим нормативным документам (ПБ, бассейновые инструкции, руководства и др.). При этом при применении схем, приведенных на рисунках П.1.6 - 1.22 (включая возможные на их основе подварпанты по п.1), необходимые меры для профилактики пожаробезопасности должны согласовываться с НЦ ВостНИИ. ц? стадии предпроектных разработок (предшествовать согласованию проекта или паспорта, установленному по п. 1.5).

2.7. Оценку текущей эндогенной пожароопасности горных работ и эффективности применяемых мероприятий по предупреждению самовозгорания угля следует производить по единому показателю R_n = (!_исх/(1_лост ,где d„ -влагосодсржание воздуха, поступающего в очистной забой, г/кг; d_ucx - влагосо-дсржанис воздуха, исходящего из выработанного пространства в газоотводящую выработку, г/кг.

Дифференцирование показателя текущей эндогенной пожароопасности горных работ (эффективности профилактических мероприятии) необходимо осуществляй» по следующим соотношениям: Яц <1,1 независимо от периода наблюдений, пожароопасная зона в выработанном пространстве отсутствует (схема и способ профилактики эффективен); Яц - 1,1 - 1,5 в течение 20 сут, происходит формирование пожароопасной зоны (необходимо увеличение продолжительности обработки выработанного пространства аэрозолями аптипирогепов или водными аэрозолями); Яц ~ 1,5 -1,9 в течение 10 суг, очаг в стадии интенсивного испарения влаги из угля (необходимо максимально возможное повышение илагосодсржания атмосферы выработанного пространства); Яц > 1,9 в течение 3 суг, очаг в стадии углубления зоны испарения (необходимо резкое сокращение утечек воздуха через выработанное пространство вплоть до изоляции очистного забоя).

3. Расчет караморой пропс!риманин выемочною участка

3 I 11рн (полированном от воде метни и» выработиною пространства с но-мощью iioBepxHociiiiax или п«ьатомных i.nooicacMiiaioiijiix вентиляторов количе-

ство воздуха, необходимое для проветривания горных выработок выемочного участка, определяется по формуле

Qax ~ Qucx (Ж рп.с K/i.uJ — Q ex. max    О*    О

где (2«л-    •    количество воздуха, посыпающее в очистные выработки по

воздухоподающим выработкам, м7мин, если по расчету <2*_х> Qex.nmx »требуется дегазация разрабатываемого пласта;

Qucv " количество воздуха, поступающее из очистной выработки в выработку с исходящей струей воздуха, м7мин; определяется по формуле (3.2)

К_нм, - коэффициент, учитывающий расход воздуха или его утечки по поддерживаемой или погашаемой части воздухоподающей выработки в выработанном пространстве.

При естественном распределении воздуха коэффициент К_пш принимается по даным табл. 7.10 «Руководства по проектировании вентиляции...», а при сокращении расхода воздуха через поддерживаемую выработку определяется по формуле

К|| Ш ~ Q.l UII Омск    (3.1.1)

где Q,_uu - необходимый расход воздуха по поддерживаемой выработке, принимается по данным аналог, но нс менее подачи но минимально допустимой в ней скорости движения воздуха при проектом сечении воздухоподающей выработки на период работы лавы до первичной посадки основной кровли и при фактическом сечении после ее посадки.

Сопротивление регулятора в такой выработке для обеспечения необходимого расхода воздуха Q_am определяется но данным моделирования вептиля-пионной cent и корректируется опытным путем.

Язя обеспечения оптимальных значений коэффициента K\_wt на период работы лавы до первичной посадки кровли могут приниматься меры для повышения сопрошнлсннч выработанного upociранетва вплоть до принудительной посадки основной кровли.

Независимо от условий минимальное расчетное шачение К*_м. 1,2.

выработки; определяется по формуле

(3.5)

вынимаемая мощность пласта (с учетом прослойков, м ; длина очистного забоя, включая межлавныП целик, м; протяженность вентиляционной выработки от призабойного пространства очистного забоя, поддерживаемой для целей газо-отвода, м; при 1ц > 1,„ их отношение в формулах (3.5) и (3.4) принимается равным 1;

средневзвешенный коэффициент крепости подработан нот горного массива по шкале проф. М.М. Прото дьяк олова на расстоянии от вынимаемого пласта, равном восьми его мощностям; определяется но данным геологических отчетов в соответствии с формулой (7.53) “Руководства по проектированию вентиляции...**;

коэффициент, зависящий от значений/_р ;

а= 0.30+ 0,09

коэффициент, зависящий от схемы и способа изолированного газоотвода, определяемся по формуле

коэффициент, определяющий эффективность газоотвода по вентиляционным во шожпостям воздействия газоотсасыпающих нет иля торов на выработанное пространство, прилегающее к очке тому забою, принимается в зависимости от технологических схем проветривания и управления газоны деле ином;

-    для схем с кпоотиолом подземными вентиляторными установками АУ -• 0;

-    при нпоогноде е поддержанием исчнилянпонпых выработок в выработанном прост ран*.лис и сохранением дренажных выработок

по всему протяжению /</•= 1;

-    при газоотводе поверхностными вентиляторными установками с сохранением дренажных выработок и без их сохранения по протяжению выемочного участка при длинах выемочных полях до 1000 м Kr~ U (при больших длинах выемочных полей возможные значения Кг и реализация таких схем определяются на стадии согласования проектных решений по п. 1.10);

-    при переходе от комбинированных схем на возвратноточные (типа 1-М), прямоточные (типа 3-В); и при остановке газоотса-сывающих вентиляторов Ку~ 0;

/,    -    расстояние    от    забоя    по протяжению выработанного пространства

до начала рабочего участка дренажной газоотводяшей выработки, м; при отводе газа в дренажную выработку через газоотводящие сбойки, соединяющие эту выработку (при открытых перемычках) с вентиляционным штреком лавы, //• соответствует расстоянию между ними, а при газоотводе во фланговые дренажные выработки или через скважины на поверхность 1_Г равно расстоянию от кутка лавы на исходящей струе до места выпуска газа в эти выработки (специальные сбойки, смесительные камеры и т.н.);

И * размер активно проветриваемой зоны в выработанном пространстве, м;

//“ 37,2 /С, /„[ 1-0,73 схр (-0,1 a V_m))_%    О.К)

V_m * среднесуточная скорость подвигання очистного забоя (с

учетом пожароопасности), м/сут;

При отрлбшке неопасных и малоопаспых к самовозгоранию пластов угля значения //-не лимитируются, а отношение //•/// и формуле (3.7), когда для га-тоотнода мрпменякпен гаюотсасмнаюмшс нентилнюры, iтрпмимаезси ранным I.

В условиях oipaooiKii пожароопасных пластов расстояние между lainonio-дяишми на дренажные выработки сбойками определяется из условия

согласно которому допустимое отставание (приближение) рабочей сбойки от линии очистного забоя должно изменяться в пределах оптимальной длины 1,_кр (м) для перехода на новую рабочую сбойку, которая определяется по формуле

1,._т = 0,13 Н + а„„„ ;    о-¹⁰)

«то* ' максимальная ширина призабойного пространства в очистной выработке согласно паспорту крепления и управления кровлей, м;

S_M - площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки, м² ; определяется по табл. 1 ;

Таблица 1 Площадь поперечного сечения призабойных пространств очистных выработок с механизированными крепями (в свету)

'Гии крени (механизированного комплекса) Вынимаемая мощность пласта, м Сечение (в свст^'), м2 1 OKI I 70 1,9-2.5 3,35-4,6 20KI1 70 2,3 - 3,3 4,2- 6,4 ЗОК11 70 К 2,8 - 4,0 5,5 - 8,0 4 OKI 1 70 В 1,6 -2,2 2,5 - 4,0 1УКП 1,3-2,5 2,0-4,5 2 У КП 2,5-4,5 4,0 - 8.0 УКП 4 2,4-4,1 3,8-8,1 У КМ 5 2,9-4,25 5.2 - 8/, КМ 81 2,0 - 3,2 7,0- 10,5 1 КМ 87 1,05- 1,95 2,3-4.6 2КМ 87, КМ 8КС 1.25- 1,95 2,75 - 4.6 1КМ-97Д 0,7 - 1,2 1,5-3,4 КМ 130 2,0 - 3,65 4,5-9.7 •«КМ 13();1КМТ 130 2.8-4,15 6,8-11,1 КМ 138 1.1 -3,2 2,93-5.15 КМ 112 2.7 - 5,0 6.4 - 11.8 1 КМ шк 2,05-2,8 4.53-7.13 _ МК 751» 1,6-2,2 2.8 -4,7 1МК 851>Т 1.4 -2.2 3.2 - 4.3 2КМ Г 1,35-2,0 3.0-4.7 JOY U5-3.2 2.2 - 10,7___ "11иома“ 3.1 -4.0 5.6 - 8.0 "I лирик" 0,8 - 2.6 1.4 - 5.0___ •<|м juc" 1.4 - 3,0 2.4 • 5.К _ sow-oo/17-lv 1.05 - 1,6 1.6 -2.7 50W-I i/24-l»z __Ы - 2.3 ______

Для новых модернизированных комплексов S_m принимается по технической характер! icthkc.

3.2.    Для расчета воздуха при переходе от комбинированной к вариантам схем проветривания типа 1-м и 3-В и газоотводу за счет обшешахтной депрессии в формулах (3.4); (3.5) и (3.7) необходимо принимать следующие значения параметров:

-    дня схемы 1-м

h ⁼ 0,    //'=    О,    К_г= 0;

-дни схемы 3-В

1ц / 1_оч < 1 - в зависимости от /д = Н;

//•///= 1 Кг-0;

-    для газоотвода за счет обшешахтной депрессии К/ ~ 0; и //' конкретные значения подобно алгоритму по п. 3.1, при этом, если 1р > //, отношение /г / И принимается без предельного ограничения на уровне 1.

3.3.    Расчетные значения расходов воздуха по п.3.1 и 3.2 проверяются и согласуются с расчетами его подачи по людям и допустимым скоростям движения воздуха в соответствии с формулами (7.36), (7.39) и (7.41) “Руководства по проектированию вентиляции.. Л

3.4.    Допустимая средняя суточная нагрузка на очистную выработку но газовому фактору определяется, исходя из обеспечения работы комбайна в рабочую смену при максимально возможной скорости его подачи согласно его технической характеристики с учетом нормативных положений в зависимости от конкретной сопротивляемости пласта резанию угля. Другие факторы: приемная способность конвейерной линии (т/мпп) и производительность комбайна по скоросп! крепления очистного забоя при организации рентабельной добычи не сдерживает ее. и для каждых конкретных условий их влияние может быть сведено до минимума.

Максимально возможная расчсшли скорость подачи комбайна с учетом оточенною 1'_и ,_ч, (м/мин) и cooiBciciBvioiune такой иолаче ироизмолигсль-носи» комбайна j(ч/мип), максимум добычи в рабочую смену (т/см) и

(р - плотность угля в пласте вместе с породными прослойками, т/м³;

о - размерный параметр, характеризующий крутизну изменения границ площадей фильтрации с линейным и квадратичным законами сопротивления, 1 /м;

а ■ коэффициент аэродинамического сопротивления скважин, даПа с²1м²;

£R>_lt, - аэродинамическое сопротивление фасонных частей соответственно на

£R_UM всасывающем и нагнетательном участках трубопровода, даПа с²/м⁷;

Ли у - коэффициенты;

А,,    - суточная нагрузка на очистной забой при максимальной подаче ком

байна, т/сут;

d- диаметр, м; длина трубопровода, м; и длина звена трубопровода, м;

'«/)! I Ml

Г - площадь фильтрационного потока, м²;

ftp - средневзвешенный коэффициент крепости подработанного горного массива по шкале лроф. М.М. Протодьякопова на расстоянии от вынимаемого пласта, равном восьми его мощностям;

h j * .'действующий напор на сопряжении очистной выработки с тупиком конвейерного штрека, даПа;

/.*    •    газовыдсление из выработанного пространства в газоотиодяшую сен.,

mVmhh;

Л, * газовыдсление из стенок воздухоиодаюших выработок, mVmhh;

/*,    *    метанообильностьочистной выработки, mVmiih;

1_п,,,    •    газоны делеин не из разрабатываемого пласта при максимш1ыюй пода

че комбайна, м Умни;

4м*    - фактическое гаювыделенне из разрабатываемого пласта, mVmhh

К - коэффициент, характеризующий газоносность пласта на кромке сне-жеобнаженною забоя;

■    коэффициент, определяющий эффективность газоотвода по вентиляционным возможностям воздействия газоотсасывающих вентиляторов на выработанное пространство, прилегающее к очистному забою;

-    протяженность выработок с по пути движения угля от комбайна за пределы участка или воздухоподающей выработки, м;

-    длина скважины, м;

-    протяженность вентиляционной выработки от призабойного пространства очистного забоя, поддерживаемой для целей газоотвода, м;

-    длина соответственно всасывающего и нагнетательного участков трубопровода, м ;

-    расстояние от забоя по протяжению выработанного пространства до начала рабочего участка дренажной газоотводящей выработки, м;

-    длина выработки, м;

-    длина очистного забоя, включая мсжлавный целик, м;

-    протяженность конвейерной линии по участкам, м;

■    участок конвейерной выработки, который проветривается последовательно с призабойным пространством очистного забоя, м.

-    вынимаемая мощность пласта (с учетом прослойков, м ;

-    число рабочих смен по добыче угля;

*    количество воздуха, отводимое по дренажной выработке, м³/с.

*    производительность вентилятора, соответствующая принятому углу установки лопаток вентилятора, м³/мин;

-    количество воздуха, отводимого по скважине из газоот водящих выработок Q,_a с учетом иритечек воздуха Q_tkm% mVc,

*    количество воздуха, отводимого через выработанное пространство, mVc;

*    количество воздуха, поступающее в очистные выработки но воздухе-подающим выработкам, м’/мин,

*    Максимально возможная подача воздуха в очистной забой по фактическим возможностям НС1Ш1ЛИ1ШОННОЙ системы шахты с учетом ограничений согласно III), м'/мин;

фактическая подача воздуха в очистной забои и воздухоподаюшнс выработки, м ³/мин;

притечки воздуха в газоотводящие выработки, трубопроводы или скважины из старых выработанных пространств или действующих выработок

количество воздуха, поступающее из очистной выработки в выработку с исходящей струей воздуха, м³/мин;

необходимый расход воздуха по поддерживаемой выработке, м³/мип; необходимый прирост производительности вентилятора для обеспечения безопасного режима его работы.

количество воздуха, отводимого по трубопроводу из выработанного пространства Q „„ с учетом притечек воздуха Q_(hf, из старых выработанных пространств и из действующих горных выработок через изолирующие перемычки ( при отводе с дренажных выработок) или из условия разжижения газа в трубопроводе (при отводе от сопряжения лавы) ширина захвата комбайна, м;

безразмерный параметр (аналог критерия Рейнольдса для выработанного пространства);

соответственно удельное линейное и удельное квадратичное сопротивления выработанного пространства, да И с/ м⁴ и даНс²/м⁵; общее аэродинамическое сопротивление жесткого трубопровода, да Па с²/м⁶;

удельное аэродинамическое сопротивление трубопровода, даПа с²/м⁷; удельное аэродинамическое сопротивление трубопровода, да11ас³/м⁷; удельное аэродинамическое сопротивление газоотводяшей выработки, да! 1а с²/м⁷;

сопротивление газоотводиших выработок при их первоначальном сечении (на стадии проходки), да! !а;

удельное аэродинамическое сонрошиленнс скважин, даПа с²/м⁷; плоныль поперечного сечения призабойного пространства очисшой

У„ - максимально возможная для данных условии скорость подачи комбайна в соответствии с его технической характеристикой, м/мнн;

1'п    -    скорость транспортирования угля на участке, м/с;

У_оч - среднесуточная скорость подвнгания очистного забоя (с учетом пожароопасности), м/сут;

Утл - скорость транспортирования угля по лаве, м/с;

а - коэффициент, зависящий от значений f_cp ;

02    -    коэффициент, характеризующий газоотдачу отбитого угля;

<ч - коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве;

А_п1р - проектная продуктивность пласта, т;

-    суточная добыча угля при максимальной подаче комбайна, т/сут;

А_с и - соответственно зольность и влажность по выходу горной массы из за-

W_u боя, %;

-    коэффициенты, зависящие от технологической схемы выемки угля:

а_пни - максимальная ширина призабойного пространства в очистной выработке согласно паспорту крепления и управления кровлей, м;

К*_ут.ш “ коэффициент, соответствующий оптимальным по газоотводу утечкам воздуха через выработанное пространство из призабойного пространства очистной выработки;

К/ - коэффициент, зависящий от схемы и способа изолированного газоот-иода;

К_г * коэффициент использования захвата в долях от его ширины;

/<л    -    коэффициент, характеризующий изменение сопротивления выработки

на период его использовании в качестве дренажной, да!1Л;

К_в коэффициент, учитывающий вынос метана утечками воздуха из призабойного в выработанное пространство;

Л'„    *    сменный коэффициент машинного времени;

/\_н    • коэффнинеш ы соответственно подсосов н утечек МВС в трубопроводе;

А и ip

К,_им - коэффициент, учитывающий расход воздуха или его утечки по поддерживаемой или погашаемой части воздухоподающей выработки в выработанном пространстве;

Кю - коэффициент дренирования пласта подготовительными выработками;

К_рм - коэффициент разрыхления пород кровли;

К_& " коэффициент, зависящий от схемы проветривания очистной выработки; определяется по формуле

Кгу - коэффициент, учитывающий степень дегазации отбитого угля при его транспортировании по выработкам участка;

К_)Ж iw - коэффициент удельной стыковой воздухопроницаемости трубопровода;

/7    •    размер активно проветриваемой зоны в выработанном пространстве, м;

•h - коэффициент, характеризующий газоотдачу пласта через обнаженную поверхность очистного забоя;

С - допустимая концентрация метана в исходящей из очистного забоя вентиляционной струе, % ;

Стшт ' концентрация метана в газоотводящем трубопроводе , %.

С„ - концентрация метана в поступающей в очистной забой вентиляционной струе;

С₍₎    -    концентрация метана в поступающей к смесительной камере вентиля

ционной струе, %.

'/■.*.    *    время использования лавы, мсс.

- продолжительность рабочей смены, мпп;

а*,#    *    расстояние от забоя лавы до зоны иодбучнвания пород кровли, м;

Л*#    *    остаточная газоносность угля, mVtc.6.m.;

X* * природная газоносность разрабатываемого пласта;

Хщф - остаточная мстаноносность угля ланы-аналога;

1.1.    Настоящее “Временное Руководство...” регламентирует расчет вентиляции выемочных участков при использовании комбинированных схем проветривания.

1.2.    Реализация комбинированных схем проветривания, представленных в приложении 1, предусматривается как за счет общешахтной депрессии, так и с помощью специальных газоотсасывающих вентиляторных установок типа ВМЦГ-7 и его модификаций.

1.3.    Применение комбинированных схем проветривания с использованием подземных газоотсасывающих вентиляторных установок допускается только с разрешения Госгортехнадзора России и в случаях, когда технические условия не позволяют осуществлять бурение вентиляционных скважин, а вентиляционная сеть -отводи ть метановоздушиую смесь по системе изолированных то дренажных выработок па поверхность.

1.4.    Установленный “Временным Руководством...” порядок проектирования распространяется при этом па различные варианты схем проветривания выемочных полей, включая уклонные (при существующем разрешении их применения органами Госгортехнадзора России) и на различные подварианты таких схем, частности которых могут быть обусловлены, например, комбинацией типовых схем, пространственным изменением направлений газоотвода, периодичностью ввода в действие рассредоточенных гаюотсасывающих установок и т.и.

1.5.    Применение нисходящих схем проветривания выемочных участков производится в соответст вии с требованиями § 240 ПК.

1.6.    Расисты параметров провезрииания выемочных участков должны производиться на основе фактических значений мезаиовыделений, полученных по лавам-аналогам за весь период их озработки после посадки основной кровли н представляемых в форме таблицы, и только при их окугствии • по прогнозным значениям, определяемым в cooibcicibiiii с действующим и нормативными доку

ментами.

Все расчеты и требования, предусмотренные в данном документе, должны оформляться в виде отдельного «Проекта проветривания выемочного участка», включающего пояснительную записку и графический материал.

“Временное руководство...” дополняет действующее “Руководство по дегазации угольных шахт” по и. 1.1 и “Руководство по проектированию вентиляции угольных шахт” по п.п. 5.2.4 ; 7.4.3; 7.4.4 в части их конкретизации при эффективном применении изолированного отвода метана из выработанных пространств (более 70%).

1.7.    Для обеспечения безопасной эксплуатации выемочных участков с использованием газоотсасывающих установок должны выполняться следующие условия:

обеспечение концентрации метана в дренажных выработках (газоотсасывающих скважинах) нс более 2% при наличии связи газодренажиых выработок с действующими горными выработками через невзрывоустойчивыс изоляционные перемычки и не более 3% при условии изоляции газодренажных выработок от действующих горных выработок взрывоустойчивыми перемычками;

при отработке выемочных участков без газодренажиых штреков с отводом метаповоздушной струи через выработанные пространства действующих и ранее отработанных выемочных участков непосредственно на фланговые газо-отсасывающие скважины и газодрснажные выработки, не имеющие связи с действующими выработками, концентрация метана при их подземной установке на газоотсасываюших вентиляторах ограничивается 3%, а при поверхностной - не отграничивается.

1.8.    Пояснительная записка должна включать:

краткую характеристику выемочного участка;

горно-геологическую характеристику разрабатываемого пласта и пород непосредственной и основной кровли н почвы (с обязательным указанием степени склонности разрабатываемого пласта н пластов-спутников к самовоиора-иию);

крайне описание и обоснование необходимой и применения нрннимае-

мых в проекте схемы проветривания и способов борьбы с газовыделен нем;

расчет параметров проветривания выемочного участка и выбор источника тяги (тип газоотсасывающих вентиляторов);

требования по эксплуатации и оборудованию поверхностных или подземных газоотсасывающих вентиляторных установок;

требования к оборудованию выемочного участка автоматической стационарной аппаратурой контроля содержания метана (АГК) с указанием мест установки и функционального предназначения датчиков контроля газа и воздуха.

1.9. Графический материал должен включать:

выкопировку из плана горных работ с указанием структурной геологической колонки, геологических нарушений в пределах выемочного участка и зон повышенного горного давления, вентиляционных сооружений, конструкцию камеры смешивания и камеры вентиляторных установок при их подземном расположении, расчетного и фактического количества воздуха, подаваемого на выемочный участок с указанием направления движения вентиляционных струп;

схему электроснабжения выемочного участка с расстановкой датчиков контроля газа и воздуха, включая схемы передачи телеинформации и отключения электроэнергии на выемочном участке;

схему электроснабжения вентиляторной установки с указанием конструкций молиисзаиипы и заземлитслсП всех ее агрегатов;

для поверхностных вентиляторных установок, дополнительно - план поверхности с указанием расположения самих вентиляторных установок, их ограждения, помещений в пределах огражденной территории, линий электропередач с указанием безопасных расстояний;

харак теристику вещ шторной ус тановки с нанесением расчетной и рабочей точек;

схему камеры смешивании.