СИСТСМЛ НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ

в строительстве СВОД ПРАВИЛ

СООРУЖЕНИЯ МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДОВ И ПОДТОПЛЯЕМЫХ НАСЫПЕЙ

МЕТОДЫ РАСЧЕТА МЕСТНЫХ РАЗМЫВОВ

СП 32-102-95

Издание официальное

КОРПОРАЦИЯ «ТРАНССТРОЙ» МОСКВА 1990

Предисловие

1    РАЗРАБОТАН Научно-исследовательским институтом транспортного строительства (АО «ЦНИИС»)

ВНЕСЕН Корпорацией «Трансстрой»

2    СОГЛАСОВАН Федеральным дорожным департаментом Минтранспорта РФ (№ АТО-8/150 от 11.11.94) и НИИ МПС (№ ЦПИ-4/16 от 20.12.94)

3    ОДОБРЕН Минстроем , РФ (№ 13-238 от 05.06.95)

ПРИНЯТ и ВВЕДЕН в ДЕЙСТВИЕ Корпорацией «Трансстрой»

(№ МО-298 от 22.12.95)

5 ВЗАМЕН ВСН 62-69 «Технические указания по расчету местного размыва у опор мостов, струеиаправляющпх дамб и траверсов»

Введение

Главной задачей настоящего свода правил является упорядочение как принципиальных подходов, так и методов расчета местных размывов в зависимости от типа сооружений н их взаимодействия с потоком.

Свод правил разработан АО «ЦНИИС» (ответственный исполнитель—каид. техн. наук В. Ш. Цыпин) па основе накопленных в России и за рубежом за несколько десятилетий данных о местных размывах, по результатам лабораторных гидравлических исследований, натурных наблюдении на естественных водотоках и на эксплуатируемых мостовых переходах, а также с учетом опыта проектирования и строительства мостовых переходов.

Приведенные правила и положения позволяют по сравнению с имеющимися зарубежными аналогами более полно учесть в расчетах реальные условия работы сооружений и повысить достоверность определения глубин воронок местных размывов.

СП 32-102-95

о„т₀^РИп^^П?^{еДелеаии} Р^асчет,1°" ширины опоры на свайном фундаменте по формуле (5.9) в качестве расчетной ширины свайного фундамента необходимо принимать ширину одной сваи.

У опор на участке с недискретпым (плавным) изменением ширины поперечного сечения следует выделять не менее трех одинаковых по высоте элементов, для которых в качестве расчетной ширины поперечного сечения hi принимают среднюю ширину рассматриваемых элементов (рисунок 5.6).

5.1.8 Весовой коэффициент t-ro элемента опоры (см. рисунок

5.3) следует определять по формуле

h=A>

при

СП 32-102-95

Для последнего (находящегося у поверхности потока) п-rо элемента Н_п—Н.

Весовые коэффициенты первого и последнего элементов опоры

соответственно равны

/^ЛДЯ,.///)*¹-    (5.11)

\_п — 1 — А_п-\ (Я_л-|/Я)^Тп_1.    (5.12)

5.1.9 Коэффициент формы опоры /VI или элемента опоры Mi должен приниматься следующим:

Форма опоры    Коэффициент    М

Цилиндрическая....... ....... 1,0

С овально Г* или полуциркульной передней гранью    .    .    0,85

Прямоугольная................ 1,24

С верховой стороны в виде двугранного угла 0:

120°.............^J...... 1,22

90°................... 1,0

60°................... 0,73

10

СП 32-102-95

Для прямоугольной опоры с закругленными углами коэффициент формы следует определять в зависимости от отношения радиуса закругления г и ширины опоры Ь:

2 г/Ь ...    0    0,2    0,4    0,5    0,6    0,7    0,8    0.9    1

М ... . 1,24    1,20    1,18    1,15    1,11    1,07    1,01    0,94    0,85

Формы рассматриваемых опор приведены в справочном приложении В.

Коэффициент формы ггри двугранном угле 0 с верховой стороны опоры в пределах ЗО°<0< 120° допускается определять по формуле

Л1= (0/9ОТ\

Коэффициент формы свайного фундамента следует определять по приложению Б.

5.1.10 Если продольная ось опоры образует с направлением набегающего па нее потока угол а>!0°, глубины размыва Л следует определять с учетом коэффициента косины Д. Коэффициент косины для всей опоры К или элемента опоры ЛД определяют по графику (рисунок 5.7) или по формулам

где Ь*—приведенная ширина опоры или ее элемента, равная ширине их проекции .па плоскость, нормальную направлению потока, м.

Расчетные формулы для определения приведенных ширни характерных форм опор даны в приложении В.

Косина набегания потока на свайное основание опор (па ряд опор, расположенных по фасаду к направлению течения) учитывается только коэффициентом косины у отдельно стоящей сван.

Примеры расчета глубин местного размыва у промежуточных опор приведены в приложении Г.

5.1.11 Ступени, образующиеся в теле опоры и массивном фундаменте переменного сечения, приводят к снижению глубины размыва, которое может быть определено по приложениям Д и Е.

Уменьшение глубины размыва 6_Т за счет ступеней на границе элементов промежуточной опоры, находящихся выше отметки общего размыва, рекомендуется учитывать по приложению Д при

11

СП 32-102-95

В случае, предусмотренном п. 4.4.а, когда известен средний диаметр частиц накосов, поступающих в воронку местного размыва, последний следует принимать за расчетное значение d_M.

5.2.4 Средний диаметр частиц слоя отмостки D, м, и их содержание в грунте (по массе) р следует определять:

а) при s_mi_Xv>v_HD_m._t — подбором из уравнения

PID = R_P,    (5.22)

где /?р= ~    "?Y    (    1--^ _;    (5.23)

^р    ЛоD    \ £ С/—t/uО / \    VoD    )    ^к

e_maX) ^vh_0п    —коэффициент абразивности и начальная скорость

для самых крупных частиц (или включении) в грунте со средним диаметром частиц D_nm (см. п. А.4).

Если определяют глубину размыва у опоры на свайном основании при е<0,3И, то в формуле (5.23) вместо hop следует принимать глубину размыва fi_co по формуле (5.18).

Порядок определения среднего диаметра частиц слоя отмостки D и их содержание в грунте р из уравнения (5.22), а также приме]) расчета глубины местного размыва в неоднородном несвязном грунте изложен в приложении Ж;

*б) при Е_таху<'у„_0п1ах—по-формуле

^\л ах

D^ldtpilp,    (5.24)

°mf л

где Dmin — минимальная крупность частиц в слое отмостки.

Определение D_min, м, следует начинать с расчета по формуле

О,=0,7// (Т^/3 (^Ь1Н)Ъ    (5-25)

Ч < У §н /

П р г г наличии в грунте частиц крупнее полученного значения менее 15% размер этих частиц принимают за искомый, а более или равное 15%—размер частиц, полученных по формуле (5.25), умножают на коэффициент 0,5. Если частиц подученной крупности D_mln грунт не содержит, то искомыми частицами D_mhx будут ближайшие к рассчитанным более крупные частицы;

в) при ‘Наличии в грунте крупных включении (см. и. А.5) не менее 2%—значение D принимают равным среднему диаметру частиц этих включением.

5.3 Размыв в связных грунтах

5.3.1 К связным относятся глинистые, суглинистые и супесчаные грунты с числом пластичности \Р_П> 0,01 (см. п. А.7).

44

СП 32-102-95

При расчете местных размывов к связным также относятся:

а)    глинистые, суглинистые, супесчаные и песчаные грунты при заторфованности (содержании растительных остатков) более 10%;

б)    пылеватые пески, содержащие более 20% по массе пылеватых частиц (мельче 0,10 мм).

5.3.2 Наибольшую глубину местного размыва в связном грунте А, м, следует определять по формуле (для всех фундаментов опор, кроме свайного при е<0,3Н)

(5.26)

Глубину размыва у опоры на свайном основании при с<0,3// следует определять по формуле (5.6), в которой глубины размыва А* и А_м находят по формуле (5.26).

При определении наибольшей глубины размыва по формуле (5.26) необходимо принимать:

-коэффициент абразивности г =1,16 при поступлении в воронку размыва песчаных наносов и е = 1. когда пет поступления наносов;

-в формуле начальной скорости о_и в качестве среднего диаметра частиц грунта—утроенную толщину отрывающихся отдельностей, т. е. d = 3z, где z — толщина отрывающихся отдельностей, мм,

z — 0,35-}-0,бс’р 10

Здесь ср— расчетное сцепление, Па.

Пример расчета размывов в связных грунтах приведен в приложении Г.

5.3.3 В случае, предусмотренном в п. 4.4.а, когда поток влечет наносы, за расчетную глубину в неоднородных несвязных и связных грунтах следует принимать меньшую из глубин, полученных по формулам соответственно (5.15) — (5.17) пли (5.26) и по формуле

(5.3)    пли (5.6) в зависимости от типа фундамента опор для грунта, влекомого потоком.

В случае, предусмотренном в п. 4.4.6, за расчетную глубину в неоднородных несвязных грунтах принимают меньшую из глубин, полученных по формулам (5.15) — (5.17) или (5.26) и по формулам

(5.4)    или (5.6) для грунта, средний диаметр частиц которого d₄ определяют по формуле (5.21).

5.4 Учет слоистого залегания грунтов

5.4.1 Залегание грунтов следует считать слоистым, если:

а) в процессе местного размыва вскрывается грунт, по физико-механическим свойствам (крупности или нормативному удельному сцеплению) отличающийся от вышележащего;

2 з. 6012

СП 32-102-95

б) в процессе общего размыва вскрывается грунт, по физико-механическим свойствам отличающийся от грунта, влекомого потоком.

В последнем случае в расчетах толщину слоя влекомых наносов следует принимать равной нулю.

5.4.2 Расчет местного размыва у опор мостов при слоистом залегании грунтов ведут в соответствии с требованиями, изложенными в обязательном приложении И. При этом необходимо учитывать следующее:

а)    когда вышележащий слой подстилает более размываемый грунт, должно быть обеспечено условие, при котором рассчитанная глубина размыва в верхнем слое грунта /?, м, не должна доходить до нижней границы этого слоя на величину

Д*>0,15А.    (5.28)

В противном случае расчет размыва производят по параметрам нижнего более размываемого слоя;

б)    если при расчете одного из нижних слоев глубина размыва окажется меньше суммы вышележащих слоев ГД, то следует принимать, что размыв прекратится на поверхности рассматриваемого слоя.

Пример расчета размывов в слоистых грунтах приведен в приложении И.

6 Струенаправляющие дамбы и конуса мостов

6.1    Размыв в однородных несвязных и связных грунтах*

6.1.1    Наибольшую глубину местного размыва /?, м, в однородных несвязных и связных грунтах у голов струенаправляющих дамб и в верховой части конусов мостов следует определять по формуле

А-(2-^/С~/(х)яЛ_т,    (6.!)

где v_r, Я_г—скорость, м/с (см. п. 6.1.2) и глубина потока, м (см. п. 6.1.4) у подошвы головы дамбы или конуса; vo — размывающая скорость для грунтов, в которых происходит размыв, м/с (см. и. А.8),

К[ — коэффициент, характеризующий увеличение скорости потока в голове дамбы или в верховой части конуса при недостаточной длине сооружения; определяется по приложению К.

* Неоднородность н связность грунтов определяют так же, как при расчете промежуточных опор.

16

СП 32-102-95

Кх—коэффициент, принимаемый равным 1,0, когда дамба или конус обтекаются потоком, и 0,85 при плохо обтекаемых сооружениях;

К_т—коэффициент, зависящий от коэффициента заложения откоса или конуса дамбы т со стороны русла:

т ... .    1,0    1,5    2,0    2,5    3,0

Кт •    .    •    •    1    0,94    0,80    0,70    0,67

Если при расчете по формуле (6.1) глубина размыва получается меньше нуля, то глубину размыва принимают равной нулю. Пример расчета местных размывов у дамб и конусов моста приведен в приложении Л.

6.1.2 Скорость потока в голове дамбы пли в верховой части конуса о_г, м/с, следует определять в зависимости от числа пойм, на которых устраивают струенаправляющие дамбы, по формулам:

а)    при односторонней пойме

ъ_г = сущ («_М)'Л;    (6-2).

б)    при пересечении водотока с двумя поймами со стороны мощной (пропускающей больший расход воды) о_Г(м) и слабой у_Г(_С> поим соответственно;

^Г(М) ⁼С_гмф Л/_ГХ( 'Уч (И м(м) ) ^ У    (6.3)

'Цг(с) — П_Г(М) ^ ^    (iм(м)Лм(с))^^/2 .    (6.4)

где С_г, С_гм—коэффициент Шези, м°-⁵/с, определяется по коэффициенту шероховатости русла п_р при глубине потока на односторонней Н_г и на мощной Н_ш, м (см. п. 6.1.4) поймах по формуле

С г = H'J’Jrip или С_гм = //;>_р;    (6.5)

б (или б_м, А_с)—коэффициент стеснения потока подходами на одной пойме Q„/Q или со стороны соответственно мошной Q_nM /Q и слабой Q_MC /Q пойм;

Q_n/ — расход воды в расчетный паводок, проходящий в бытовом состоянии на части он поймы, перекрытой насыпью;

Q — расчетный расход воды в речной долине; i—продольный уклон свободной поверхности нестесненного потока в расчетный паводок;

£_м—средний уклон свободной поверхности потока перед мостом (см. п. 6.J.3);

17

£м(«), £м(«)—фиктивные средние уклоны свободной поверхности потока перед мостом со стороны соответственно мошной и слабой пойм (см. п. 6.1.3);

(3 — показатель степени, определяемый по формуле

p = l,55o_rM/j ^fgH_rM.    (6.6)

Если правая часть формулы (6.6) получается меньше 0,2, то следует принимать (3 = 0,2.

Уклоны в формулах (6.2)— (6.4) принимают в долях единицы. При расчете местных размывов у струенаправляющих дамб и верховой части конусов моста участок реки следует рассматривать как с одной поймой, если по другой проходит менее 5% расчетного расхода.

6.1.3 Средний уклон свободной поверхности потока перед мостом следует определять по формулам:

-    при пересечении водотока с одной поймой

¹м ~¹ -ЬАЛв/ло,    (6.7)

-    при пересечении водотока с двумя поймами

£щ1) —^£ + ф/АЛ₀/Ли).    (6.8)

где Xq — расстояние от моста до вертикали, где устанавливается пр.едмостовон подпор А /г _п;

Ф — коэффициент, характеризующий долю предмостового подпора, вызванную стеснением г-й поймы (мощной — с индексом «м», слабой — с индексом «с»), определяется по формуле:

Ql — расход воды, проходящий при отсутствии стеснения на ширине отверстия моста.

При косом пересечении поймы подходом, если расстояние вверх по течению от створа моста до выхода насыпи за пределы размыва S₀d >Х_п, то в формуле (6.8) принимают Xq — Soo.

6.1.4 Глубину потока //„■, м, у подошвы головы дамбы со стороны i-й поймы можно принимать равной:

Яп =/7б/ + Д/1_В»    (6.10)

где Ны —глубина потока на вертикали у подошвы головы дамбы в бытовых условиях (до устройства мостового перехода) со стороны ;-н поймы, м.

СВОД ПРАВИЛ

СООРУЖЕНИЯ МОСТОВЫХ ПЕРЕХОДОВ И ПОДТОПЛЯЕМЫХ НЛСЫПЕЯ МЕТОДЫ РАСЧЕТА МЕСТНЫХ РАЗМЫВОВ

CONSTRUCTIONS OF BRIDGES AND ABUTMENTS METHODS OF LOCAL SCOUR CALCULATION

Датп ниедепия 1996 — 01 — 01.

1 Область применения

Настоящий свод правил устанавливает методы расчета глубин местных размывов у оснований сооружении железных и автомобильных дорог при воздействии на них водного потока и волн.

Положения настоящего документа обязательны для предприятий, организаций и объединений независимо от их форм собственности и принадлежности, осуществляющих проектирование, строительство и эксплуатацию сооружений на железных и автомобильных дорогах.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы ссылки па следующие документы:

СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружения

СНиП 2,05.03-84* Мосты и трубы.

СНнП 2.06.04-82* Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

ГОСТ 20522-75 Грунты. Метод статистической обработки результатов определения характеристик.

3 Определения

В настоящем своде правил применены термины в соответствии со СНиП 2.06 04-82*, СНнП 2.02.01-83* и СНиП 2.05.03-84*.

Издание официальное

СП 32-102-95

6.2 Учет неоднородности и слоистого залегания грунтов

6.2.1 Наибольшую глубину местного размыва в неоднородных по крупности несвязных грунтах у голов струенаправляющих дамб и в верховой части конусов моста следует определять по формулам:

а)    при v_T >0,5v_qdK\IK₁

h — h_D 4- ],3D/p,    (6.11)

б)    при v_T< 0_t5o_QDKx/Ki

h = 1,3D/p,    (6.12)

где ho—глубина размыва, определяемая по формуле (6.1), в которой вместо Vo принимают vqq — размывающую скорость для среднего диаметра частиц D в слое отмостки (см. п. 6.2.2).

К расчету следует принимать меньшую из глубин, получаемых по формулам (6.11) или (6.12) и по формуле (6,1) для грунта, средний диаметр частиц которого с/_м определяют по формуле (5.21).

6.2.2 Средний диаметр частиц слоя отмостки D, м, гг их содержание в грунте по (массе) р следует определять:

а) в случае, предусмотренном гг. 6.2.а, — подбором из уравнения:

Р __ о _П ^К X V Р

При решении уравнения и назначении расчетных значений D и р поступают, как при расчете размывов у опор в аналогичных условиях по приложению Ж;

б) в случае, предусмотренном п. 6.2.6, — по гранулометрическому составу грунта согласно п. 5.2.4.б. При этом определение минимальной крупности частиц D_min, м, входящих в слои отмостки, следует начинать с расчета по формуле

в) при наличии в грунте крупных включений (см. приложение А) —по среднему диаметру частиц этих включений.

6.2.3 В случаях, когда пойма в районе расположения струепа-лравляюшей дамбы сложена слоями различных грунтов, при определении глубин размывов следует пользоваться рекомендациями п. 5.4.2 и приложения И применительно к дамбам:

а) при однородных по крупности несвязных грунтах в слоях с залеганием сверху более мелкого грунта, а также при верхнем более мелком неоднородном по крупности грунте — по формуле (6.1) для обнажаемого грунта;

19

СП 32-102-95

4 Общие положения

4.1 Расчет местного размыва производится для следующих сооружений мостовых переходов;

-    промежуточных опор мостов;

-береговых опор мостов, грани которых выступают из конуса; -насыпей пойменных подходов и в долинах рек, в том числе на прижимных участках, когда часть откоса насыпи попадает в русло;

-струенаправляющих дамб и конусов мостов, регулирующих пойменный поток;

-сплошных незатопляемых поперечных регуляционных сооружений, отжимающих поток от пойменных насыпей (траверсы) или от берегов и насыпей на прижимных участках рек (буны, шпоры ит п ), а также затопляемых сооружений (типа полузапруд).

4 2 Глубину местного размыва следует определять для условий возможных наипевыгоднейших положений русла и наносных скоплении, выявляемых с учетом руслового процесса в районе перехода -у промежуточных и береговых опор — после окончания общего размыва подмостового сечения;

-у струенаправляющих дамб — иа пике расчетного паводка; если расчет общего размыва производится по допускаемым скоростям течений, то с некоторым завышением местные размывы допускается определять на момент 50% полного размыва при продолжительных паводках (к которым следует относит!) снеговой сток) и 25% размыва при непродолжительных (ливневых),

-у других сооружений, расположенных па пойме,—па лике расчетного паводка;

-    у других сооружении, расположенных в русле, за расчетный прижимают наибольший размыв, определенный при расчетном уровне и уровне, соответствующем протеканию потока в бровках русла.

Если в расчетах глубина размыва получается отрицательной, то глубину размыва принимают равной пулю (размыв отсутствует).

4 3 Расчетную (нашшзшую) отметку у основания сооружении после местного размыва следует определять, отсчитывая полученную согласно настоящим нормам глубину местного размыва:

-у опор — от расчетной отметки дна на соответствующей вертикали после общего размыва (с учетом возможного перемещения в русле вертикали с наибольшей глубиной потока);

-у прочих сооружений — от бытового дна с учетом естественного переформирования русла или возможных изменений в гидрографической сети в районе перехода.

4.4 Расчет местного размыва предусматривается в двух случаях:

2

СП 32-102-95

а)    когда в воронку размыва беспрепятственно поступают наносы, влекомые потоком;

б)    когда поток не влечет наносов или какая-либо причина исключает их поступление в воронку размыва.

К последнему случаю относятся водотоки и их участки, на которых скорость при расчетном паводке менее размывающей для грунтов русла, а также пойменные потоки па задернованных и заросших поймах. К этому же случаю относятся условия, когда русловые деформации в подмостовом сечении протекают при дефиците донных наносов (например, при волне попуска).

4.5    Для определения глубины местного размыва необходимы следующие данные: гидравлические характеристики бытового и стесненного потоков у сооружений и в отверстии моста; характеристики грунтов в пределах ожидаемого местного размыва; очертания и размеры сооружений; их положение относительно направления потока. Исходные данные получают в результате топографических, гидрометрических и геологических работ, выполненных на стадии изысканий, а также на основе лабораторных анализов и в процессе проектирования.

4.6    При определении расчетных характеристик грунтов, а также их связности и неоднородности необходимо пользоваться приложением А.

4.7    При надлежащем обосновании в проектах могут быть использованы коррективы или методы определения местных размывов, не включенные в нормы.

5 Промежуточные опоры мостов

5.1    Размыв в однородных несвязных грунтах

5.1.1    В расчетах грунт следует считать однородным, если местный размыв происходит за счет выноса из воронки размыва всех входящих в несвязный материал разнозерппстых частиц. Требования, обеспечивающие указанное условие, изложены в приложении А (гг. А. 4).

5.1.2    Наибольшую глубину местного размыва /г, м, 8 однородном несвязном грунте у опоры (в виде одиночно стоящей сваи, сваи-оболочки и т. п.), имеющей от уровня воды до дна воронки местного размыва постоянную ширину поперечного сечения (рисунок 5.1), следует определять по формулам:

- при поступлении наносов в воронку размыва (v> ц₀)

!1 = 0ЛИ^Ь°’^в(-^у^МК\    (5.1)

3

СП 32-102-95

-без поступления наносов в воронку размыва

А = 0,77^м(5.2)

где Ь — расчетная ширина (поперечное сечение) опоры, равная ширине ее передней грани, м; v, И — средняя скорость, м/с, и глубина потока, м, перед опорой после общего размыва; о₀, v_B — размывающая п взмучивающая скорости потока для грунта, в котором происходит местный размыв, м/с, (см. приложение А и п. 5.1.5);

— начальная скорость, м/с, (см. п. 5.1.6);

/И, К—коэффициенты формы (см. п. 5.1.9) и косины (см. и. 5.1.10) опоры.

5.1.3    Наибольшую глубину местного размыва, м, в однородном несвязном грунте у опоры на массивном фундаменте, имеющей от уровня воды до дна воронки местного размыва переменную ширину поперечного сечения (рисунок 5.2), следует определять по формулам:

-    в случае, предусмотренном п. 4.4.а,

/г = 0,77Я^0,4((-^-у^/2 F{b);    (5.3)

-    в случае, предусмотренном п. 4.4.6,

_{/l = 0J7№},(i)^,/.(i_Eb)^>V₍₆).    ,₅.4)

где F(b) —- параметр, учитывающий геометрию опоры, м⁰*⁶; определяется по формуле

F(b)= Vb^M'KJ,,    (5.5)

1-1

где bj—ширина поперечного сечения /'-го из п имеющихся выше отметки дна после общего размыва    элементов опоры

с постоянной шириной, м (рисунок 5.3);

/М,, К_{ — коэффициенты формы и косины i-го элемента опоры, определяемые соответственно по пп. 5.1.9 и 5.1.10; h — весовой коэффициент, приходящийся на /-п элемент опоры (см. п. 5.1.8)!

5.1.4    Наибольшую глубину местного размыва в однородном несвязном грунте у опор на свайном основании следует определять в зависимости от положения низа плиты ростверка е относительно дна русла после общего размыва (рисунок 5.4):

4

Рисунок 5.3 — Разделение опоры па элементы (1, 2, 3, .... п) с постоянном шириной

а)    при е>0,3И по формулам (5.3) или (5.4) в зависимости от режима наносов;

б)    при в<0,ЗЯ по формуле

у\    (5.6)

где fu—глубина размыва, определяемая по формулам (5.3) или (5.4) при положении низа плиты ростверка относительно дна после общего размыва, равном е — 0,ЗН (рисунок 5.5); /г_м—то же, при плите ростверка, низ которой заглублен ниже отметки возможных размывов (а ее верх — на проектной заданной отметке).

а

а н б—профиль и фасад опоры с плитой ростверка выше дна русла после общего размыла; в— профиль опоры с плитой ростверка ниже дна русла;

/ — дно русла; 2—сечение воронки размыва при расчете как для опоры па массивном фундаменте (т. е. без учета свайного основания); а— то же. с учетом свайного-основания; 4—расчетная отметка дна воронки размыва, когда глубина размыва, определенная без учета свайного основания. больше глубины заделки низа плиты ростверка « и меньше е при учете* свайного основания

Если глубина размыва, определенная по формуле (5.6), окажется меньше глубины заделки низа плиты ростверка в русло от отметки общего размыва (/а<|<?|), то расчет местного размыва следует производить по формулам (5.3) или (5.4) как для опор на массивном фундаменте. Если при этом отметка дна воронки окажется ниже подошвы плиты ростверка, то в расчете следует принимать глубину размыва до отметки подошвы плиты ростверка (см. рисунок 5.4.в).

5.1.5 Взмучивающую скорость о_в, м/с, характеризующую мутность потока (т. е. содержание взвешенных наносов в единице объема воды) определяют по формуле

v, = {gwH)'^h,    (5.7)

7

где g — ускорение свободного падения (g—9,8 м/с²);

w — гидравлическая крупность размываемого грунта, м/с; принимается по приложению А (табл. А.4).

5.1.6 Минимальная скорость набегающего потока, при которой частицы грунта у опоры приходят в движение и появляются первые признаки размыва, называется начальной скоростью и„, м/с, кото* рую определяют по формуле

(5.8)

0.95 + 0.5/7/7?,

0,4 + Я//;    ’

Ь — расчетная ширина опоры, м (см. п. 5.1.7); d — средний диаметр частиц грунта, м (см. п. А.З) -Если по формуле (5.8) получается ^_и>0,9о₀, то следует принимать v_tl — 0,9сф.

5.1.7 Расчетную ширину опоры Ь, м, с п элементами выше от метки общего размыва следует определять по формуле

(5.9)