I	2	3	4
	ОРОЫШТОЧЯУЕ 330 кв
75	ПЗЗО-З, ПЗЗО-Зт, ДЗЗО-З+5 ,ДЗЗО-Зт+5> ДСЗЗО-З, ДСЗЗО-З?	ЗОВОти т8-1в	130
76	ДЗЗО-2. 0330-2+5, П330-2*, Д330-2Т+5, ПСЗЗО-29 ДСЗЗО-2?	3080тм-т8-2а	ы
77	ПСЗЗО-7, ПСЗЗО-7+5	3081ты-т4-40а	/32
78	ПСЗЗО-5,	3081тм-т6-1а	133
79	ПСЗЗО-6	3081тм-т6-3а	154
	АНКЕРНО-УГЛОВЫЕ 330 КЗ
80	УЗЗО-I, УЗЗО-1+5, У330-1+9* УЗЗО-1+14	3080ги-т9-1а	135
81	УЗЗО-З, УЗЗО-З+5, УЗЗО-З+9, УЗЗО-З+14	3080та-т9-3а	156
82	У330-2, УЗЗО-2+5, УЗЗО-2+9, УЗЗО-2+14, У330-2Т, У330-2Т+5, УЗЗО-2Т+9, У330-2Т+14	3030тм-т9-2а	137
83	УСЗЗО-2, УСЗЗО-2Т	3081ти-тб-19а	138
	Б. ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ОПОРЫ
	ДР0МЕ2УТ0ЧШЕ 35 д£
84	ДБ 35-1	5384tw-n-5	/59
85	ДБ 35-3	5384ТМ-Д-6	т
86	ДБ 35-2	5384ТМ-П-7	4b 1
87	ДБ 35-4	533чтм-Д-е	\ki
	АНКЕРНО-УТЛ ОШЕ 35 КЗ
88	УБ 35-1	5384гк-Д-9	\kl

.АШСБРНО-УГЛОЫБ 110 КВ

ПРОиОУТОЧЯЫЕ 150 КВ

3082тм-т2-8б    f59

3082тн-т2-9б    {60

3063тм-т2-1

ПРОУШТОЧНЫЕ 220 КВ

3082ти-т3-1а    <62

5734ты-т2-2а    |бЗ

3083ти-т2-2    |6Ч

ПРОПИТОЧНЫЕ 330 КВ

3082тм-т3-23а    Ш5

5734тм-т2-3    166

I. ВВЕДЕНИЕ

Настоящая работа выполнена Северо-Западным отделением института "Энергосетьпроект" в числе проектов, разрабатываемых по плану Госстроя СССР на 1976 г. в соответствии с "Техническими уело -виями", утвержденными письмом института * 09-403/209 от 26 января 1976 г. и дополненными в соответствии с текстом приложения к. но -вой редакции ПУЗ.

После ввода в действие нового ГОСТ 839-74 "Провода неизолпро-ванные для ляниЗ электропередачи" Минэнерго установило новые ус -редненные физико-механические характеристики проводов по ГОСТ 839-74 и новые значения допускаемых напряжений в проводах и тро -сах (см.решение J» Э-12/75 от 17 июля 1975 г.)

Институт "Энергосетьпроект" Директивным указанием № 26/1 от 2.9.1975г. установит усредненные значения приведенных нагрузок от собственного весаУи пределов?прочности и дал указание прш:я -мать уаксиг-^альные допускаете вапряженияУс учетом прочности ти -новых и уни^гшхированных опор.

Для этого требуется выполнение сравнительно слоеных расчетов. Чтобы исключить повторное выполнение таких расчетов всет.п» ^/*тдел^л-еипгли и ОКП ин-та, применяющими унифицированные опоры, институт •Энергосетьпроект" поручил авторам проектов соответствующих опор выполнить поверочные расчеты и определить области их примсненич, с учетом возможности увеличения пролетов по условиям нового ГОСТ на провода и действительной прочности опор.

Настоящий том содержит основные вывод?; поверочных расчетов я таблицы области применения стальных опор ВЛ 35-330 кВ по проектам 3078тм, 307Этм, ЗОЗОтм, 3081дм, 5736тм, 5778тн, 7227тм я железобетонных опор БЛ II0-330 кВ по проектам 3082тм, 3083тм, 5384тм, 5734тм, разработанных Северо-Западным отделением "Энерго-сетьпроекта". Еелезобетонные опоры ВЛ 35 кВ с вибрированными стойками, переданные Сельэнергопроекту, в настоящей работе не рас -смотрены.

В работе даны также таблицы сопоставления основных параметров проводов по ГОСТ 839-74 и ГОСТ 839-59, которые могут быть полезны при расчетах унифицировзнднх опор с проводами новых мэров в специальных случаю: их использования*

В таблицах "Расчетные данные" вместо полного условного обозначения спиральных канатов по ГОСТ марки троса указаны условно в виде типа каната (например, Т&*), его диаметра и соответствующего ГОСТ.

2. МАРКИ РАССМАТРИВАЕМЫХ ПРОВОДОВ И ИХ ПАРАМЕТРЫ

Унифицированные стальные опоры ЗЛ 35-330 кВ выпуска 1968-1971 г. рассчитаны на подвеску проводов следующих марок: на BJ 35 кВ АС-70*АС-150 НО кВ АС-7О*АСО-240 |    150 кВ АС-12 0*АС0-240

I    220 кВ AC0-3G0 и АСО-400

330 кВ 2хАСО-ЗОО и 2хАСО-400

Унифицированные железобетонные опоры ВЛ НО—330 кВ рассчитаны на подвеску проводов таких же марок, а железобетонные опоры 35 кВ с центрифугированными стойками - на подвеску проводов АС-95*АС-150.

В табл»! приведены оснозные параметры - диаметр, сечение, допускаемое напряжение я тяжоаие стадеагюммгиввых проводов по ГОСТ 839-59, применявшихся на унифицированных стальных и железобетонных опорах ВЛ 35-330 кВ и заменяющих их проводов по ГОСТ 839-74* В таблицу добавлен провод АСО-500. Помимо перечисленных параметров в таблице приведены погонные нагрузки на провода Pj, Р^ к Р₅*

Таблица показывает, что у четырех проводов из числа девяти рассматриваемых дисметр не изменился, у четырех - увеличился на 0,6-2%, в у одного уменьшился не !,!%•

S254tm-tI -16

Суммарная плодадь сечения двух проводов но изменилась, четырех проводов увеличилась на 0,4-3,4$, а трех проводов уменьши -лась на 0,1-ОЙ.

Наиболее зпзчитольное увеличение диаметра на 2% и сечения на 3,4% произошло у провода АС 300/39, который не является рас-ч етиым ни для одной из рассматриваемых стальных и железобетонных опор. У проводов расчетных марок увеличение диаметра не превышает 1,1%< в сечения 0,8%. Поэтому при подвеске новых прово -дев с прежними напряжениями (по табл.П-5-5 ПУЭ-66) никакой проверки уни^ипированвых опор не требуется.

Однако, при переходе на провода новых марок допекаемое напряжение было повышено с 44 до 45% предела прочности, или на 7,1%. Как похазывает таол.1, повышение напряжений с учетом ок -руглений колеблется в пределах ст v до 10%, а увеличение тяге -нип (с учетом изменений сечений) от 4 до 11,75. Следует отме -тить, что наибольшее повышение тядений происходит у провода АС 300/39, который, как уке было указано, не является расчетным.

Очевидно, что повышение тягения на 7-10% без поверочного расчета опор недопустимо. Определение повышений тяяенпя в проводах отдельных трок, допустимых по прочности опор, является целью настоящей работы.

3. ВОЗМОЖНОЕ УВЕЛИЧЕНИЕ ГАБАРИТНЫХ ПРОЛЕТОВ ПРИ УВОТЧШИ ТЯЕЕНШ ПРОВСДОВ

В настоящем разделе рассмотрено теоретически возможное увеличение габаритных пролетов при повышении пряжений в проводах без ограничения такого повышения условиями прочности опор. Пролеты, допустимые с учетом прочности опор, указаны нике в разделах 4 и 5.

Лля проверки возможного увеличения пролета при повышении напряжений в проводах согласно регсеыго Минэнерго Я Э-12/75 были выполнены расчеты проводов следующих марок:

АС 70/11, АС 95/16 1гря 6= <5*-    11,6,    &»    =8,7

АС 120/19. АС 150/24, АС 165/29 при 6_Г = б"-    =13,0,

G₃ = 8,7,

АС 240/32; АС 300/39, АС 400/51, АС 500/64

пра <5V = G. = 12.?:    &» = 8,1

Расчеты выполнены на условия, принятые в проектах уни^ипяро -ванных опор, т.е. для Ш я У ветровых ( а = 50 и 80 кгс/ай) z 1-1У гололедных районов.

В табл.2*6 указаны габаритные пролеты стальн.-х опор ВЛ 35 -«330 кВ, в табл.7*9 железобетонных 110-330 кВ.

Габаритные пролеты при подвеске проз о доз новых трок с на -пряжением 6_Г * (5*    ³    0,45    64^ указаны в числителе, пролети

при подвеске проводов старых трок с напряжением С_г = 0,42 6 « в знаменателе. Последние указаны по соответстзуяшдм проектам уп^ицированннх опор. В отдельной графе показано отношение-габа -ратных пролетов при подвеске проводоз новых трок с повгаекньк «вдеваем и старых проводов с напряжениями по табл.П-5-5 ПУЭ-66.

Таблица показнрает, что наибольшее увеличение габаритных пролетов возможно в Г РГ, где пролета возрастает на 7-10$. Вс П РГ габаритные пролеты увеличивается на 4-7%, з И РГ на 3-6%, в 17 РГ - на 3-7%.

В средней можно считать, что при полном использования повы -шейного тяжевин можно было бы увеличить габаритные пролеты на 6,5%.

4. УВЕОИЧЕНИЕ ПРОЛетОВ И ТЯГЕГОЙ, ДОПУСТИМОЕ ПО ПРОЧНОСТИ ПРШЕ2УТОЧЙЫЗС и ПР0МЕ5УТ0ЧНЫХ УГЛОВЫХ ШОР

Все унифицированные опоры предназначены для подвески прозо -дов нескольких трок ж рассчитаны на нагрузки от провода на ибо -лее тяжелой марки, указанной на монтажной схеме.

Допустимое увеличение тяженин и пролете» в этих наиболее тяжелых проводах,, принятых в расчетах соответотвуххцих опор, определяется двумя факторами:

а)    запасеми, имешимвся в элементах опор при их расчете на условную нагрузку кТма*е. по аварийному режиму,

б)    запасами, имскязогяся в элементах опор при их расчете на ветровую нагрузку по нормальному режиму.

Увеличение тяжения при подвеске проводов сечений менее принятого в расчете в подавляющем большинстве случаев не требует проверки: как показывает таблЛ, тяжения новых проводов при повышенном напряжении во всех случаях меньше тяжений старых проводов ближайшего большего сечения (920 <■ 1169, 1291 < 1670, 1780-^2130 и г.д,). Исключением является провод АС 185/29, при подвеске которого нагрузка по аварийному режиму 0,5 Т_макс для стальных и 0,3 Т_макс для жалезобетонных опор больше принятой в расчете.

Увеличение габаритного пролета, а следовательно и ветрового нигде не превышает I0#. Отношение погонных ветровых нагрузок Ра ■ Большего и ближайшего меньшего проводов, как правило, превышает это значоние (1,16; 1,13; 1,11; 1,13). Исключением являются провода АС 185/29 и АСО-240, у которых отношение погонных ветровых нагрузок составляет лишь 0,93:0,88 * 1.06. Поэтому увеличение габаритного пролета в ГРГ на 102 для провода АС 185/29, указанное в табд.З, кэ может быть реализовано.

Е приводимых нике таблицах расчетных,даиных стальных опор ветровые продета укизаны условно равными габаритны* пролетам 1РГ. Ветровые продеты, допустимые по прочности опоры, укагзны в табл.

3 и 4. "Пояснительной записки унифицированных стальных опор ВЛ 35-ISO кВ" (инв.Я 3078тм-г1) и в приложении 2 к "Пояснительной записке опор Ы 220 и 330 кВ (инв.£ 3G80tm-tI)

4.1. Стальные опоры БД 35-150 дБ

Промежуточные опоры ВЛ 35 кВ рассчитаны на подвеску проводов АС-150.

Как показывает габл.1, при замене провода АС-150 проводом АС 150/24, погонь гя ветровая нагрузка не изменяется, а гяженле провода увеличивается па 5,63. Табл.10 показывает, что по прочности опор П35-1 и П35-2 в услоеиях аварийного режима тяжеяие не может быть увеличено. Таким образом провода АС 70/11,АС 95/16 и АС 120/19

на опорах П35-1 и 1135-2 следует подвешивать с увеличенным тяжо-нием, а провода АС 150/24 - со старым тяхениам, соответствующим напряжению бг = 12,2 его/мм2.

3 оаоре ПС35-4 запасы несущей способности по аварийному родиму составляют на менее 3%.

Таким образом на этой опоре теоретически возможно увеличить напряжение в проводах АС 150/24 до 12,2* 1,03 = 12,57 кгс/мм2. Однако получаемое при этом увеличение пролетов и экономия материалов настолько незначительны, что в таблице расчетных данных опоры ПС35-4 в проводах АС 150/24 сохранены прегние значения допускаемых напряжений.

Г.з числа промежуточных опор ЗЛ 110-150 кЗ опоры ПП0-1 и 2 рассчитаны на нагрузки от проводов АС-95, все*остальные - от проводов АСО-240. Табл.II показывает, что по аварийному рижиыу в опоре П110-2 нет запасов, а в опоре ППО-1 есть запас в 1% . Этот запас настолько незначителен, что в таолидах расчетных данных обеих опор указаны прошение напряжения при проводах АС 95/16 и новые повышенные при проводах АС 70/11.

Из числа остальных промежуточных опор ЗЛ ПО и 150 кЗ, рассчитанных на содвеску проводов АСО-240, запасы по аварийному режиму 2,5% ость г опорах ППО-3,4,5 и 6, в опорах остальных типов запасов нет. С учетом незначительности имеющихся запасов и для единообразия в таблицах расчетных данных всех опор указаны прежние напряжения для проводов АС 240/32 и новые повышенные для проводов АС 95/16 и АС 150/24.

3 таблице 14 указаны пролеты опор ПП0-3,4,5,6,?,13 и DI50-I,2 при их использовании с проводами АС 70/11, АС 95/16,

АС 120/19 и АС 150/24 при повышенных напряжениях и с проводами АС 185/29, АС 240/32 при проинои напряжении.

В некоторых случаях, по старым расчеты проводов, преимущественно в ГРГ, напряжение в проводах при наибольшем нагрузке не достигает допускаемого 0,42 <Г*р , т.к. в диапазоне габаритных пролетов его ограничивает б'э= 0,25 £ вр.

В этих случаях повышение напряжения 6> до 0,3 бвр позволяет повысить НапряЕОИ:я в про)эдах и увеличить габаритные пролеты.

В таблицах расчетных данных для проводов предельных парок указаны такие габаритные пролеты, при которых бг ^ 0,42 б-вр, принятого в расчетах соответствующих опор.

Несущая способность промежуточных угловых опор НО кВ (ПУС НО—I и 2) по аварийному режиму имеет запас 10£, превышающий допускаемое увеличение напряжений в проводах (см.табл.13).

С учетом небольших запасов, имеющихся в элементах опор по нормаль ному режиму, промежуточные угловые опоры допускают повышение напряжения в проводах всех принятых в расчете марок до АС 240/32 включительно.

4.2. Стальные опоры ВЛ 220 к 330 кВ

Промежуточные опоры ВЛ 220 ki> рассчитаны на подвеску прозодоя АС0-400. Как показывает табл.12, тяяение этого провода не может быть увеличено яо прочности опор в условиях азартного режима. Таким образом,аа всех промежуточных опорах ВЛ 220 кЗ провода АС 300/39 можно подвешивать с новым повышенным напряжением 12,2 кгс/мм2, з лроводэ АС 400/31 - с прежним напряжением 11,3 кгс/мм2

В промежуточных угловых опорах ВЛ 220 кВ типов ПУС 220-1 ц 2 задасоз несущей способности в условиях аварийного режима нет. Поэтому на промежуточных угловых_вопорах ыо&н? подвешивать провода АС 300/39 с напряжением I2,2 кгс/мм2, а провода АС 400/51 - с напряжением 11,3 кгс/мм2, т.е. с такими ха напряжениями, как и на промежуточных опорах.

Промежуточные опоры ВЛ 330 кВ рассчитаны на подвеску проводов 2хАС0-400. Как показывает габл.12, тяжениэ проводов этой марки не монет быть увеличено по прочности опор в условиях аварийного режима. Таким образом^а всех промежуточных опорах ВЛ 330 кВ провода 2хАС 300/39 можно подвешивать с повышенным напряхениец

12.2    кгс/ьш2, э провода 2хАС 400/51 с прежним напряжением

11.3    кгс/мм2.

АННОТАЦИЯ

В настоящем проекте определены предельные напряжекия в проводах по ГОСТ 839-74, рассчитываемых по ресенню Минэнерго I» 3-12/75, допустимые по прочности унифицированных стальных ж железобетонных опор ВЛ 35-330 кВ.

Новые расчетные данные приведены в виде таблиц, дополняющих таблицы "Расчетные данные" на монтажных схемах, соответствующих опор, в которых указаны провода по старому ныне отмененному ГОСТ 839-59.

Кроме того, в тексте пояснительной записки приведены таблицы пролетов при подвеске проводов АС 70/11, ACI20/I9 и ACI85/29, не указа иных на монтажных схемах соответствующих опор, но находящихся в пределах области их применения.

Расчета проводов выполнены в сотгетствия с решением Минэнерго * 3-12/75 для климатических*условий, принятых в ’щэоектах соответствующих опор.

(иэа ПШЕ.)

В соответствии с новой редакцией ЙУокоэффициент пе-регрвэки на тяженне проводов и тросов принят разным 1,3 для всех районов гололедности, что обеспечило возможность повышения тяжения проводов ■ 1,08 раза на анкерно-угловых

опорах, в расчетах которых был принят коэффициент перегрузки

I.¹».

У промежуточных стальных опор повышение напряжений, как прагяло, возможно только в проводах сечением меньше расчетного, нагрузки которых не превышают принятых в расчете.

У промежуточных железобетонных опер повышение напряжений возможно прн проводах всех марок, во в отдельных случаях нецелесообразно (если ветровые продеты не могут быть увеличены).

Пересчет ветровых нагрузок на опоры с учетом новых коэффициентов изменения скоростных напоров по высоте и новых коэффициентов динамики не производится; такой пересчет дал бы незначительное уменьшение ветровых нагрузок на конструкции стальных

4.3. йелезсбетснные опори ВЛ 35-330 кВ

По условиям несущей способности рассматриваемых промежу -точных и промежуточных угловых железобетонных спор при воздействии нагрузок аварийного режима максимальное тяжепие проводов может бить повышено ва 7-8$.

Габаритные пролети промежуточных железобетонных опор ЕЛ 35 кВ при прежних я повышенных напряжениях в проводах указаны в табл.7, опор:^- ЗЛ II0-I50 кВ - в табл.8, опор РЛ 220 кВ и 330 кВ - в табл.9. В перечисленных таблицах указаны также отношение новых и старых пролетов.

Как показывает табл Л, диаметры проводов от АС 70/11 до АС 240/39, а следовательно я ветровые нагрузки на провода этих марок не увеличились по сравнено с заменяемыми ими проводами по ГОСТ 839-59. Диаметр провода АС 300/39 увеличился на 2$ по сравнении с АСО-ЗОО, а диаметр провода АС 400/Ы - на 1% по< сравнению с АСО-400. В таком же соотношении увеличились ветровые нагрузки при максимальной скорости ветра ; увеличение вет-\ jbhx нагруэок при ветре с гололедом, как правило, менее 1%.

Из сопоставления ветровых нагрузок на провода по ГОСТ 839-74 и ГОСТ 839-59 следует, что ветровые пролеты промежуточных железобетонных опор ВЛ 35-150 кВ не изменяются.

Ветровые пролеты опор ВЛ 220 и 330 кВ с проводами АС 300/39 теоретически следовало бы уменьшить на 2% по сравнению с пролетами для проводов АСО-ЗОО, а при проводах АС 400/51 -на 1%. Изменения такого порядка лежат в пределах точности расчета. С /четом этого обстоятельства, а также уменьшения ветровых нагрузок на тросы в соответствии с табл.7 СНиП П-в-74, ветровые пролеты опор ВЛ 220 и 330 кВ в таблицах расчетных данных и в таблицах пролетов оставлены без изменений.

В таблицах пролетов та листах 52-54 габаритные пролеты же -лезобетонных опор увеличены в тех случаях, когда это было допустимо по прочности опор. Ветровые и весовые пролеты были также увеличены или скорректированы в зависимости от прочности

СОДЕРЖАНИЕ TOMA I

I, Введение ............••••••••••••••......... Стр. ik 2. Марки рассматриваемых проводов и их параметры ........................................ 15 3.    Возмохное увеличение гзбзоитных пролетов при увеличении тяхения проводов • •••.............. 4.    Допустимое увеличение пролетов и тяяений по прочности промежуточных и промедуточных угловых опор: № 4.1. Стальные опоры ЗЛ 35-150 кВ ............. 18 4.2. Стальные опоры ВЛ 220 и 330 кВ............ 20 4.3. Железобетонные опоры Ш1 35-330 кЗ....... 2\ 5. Допустимое увеличение пролетов к тя::ения по прочности анкерно-угловых к концевых опор: 5.1. Стальные опоры ВЛ 35-150 кЗ ............. 2 г 5.2. Стальные опоры ВЛ 220-330 кВ ............ ih 5.3. Железобетонные опоры ВЛ НО—150 кВ...... is 6. Нагрузки на фундаменты ....................... 27 7. Предельные углы поворота..................... 30 8. Технико-экономические показатели 32 9. Выводы и рекомендации ......................... Таблицы ооглзсно перечню . 33

У254тм-?1 '6    -    6    -    Стр.

ИйГЕЧМ» ТлНЛИЦ

I. Сравнение основных пара,метров проводов по ГОСТ 839-59 и ГОСТ 839-74 35 2. Габаритные пролеты стальных опор ВЛ 35 кВ 36 3. То не, стальных опор ВЛ II0-150 кВ 37 4. То же, ВЛ 220 и 330 кВ 38 5. То же, ВЛ 35-150 кВ для горных районов 39 6. То же, 220 кВ для горных районов 40 7. Габаритные пролеты ж/б опор 35 кВ 41 8. То же, ВЛ II0-150 кВ 42 9. То же, ВЛ 220 и 330 кВ 43 10. Допустимое увеличение тяжеяия проводов предельных шрок на промежуточных стальных опорах ВГ35 кВ (аварийный режим) 44 II. То же, на стальных опорах ВЛ 110-150 кВ 45 12. То же, на стальных опорах ВЛ 220 и 330 кВ 46 13. То же, на стальных промежуточных угловых опорах ВЛ НО и 220 кВ 47 14. Пролеты стальнмх промежуточных опор ВЛ 35-150 кВ 48 15. Пролеты стальных промежуточных опор, ВЛ 220 я 330 кВ 49 16. Пролеты стальных промежуточных опор ВЛ 35-220 кВ для горных районов 50 17. Пролеты железобетонных промежуточных опор ВЛ 35-110 кВ 52 18. Пролеты железобетонных промежуточных опор ВЛ II0-150 кВ 53 19. Пролеты железобетонных промежуточных опор ВЛ 220-330 кВ 54

9254JM-TI-? - 7 -
	ПЕРЕЧЕНЬ ОПОР
fete пп	Шифр опор	fete монтахяой схемы	Стр.
I	2	3	4
	А. СТАЛЬНЫЕ ОПОРЫ
	ПРОЖИТОЧНЫЕ .	35 48
I	П35-1,П35-Тт,П35-1пг	З078?м-Ю1а (Д.1)	56
2	П35-1У	-Я-	57
3	П 35-1 для горнах рпяонов	З078т«-Ю13(д.1)	58
4	Л35-1н	5778тм-тЗ-1	59
5	П35-2. П35-2т, П35-2&Г, ПС35-2	2078ты-Ю2а (лЛ)	60
6	П35-2у	_ я _	01
7	П35-2н	5778тм-?3-2	62
8	ПС35-2Н	5778тм-тЗ-Т0	63
9	ПС35-4, 11С35-4Т, ПС35-4пг	о079тм-тв-1а	64
10	ПС35-4Н	5?78тм~?3-П	65
	АНгСЕРНФ-У ГЛОВЫ 2	55 КВ
II	У35-3, У35-3+5,У35-Зт3,	7227тм-т2-1,2	66
12	Ш^Р'1+5*У55’1Г*	3078т«-103а (лЛ).	67
15	У35-4, У35-4+5,У35-4+9	7227тм-т2-Ю§ И	68
14	У35-2, У35-2+5,У35-2т. У35-2т+5 1	3078ты-т8-104в	69

I	2	3	4
	ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ	ПО KB
15	П110-1, П110-1+4	3078ты-г9-Ша	70
16	П110-1Н	5778тм-т3-3	71
17	ППО-З, П110-3+4,00110-3	3078TM-T9-II38 («•I)	72
18	ПИО-ЗУ		73
19	П110-ЗН	5778TU-T3-5	74
20	ПС110-ЗН	5778tm-t3-I2	75
21	П110-5, ПН0-5+4эПСИ0-5, П110-5ПГ ’	3078ты-т9-П5а (Л.1)	76
22	ПИ0-5Н	5778тм-тЗ-7	77
23	ПС110-5Н	5778tm-t5-I4	78
24	П110-7, ПС110-7	307Бтм-тЭ-П7а	79
25	П110-7Н	5778тм-тЗ-9	<10
26	ПС110-7Н	5778tm-t3-I6
27	ПИ0-2, ПП0-2+4	307оти-т9-112а	32
28	ПП0-2Н	5776tm-t3-4	83
29	niIO-4, ПП0-4+4, ПС110-4	3078ты-т9-П4а	Й
30	П110-4У	_n_	85
31	П110-4Н	5778tu-t3-6	86
32	ПС110-4Н	5778tm-t3-I3	87
33	ПП0-6. ПИСИЗ+4, ПС110-6, IlIIO-бпг	3078tu-i9-H6a	88
34	ПИО-бн	5778tu-t3-8	89
35	ПС110-6Н	S778mi-t3-I5	90
36	DCIIO-9, ПСП0-9ПГ	3079тм-т6-2а	91
37	DCII0-9K	577Sth-t5-I7	92
38	ncno-io, ncno-ionr, ncno-ioJi.3 *	3079тм-т6-3а	93

I	2	3	4
39	ПСП0-ЮН	5778ти-тЗ-18	94
*0	ПС110-11, nciio-llnr	3079ти-т6-14а	95
41	ПС1КЫ1Н	5778TM-73-I9	96
42	ПС110-13	3079тм-т5-9б	97
43	ПСИ0-13Н	5778ТИ-ТЗ-20	98
	АЯЩ>НО-УГЛОВЫЕ 110-150 U
44	У110-3, У110-3+5	3078im-tI0-80	99
45	yiio-зн; У110-зн+5	5778ты-т4-1а	<00
46	/110-4, У110-Н5	3078ты-тЮ-81	10*
47	У110-4Р, У110-4Н+5	5778?ы-?4-2а	/02
48	У110-1, У110-1+5, У110-1+9, У110-1+14	30?8ти-т1О-125а	(о;
*0	УПО-2, У110-2+5, У110-2+Э, У110-2+14, УХ10-2В, У110-2П	3078iu-rI0-I26d	(С 4
50	УС110-3	3079т«-т4-22а	105
51	УС110-7, УС110-7+5, УС110-7+9, УСП0-7+14	3079тм-т8-1э	/Об
52	УСИ0-8	3079тм-тБ-2й	/07
53	УСХ10-5	3079iw-i5-I8	108
54	УС110-6	30?9ш-т5-2Л	/09
	ПРОНЫУ ТОЧНО-УГЛОВЫЕ	НО аВ
55	ПУС IIO-I	3079тл-т6-19а	НО
56	НУС 110-2	3079пм6-20а	ж
	АНКЕРНО-УГЛОВЫЕ ОПОРЫ ВЛ 35 ■ ПО КВ НА БАЗЕ ОПОРЫ 11220-г
57	ПС220-21У35, ПС220-2У35, нсгго-гппб, ’ ПС-220-2УПО	3080?*-тС-2а	112

,1	2	3		4
	ДРОМШТОЧШЖ 150 KB				,
58	П150-1- ПТ50-1+4^ Д150-1ДГ	3078тм-т9-Ша		ИЗ	! 1
59	EI50-IH	5778T«f-l3-2I		uk	!
60	П150~2* 0150-2+4t Д150-2ДР, nCTSO-2	3078тк:-т9-122а		М5	•
61	DI5(«R*«-	5773-23-32		115	|
	ПРОиШТОЧНЫЕ 220 KB				i !
62	П220-1; ПС220-1,* П220-1Т QC220-1T	3080ты-т6-17а		П7	|
63	П220-3* ’ П220-3+5 02*0-3*, £220-31+5, GC220-3	3080ту-т6-1о		(18	:
64	П220-2,. .1220-2т, 0220-2+5. .0220-2? ..+5, 00220-2, J1C220-2T	30&0?м-т6-2а		(19	i
65	aC220-5v ПС220-51	3081*и-т?-1 а		120	i
\ 66	ПС220-6. I1C220-6?.!, fiC22C-G+I,8.,- QC2c6-6i+:,8	5081и-т7-3а		12 f	i i
6?	ПС220-?, ЛС220-?!	ЗС81тм-!-т7-19э		(22	j j
i ■	ПРОЖИТОЧНОЕ УГ.	Ю.Л4$ '20 лз			i
1 63	Й/С220-1 •	’ОБХта—r7-2fc8,'	29а	123
69	ПУС 220-2'	3081ти-г?-30а,	316	\ik
	АНКЕРНОМУГ Л0 j Jb	220 КВ
70	У220-1, Ж0-1+3., J220-.C+9V «i;22Q-I+f4	ЗС2Сги-??-1а		125
71	У220-5, У2сО-5+5., У220-3+9,У220-3+14;	308Стм-т7-За		12 о
72	У220-2, /220-2+5,,УЙ2С-2+ % У22С>-г+Н, У220-2Т,2220^-21+5, /220-2т+9,/220-21+14	5С30тк-т7-2а		127
75	/0220-5, УС220-5*:	3081т«-т5-1э		т	i s
74	/С 220-6, УС220-6Т	3081п«-т5-3а		128	•