ЛИСТ УЧЕТА ЦИРКУЛЯРНЫХ ПИСЕМ, ИЗМЕНЯЮЩИХ / дополняющих НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ

_НЛ    No    2-020301-004_

Правила классификации и постройки морских подводных трубопроводов, 2016

{•юмее *    иос**ат***осо    до*>ие*та)

№ п/п Номер циркулярного письма, дата утверждения Перечень измененных и дополненных пунктов 1 No 391-01-916ц от 15.07.2016 Часть 1: 1)    рисунок 2.5.2, 2)    экспликация формулы 3.2.3, 3)    формула 3.5.2-2, 4)    экспликация формулы 3.7.3.4-6, 5)    пункт 4.1.2, 6)    таблица 4.2.3.6.1, 7)    пункт 4.2.4.3.3, 8)    формула 4.8 5.7.2, 9)    таблица 5.2.2.1, 10)    пункт 5.4.3.4, 11)    пункт 5.4.3.5, 12)    заголовок главы 5.5, 13)    пункт 5.5.1.1, 14)    пункт 5.5.9.3, 15)    формула 5.5.9.3-10. 16)    пункт 6.2.3.1, 17)    формула 8 5 6 5-1 Приложение 4: 1)    глава 1.3, 2)    рисунок 2-2, 3)    формула 2-6. Приложение 7: 1)    глава 1.4, 2)    глава 2.3. Приложение 8: 1) рисунок 1.2. Приложение 9: 1)    пункт 1.1.5, 2)    таблица 2.4.3, 3)    формула 4.1.3-1.

11/05

Российский морской регистр судоходства

Ргдакциоюшя пшслм Российского морского регистра судоходства

Правила классификации и постройки морских подводных трубопроводов

Ответственный и выпуск А. В. Эухарь Главный реактор М Р. Маркушшю Редактор Е. Б. Мкхиер Коштмотерпаа верстка И. И. Лазарев

Подписано в печать 30.1115 Формат 60 х 84/8. Гарнитура Тайме. Тира* 150. Закат Л» 2015-9

ФЛУ «Российский морской регистр судоходства» 191186. Санкт-Петербург. Дворцова» набережная, 8 www.n-class.orgiTu'

Приложение к циркулярному письму N8 391-01- $16 Ц от «■/£*» июля 2016 г.

Изменения к Правилам классификации и постройки морских подводных трубопроводов (Правила МПТ), 2016, НД №2-020301-004

1. ЧАСТЬ I. МОРСКИЕ ПОДВОДНЫЕ ТРУБОПРОВОДЫ.

2.5    Воздействия течения

Рис. 2.5.2, На горизонтальной координатной оси значение Re (числа Рейнольдса) «10^е» заменяется на «10⁵». В начале координат вводится значение Re «10V

3.2 Определение толщины стенки стального трубопровода

В экспликации формулы (3.2.3) ссылка «(см 7.2.4 и 7.2.5)» для «с, - прибавка на коррозию (см 7.2.4 и 7.2.5)» заменяется на «(см. 7.2.1)»,

3.5    Расчет стального подводного трубопровода на лавинное смятие В формуле (3.5.2-2) знак «>» заменяется знаком «£»;

3.7    Расчет стального подводного трубопровода на сейсмические воздействия

В экспликации формулы (3.7.3.4-6) «/,» заменяется «(_с»;

4.1    Общие положения

В пункте 4.1.2 ссылка «(см. 1.2.3)» заменяется ссылкой «(см. 1.3.3)»;

4.2    Освидетельствование и техническое наблюдение Таблица 4.2.3.6.1

в столбце 1 строки «Испытание на загиб» ссылка «(4.3.9.4.4 и 5.2.2.3.2)» заменяется следующим текстом: «(4 3.9.4 и 5.2.2.3.2)»;

столбец 1 строки «Твердость по Виккерсу» дополняется ссылкой «(4.3.5)»;

сноска 1 заменяется следующим текстом: «’При отсутствии данных о минимальной температуре эксплуатации, испытания проводятся при температуре равной -40 °С.»;

В пункте 4.2.4.3.3 (касается текста на русском языке) в начале пятого абзаца исправить опечатку: «огневые испытания» и далее по тексту;

4.8    Стальные отводы и фитинги

Формула (4.8.5.7.2) заменяется следующей формулой:

5.2 Испытания на свариваемость Таблица 5.2.2.1

в строке «ударный изгиб (5.2 2.3.3)» части А «Испытания продольных/спиральных сварных соединений сварных труб и стыковых (монтажных) кольцевых сварных соединений при укладке МПТ» текст «42/42» графы «Минимальное количество образцов от трубы» заменяется текстом «24/24»;

в последней строке «испытание на CTOD¹ сварного соединения (5.2.1.6)» части Б «Испытания на свариваемость основного металла труб на моделированных стыковых кольцевых (монтажных) сварных соединениях для бесшовных труб» графы «Вид испытаний» сноска «(5.2.1.6 )» заменяется сноской «(5.2.2.4)»;

5.4    Контроль и нормы дефектности сварных соединений

Пункты 5.4.3.4 и 5.4.3.5 заменяются текстом следующего содержания:

«5.4.3.4 Нормы допускаемых дефектов при АУЗК стыковых кольцевых сварных швов устанавливаются по результатам проведения на основании требований заказчика инженерной оценки критичности дефектов и при наличии ограничений, указанных ниже Результатом выполнения процедуры ЕСА являются нормы дефектности — допускаемые соотношения длины и глубины (высоты) поверхностных и внутренних дефектов, которые используются следующим образом трещины не допускаются;

к полученным величинам добавляется погрешность (в мм) конкретного метода неразрушающего контроля (например, внутритрубной диагностики), определяемая в процессе проверочных или квалификационных испытаний (валидации) этого метода при сравнении показаний, полученных несколькими методами и/или разрезке тестовых дефектных швов на шлифы.

допускаемая глубина (высота) дефекта ограничивается величиной 0.25 /_с. максимальная длина дефектов должна быть не более 1/8 от длины окружности трубы.

5.4.3.5 Применение процедуры ЕСА не должно рассматриваться как альтернатива хорошему качеству выполнения сварных швов. Как правило, результаты процедуры ЕСА представляет собой дополнение, расширяющее требования к параметрам дефектов, предписанных для отдельных видов неразрушающего контроля (см. табл. 5.4 3.3, табл.

5.4    3.6-1 и табл. 5.4.3.6-2). При обнаружении систематически повторяющихся (два раза в смену и более) дефектов на кольцевых швах, равных и более 0.8 от максимально допустимых с точки зрения процедуры ЕСА. необходимо останавливать технологический процесс с целью анализа и устранения причин, вызвавших их образование »;

Заголовок главы 5.5 заменяется следующим:

«5.5 Применение инженерной оценки критичности дефектов для определения допускаемых дефектов при сварке кольцевых стыковых швов»;

Первый абзац пункта 5.5.1.1 заменяется следующим

«5.5.1.1 Инженерная оценка критичности дефектов (процедура ЕСА) проводится на основании требований заказчика и основывается на подходе механики разрушения материалов», далее по тексту;

В первом абзаце пункта 5.5.9.3 «Г_р- Д7> заменяется текстом «Г_р- Д7»;

В пункте 5.5.9.3 абзац перед формулой (5.5.9.3-10) заменяется следующим текстом:

«Расчетные напряжения растяжения o_f определяют как алгебраическую сумму номинальных напряжений для расчетного случая a_t пот и технологических остаточных напряжений сборки о*, которые принимаются равными 100 МПа. Расчетные напряжения изгиба о_епринимают равными номинальным напряжениям для расчетного случая о_6ЯОт.»;

Формула (5.5.9.3-10) заменяется следующей.

«О, = min (О,пот * Or, О02). O_b = O_bnom, О₀₂ = Яро.2    (5.5.9.3-10)»

6.2 Сплошные балластные покрытия

В пункте 6.2.3.1 текст «водопоглощение не более 5 %» заменяется текстом «водопоглощение по массе не более 5 %»;

8.5 Способы укладки трубопроводов на морское дно

формулу (8.5.6.5-1) заменить следующей формулой:

_ _SxS_hp < 0.9k₀R²e - S^p    (8.5.6.5-1)».

и далее по тексту;

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

МЕТОДИКА СПЕЦИАЛЬНЫХ ИСПЫТАНИЙ СТАЛЬНЫХ ТРУБ И ПРОКАТА 1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКОЙ ТЕМПЕРАТУРЫ ХРУПКОСТИ ПО МЕТОДУ DWTT Глава 1.3 заменяется текстом следующего содержания:

«1.3 При подсчете количества вязкой составляющей в изломе образцов толщиной до 19 мм включительно из рассмотрения исключают участки излома t (толщина образца), примыкающие к концентратору и месту удара бойка Для образцов толщиной более 19 мм исключают из рассмотрения участки длиной 19 мм с каждой стороны После испытания определяют соответствие вида излома в пределах зачбтной площади по одному или нескольким типам разрушения, представленным на рис. 1.3. При комбинации типов разрушения суммарную площадь кристаллической составляющей оценивают по принципу, принятому для типа разрушения III.

Зачетная площадь П₀ —площадь излома, в которой после испытания определяется наличие кристаллической и волокнистой составляющих. Размеры зачетной площади устанавливаются до испытания.

Последовательность определения площадей хрупкой и волокнистой составляющих следующая:

измеряют ручным мерительным инструментом площадь кристаллической составляющей /7с, вычисляют долю волокнистой составляющей В,

вычисляют ту же долю волокнистой составляющей В по цифровой фотографии излома образца с применением компьютера;

сравнивают значения, полученные двумя способами. В случае различия более чем на 5 % корректируют порядок измерений и вычислений. Значение, замеренное по фотографии, считают предпочтительным.

Количество волокнистой составляющей в изломе В, %. вычисляют по формуле 8 = (По-Д,)/По 100%.    (1.3)

где П₀ - зачетная площадь излома, мм¹;

П_а - площадь кристаллического(их) участка(ов) на изломе, мм¹.

Волокнистая составляющая в изломе (fibrous, ductile) имеет тусклый серый вид с характерными "волокнами", обычно с наличием утяжки и пластической деформации сечения, включает участки среза у боковых поверхностей образца, расположенные под углом к плоскости надреза в образце

Кристаллическая составляющая в изломе (cleavage, crystalline) — часть площади излома с отсутствием утяжек и видимых следов пластической деформации. Обычно имеет металлический блеск, для высокопрочных сталей может выделяться только более светлым тоном Пятна кристаллической составляющей могут находиться как в плоскости надреза, так и под значительным углом к ней.

Разрушение в виде «стрелок» (arrows) — участки излома треугольной формы с чередующимися полосками более мелкой структуры Данные участки можно считать принадлежащими к волокнистой составляющей, если они расположены на губах среза. В противном случае площадь излома, соответствующую данному типу разрушения, относят к волокнистой и кристаллической составляющим в отношении 1:1, если не проводились специальные фрактографические исследования.

Чередующееся разрушение (alternating) — вертикальная кристаллическая полоса в изломе с тонкими перемычками волокнистой составляющей.

Расщепления (separations) — узкие щели, выступы и углубления, "язычки" в изломе, параллельные черновой поверхности металла на одной или обеих парных поверхностях разрушения. Образуются в процессе испытания. На поверхностях расщеплений могут находиться участки кристаллической составляющей, которые не учитываются при оценке излома.

1 ч III    IV V VI    VII    VIII

Рис. 1.3 Типы разрушения в пределах зачётной площади

Порядок отнесения участков излома к кристаллическому типу (хрупкое разрушение) и расчёта площади кристаллической составляющей /7<* в соответствии с рис 1.3 в зависимости от типа разрушения следующий:

/ — Волокнистая составляющая, поверхность матовая. /7* = 0. В - 100%.

II    — Кристаллическая составляющая. П_а = Д>, В = 0 %. При наличии губ среза, последние не учитывают, если их ширина не превышает 0,5 мм на сторону.

III    — Отдельные пятна кристаллической составляющей, Па = I Ц.

IV    — Области в виде стрелок учитывают в качестве кристаллической составляющей с понижающим коэффициентом, если они не расположены на губах среза: П# = 0.5 2 Ц.

V    — Чередующееся разрушение. /7* = П₀ хИ *^/? +/₂ J/(2/). где / — толщина

недеформированного образца до испытания Волокнистые перемычки не учитывают, если кристаллические пятна расположены по всей высоте излома, в противном случае разрушение относят к типу III.

VI — Кристаллический язык. П_а =

VII    — Расщепления перпендикулярно плоскости излома не учитывают в качестве кристаллической составляющей. Пс= 0. В = 100 % (следует анализировать обе половины образца). Наибольшую высоту расщепления измеряют в плоскости излома и указывают в протоколе.

VIII    — Площадь кристаллических пятен, находящихся под углом к плоскости надреза, учитывают в проекции на плоскость надреза При значительном отклонении от плоскости надреза следует анализировать обе половины образца, чтобы различать типы разрушения VII и VIII.

Если в процессе испытания обнаружится несоблюдение температурного режима, неправильность центровки образца, несоосность приложения нагрузки по отношению к оси концентратора и другие нарушения работы копра, а также если образец имеет дефекты или некачественно подготовлен, независимо от того, обнаружено это до или после разрушения образца, результаты испытаний признают недействительными и проводят повторные испытания на таком же количестве образцов.

Результаты испытаний записывают в протокол, в котором кроме указанного в 2.2.1.4

Руководства МПТ. должны быть приведены следующие сведения:

максимальный запас энергии удара при испытании;

высота подъема груза;

скорость груза при ударе

Результаты испытания представляются в форме следующей таблицы: ¹

N* n/n	Г.* С	Толщина. мм	Нетто-высота. мм	Зачетная площадь, мм2	Площадь кристалла. мм2	% волокна	Примечание

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОВЕРКЕ ПРОЧНОСТИ СТАЛЬНЫХ ПОДВОДНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЯХ

Рис. 1.2 заменяется следующим рисунком. Надпись под рисунком не изменяется. S"(u>)

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ ТРУБ РАЙЗЕРОВ ИЗ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ

Пункт 1.1.5 заменить следующим текстом:

«1.1.5 Предельное состояние слоя ПКМ определяется соответствующим критерием прочности:

^²(/^гп°11 + Ргг°гг + ?зз^азз + Р\г°\г + ^i3^ai3 ⁺ ^гз^гз) ⁺ ^²(^^и^аи^а22 +

+2//₁₃а_па₃₃ + 2//2з°22°зз) +    + F2°22 + ^з®зз) ^ 1    (1.1.5-1)

При плоском напряженном состоянии:

Я²(^11^а11 + ^22°22 + ^12^а12 + ^12°1\°2г) +    +    ^г°гг)    <    1.    (1.1.5-2)

где: R = YfYsdYMYKd

^{Fl1 =} ' ^?гг = f33 =

°1» °11    ®||°И    "и®и

Fi2 = 5T. fi3=p-. Р_гз = ^.

®12    ®11    °л

_с _ 1 , 1    Г. _ 1    , 1    г. _ 1 , 1

^ ⁺ ?=)• ^F2 ~ 1(57 +17=7- ^рз-лч + >).

^Э11    ^в11    °22    ®22    "Л    ®Э»

^12 - - \yJP\\^F22> ^Н13 - -\jFll^F33< Нгз - ~\yl^F22^F33>

Здесь в{|^ - предел прочности слоя ПКМ при растяжении в направлении оси 1; 3^ - предел прочности слоя ПКМ при сжатии в направлении оси 1;

<*22* =    - приведенный предел прочности слоя ПКМ при растяжении в направлении

оси 2;

**гг ~    “ приведенный предел прочности слоя ПКМ при сжатии в направлении оси

2;

3j3* - предел прочности слоя ПКМ при растяжении в направлении оси 3;

Зз^ - предел прочности слоя ПКМ при сжатии в направлении оси 3;

3₁₂    - предел прочности слоя ПКМ при сдвиге в плоскости армирования,

3₁₃ - предел прочности слоя ПКМ при межслойном сдвиге в плоскости 1-3;

Э₂₃ - предел прочности слоя ПКМ при межслойном сдвиге в плоскости 2-3».

В табл. 2.4.3 значение коэффициента сопротивления материала райзера из ПКМ «у_и» при хрупком типе разрушения в случае транспортировки агрессивных сред для коэффициента вариации пределов прочности «12,5 % < v < 15 %» заменяется на «1,83» (вторая строка в третьей графе таблицы);

Формула (4.1.3-1) заменяется следующей:

«5—-— = г— -+ -— -    (4.1.3-1)»,

o*uc*K«e Oftuc* global Oftutk lockat

1

ОПРЕДЕЛЕНИЕ CTOD

Рис. 2-2 текст допуска на величину угла 90° заменить следующим: « +