Министерство энергетики и электрификации СССР Г Я А В Н И V, П Р О Е К Т Ордена Октябрьской Резолюции Всесоюзный I осурэрственный про& ктн о- и зыс катея ьсхи%_ь и нлучно-иссяедоэатепъс&мй институт энергетических систем и электрически': сетей

ЭМЁРГОСЕТЬПРОЕКТ

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР И ФУНДАМЕНТОВ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ПОДСТАНЦИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ ! кВ

Раздел 5

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Одобрено научно-техническим советом института Экергосетьпроект 19 7 5 года

15340 *м-И

МОСКВА 1975

0,8 см за! м их длины^ для лиственницы сбег следует принимать I см на I м длины ®

5*2.9® Материал стальных деталей, оттяжек, ж метизов для деревянных опор ВЛ назначается в соответствии с "Изменениями и дополнениями главы ОВД П-й.9-62", утвержденными постановлением 1 52 Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г; и разделом 3 „Руководства.

Оттяжки могут выполняться как из стальных канатов, так и и з' круглой стали*

5.2.10. Материал железобетонных приставок (пасынков и свай) назначается в .соответствии с указаниями СШП П-2Х-75 и раздела 4 "Руководства".

5.2ДГ» При применении проволочных бандажей материалом служит мягкая стальная проволока диаметром 'I мм по ГОСТ 3282-74 о'Покрытием путем оцинковки; допускается применение неодинкоН ванной проволоки диаметром 5-6 мм со стойкой антикоррозионной защитой.

3. РАСЧЕТШЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ 5.3Д.- Расчетные вопротивления пропитанной заводским способом древесины сосны и ели, независимо от типа проектируемой

опбры ВЛ, принимаются по табз Расчетные сопротивление	и5Д* - - - Таблица-5Д* 9 древесина, сосны и ели в кГ/си* *
	Обозна- чение	Расчетное сопротивление
Вид напряженного состояния и характеристика элементов		при нормальном режиме		при аварий-ном режиме
		ветровом	голо- . ледном или низшей тем-п еретда
I; Изгиб; а) все элементы, за исключением указанных в подпунктах "б" и "в"	Ий	' 130	160	210

Продолжение табл«5₀Х

3340 TM-T1-/2    -Я-

Эбозна- Расчетное сопротивление Вид напряженного состояния и характеристика э лементо в чевие при нор жим >мальном ре-е при ,аварий- ветровом гололедном или низшей темпера- ном режиме б) элементы прямоугольного сечения с размерами.сторон 14 см и более при высоте сечения до 50 см к« 150 185 240 в) элементы из круглых лесоматериалов, не имеющие врезок в расчетном-сечении , кп 160 195 260 2; Растяжение, вдоль волокон! а) элементы, не.имеющие ослабления в расчетном сечении Rp 100 - 120 16" б), элементы, имеющие ослабление в расчетном сечении RP 80 100 130 3; Сжатие и смятие вдоль волокон Яр 130 160 2X0 4«.Сжатие и смятие по всей поверхности поперек во Ис90 18 22 29 локон Кен» 21 24 34 5; Смятие местное поперек ВОЛОКОН!!

-/з- Прододжетее табл.5 Д

Расчетное сопротивление Вид напряженного состояния и характеристика элементов Обозна чение при но; жи рмальном ре* 18...-.......................... при аварий- ветровом гололедном или низшей температуре ■ „ ном ре—1 жиме I а) в опорных плоское-тях конструкций Remo 28 33 45 б)    в лобовых врубках в)    под шайбами при уг Rcmsq 36 4* 56 лах смятия от 90° до 60° . б» Скалывание вдоль волокое при изгибе-и в соединениях (для максимального’ Rcnso 48 54 75 39 1 напряжения) ?; Скалывание поперек волокон (для максимального Rck 24 29 напряжения) Rem 12 т 19 Примечания;, I. Расчетное сопротивление древесины местио- |

му. смятию поперек волокон на части длины (при длине незагружен* них участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов, за исключением случаев» оговоренных в п.5 данной таблицы» определяются по формулеi

Я-СМ, *Яс9о(1+ j f" ₊ J, J ) '    ⁽-^Ъ    *^1}

R.Q9Q - расчетное-сопротивление древесины сжатию и смятию по всей .поверхности поперек волокон (п л данной-таблицы);

бек - длина площадки смятия .вдоль волокон древесины з см₀

2?Z Расчетное сопротивление древесины смятию под углом cLk направлению волокон определяют по формуле (5,2) или график на риа.1 СШП П-В.4-71

О    Ясм_,

ЬСМЛ,- i +    ’    (.5.2)

3 * Расчетное сопротивление древесина скалыванию под углом оС к направлению волокон определяют по формуле

*f*^T

4* Расчетное среднее по площадке скалывания сопротив-

р*

ление древесины в соединениях Иск определяют в соответствии с разделом 5 СШП П-В.4-71. Разрешается принимать расчетное среднее сопротивление скалыванию древесины сосны и ели в лобовых врубках Хек кг/см² при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки.

5.    Расчетное сопротивление изгибу элементов из круглых лесоматериалов^ имеющих врезки-в расчетном сечении, при -> нимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6.    В конструкциях построечного изготовления величины

. расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п.2"а” и ”6” данной таблицы, снижаются на.30$.

5.3.2. Для древесины других пород, для вепропитанной •древесины лиственницы и для' гнутых элементов конструкций опор BI расчетные сопротивления принимаются по табд.1 данного раз -жела ."Руководства” с умножением на коэффициенты, приведенные в табл.9; 10 и 12 СНиП II-B.4-7I*

-/Г—

5»3«3« Расчетное сопротивления древесины элементов при расчете та постоянные и временные длительные нагрузки определяется путем умножения расчетных сопротивления, приведен*» них в табл.Х в графе "без гололеда”', на коэффициент условия работы 0;8 в.тех случаях^ когда усилия в элементах и соедивет ниях‘, возникающие от расчетной постоянной и временной длительной нагрузок^ превышают 0,8 расчетной полной нагрузки,

К постоянным и временным длительным нагрузкам при этом следует 'относить' нагрузки, указанные в разделе 2 ^й?уко@одст^ ва”.

5'Э'ЛгПри расчете деревянных конструкций опор ВЛ в монтажном режиме расчетные сопротивления древесины сосны и ели принимаются по таблчХ как при нормальном гололедном режиме

работы,

5.3.5.’ При расчете опор Ш из клееной древесины расчет^ вне сопротивления:; умножаются на коэффициент условий работы f$k конструкций опор BS из клеевой древесины, равный Г, 15

5,3„б, Нодуль упругости-древесины вдоль волокон, независимо от породы древесины, принимается ©=85000 кГ/см^.

5 .ЗЛ, Расчетные сопротивления стали; сварных соединений и швов, болтовых. ,соединений, стальных деталей ж. физические характеристики стали ё стальных канатов принимаются по. измене виям и дополнени^/Йш ДХ-В.З-тг и разделу 3 ^иРуководства^№-;-При этом> расчетные сопротивления .стали 'растяжению принимаются как для конструкций^ эксплуатация которых после до~ стяжения металлом-предела текучести невозможна.

5.3.8. Расчетные сопротивления и физические характеристики бетона и железобетона принимаются по СНиП П-2Х-75 и разделу 4 “ Руководства *\

5*3.9»' Расчетные сопротивления стали для расчета тяжей оттяжек из круглого проката", анкерных тяг для крепления оттяжек, работающих на растяжение, в ненарезаввой части следует принимать, как для прокатной стали соответствующе! маркг, а в нарезанной части - как для болтов* При расчете двойных _чж тройных оттяжек, тяг ж тяжей, вводится коэффициент tft *0,85»

4; НАГРУЗКИ

5*4*1* Нагрузки на деревянные опоры определяются согласно указаниям раздела. 2. данного “Руководства”.

5*4.2.. Вес. круглого, леса приведен в приложении к настоящему разделу "Руководства?*

5*4уЗ.. При расчете деревянных опор динамическая составляющая, ветровой нагрузки не учитывается, за исключением промежуточных, свободностоящих (одностоечных ш портальных без ветровых связей) опор на.железобетонных приставках;

5.4*4* Аэродинамический, коэффициент **С?~(коэффицевс лобового сопротивления) для элементов из круглоголеса в. зависимое*? ти от среднего диаметра элемента и скоростного напора ветра принимается по табл£.2.

Таблица 5.2

Аэродинамические коэффициенты "С"

Средний диаметр ' .элемента; см	Значение ”С” при нормативном скоростном напоре ветра V, кГ/м2
	7	’ 14*	20	30	40	50	65	80 и более
16-17	1,2	Г,2	х,о	0,9	0,8	0,7	' 0,6	-0,5 • л
18		ХД				0,6	0,5

2. При других скоростных напорах значение С определяет* ся линейной'интерполяцией»___

5*4*5. Аэродинамический коэффициент С для элементов прямоугольного сечения определяется по СНиП П-4-Я&;

5у ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДЕРШШШ ОПОР Ш

5.5Д. Расчет деревянных конструкций опор Ш произвол дится только по предельным состояниям первой группы (по прочности и устойчивости) на расчетные нагрузка?

Целью расчета является обеспечение несущей способное*?

Т1, (прочности и устойчивости) конструкций опор в возможных неблагоприятных условиях их работы в период монтажа и эксплуатации Ы?

Расчет железобетонных приставок производится по аер» вой и второй группам предельных состояний.

5.5.2? Усилия в элементах, и соединениях деревянных конструкций определяются в предложении упругой работы древесины.

5.5.3;' Опоры ВЛ из клееной древесины рассчитываются согласно указаниям СНйП П-В.4-71 и указаниям настоящего раздела ”Руководства".

5.5Л. Одностоечные и плоские п-образные свободно -стоящие опоры..без ветровых связей в нормальном и. аварийном (обрыв провода) режимах работы BJ и опоры с ветровыми свя -зяш* в режиме обрыва провода рассчитываются как гибкие консоли, жестко защиялеввые нижним концом в грунте, на сум -мерный изгибающий момент от горизонтальных ж вертикальных

нагрузок Со учетом отклонения опоры под действием горизонталь-вых нагрузок ж неуравновешенного изгибающего момента от нес*и-метричвого приложенных вертикальных нагрузок)«

5.5*5; Для промежуточных опор с расстоянием от земли до нижинч траверсы более 10 м жесткую заделку рекомендуется при -нимать:- а) при отсутствии верхнего ригеля - ниже уровня ■ грун-

ее

та на расстоянии ₎₍Уо^ определяемом по табл.5.4;

б) при наличии верхнего ригеля - на уровне оси верхнего ригеля.

Для опор с расстоянием от земли до нижней траверсы ме -нее 10 и защемление тоек допускается принимать на уровне грунта.

Таблица 5.4

Значение, Уо* для промежуточных опор ЕЯ без верхнего ригеля

Типы конструкции	Зиачег для опор с габарите		гае.Уо* >м до нижней	траверса,м
промежуточных	от 10 до 15 м		от 15 до 20 м
опор	при режлмах работы В!
	нормальных	аварийном	нормальных	аварийном J
Плоские портальные с ветровыми связями	а»	0,4	ЧР i	0,75
Плоские портальные без ветровых связей и односто* ечные	0,4	0,4	0,75	0,75

3340 цы«>П~20

5,5.6 • Нагрузки от ветра на провода¹, троса и конст-: рукцию опоры в нормальном режиме работы ВЗЕ распределяются поровну между стойками промежуточных портальных опор*

5.5 .7. Величина нагрузки» приходящейся на ближайшую от оборванного провода стойку портальных промежуточных свободностоящих опор без тросов, в аварийном режиме при обрыве крайней фазы» принимается*?

-    для.опор без ветровых связей - равной тяженив провода;*

-    для опор с высотой до траверсы С Н_7Р) до 15 м с крестовой ветровой связью высотой £ 4 м, расположенной ни* же траверсы, на расстоянии на более j Нтр ** равной Ъ% от тяже ния провода; при этом в месте пересечения крестовых связей необходима установка стяжного болта *

В остальных случаях для опор с ветровыми связями величина данной нагрузки должна определяться опытным, путем.

5.5.8. Для опор, у которых стойке могут рас с мат ри « ваться как жесткие конструкции» усилие от обрыва провода^ приходящееся на одну стойку, определяется как опорная, реакция свободно лежащей балки (траверсы)¹» опорами для кото -рой являются стойки (например» АП~образше опоры плоские промежуточные опоры с тросами с учетом поддерживающего действия троса при обрыве провода и т.п.).

-3 ~

Состав ^йРуководст'5а^й

	Ивв.ЗД
X. Общие положения	3534тм~Т1
2» Сочетание нагрузок; нормативные и расчет* ные нагрузки	353<ЬгП
3, Стальные конструкций	3534тм-Т1
V* Железобетонные конструкции	304XTM-TI
3* Деревянные конструкции	3340тм-ТХ
6* Основания	3041т м~12
7. СВайнае фундамента	?041тм~тЗ

5.5,9, Нагрузки на стойку от веса проводов с гирлянда^ ми и тросов (при величии тросовой траверсы) определяются как опорные реакции свободно ледащей балки (траверсы) ₈ опорами • для которой служат стойки.

5.5 ДО. При расчете конструкций деревянных опор реко -мендуетея принимать следующее направление ветра £

- для опор из круглого леса под углом 90° к оси BI или по биссектрисе внутреннего угла поворота трассы В2;

• для опор из элементов прямоугольного сечения - под углом. 90^е и 45° к оси №

б, СТАТЙЧВСВЙЕ РАСЧЕТЫ Промежуточная одностоечная опора

Одностоечные деревянные опоры с точки зрения статики их расчета в нормальном режиме работы Ж представляют собой гибЧ кие консоли* жестко защемленные, нижним концом в грунте. Под действием системы горизонтальных и вертикальных нагрузок опора деформируется.

Расчет опоры производится по деформированной схеме с учетом изгибающих¹ моментов От вертикальных нагрузок на..стрелках прогибов*. вызванных горизонтальными, .нагрузками и неурав -новешенным изгибающим моментом от несимметрично приложенных . вертикальных нагрузок*

ЗЗЗДтм-ТХ-^

АННОТАЦИЯ

Настоящий раздел "Руководства” разработай в развитие глава СНиП П-В.д-71*

В данном разделе приводятся рекомендации по расчету и конструированию деревянных опор ВЛ напряжением выше I кВ до 220 кВ включительно.

Работа выполнена в соответствии с планом нормативных работ Госстроя ССОР.

СОУШЖ РАЗДЕЛА 5

Стр*

I* Общие положения    I

2. Материал деревянных конструкций и их

соединений    2

3; Расчетные характеристики материалов    5

Чо Нагрузки    10

5« Особенности расчета деревянных опор    ВХ    12

6» Статические расчеты    15

7, Расчет элементов деревянных конструкций    32

8* Расчет болтовых соединений    37

9„ Обще конструктивные требования    43

10, Основные указания по обеспечении долговечности, и капитальности деревянных опор    31    46

XI, Примеры расчета деревянных опор    49

Приложение - таблицы    88

3340 тн-Д-7

- Г. ОБЩЕ ПОЛОЖИМ

5ДД* Настоящий раздел распространяется на проектирование конструкций деревянных опор воздушных линий электропере дачи напряжением вше I кВ и до 220.кВ включительно*

5.1*2* Основными областями применения деревянных опор . являются районы_s богатые лесом или расположенные вблизи мач-топропиточных заводов,

5.1.3,    Конструкции деревянных опор Ш проектируются в соответствий с. указаниями СНиП П-АД0-7Г» СМ П-В,4-71 ж данного раздела "Руководетва".

При пользовании “Руководством® должны учитываться все изменения* вносимые в СНиП после выхода в свет настоящего "Руководства",-

5.1.4.    Наряду с деревянными приставками (пасынками и сваями) для деревянных опор ВЛ могут применяться железобетонные приставки. Железобетонные приставки рекомендуется применять при неблагоприятных гидрогеологических и климатических условиях* способствующих быстрому гниению древесины» и в районах-» подверженных низовым пожарам; в остальных случаях применение железобетонных приставок должно быть технически и экономически обосновано.

5Д.5* Конструкции железобетонных приставок проектируются в соответствии с указаниями СМ П-21-75 и раздела 4 на --стоящего “Руководства".

5 Д;6, Деревянные промежуточные опоры могут быть гибкой или жесткой конструкции; анкерные* анкерно-угловые и концевые опоры должны быть жесткой конструкции.

-8 -

5 ДЛ* Деревянные опоры ВХ могут выполняться как о оттяжками, так ж без них,

5.1.8* Расчёт гибких деревянных промежуточных тросовых опор в аварийном режиме следует производить?*

а)    при обрыве провода с учетом поддерживающего действия тросов 5.

б) . при обрыве троса с учетом поддерживающего действия проводов*

При обрыве провода в тросовых и бестросознх опорах под® держивающее действие необорванных проводов не учитывается*

2 . МАТЕРИАЛ ДЕРЕВЯНШХ КОНСТРУКЦИЙ И ИХ СОЕДИНЕНИЙ

5,2.1. Элементы конструкций деревянных опор изготовляются из бревен, полукруглого и пиленого леса хвойных пород - сосны и лиственницы. Для опор ВЛ напряжением ниже 35 кВ допуска-ется применение ели и пихты для всех элементов опор, кроме траверс; подтраверсников, а так же приставок и строек* заглубляемых в грунт;

Применение ели и пихты для ЕЛ 35 кВ может быть допущено только при соответствующем обосновании.

Для изготовления элементов опор B3I всех напряжений возможно применение клееной древесины*

Применение элементов из клееной древесины допускается при условии их изготовления на водостойких клеях (например, фе^

н о лфо рмальдеги двых) I

5.2*2; Ответственные деревянные, детали соединений элементов деревянных опор (шпонки, нагели) должны изготовляться из

-9-

древесины твердо лиственных пород» Эти детали as древесины маслостойких в отношении загнивания пород (береза_э бук) дол» жен подвергаться антиеептироватго.

5.2.5*. Для изготовления элементов деревянных опор Ш долины применяться бревна не ниже 3-го сорта по ГОСТ 9463-72!

Для изготовления: элементов клеевых опор используются пиломатериалы хвойных Пород (сосна и лиственница), качество и размеры которых долины соответствовать ГОСТ 9486-66»

Качество древесины в готовых элементах опор в зависимости от категорий элементов, приведенных в СВиП П-В .4-71, должно удовлетворять требованиям этого же СНй! в отношении допустимых пороков,'

5,2.4^ Древесина должна быть качественно пропитана антисептиком»

При обработке маслянистыми антисептиками древесина заболо-. ни элементов должна быть пропитана на глубину не менее 20, а ядровая часть досок, выходящая на поверхность, - не менее 5 мм; норма расхода антисептических масел должна составлять 75-90кг/м^_а Для получения более глубокой пропитки элементы, изготовленные из труднопропитываемых пород (ядро сосны, ель, пихта', лиственница), следует до пропитки подвергать механическим ваколам или производить их естественное или искусственное засинение (для ели и пихты).-

Применение вепропитанног лиственницы допускатеся только для северной зоны страны.

При применении для-Ей бревен лиственница во всех остальных климатических районах элементы опор следует подвергать пред-

3340 тм-TWO

варительно сушке и последующей пропитке маслянистыми антисептиками, обеспечивающими глубокую пропитку заболони; при этом су -хая' древесина лиственницы (при влажности заболони не выше 25$) может применяться как зимней, так и летней рубки без ограничения,

5.2 3. Влажность древесины перед пропиткор маслянистыми антисептиками для элементов из круглых бревен должна быть не ,более 25; для пиленого леса - не более 15$,

При пропитке водорастворимыми антисептиками (за исключением диффузионного метода) допускается применять древесину с влажностью более 25, но не более 40$. При диффузионном методе пропитки водорастворимыми антисептиками влажность древесины должна быть не менее 5С$.

Во всех случаях готовые, идущие "в дело'*, элементы деревянных опор из бревен должны иметь влажность не выше 25, а из пиленого леса - не выше 15$.

5.2.6,    Плотность (объемная масса) пропитанной антисептиком древесины, независимо от породы, при расчете конструкций опор ВЛ принимается равной 800 кг/м*⁵.

5.2.7,    Для основных расчетных элементов опор (стоек, приставок, траверс,' а для угловых опор и сжатых подкосов) диаметр., бревен в отрубе должен быть не менее 18 см для ВЛ напряжением НО кВ и выше и не менее 16 см для ВЛ напряжением 35 кВ и ниже'. Однако диаметр приставок (пасынков, свай) опор ВЛ напряжением

35 кВ и ниже должен быть не менее 18 см^г, Для вспомогательных нерасчетных элементов опор ВЛ всех напряжений диаметр бревен должен быть не менее 14 см.

5.2.8,    Величина сбега круглых лесоматериалов (изменение диаметра по длине) при расчете элементов конструкций принимается