Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

101 страница

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Требования документа распространяются на проектирование конструкций деревянных опор воздушных линий электропередачи напряжением 1 кВ и до 220 кВ включительно.

Оглавление

1. Общие положения

2. Материал деревянных конструкций и их соединений

3. Расчетные характеристики материалов

4. Нагрузки

5. Особенности расчета деревянных опор ВЛ

6. Статические расчеты

7. Расчет элементов деревянных конструкций

8. Расчет болтовых соединений

9. Общие конструктивные требования

10. Основные указания по обеспечению долговечности и капитальности деревянных опор ВЛ

11. Примеры расчеты деревянных опор

Приложение - таблицы

Показать даты введения Admin

Страница 1

Министерство энергетики и электрификации СССР ГЛ ABHHV. ПРОЕКТ Ордена Октябрьской Резолюции Всесоюзный I осудэрственнын проектно-изыскательский..и научно-исследовательский имститу* энергетических систем и электрически': сетей

ЭНЕРГОСЕТЬПРОЕКТ

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР И ФУНДАМЕНТОВ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ПОДСТАНЦИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ | кВ

Раздел 5

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Одобрено научно-техническим советом института Энергосетьпроект

_5£5“1ШЯ    19    7    5    года

Й ЗЗДО ?М -II

МОСКВА 1975

Страница 2

Ордена Октябрьски:; Революции ВГПИ и НИИ ЭНЕИ'ССЕТЬаЮЕКТ

МЕТОДИЧЕСКИЕ ПОСОШЯ

Руководство по проектирование опор

и фундаментов линий электроперода-

чи и распределительных устройств

подстанций напряжением выше I кВ

. Раздел 5 Деревянные конструкция

ЗСП

Взамен Л?134итп-Т1

/Главный инженер института Энергооетьпроект Twmv С.С.Рокотян

Главный инженер Укра*цц*його отделения

Г .С.Трофимов

Начальник технического

ьеличенко

Главный специалист ft-VMS МЩ хАдг^-Бухарин

Начальник технического

отдела и

главный специалист-строитель

С^~1-    „    6    ^— В .А .Круглико-

равный инженер проекта И.А .Власенко

разработано Ук раинеким отделением кготитута Знергосетьпроект

Соглассвано Институтом "Сельзнергопроект" 23 ноября письмом й 7-6ДЗ04-

Срок введения в действие "I " и 1977г.

3340 Т1Л-11

Страница 3

Состав "Руководств

I. Общие положения

2; Сочетание нагрузок, нормативные и расчетные нагрузки

3. Стальные конструкции

V. Еелезобетониые консфрукции

5.    Деревянные конструкции

6.    Основания

7.    Свайные фундаменты

3534тм~Т1

353WTI

3534тм-Т2 З041тм-Т1 3340ти-П 3041тм-12 ?СУ»1тм-тЗ

Страница 4

-V-

3 разработке участвовали: Главный специалист по ВЛ

Ю.К ЛСован'ько

Начальник CHL Г

-0^-1

А *Е.5э б

/Руководитель группы Руководитель группы

Т .П *ойячегко

Е.А.Поберззкин

Старший инженер

Е.М .Донец

Старши^^^^р

В «В .Нежданова

Инженер

Г.Я .Кацман

Страница 5

3340TM-TI-S

-5"-

АННОТАЦИЯ

Настоящий раздел "Руководства" разработан в развитие глава СНиП П-В.4-71*

В данном разделе приводятся рекомендации по расчету и конструированию деревянных опор ВЛ напряжением выше I кВ до 220 кВ включительно*

Работа выполнена в соответствии с планом нормативных работ Госстроя ССОР.

Страница 6

3340 «f-tl-б

С0ДЕР1АНИВ РАЗДЕЛА 5

Стр.

1* Общие положения    1

2.    Материал деревянных конструкций и юс

соединения    2

3.    Расчетные характеристики материалов    5

4.    Нагрузки    10

5* Особенности расчета деревянных опор    ВЛ    12

б* Статические расчеты    15

7.    Расчет элементов деревянных конструкция    32

8.    Расчет болтовых соединений    37

9.    Общие конструктивные требования    43

10.    Освовные указания по обеспечению долговечности, и капитальности деревянных опор    ВЛ    46

11.    Примеры расчета деревянных опор    49

Приложение - таблицы    88

Страница 7

• I. ОБЩИЕ ПОЛОХЕШЯ

5.1.1.    Настоящий раздел распространяется на проектирование конструкций деревянных опор воздушных линий электропере -дачи напряжением вше I кВ и до 220 кВ включительно.

5.1.2.    Основными областями применения деревянных опор являются районы, богатые лесом или расположенные вблизи мачтопропиточных заводов.

5.1.3.    Конструкции деревянных опор Вл проектируются в соответствии с указаниями СНиП II-A.I0-7T, СНиП II-B.4-7I и данного раздела "Руководства".

При пользовании "Руководством" должны учитываться все изменения, вносимые в СНиП после выхода в свет настоящего "Руководства",-

5.1.4.    Наряду с деревянными приставками (пасынками и сваями) для деревянвых опор ВЛ могут применяться железобетонные приставки, Железобетонные приставки рекомендуется применять при неблагоприятных гидрогеологических и климатических условиях, способствующих быстрому гниению древесины, и в районах, подверженных низовым пожарам; в остальных случаях применение железобетонных приставок должно быть технически и экономически обосновано.

5.1.5.    Конструкции железобетонных приставок проектируются в соответствии с указаниями СНиП П-21-75 и раздела 4 на -стоящего "Руководства".

5.1.6.    Деревянные промежуточные опоры могут быть гибкой или жесткой конструкции; анкерные, анкерно-угловые и концевые опоры должны быть жесткой конструкции.

Страница 8

3M0 тм-Ц-8

5.1.7. Деревяввые опоры ВЛ могут выполняться как с оттяжками, так и без них,

'5.1.8. Расчет гибких деревянных промежуточных тросовых опор в аварийном режиме следует производить:

а)    при обрыве провода с учетом поддерживающего действия тросов;.

б)    при обрыве троса с учетом поддерживающего действия проводов»

При обрыве провода в тросовых и бестросовых опорах поддерживающее действие необорванных проводов не учитывается.

2. МАТЕРИАЛ ДЕРЕВЯНШХ КОНСТРУКЦИЙ И ЮС. СОЕДИНЕНИЙ

5.2.1.    Элементы конструкций деревянных опор изготовляется из бревен, полукруглого и пиленого леса хвойных пород - сосны и лиственницы. Для опор ВЛ напряжением ниже 35 кВ допускается применение ели и пихты для всех элементов опор, кроме траверс; подтраверсников, а так яе приставок и строек, заглубляемых в грунт.

Применение ели н пихты для ВЛ 35 кВ может быть допущено только при соответствующем обосновании.

Для изготовления элементов опор ВЛ всех напряжений возможно применение клееной древесины.

Применение этекентов из клееной древесины допускается при условии их изготовления на водостойких клеях (например, фенолформальдегидных) ;

5.2.2.    Ответственные деревянные детали соединений элементов деревянных опор (шпонки, нагели) должны изготовляться из

Страница 9

3340 тм-Ц-9

-9

древесины твердых лиственных пород. Эти детали из древесины масдоотойких э отношении загнивания пород (береза, бук) долины подвергаться автисептированию.

5.2.3ч Для изготовления элементов деревянных опор ВЛ должны применяться бревна не ниже 3-го сорта по ГОСТ 9463-72!

Для изготовления элементов клееных опор используются пиломатериалы хвойных Пород (сосна и лиственница), качество и размеры которых должны соответствовать ГОСТ 9486-66.

Качество древесины в готовых элементах опор в зависимости от категорий элементов, приведенных в СКиП П-В.4-71, должно удовлетворять требованиям этого же СНяП в отношении допустимых пороков.

5.2.4? Древесина должна быть качественно пропитана антисептиком.

При обработке маслянистыми антисептиками древесина заболо-, ни элементов должна быть пропитана на глубину не менее 20, а ядровая часть досок, выходящая на поверхность, - не менее 5 мм; ворма расхода антисептических масел должна составлять 75-90кг/м^,

Для получения более глубокой пропитки элементы, изготовленные из труднопропитываеыых пород (ядро сосны, ель, пихта, лиственница), следует до пропитки подвергать механическим ваколак или производить их естественное или искусственное засинение (для ели и пихты)..

Применение непропитанной лиственницы допускатеся только для северной зоны страны.

При применении для ВЛ бревен лиственницы во всех остальных климатических районах элементы опор следует подвергать пред-

Страница 10

3340 тм-TWO

-Л?-г

варительно сушке и последующей пропитке маслявистыми антисептиками, обеспечивающими глубокую пропитку заболони; при этом су -хая древесина лиственницы (при влажности заболони не выше 25#) может применяться как зимней, так и летней рубки без ограничет ния.

5.2.5* Влажность древесины перед пропиткой маслянистями антисептиками для элементов из круглых бревен должна быть не более 25; для пиленого леса - не более 15#.

При пропитке водорастворимыми антисептиками (за исключением диффузионного метода) допускается применять древесину с влажностью более 25, но не более 40#. При диффузионном методе пропитки водорастворимыми антисептиками влажность древесины должна быть не менее 5С#.

Во всех случаях готовые, идущие из дело", элементы деревянных опор из бревен должны иметь влажность не Еыше 25, а из пиленого леса - не выше 15#.

5.2.6.    Плотность (обьемвая масса) пропитанной антисептиком древесины, независимо от породы, при расчете конструкций

з

опор ВЛ принимается равной 800 кг/м .

5.2.7.    Для основных расчетных элементов опор (стоек, приставок, траверс,' а для угловых опор и сжатых подкосов) диаметр бревен в отрубе должен быть не менее 18 см для В* напряжением НО кВ и выше и не менее 16 см для ВЛ напряжением 35 кВ и ниже. Однако диаметр приставок (пасынков, свай) опор ВЛ напряжением

35 кВ и ниже должен быть не менее 18 см. Для вспомогательных нерасчетных элементов опор ВЛ всех напряжений диаметр бревен должен быть не менее 14 см.

5.2.8.    Величина сбега круглых лесоматериалов (изменение диаметра по длине) при расчете элементов конструкций принимается

Страница 11

0,8 см на I м их длины; для лиственницы сбег следует принимать I см на I м длины*

5.2.9.    Материал стальных деталей, оттяжек и метизов для деревянных опор ВЛ назначается в соответствии с "Изменениями и дополнениями главы СНиП II-И.9-62", утвержденными постановлением £ 52 Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г; и разделом 3 .Руководства.

Оттяжки могут выполняться как из стальных канатов, так и из круглой стали.

5.2.10.    Материал железобетонных приставок (пасынков и свай) назначается в соответствии с указаниями СНиП П-21-75 и раздела 4 "Руководства".

5.2.11. ' При применении проволочных бандажей материалом служит мягкая стальная проволока диаметром 4 мм по П)СТ 3282-74 с покрытием путем оцинковки; допускается применение неоцинко-: ванной проволоки диаметром 5-6 мм со стойкой антикоррозионной защитой.

3. РАСЧЕТШЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ШЕЙШОВ

5.3.1. Расчетные вопротивления пропитанной заводским способом древесины сосны и ели, независимо от типа проектируемой

опбры ВЛ, принимаются по табл Расчетные сопротивление

.5.1. . - - Таблица 5.1. , ? древесины, сосны и ели в кГ/см* •

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

Обозна-

чение

Расчетное сопротивление

при нормальном режиме

при аварий-ном режиме

ветровом

голо- . ледном или низшей температуре

I. Изгиб:

% а) все элементы, за исключением указанных в подпунктах "б" и "в"

Кй

' 130

160

210

Страница 12

Продолжение табл«5.I

Эбозна-

Расчетное сопротивление

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

чение

при нормальном режиме

при

аварий-

ветровом

гололедном или низшей темпера-

ном режиме

б) элементы прямоугольного сечения с размерами сторон 14 см и более при высоте сечения до 50 см

Яч

150

185

240

в) элементы из круглых лесоматериалов, не имеющие врезок в расчетном.сечении

Ни

160

195

26С

2: Растяжение.вдоль волокон: в) элементы, ве.имеющие ослабления в расчетном сечении

RP

100

120

16*

б) элементы, имеющие ослабление в расчетном сечении

RP

80

100

хзо

3; Сжатие и смятие вдоль волокон

Up

130

160

210

4. Сжатие и смятие по всей поверхности поперек во-

Нс90

18

22

29

локон

Пен*

21

го

4?

34

5. Смятие местное поперек волокон:^

Страница 13

3340 tm-TW3

Продолжение табл.5 eI

Вид напряденного состояния и характеристика элементов

Обозна

чение

Расчетное сопротивление \

при но __хш

рыальзом ре-29 .

при аварий-ном режиме

ветровом

гололедном или низшей температуре

а) в опорных плоскостях конструкций

Rcто

28

33

45

б) в лобовых врубках

Rcmso

36

41

56

в) под шайбами при углах смятия от 90° до 60°

RcM90

48

54

75

6. Скалывание вдоль волокое при изгибе и в соединениях (для максимального напряленил)

t

Rck

24

29

39

7. Скалывание поперек воло-j кон (для максимального напряжения)

RcK90

12

15

19

Примечания:. IV Расчетное сопротивление древесины местно-

му смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия н толщины элементов за исключением случаев, оговоренных в п.5 данной таблицы, опре-

1елявтся по формулеi

RtM~Rc9o(l+    )’    <5*П

где J?C90 - расчетное сопротивление древесины сжатию и снятию по всей поверхности поперек волокон (п.ч данной таблицы) ;

Страница 14

-/V

t/ ск — длина площадки снятия вдоль волокон древесины а см. 2'? Расчетное сопротивление древесины смятие под углом оС к направление волокон определяет по формуле (5.2) или графику на риа.1 СНиП II-В.4-71

R

см

сми.

С5-2)

3, Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом сС к направлению волокон определяют по формуле

(!-3)

4; Расчетное среднее по площадке скалывания сопюотмв-ление древесины в соединениях 1Сск определяет в соответствии с разделом 5 СШ1 П-В.4-71. Разрешается принимать расчетное среднее сопротивление скалыванию древесины сосны и ели в лобовых врубках Хек *12 кг/см2 при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки.

5.    Расчетное сопротивление изгибу элементов из круглых лесоматериалов, имеющих врезки в расчетном сечении, при -нимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6.    В конструкциях построечвого изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п.2"а” и "б” данной таблицы, снижаются на 30$.

5.3.2. Для древесины других пород, для вепропитанной древесины лиственницы и для гнутых элементов конструкций опор BI расчетные сопротивления принимаются по табл.1 данного раз -жела "Руководства" с умножением на коэффициенты, приведенные в табл.9,10 и 12 СНиП П-В.4-71.

Страница 15

- /if

5,3.3. Расчетнге сопротивления древесины элементов при расчете на постоянные и временные длительные нагрузки определяются путем умножения расчетных сопротивлений, приведенных в табл Л в графе "без гололеда"; на ког^циент условий работы 0,8 в тех случаях* когда усилия в элементах и соединениях, возникающие от расчетной постоянной и временной длительной нагрузок; превышают 0,8 расчетной полной нагрузки.

К постоянным и времеввым длительным нагрузкам при этом следует относить нагрузки-, указанные в разделе 2 "Руководств ва".

5.3.4*.-При расчете деревянных конструкций опор ВЛ з монтажном режиме расчетные сопротивления древесины сосны и зли принимаются по таблт! как при нормальном гололедном режиме работы.

5.3.5. ' При расчете опор ВЛ из клееной древесины расчетные сопротивления'., умножаются на коэффициент условий работы /% конструкций опор ВЛ из клеевой древесины, равный £,15*.

5.3.6.    Нодуль упругости древесины вдоль волоков, независимо от породы древесины, принимается Б*85000 кГ/см^.

5.3.7.    Расчетные сопротивления, стали, сварных соединений и швов, болтовых, соединений, стальных деталей и физические характеристики стали й стальных канатов принимаются по.измене зиям и допол^нй^^ЙиП IX-В.3-72 и разделу 3 "Руководства"■;*

При этом, расчетные сопротивления стали растяжению принимаются как для конструкций; эксплуатация которых после до^ отиження металлом предела текучести невозможна.

5.3.8.    Расчетные сопротивления и физические характеристики бетона и железобетона принимаются по СНиП П-21-75 и разделу 4

" Руководства".

Страница 16

3340 ТМ-Ц-/6

5.3.9, Расчетние сопротивления стали для расчета тяжей оттяжек из круглого проката; анкерных тяг для крепления оттяжек, работающих ва растяжение, в ненарезанной части следует принимать, как для прокатной стали соответствующей марки, а в нарезанной части - как для болтов. При расчете двойных ,и тройных оттяжек, тяг и тяжей, вводится коэффщиевт Л7 *0,85."

4; НАГРУЗКИ

5.'4.1. Нагрузки на деревянные опоры определяются согласно указаниям раздела 2 даввого "Руководства.".

5.4,2..Вес. круглого, леса приведен в приложении к настоящему разделу "Руководства".

5.4.3* Бри расчете деревянных опор динамическая составляющая ветровой нагрузки не учитывается, за исключением промежуточных .свободвостоящих (одностоечных и портальных без ветровых связей) опор на железобетонных приставках.

5.4.4. Аэродинамический.коэффициент "С?-(коэффицевс лобового сопротивления) для элементов из круглого леса в з-висимосг ти от среднего диаметра элемента и скороствого напора ветра принимается по табл Л.2.

Таблица 5.2

Аэродинамические коэффициенты "С"

Средний

диаметр

элемента;

см

Значение "С"

пои нормативном скоростном напоре ветра V, кГ/м2

7

14''

20

30

40

50

65

80 и более

16-17

1,2

1.2

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

-0,5

т

18

1,1

0,6

0.5

Страница 17

Прододлеиие табл.5,2

Средний диаметр . элемевта, см

Значение "С" при нормативном скоростном напоре ветра Я*, Kf/M2_

14

20

30

40

50

65

80 и более

19

20 21-22

172

ГД

lto

о.а

0,8

0,7

0,9

1,0

0,7

0,6

0,5

23-25

26-27

0,9

0,8

0,6

0,5

0,5

28

0,8

0,7

0,5

0,5

29-30

31

1,0

0,6

0,7

32-34

0,9

0,5

Примечания: I. Значения,С определены в соответствии с СНиП 11-АЯ1-72 в зависимости от числа Рейнольдса, которое определяется по формуле

Р -    'У* d

т- »    (5.4)

’где 1$ г учитываемая в расчете скорость ветра в м/сек, d - средний диаметр элемента в.м;

V - кинематическая вязкость воздуха.

Скорость, ветра в зависимости от нормативного скоростного напора определяется по формуле

(5.5)

Страница 18

3340 TM-Ii

2. При других скоростных напорах значение С определяет^ ся личейвой интерполяцией._

5.4.5. Аэродинамический коэффициент С для элементов прямоугольного сечения определяется по СНиП П-4гЯ*и-

5. ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА 1ЕРЕВЯШШ ОПОР ВЗГ

5.5Д. Расчет деревянвых конструкций опор ВЛ производится только по предельным состояниям первой группы (по прочности и устойчивости) на расчетные нагрузки;

Целью расчета является обеспечение несущей способности (прочности и устойчивости) конструкций опор в возможных неблагоприятных условиях их работы в период монтажа и экс-пдужтации ВЛ?

Расчет железобетонных приставок производится по вер-зой и второй группам предельных состояний.

5.5.2т Усилия в элементах и соединениях деревянных конструкций определяются в предложении упругой работы древесины.

5.5.3. Опоры ВЛ из клееной древесины рассчитываются согласно указаниям СНиП П-В.4-71 и указаниям настоящего раздела "Руководства".

5.5.4-. Одностоечные и плоские п-образные свободно -стоящие опоры без ветровых связей в нормальном и. аварийном (обрыв провода) режимах работы ВЛ и опоры с ветровыми свя -зями в режиме обрыва провода рассчитываются как гибки- ков-соли, жестко защепленные нижним концом в грунте, на сум. -парный изгибающий момент от горизонтальных и вертикальных

Страница 19

нагрузок Cc учетом отклонения опоры под действием горизонтальных нагрузок и неуравновешенного изгибающего момента от несм-метричвого приложенных вертикальных нагрузок)*

5.5.5; Для промежуточных опор с расстоянием от земли до вижирч траверсы более 10 м жесткую заделку рекомендуется при -нимать:- а) при отсутствии верхнего ригеля - ниже уровня грун-

ч

та на расстоянии)(Уо* определяемом по табл.5.4;

б) при наличии верхнего ригеля - на уровне оси верхнего ригеля.

Для опор с расстоянием от земли до нижней траверсы ме -нее 10 м защемление тоек допускается принимать на уровне грунта.

Таблица 5.4

Значение, Уо*для промежуточных опор ВЛ без верхнего ригеля

Типы конструкции

ЗначеЕ

для опор с габарите

те#Уо* м до нижней

траверсы,м

промежуточных

от 10 до 15 м

от 15 до 20 м

опор

при

режимах раб

о ты ВЛ

нормальных

аварийном

нормальных

аварийном !

1

Плоские портальные с ветровыми связями

0,4

1

0,75

Плоские порталь-, ные без ветре шх связей и одностоечные

0.4

0,4

0,75

0,75

Страница 20

3340 тм-Л-20

-ю -

5,5.6* Нагрузки от ветра ва провода’, тросы и ковст-: рухцию опоры в нормальном режиме работы ВЛ распределяются поровну между стойками промежуточных портальных опор.

5.5.7.    Величина нагрузки, приходящейся на ближайшую от оборванного провода стойку портальных промежуточных свободностоящих опор без тросов, в аварийном режиме при обрыве крайней фазы, принимается?

-    для.опор без ветровых связей - равной тяженню провода;

-    для опор с высотой до траверсы ( НТР) до 15 м с крестовой ветровой связью высотой И и, расположенной ниже траверсы на расстоянии на более у Нтр - равной 75# от тя-жения провода; при этом в месте пересечения крестовых связей необходима установка стяжного болта.

В остальных случаях для опор с Еетровыми связями величина данной нагрузки должна определяться опытным путем.

5.5.8.    Для опор, у которых стойки могут рассматри **• ваться как жесткие конструкции, усилие от обрыва провода; приходящееся на одну стойку, определяется как опорная реакция свободво лежащей балки (траверсы), опорами для кото -рой являются стойки (например, АП-образвые опоры плоские промежуточные опоры с тросами с учетом поддерживающего действия троса при обрыве провода и т.п.).