Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

101 страница

Купить 3340 тм-т1 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Требования документа распространяются на проектирование конструкций деревянных опор воздушных линий электропередачи напряжением 1 кВ и до 220 кВ включительно.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Материал деревянных конструкций и их соединений

3. Расчетные характеристики материалов

4. Нагрузки

5. Особенности расчета деревянных опор ВЛ

6. Статические расчеты

7. Расчет элементов деревянных конструкций

8. Расчет болтовых соединений

9. Общие конструктивные требования

10. Основные указания по обеспечению долговечности и капитальности деревянных опор ВЛ

11. Примеры расчеты деревянных опор

Приложение - таблицы

Показать даты введения Admin

Министерство энергетики и электрификации СССР Г Я А В Н И V, П Р О Е К Т Ордена Октябрьской Резолюции Всесоюзный I осурэрственный про& ктн о- и зыс катея ьсхи%ь и нлучно-иссяедоэатепъс&мй институт энергетических систем и электрически': сетей

ЭМЁРГОСЕТЬПРОЕКТ

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ОПОР И ФУНДАМЕНТОВ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ И РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ПОДСТАНЦИЙ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ ! кВ

Раздел 5

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

Одобрено научно-техническим советом института Экергосетьпроект 19 7 5 года

15340 *м-И

МОСКВА 1975

Ордена Октябрьской Революций ВШИ и НИИ ЗНБИ'ОСЕТШРОВКТ


Руководство по проектирование опор


ЗСП


и фундаментов линий электропередачи и распределительных устройств подстанций напряжением вше I кВ

. Раздел 5 Деревянные, конструкция


Взамен

*^l34uw-Ti


(Главный инженер института Энергооетьпроект


Главный инженер Украрв^ого отделения


С.С.Рокотян


„С. Трофимов


^ Начальник технического


Начальник технического отдела и главный сяециалист-строи-

<^—Z .... &    —    E    Л    .Кругликов


Главный специалист


'лавный инженер проекта


^=МЖ^Н^)-Е?харин


й.А .Власенко


Рас работая©

Украинским

отделением


пгститута Знергоаетьнро ект


Соглассвано /Институтом “Сельзлергопро ект 23 ноября письмом !й V-6/X304


п


Срок введения в действие «I " И 197!7г *


3340 тм-Л


0,8 см за! м их длины^ для лиственницы сбег следует принимать I см на I м длины ®

5*2.9® Материал стальных деталей, оттяжек, ж метизов для деревянных опор ВЛ назначается в соответствии с "Изменениями и дополнениями главы ОВД П-й.9-62", утвержденными постановлением 1 52 Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г; и разделом 3 „Руководства.

Оттяжки могут выполняться как из стальных канатов, так и и з' круглой стали*

5.2.10. Материал железобетонных приставок (пасынков и свай) назначается в .соответствии с указаниями СШП П-2Х-75 и раздела 4 "Руководства".

5.2ДГ» При применении проволочных бандажей материалом служит мягкая стальная проволока диаметром 'I мм по ГОСТ 3282-74 о'Покрытием путем оцинковки; допускается применение неодинкоН ванной проволоки диаметром 5-6 мм со стойкой антикоррозионной защитой.

3. РАСЧЕТШЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ 5.3Д.- Расчетные вопротивления пропитанной заводским способом древесины сосны и ели, независимо от типа проектируемой

опбры ВЛ, принимаются по табз Расчетные сопротивление

и5Д* - - - Таблица-5Д* 9 древесина, сосны и ели в кГ/си* *

Обозна-

чение

Расчетное сопротивление

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

при нормальном режиме

при аварий-ном режиме

ветровом

голо- . ледном или низшей тем-п еретда

I; Изгиб;

а) все элементы, за исключением указанных в подпунктах "б" и "в"

Ий

' 130

160

210

Продолжение табл«50Х

3340 TM-T1-/2    -Я-

Эбозна-

Расчетное сопротивление

Вид напряженного состояния и характеристика э лементо в

чевие

при нор жим

>мальном ре-е

при ,аварий-

ветровом

гололедном или низшей темпера-

ном режиме

б) элементы прямоугольного сечения с размерами.сторон 14 см и более при высоте сечения до 50 см

к«

150

185

240

в) элементы из круглых лесоматериалов, не имеющие врезок в расчетном-сечении

, кп

160

195

260

2; Растяжение, вдоль волокон!

а) элементы, не.имеющие ослабления в расчетном сечении

Rp

100 -

120

16"

б), элементы, имеющие ослабление в расчетном сечении

RP

80

100

130

3; Сжатие и смятие вдоль волокон

Яр

130

160

2X0

4«.Сжатие и смятие по всей поверхности поперек во

Ис90

18

22

29

локон

Кен»

21

24

34

5; Смятие местное поперек

ВОЛОКОН!!

-/з-

Прододжетее табл.5 Д

Расчетное сопротивление

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

Обозна

чение

при но; жи

рмальном ре*

18...-..........................

при

аварий-

ветровом

гололедном или низшей температуре ■ „

ном ре—1 жиме I

а) в опорных плоское-тях конструкций

Remo

28

33

45

б)    в лобовых врубках

в)    под шайбами при уг

Rcmsq

36

4*

56

лах смятия от 90° до 60°

. б» Скалывание вдоль волокое при изгибе-и в соединениях (для максимального’

Rcnso

48

54

75

39 1

напряжения)

?; Скалывание поперек волокон (для максимального

Rck

24

29

напряжения)

Rem

12

т

19

Примечания;, I. Расчетное сопротивление древесины местио- |

му. смятию поперек волокон на части длины (при длине незагружен* них участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов, за исключением случаев» оговоренных в п.5 данной таблицы» определяются по формулеi

Я-СМ, *Яс9о(1+ j f" + J, J ) '    (-Ъ    *1}

где

R.Q9Q - расчетное-сопротивление древесины сжатию и смятию по всей .поверхности поперек волокон (п л данной-таблицы);

бек - длина площадки смятия .вдоль волокон древесины з см0

2?Z Расчетное сопротивление древесины смятию под углом cLk направлению волокон определяют по формуле (5,2) или график на риа.1 СШП П-В.4-71

О    Ясм_,

ЬСМЛ,- i +    ’    (.5.2)

3 * Расчетное сопротивление древесина скалыванию под углом оС к направлению волокон определяют по формуле

*f*T

4* Расчетное среднее по площадке скалывания сопротив-

р*

ление древесины в соединениях Иск определяют в соответствии с разделом 5 СШП П-В.4-71. Разрешается принимать расчетное среднее сопротивление скалыванию древесины сосны и ели в лобовых врубках Хек кг/см2 при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки.

5.    Расчетное сопротивление изгибу элементов из круглых лесоматериалов^ имеющих врезки-в расчетном сечении, при -> нимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6.    В конструкциях построечного изготовления величины

. расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п.2"а” и ”6” данной таблицы, снижаются на.30$.

5.3.2. Для древесины других пород, для вепропитанной •древесины лиственницы и для' гнутых элементов конструкций опор BI расчетные сопротивления принимаются по табд.1 данного раз -жела ."Руководства” с умножением на коэффициенты, приведенные в табл.9; 10 и 12 СНиП II-B.4-7I*

-/Г—

5»3«3« Расчетное сопротивления древесины элементов при расчете та постоянные и временные длительные нагрузки определяется путем умножения расчетных сопротивления, приведен*» них в табл.Х в графе "без гололеда”', на коэффициент условия работы 0;8 в.тех случаях^ когда усилия в элементах и соедивет ниях‘, возникающие от расчетной постоянной и временной длительной нагрузок^ превышают 0,8 расчетной полной нагрузки,

К постоянным и временным длительным нагрузкам при этом следует 'относить' нагрузки, указанные в разделе 2 й?уко@одст^ ва”.

5'Э'ЛгПри расчете деревянных конструкций опор ВЛ в монтажном режиме расчетные сопротивления древесины сосны и ели принимаются по таблчХ как при нормальном гололедном режиме

работы,

5.3.5.’ При расчете опор Ш из клееной древесины расчет^ вне сопротивления:; умножаются на коэффициент условий работы f$k конструкций опор BS из клеевой древесины, равный Г, 15

5,3„б, Нодуль упругости-древесины вдоль волокон, независимо от породы древесины, принимается ©=85000 кГ/см^.

5 .ЗЛ, Расчетные сопротивления стали; сварных соединений и швов, болтовых. ,соединений, стальных деталей ж. физические характеристики стали ё стальных канатов принимаются по. измене виям и дополнени^/Йш ДХ-В.З-тг и разделу 3 иРуководства-;-При этом> расчетные сопротивления .стали 'растяжению принимаются как для конструкций^ эксплуатация которых после до~ стяжения металлом-предела текучести невозможна.

5.3.8. Расчетные сопротивления и физические характеристики бетона и железобетона принимаются по СНиП П-2Х-75 и разделу 4 “ Руководства *\

5*3.9»' Расчетные сопротивления стали для расчета тяжей оттяжек из круглого проката", анкерных тяг для крепления оттяжек, работающих на растяжение, в ненарезаввой части следует принимать, как для прокатной стали соответствующе! маркг, а в нарезанной части - как для болтов* При расчете двойных чж тройных оттяжек, тяг ж тяжей, вводится коэффициент tft *0,85»

4; НАГРУЗКИ

5*4*1* Нагрузки на деревянные опоры определяются согласно указаниям раздела. 2. данного “Руководства”.

5*4.2.. Вес. круглого, леса приведен в приложении к настоящему разделу "Руководства?*

5*4уЗ.. При расчете деревянных опор динамическая составляющая, ветровой нагрузки не учитывается, за исключением промежуточных, свободностоящих (одностоечных ш портальных без ветровых связей) опор на.железобетонных приставках;

5.4*4* Аэродинамический, коэффициент **С?~(коэффицевс лобового сопротивления) для элементов из круглоголеса в. зависимое*? ти от среднего диаметра элемента и скоростного напора ветра принимается по табл£.2.

Таблица 5.2

Аэродинамические коэффициенты "С"

Средний диаметр ' .элемента; см

Значение ”С” при нормативном скоростном напоре ветра V, кГ/м2

7

’ 14*

20

30

40

50

65

80 и более

16-17

1,2

Г,2

х,о

0,9

0,8

0,7

' 0,6

-0,5

• л

18

ХД

0,6

0,5

Продолжение табл Л *2


Средний

Значение “С” яри нормативном скоростном напоре ветра . Y.Kf/42_

элемент',

СМ'

7

14

20

30

40

19

IV2

ГД

1,0

г

0,8

ОД

20

0,9

21-22

1*0

0,7

0,6

23-25 '

I I

0,9

0,8

0,6

26-27

А, А

-

28

0,8

0,7

Л s

0,5

29-30

1,0 .

0,6

0,5

31

0,7

32-34

0,9

0,5

50

0,5


65


80 и более


0,5


0,5


Примечанияs 1» Значения,С определены в соответствии с СШП ХХ-АЯ1-72 в зависимости от числа Рейнольдса, которое

определяется по формуле

Re-^


(5.4)


"где tf - учитываемая в расчете скорость ветра в м/сек* d *> средний, диаметр элемента в.к;

^ - кинематическая вязкость воздуха.

Скорость, ветра в зависимости от нормативного с корост во-. го напора определяется по формуле


У*:4.уПГ ,


(5.5)


2. При других скоростных напорах значение С определяет* ся линейной'интерполяцией»___

5*4*5. Аэродинамический коэффициент С для элементов прямоугольного сечения определяется по СНиП П-4-Я&;

5у ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА ДЕРШШШ ОПОР Ш

5.5Д. Расчет деревянных конструкций опор Ш произвол дится только по предельным состояниям первой группы (по прочности и устойчивости) на расчетные нагрузка?

Целью расчета является обеспечение несущей способное*?

Т1, (прочности и устойчивости) конструкций опор в возможных неблагоприятных условиях их работы в период монтажа и эксплуатации Ы?

Расчет железобетонных приставок производится по аер» вой и второй группам предельных состояний.

5.5.2? Усилия в элементах, и соединениях деревянных конструкций определяются в предложении упругой работы древесины.

5.5.3;' Опоры ВЛ из клееной древесины рассчитываются согласно указаниям СНйП П-В.4-71 и указаниям настоящего раздела ”Руководства".

5.5Л. Одностоечные и плоские п-образные свободно -стоящие опоры..без ветровых связей в нормальном и. аварийном (обрыв провода) режимах работы BJ и опоры с ветровыми свя -зяш* в режиме обрыва провода рассчитываются как гибкие консоли, жестко защиялеввые нижним концом в грунте, на сум -мерный изгибающий момент от горизонтальных ж вертикальных

нагрузок Со учетом отклонения опоры под действием горизонталь-вых нагрузок ж неуравновешенного изгибающего момента от нес*и-метричвого приложенных вертикальных нагрузок)«

5.5*5; Для промежуточных опор с расстоянием от земли до нижинч траверсы более 10 м жесткую заделку рекомендуется при -нимать:- а) при отсутствии верхнего ригеля - ниже уровня ■ грун-

ее

та на расстоянии )(Уо^ определяемом по табл.5.4;

б) при наличии верхнего ригеля - на уровне оси верхнего ригеля.

Для опор с расстоянием от земли до нижней траверсы ме -нее 10 и защемление тоек допускается принимать на уровне грунта.

Таблица 5.4

Значение, Уо* для промежуточных опор ЕЯ без верхнего ригеля

Типы конструкции

Зиачег

для опор с габарите

гае.Уо*

>м до нижней

траверса,м

промежуточных

от 10 до 15 м

от 15 до 20 м

опор

при режлмах работы В!

нормальных

аварийном

нормальных

аварийном J

Плоские портальные с ветровыми связями

а»

0,4

ЧР

i

0,75

Плоские портальные без ветровых связей и односто* ечные

0,4

0,4

0,75

0,75

3340 цы«>П~20

-to -

5,5.6 • Нагрузки от ветра на провода1, троса и конст-: рукцию опоры в нормальном режиме работы ВЗЕ распределяются поровну между стойками промежуточных портальных опор*

5.5 .7. Величина нагрузки» приходящейся на ближайшую от оборванного провода стойку портальных промежуточных свободностоящих опор без тросов, в аварийном режиме при обрыве крайней фазы» принимается*?

-    для.опор без ветровых связей - равной тяженив провода;*

-    для опор с высотой до траверсы С Н) до 15 м с крестовой ветровой связью высотой £ 4 м, расположенной ни* же траверсы, на расстоянии на более j Нтр ** равной Ъ% от тяже ния провода; при этом в месте пересечения крестовых связей необходима установка стяжного болта *

В остальных случаях для опор с ветровыми связями величина данной нагрузки должна определяться опытным, путем.

5.5.8. Для опор, у которых стойке могут рас с мат ри « ваться как жесткие конструкции» усилие от обрыва провода^ приходящееся на одну стойку, определяется как опорная, реакция свободно лежащей балки (траверсы)1» опорами для кото -рой являются стойки (например» АП~образше опоры плоские промежуточные опоры с тросами с учетом поддерживающего действия троса при обрыве провода и т.п.).

-3 ~

Состав йРуководст'5ай

Ивв.ЗД

X. Общие положения

3534тм~Т1

2» Сочетание нагрузок; нормативные и расчет* ные нагрузки

353<ЬгП

3, Стальные конструкций

3534тм-Т1

V* Железобетонные конструкции

304XTM-TI

3* Деревянные конструкции

3340тм-ТХ

6* Основания

3041т м~12

7. СВайнае фундамента

?041тм~тЗ

5.5,9, Нагрузки на стойку от веса проводов с гирлянда^ ми и тросов (при величии тросовой траверсы) определяются как опорные реакции свободно ледащей балки (траверсы) 8 опорами • для которой служат стойки.

5.5 ДО. При расчете конструкций деревянных опор реко -мендуетея принимать следующее направление ветра £

- для опор из круглого леса под углом 90° к оси BI или по биссектрисе внутреннего угла поворота трассы В2;

• для опор из элементов прямоугольного сечения - под углом. 90е и 45° к оси №

б, СТАТЙЧВСВЙЕ РАСЧЕТЫ Промежуточная одностоечная опора

Одностоечные деревянные опоры с точки зрения статики их расчета в нормальном режиме работы Ж представляют собой гибЧ кие консоли* жестко защемленные, нижним концом в грунте. Под действием системы горизонтальных и вертикальных нагрузок опора деформируется.

Расчет опоры производится по деформированной схеме с учетом изгибающих1 моментов От вертикальных нагрузок на..стрелках прогибов*. вызванных горизонтальными, .нагрузками и неурав -новешенным изгибающим моментом от несимметрично приложенных . вертикальных нагрузок*

3340 ти-11-4


3 разработке участвовали:


Главный специалист по ВЛ

.ЮДЛСованько


Начальник (ЛЗХ


_ -Qtrv^

/Руководитель группы

___ С    <    ------


А»Еа5эб Т Л «Ьиячвпсо


Руководитель группы


Б,А#Поберезкяк


Старший инженер _'


Е*М*Дояец


Старший инженер


В ’*В «Нежданова


Инженер


Г>Я «Кацман


ЗЗЗДтм-ТХ-^

АННОТАЦИЯ

Настоящий раздел "Руководства” разработай в развитие глава СНиП П-В.д-71*

В данном разделе приводятся рекомендации по расчету и конструированию деревянных опор ВЛ напряжением выше I кВ до 220 кВ включительно.

Работа выполнена в соответствии с планом нормативных работ Госстроя ССОР.

СОУШЖ РАЗДЕЛА 5

Стр*

I* Общие положения    I

2. Материал деревянных конструкций и их

соединений    2

3; Расчетные характеристики материалов    5

Чо Нагрузки    10

5« Особенности расчета деревянных опор    ВХ    12

6» Статические расчеты    15

7, Расчет элементов деревянных конструкций    32

8* Расчет болтовых соединений    37

9„ Обще конструктивные требования    43

10, Основные указания по обеспечении долговечности, и капитальности деревянных опор    31    46

XI, Примеры расчета деревянных опор    49

Приложение - таблицы    88

3340 тн-Д-7

- Г. ОБЩЕ ПОЛОЖИМ

5ДД* Настоящий раздел распространяется на проектирование конструкций деревянных опор воздушных линий электропере дачи напряжением вше I кВ и до 220.кВ включительно*

5.1*2* Основными областями применения деревянных опор . являются районыs богатые лесом или расположенные вблизи мач-топропиточных заводов,

5.1.3,    Конструкции деревянных опор Ш проектируются в соответствий с. указаниями СНиП П-АД0-7Г» СМ П-В,4-71 ж данного раздела "Руководетва".

При пользовании “Руководством® должны учитываться все изменения* вносимые в СНиП после выхода в свет настоящего "Руководства",-

5.1.4.    Наряду с деревянными приставками (пасынками и сваями) для деревянных опор ВЛ могут применяться железобетонные приставки. Железобетонные приставки рекомендуется применять при неблагоприятных гидрогеологических и климатических условиях* способствующих быстрому гниению древесины» и в районах-» подверженных низовым пожарам; в остальных случаях применение железобетонных приставок должно быть технически и экономически обосновано.

5Д.5* Конструкции железобетонных приставок проектируются в соответствии с указаниями СМ П-21-75 и раздела 4 на --стоящего “Руководства".

5 Д;6, Деревянные промежуточные опоры могут быть гибкой или жесткой конструкции; анкерные* анкерно-угловые и концевые опоры должны быть жесткой конструкции.

-8 -

5 ДЛ* Деревянные опоры ВХ могут выполняться как о оттяжками, так ж без них,

5.1.8* Расчёт гибких деревянных промежуточных тросовых опор в аварийном режиме следует производить?*

а)    при обрыве провода с учетом поддерживающего действия тросов 5.

б) . при обрыве троса с учетом поддерживающего действия проводов*

При обрыве провода в тросовых и бестросознх опорах под® держивающее действие необорванных проводов не учитывается*

2 . МАТЕРИАЛ ДЕРЕВЯНШХ КОНСТРУКЦИЙ И ИХ СОЕДИНЕНИЙ

5,2.1. Элементы конструкций деревянных опор изготовляются из бревен, полукруглого и пиленого леса хвойных пород - сосны и лиственницы. Для опор ВЛ напряжением ниже 35 кВ допуска-ется применение ели и пихты для всех элементов опор, кроме траверс; подтраверсников, а так же приставок и строек* заглубляемых в грунт;

Применение ели и пихты для ЕЛ 35 кВ может быть допущено только при соответствующем обосновании.

Для изготовления элементов опор B3I всех напряжений возможно применение клееной древесины*

Применение элементов из клееной древесины допускается при условии их изготовления на водостойких клеях (например, фе^

н о лфо рмальдеги двых) I

5.2*2; Ответственные деревянные, детали соединений элементов деревянных опор (шпонки, нагели) должны изготовляться из

-9-

древесины твердо лиственных пород» Эти детали as древесины маслостойких в отношении загнивания пород (березаэ бук) дол» жен подвергаться антиеептироватго.

5.2.5*. Для изготовления элементов деревянных опор Ш долины применяться бревна не ниже 3-го сорта по ГОСТ 9463-72!

Для изготовления: элементов клеевых опор используются пиломатериалы хвойных Пород (сосна и лиственница), качество и размеры которых долины соответствовать ГОСТ 9486-66»

Качество древесины в готовых элементах опор в зависимости от категорий элементов, приведенных в СВиП П-В .4-71, должно удовлетворять требованиям этого же СНй! в отношении допустимых пороков,'

5,2.4^ Древесина должна быть качественно пропитана антисептиком»

При обработке маслянистыми антисептиками древесина заболо-. ни элементов должна быть пропитана на глубину не менее 20, а ядровая часть досок, выходящая на поверхность, - не менее 5 мм; норма расхода антисептических масел должна составлять 75-90кг/м^а Для получения более глубокой пропитки элементы, изготовленные из труднопропитываемых пород (ядро сосны, ель, пихта', лиственница), следует до пропитки подвергать механическим ваколам или производить их естественное или искусственное засинение (для ели и пихты).-

Применение вепропитанног лиственницы допускатеся только для северной зоны страны.

При применении для-Ей бревен лиственница во всех остальных климатических районах элементы опор следует подвергать пред-

3340 тм-TWO

-Л?-г

варительно сушке и последующей пропитке маслянистыми антисептиками, обеспечивающими глубокую пропитку заболони; при этом су -хая' древесина лиственницы (при влажности заболони не выше 25$) может применяться как зимней, так и летней рубки без ограничения,

5.2 3. Влажность древесины перед пропиткор маслянистыми антисептиками для элементов из круглых бревен должна быть не ,более 25; для пиленого леса - не более 15$,

При пропитке водорастворимыми антисептиками (за исключением диффузионного метода) допускается применять древесину с влажностью более 25, но не более 40$. При диффузионном методе пропитки водорастворимыми антисептиками влажность древесины должна быть не менее 5С$.

Во всех случаях готовые, идущие "в дело'*, элементы деревянных опор из бревен должны иметь влажность не выше 25, а из пиленого леса - не выше 15$.

5.2.6,    Плотность (объемная масса) пропитанной антисептиком древесины, независимо от породы, при расчете конструкций опор ВЛ принимается равной 800 кг/м*5.

5.2.7,    Для основных расчетных элементов опор (стоек, приставок, траверс,' а для угловых опор и сжатых подкосов) диаметр., бревен в отрубе должен быть не менее 18 см для ВЛ напряжением НО кВ и выше и не менее 16 см для ВЛ напряжением 35 кВ и ниже'. Однако диаметр приставок (пасынков, свай) опор ВЛ напряжением

35 кВ и ниже должен быть не менее 18 смг, Для вспомогательных нерасчетных элементов опор ВЛ всех напряжений диаметр бревен должен быть не менее 14 см.

5.2.8,    Величина сбега круглых лесоматериалов (изменение диаметра по длине) при расчете элементов конструкций принимается