Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

114 страниц

Купить СТО АРСС 11251254.001-018-3 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает общие требования к проектированию огнезащиты несущих стальных конструкций жилых и общественных зданий, и применяется формировании соответствующего раздела проектной и (или) рабочей документации.

 Скачать PDF

Консультация по подбору ГОСТабесплатно

Документ разработан в развитие СП 16.13330.2017 "Стальные конструкции"

Оглавление

Введение

1 Общие положения по проектированию

     1.1 Общие положения

     1.2 Выбор материалов конструкций

     1.3 Сортамент

     1.4 Нагрузки и воздействия

     1.5 Предельные деформации конструкций многоэтажных зданий, ускорения колебаний

     1.6 Обеспечение общей устойчивости каркасов, разбивка зданий на температурные блоки

     1.7 Наружные стены

     1.8 Перегородки

     1.9 Перекрытия

     1.10 Конструкции из профилированного настила

2 Общие положения по расчётам конструкций

     2.1 Расчетные сочетания усилий

     2.2 Учет неточностей монтажа

     2.3 Компьютерные модели зданий и расчет несущей системы

     2.4 Центрально-сжатые и центрально-растянутые элементы

     2.5 Изгибаемые элементы

     2.6 Сжато-изгибаемые элементы

     2.7 Элементы, работающие на кручение

3 Проектирование колонн

     3.1 Проектирование стержня колонны из фасонного проката

     3.2 Базы колонн

     3.3 Стыки колонн

4 Проектирование балок

     4.1 Сечения балок и проектирование балочных клеток

     4.2 Шарнирные узлы примыкания балок к колоннам

     4.3 Жесткие узлы примыкания балок к колоннам

     4.4 Узлы примыкания балок к балкам

     4.5 Узлы пропуска коммуникаций

5 Проектирование элементов связей и перехватных конструкций, ферм

     5.1 Сечения связевых конструкций

     5.2 Конфигурации вертикальных связей

     5.3 Общие подходы к проектированию перехватных конструкций при изменении шага колонн

6 Таблицы для подбора сечений прокатных двутавров и проектирования узлов

     6.1 Сортамент сечений прокатных двутавров

     6.2 Подбор сечения элементов при центральном сжатии и растяжении

     Пример 6.2.1

     Пример 6.2.2

     Пример 6.2.3

     Графики несущей способности центрально сжатых стержней для колонных двутавров, сталь С255Б

     6.3 Подбор сечения элементов при действии продольной силы с изгибом

     Пример 6.3.1

     6.4 Подбор сечения элементов при изгибе ……

     Пример 6.4.1

     Графики предельной равномерно распределенной нагрузки для балок 2-го класса по изгибающему моменту в середине пролета (М) и поперечной силе на опоре (Q) для широкополочных двутавров, Графики предельной равномерно распределенной нагрузки для балок 2-го класса по изгибающему моменту в середине пролета (М) и поперечной силе на опоре (Q) для широкополочных двутавров, сталь С255Б

7 Таблицы для подбора сечений стальных труб и проектирования узлов

     7.1 Сортамент сечений труб

     7.2 Подбор сечения элементов при центральном сжатии и растяжения труб

Таблица 6.1.1 — Номинальные размеры профилей и справочные величины для главных осей в соответствии с ГОСТ Р 57837-2017

Таблица 6.1.2 — Справочные величины для двутавров по ГОСТ Р 57837- 2017

Таблица 6.2.1а — Условная гибкость стержней двутаврового сечения в плоскости с большей жёсткостью у-у для заданных расчетных длин

Таблица 6.2.1б — Условная гибкость стержней двутаврового сечения в плоскости с меньшей жёсткостью х-х, для заданных расчетных длин

Таблица 6.2.2а — Несущая способность элементов двутаврового сечения при центральном сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с большей жёсткостью N, кН

Таблица 6.2.2б — Несущая способность элементов двутаврового сечения при центральном сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с меньшей жёсткостью N, кН

Таблица 6.2.3 — Проверка устойчивости стенки центрально-сжатых элементов двутаврового сечения в соответствии с 7.3 СП 16.13330 [12] для заданных расчетных длин

Таблица 6.2.4 — Несущая способность элементов двутаврового сечения при центральном растяжении

Таблица 6.3.1 — Коэффициенты для расчёта элементов конструкций с учётом развития пластических деформаций (по таблице Е.1 [12])

Таблица 6.3.2а — Предельные значения продольного усилия (N) внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного изгибающего момента (М), действующего в плоскости с большей жёсткостью сечения у-у, при расчётах на прочность

Таблица 6.3.2б — Предельные значения изгибающего момента (М), действующего в плоскости с большей жёсткостью сечения у-у внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного продольного усилия при расчётах на прочность

Таблица 6.3.2в — Предельные значения продольного усилия (N) внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного изгибающего момента (М), действующего в плоскости с меньшей жёсткостью сечения х-х, при расчётах на прочность

Таблица 6.3.2г — Предельные значения изгибающего момента (Му), действующего в плоскости с меньшей жёсткостью сечения х-х внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного нормального усилия при расчётах на прочность

Таблица 6.3.3 — Результаты расчёта на устойчивость (значения N и М) элементов сплошного сечения при сжатии с изгибом в плоскости наибольшей жесткости у-у в зависимости от заданной расчётной длины и приведённого относительного эксцентриситета

Таблица 6.4.1 — Предельная равномерно распределенная нагрузка на балку по предельному изгибающему моменту (М) в середине пролета при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок 1-го класса (без учета развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у

Таблица 6.4.2 — Предельная равномерно распределённая нагрузка (q) на балку по предельной поперечной силе (Qmaх) на опоре при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок 1-го класса (без учета развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у

Таблица 6.4.3 — Предельная равномерно распределённая нагрузка (q) на балку по предельному изгибающему моменту (М) в середине пролета при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок 2-го класса (с учетом развития пластических деформаций) при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у

Таблица 6.4.4 — Предельная равномерно распределённая нагрузка (q) на балку по предельной поперечной силе ( Mmах) на опоре при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок 2-го класса (с учетом развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у

Таблица 6.4.5 — Предельная нормативная равномерно распределенная нагрузка (q) на балку по максимальному прогибу в середине пролёта‚ при расчётах по деформациям шарнирно опёртых балок 2-го класса (с учетом развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у. Настоящая таблица действительна для сечений любой стали по ГОСТ 27772

Таблица 7.1.1 — Номинальные размеры профилей круглых труб и справочные величины для главных осей сечения в соответствии ГОСТ Р 58064-2018

Таблица 7.1.2 — Номинальные размеры профилей квадратных труб и справочные величины для главных осей сечения в соответствии ГОСТ 30245-2012

Таблица 7.1.3 — Номинальные размеры профилей прямоугольных труб и справочные величины для главных осей сечения в соответствии ГОСТ 30245-2012

Таблица 7.2.1 — Несущая способность труб круглого сечения при центральном сжатии для заданных расчетных

Таблица 7.2.2 — Несущая способность труб квадратного сечения при центральном сжатии для заданных расчетных длин

Таблица 7.2.3а — Несущая способность труб прямоугольного сечения при центральном сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с большей жёсткостью у-у

Таблица 7.2.3б — Несущая способность труб прямоугольного сечения при центральном сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с меньшей жёсткостью х-х

Таблица 7.2.4 — Несущая способность труб круглого сечения при центральном растяжении

Таблица 7.2.5 — Несущая способность труб квадратного сечения при центральном растяжении

Таблица 7.2.6 — Несущая способность труб прямоугольного сечения при центральном растяжении

Библиография

 
Дата введения01.11.2018
Добавлен в базу01.02.2020
Актуализация01.02.2020

Организации:

25.08.2018УтвержденАссоциация Объединение участников бизнеса по развитию стального строительства10/01
РазработанЦНИИСК им. В.А. Кучеренко - институт АО НИЦ Строительство
Нормативные ссылки:
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ СТО АРСС 11251254.001-018-3

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

(в развитие СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции»)

Москва

2018

1.1.4    Нормативные значения нагрузок, коэффициенты надежности по нагрузке yf и коэффициенты сочетаний нагрузок для определения их расчетных значений следует принимать согласно [13]. При проверке конструкций по предельным состояниям первой группы необходимо принимать yf> 1,0 (за исключением усталостного разрушения и тех случаев расчета, когда уменьшение постоянной нагрузки ухудшает условия работы конструкций). При проверке усталостного разрушения (выносливости) и предельных состояний второй группы yf£ 1,0.

1.1.5    Согласно [ 131 расчетные ггагрузки, применяемые в расчетах по первой группе предельных состояний, названы предел ьными, а в расчетах гго второй гругигс и на выносливость- эксплуатационными.

1.1.6    Поскольку при yf> 1,0 расчетные предельные нагрузки повторяются редко (например, гго литературным данным, от одного крана - один раз в 20 лет; ветровая - один раз в 10-15 лет; снеговая - в среднем один раз в 10-12 лет; па перекрытия - один раз в 15-20 лет), стальные конструкции при проверке но предельным состояниям первой труппы (за исключением усталостного разрушения) следует рассчитывать на однократное действие этих нагрузок.

1.1.7    Цель расчсга конструкций - нс допустить с определенной обеспеченностью наступления предельных состояний первой группы гиги перехода за предельные состояния второй группы в течение вссгю срока эксплуатации зданий и сооружений, а также в процессе ггх возведения при минимальном расходе материалов и наименьшей трудоемкости изготовления, транспортирования и монтажа конструкций.

1.1.8    При расчете нссутцсй способности сечения или элсмстгга конструкции наибольшее возможное за время эксплуатации (или возведения) усилие F в элементе от расчетных предельных нагрузок и воздействий нс должно превышать соответствующей наименьшей предельной несущей способности S элемента с учетом начальных несовершенств

FsS.    (!)

Усилие F (продольная и поперечная силы; изгибающий, крутящий моменты) следует определять по формуле

F=y,Ia:t\Yf    (2)

где уп - коэффициент надежности по ответственности ((13)); а - коэффнциегтт перехода от нормативной нагрузки к усилию;

FM - нормативная нагрузка;

yfi - коэффициент надежности по нагрузке.

Предельную несущую способность S, соотве тствующую виду усилггя (сжатию, растяжению, сдвигу, изг ибу, кручению и т.д.), необходимо определять гго формуле

S = fl0RmYjym.    О)

где fi - коэффициент, учитывающий вид усилия, предельное состояние и работу стали за пределом упругости (ф: фе; ф^ с и т.д. в соответствии с положениями [12J);

Ф - геометрическая характеристика сечения (А; IV'и т.д.);

Rn - нормативное сопротивление материала;

у — коэффициент условий работы;

ут - коэффициент надежности гго материалу.

1.1.9    Начальными несовершенствами стальных конструкций являются совокупность геометрических отклонений формы и размеров, факторов, влияющих на свойства стали, и отступлений от принятой расчетной схемы, возникающих при изготовлении, транспортировании и монтаже конструкций. Несовершенства формы элементов конструкции учитывается соответствующими расчетными коэффициентами (например, коэффициент продольного изгиба). Учет несовершенств, возникающих при монтаже конструкщтй, необходимо выполнять при проектировании и расчетах конструкций (см. раздел 2.2) и в рамках авторского надзора за строительством конструкций на оегго- ■, ваг ши анализа данных исполнительных съемок.

1.1.10    Основное неравенство метода предельных состояний (1) может быть представлено в ^

форме сравнения учитываемых в расчетах напряжений с их предельными значениями (расчетными сопротивлениями), устанавливаемыми (12].

1.1.11    При расчете конструкций по предельным состояниям полной непригодности к эксплуатации, перемещения (деформации), соответствующие расчетным значениям предельных нагрузок и воздействий, нс должны превышать предельных значений перемещений (деформаций), устанавливаемых в нормативных документах по условиям необходимости прекращения эксплуатации в связи с качественным нарушением геометрической формы.

1.1.12    Условия расчета но предельным состояниям полной непригодности к эксплуатации следует представлять в форме проверки усилий или напряжений (как при расчетах несущей способности), определяемых с учетом неупругих деформаций; эта форма принята в [12].

1.1.13    При расчете конструкщш но предельным состояниям второй группы, перемещения, параметры колебаний и изменения положения от расчетных эксплуатационных нагрузок (названных в 112] «нормативными», поскольку в большинстве случаев у{- 1,0) нс должны превышать предельно допустимых значений этих перемещений или указанных параметров, установленных в [12] и в других нормативных документах, то есть:

fsffjvj*    И)

где/- перемещения или параметры колебаний и изменения положения, возникающие в конструкциях от действия расчетных эксплуатационных нагрузок;

уп - коэффициент надежности по ответственности по ГОСТ 27751;

fu - предельно допустимые значения перемещений или параметров, регламентируемые

нормами на основе требований нормальной эксплуатации.

При установлении нормативных значений^ учитываются нормальные условия для пребывания людей, работа технологического оборудования, сохранность офаждающих конструкций и перегородок.

1.1.14    Выбор расчетных схем, исходных прс/щосылок и допущений необходимо определять на основе применяемого метода расчета. При использовании вычислительной техники необходимо учитывать действительные условия работы конструкций и рассчитывать их как единые пространственные системы. При больших пролетах или высоте здания и сооружения учитываются неупругие деформации стали, деформированные схемы и геометрическая нелинейность. Приближенные методы расчета и более простые расчетные схемы, основанные на разделении с;ишых пространственных систем на плоские конструкции и отдельные элементы, следует применять при учете особенностей взаимодействия элементов стальных конструкций между собой и с основанием. Предпочтение следует отдавать методам расчета стальных конструмшй как единых пространственных систем.

1.1.15    При упругих деформациях стали для статически неопределимых стержневых конструкций расчетные усилия следует определять по недеформированной схеме. Расчет на устойчивость отдельных стержней при действии этих усилий следует выполнять по деформированной схеме с учетом неупругих деформаций.

1.1.16    При учете физической нелинейности работы стали при аналитических или численных расчетах, диаграмму ее работы следует принимать по таблице В.9 и рисунку В.1 |12|. В указанной таблице приведены обобщенные данные для всех использующихся в сгрои гсл1>ствс сталей. Учет развития пласт ических деформаций выполняется в соответствии с разделом 4.4.

1.1.17    Расчеты элементов стержневых и балочных конструкций, а также пластинок, образующих сечение, при учете нсупругих деформаций стали следует выполнять (при малости перемещений) с использованием приближенного выражения для кривизны (то есть на основе геометрически

о линейной теории). При этом следует применять теорию малых упругопластических деформаций при д простом нафужении или использовать модель жестко пластического тела.

1.1.18    По своей физической природе строительные стали являются упругонластичсским материалом с различными зависимостями между деформациями и напряжениями при нафузке и раз-

грузке. Однако при проверке конструкций по предельным состояниям первой фуппы на однократное действие расчетных предельных нагрузок применяемые стали рассматривают как нелинейно упругий материал, характеризующийся одной и той же нелинейной или кусочно-линейной зависимостью между деформациями и напряжениями при нагрузке и разгрузке (рисунок 1.1, кривая ОВЛВ).


Рисунок У./ - Зависимость между напряжениями и деформациями при нагружении ОА и разгрузке для упругопластического мак-риала АС, для нелинейно упругого материала АК

Если в процессе деформирования конструкции в некоторых ее частях появится частичная разфузка, то жесткость системы в целом должна увеличится. В связи с этим принятая зависимость приводит к некоторому запасу несущей способности, что позволяет в практических расчетах надежно пользоваться моделью нелинейно ynpyi-oro материала.

При возможном убывании нафузок, а также при повторно-переменной нафузке анализ поведения стальных конструкций за пределом ynpyi-ости должен основыватся на использовании модели упругопластического материала с различными зависимостями между деформациями и напряжениями при нафузке и разгрузке (рисунок 1.1, кривая ОВАС).

В практических расчетах конструкций следует пользоваться диаграммой работы стали в соответствии сп. 1.1.16.

1.1.19    Расчет стальных конструкций и их элементов на усилия от действия внешних нафузок необходимо выполнять с использованием геометрических гипотез: плоских сечений, сскториальных площадей и прямых нормалей. Расчет конструкций, выполняемый в соответствии с требованиями настоящего стандарта организации, а также действующими строительными нормами и правилами ([12], [13) и др.), реализует применение указанных гипотез.

1.1.20    При расчете стальных конструкций и их элементов с учетом влияния собственных остаточных напряжений а (от сварки, прокатки, холодной правки и т.д.) следует применять гипотезу об алгебраическом суммировании условных деформаций er = or / Е с деформациями от внешней нафузки (/: - модуль упругости). При применении материалов в соответствии с указаниями настоящего стандарта организащ1и и (12]. апробированных конструктивных решений каркасов в соответствии с настоящим стандартом организации учет собственных остаточных напряжений при расчетах конструкций, как правило, нс требуется.

1.1.21    Надежность и экономичность стальных конструшщй должны быть обеспечены одновременным выполнением требований к выбору материалов, расчетам и конструированию, а также изготовлению и монтажу.

1.1.22    При проектировании стальных конструкций подбор сечений необходимо выполнять с учетом технико-экономического обоснования принимасмот проектного решения, сортамента освоенных промышленностью материалов, применения эффективных марок сталей, профилей, унифшщрованных типовых или стандартных конструкций, а также других требований [12|. Допускается проектировать конструкции с запасом более 2(Х£ при необходимости минимизащш используемых при изготовлении типов профилей или отправочных марок конструкций.

1.1.23    Несущие конструкции многоэтажных и высотных зданий выше фундамента следует проектировать в соответствии с действующими нормами на проектирование соответствующих видов конструкций - [12]. СП 63.13330, (1-4]. а также с учетом положений [ 13]. СП 14.13330, а


также в соответствии с правилами проектирования сталежелезобетонных конструкций и правил проектирования высотных зданий и комплексов.

1.1.24    Проектирование несущих конструкций здания следует производить с уметом их расчетного срока службы, который определяется в соответствии с требованиями ГОСТ 27751 в зависимости от класса сооружения. Для гражданских многоэтажных зданий (без крановой нагрузки, жилых и общественных) нормального уровня ответственности и класса сооружения КС-2, как правило, принимается расчетный срок службы равный 50 годам. При этом применение для несущих конструкций современных сталей в соответствии с ГОСТ 27772, а также положениями (12). болтовых и сварных соединений в соответствии с требованиями 112| обеспечивает заданный расчетный срок службы.

1.1.25    Основными несущими элементами многоэтажного или высотного здания, проектируемого с применением стальных конструкций, являются:

а)    колонны, воспринимающие всю или большую часть вертикальной нагрузки на здание;

б)    система вертикальных связей в виде отдельных связсвых плоскостей, либо в виде пространственных железобетонных ядер жесткости, либо в виде пространственных ферм жесткости, воспринимающих всю или большую часть горизонтальной нагрузки на здание;

в)    балки перекрытий;

г)    перекрытия;

д)    аутригерные или иные распределительные конструкции.

1.1.26    Для предварительных расчетов стальных каркасных многоэтажных зданий и оценки общей металлоемкости конструкщш допускается использовать формулу 5:

G = 12 + 0.5 // (кг/м3),    (5)

где // - число этажей здания; при этом 10-15% веса стали необходимо добавить на вспомогательные элементы (лестницы, связи, лифтовые шахты), если они нс проектируются из монолитного или сборного железобетона. Установленное опытным путем соотношения расхода стали между основными и вспомогательными элементами следующее: колонны - 40-60%, балки перекрытий - 30-50%, лестницы и лифтовые шахты - 3-6%, связи - 2-7%, башмаки колонн - 1-3%. Данные соотношения изменяются в зависимости от высоты здания и представлены на рисунке 1.2.

Рисунок 12-Расход материалов несущих конструкций: 1 - при применении оптимальных конструктивных I систем. 2 - колонны, степы, 3 - несущие элементы перекрытий, 4 - конструкции, воспринимающие горизонтальные нагрузки, 5 - конструкции, воспринимающие вертикальные нагрузки, б - сумма 4и5 (данные *7 приведены для зданий с коэффициентом надежности по ответственности равным 1,0, для площадок с сейсмичностью не более 7 баллов)

1.1.27 При проектировании многоэтажного или высотного здания используют следующие виды несущих систем: каркасную (связсвая или рамно-связсвая, до 30 этажей, рисунок 1.3, а), каркасно-ствольную (до 46 этажей, рисунок 1.3, б), «трубу в трубе» с аутригерными конструкциями (до 60 этажей, рисунок 1.3, в), коробчатую и многосекционную коробчатую системы (до 100 этажей и выше, рисунок 1.3, г, д, е). Компоновка несущей системы должна обеспечивать рациональную передачу вертикальных и горизонтальных воздействий (от ветра и сейсмики) на фундамент.

80... 100

Рисунок IJ - Конструктивные системы многоэтажных н высотных зданий

Примечания: 1 - Пунктиром указаны плоскости вертик<иьных связей; 2 - На схеме условно показаны конструкции вертикалы!ых связей в виде металлических вертикальных ферм, для схем а, б, в могут выполнены из сборных или монолитных железобетонных конструкций

1.1.28    На этапе прсдпросктной разработки осуществляется поиск наиболее эффективной несущей системы здания с учетом особенностей объемно-планировочных решений здания. Для зданий высотой более 100 м но заданию заказчика следует выполнять технико-экономическое сравнение нс менее двух вариантов для различных видов несущих систем.

1.1.29    При выборе конструктивной системы здания следует руководствовался следующими положениями:

а)    создавать симметричный план здания - наличие двух или хотя бы одной оси симметрии;

б)    упрощать конструктивную форму здания путем: использования четкой статической и ic-омстричсской схемы; создания регулярной (однородной) ее структуры с простыми элементами и сопряжениями;

в)    конструктивно выделять элементы, воспринимающие горизонтальную нагрузку (для зданий высотой более 100 м);

г)    концентрировать конструкции здания для восприятия горизонтальной нагрузки путем создания внутренних и (или) внешних сгволов или иных систем связей;

д)    располагать элементы, воспринимающие горизонтальную нагрузку равномерно по плану здания;

с) определять рациональный шаг основных вертикальных несущих элементов [колонн и (или) сталежелезобетонных стен], учитывающий равномерное распределение нагрузок по плану здания; следует стремиться к тому, чтобы разбивка колонн и балок была с одинаковыми или кратными размерами;

ж) поперечные сечения колонн или элементов жесткой арматуры проектировать с применением фасонною и апробированного .чистового проката из известных и исследованных сталей;

з)    располагать в плане центр масс здания таким образом, чтобы иметь минимальный эксцентриситет к центру жесткости фундамента;

и)    облегчать конструкции перекрытий за счет обеспечения совместной работы плит и стальных балок;

к)    снижать вертикальные нагрузки за счет использования современных материалов для перекрытий, перегородок, свегопрозрачных и фасадных конструкций.

л)    использовать легкие навесные наружные стеновые офаждения (полносборные или собираемые на площадке из элементов заводского изготовления).

1.1.30    Повышение пространственной жесткости конструктивных систем многоэтажных и высотных зданий следует обеспечивать применением:

а)    развитых в плане и симметрично расположенных вертикальных связей и стволов жесткости;

б)    коробчатых конструктивных систем или систем «труба в трубе» стен здания (для зданий высотой более 100 м);

в)    конструктивных систем с регулярным расположением несущих конструкций в плане и но высоте здания;

г)    жестких узловых сопряжений между несущими конструкциями;

д)    аутригерных конструкций.

1.1.31    Характеристики стали для основных несущих конструкций, а также правила выбора материалов, следует принимать согласно разделам 5 и 6 112), а сварных и болтовых соединений согласно разделу 14 |12]. Материалы для стальных конструкций назначаю!' в зависимости от фуппы конструкций по приложению В 112|, при этом для зданий высотой более 1(Х) МСфОВ номер группы конструкций уменьшают на сдинш^у (для групп 2-4).

1.1.32    Болтовые соединения стальных конструкций (стыки колонн, балок, узлы сопряжения балка-колонна, балка-балка) проектируют в виде срезных соединений или фрикщюнных соединений с контролируемым натяжением болтов. Болты следует принимать класса прочности нс менее 8.8 (для зданий высотой более 100 м - нс менее 10.9) исполнения XJ1 с гайками класса прочности не менее 8 (для зданий высотой более 100 м - нс менее 10.9) и шайбами.

1.1.33    Материалы и их расчетные сопротивления для сварки стальных конструкщш следует принимать в соответствии с приложением Г 112|.

1.1.34    При использовании в конструкциях зданий стали и материалов соединений, нс имеющих аналогов в соответствующих разделах [12|, требования к ним следует определять в рамках научно- технического сопровождения проектирования здания в соответствии с требованиями ГОСТ 27751, а также путем разработки специальных технических условий.

1.1.35    Сварные соединения стальных конструкций следует проектировать при выполнении их в заводских условиях, а болтовые - при выполнении их на строи тельной площадке. При проектировании следует минимизировать монтажную сварку и отдавать предпочтение болтовым монтажным соединениям. При тсхнико-экономическом сравнении следует учитывать, что проектирование бол товых соединений (в особенности в стыках колонн) приводит к увеличению металлоемкости конструкций на 1 - 5% .

1.1.36    Стальные конструкции многоэтажных и высотных зданий следует проектировать с учетом возможности их разделения на отправочные элементы, нс превышающие транспортные габариты (автомобильные или железнодорожные). Как правило, для зданий нормального уровня ответственности (класс сооружений КС-2), следует проектировать конструкции линейный размер которых нс превышает 12 м.

ётё

SC

1.2 Выбор материалов конструкций

1.2.1 В настоящем руководстве приведены положения, направленные на обеспечение высокой надежности при эксплуатации стальных конструкщш при минимальных весовых показателях.


1.2.2 В перечень материалов для стальных конструкций введены: листоюн. универсальный широкополосный и фасонный прокат, а также грубы из эффективных сталей, изготовленных в металлургической промышленности но новейшим технологиям, с требованиями в соответствии с таблицами 1.2.1-1.2.3 в зависимости от вида проката.

Табл и ц а 1.2.1 - Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального, сорговою проката и груб.

* За нормативное сопротивление приняты гарантированные значения предела текучести и временного сопротивления, приводимые в нацноналы1ых стандартах или технических условиях В тех случаях, когда эти значения в национальных стандартах или технических условиях приведены только в одной системе единиц - кге мм2. нормативные сопротивления, Н мм2.следует вычислять умножением соответствующих <на'1ений на 9.81 с округлением до 5 II мм2.

*• Значения расчётных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надёжности по материалу, определённые в соответствии с таблицей 3 СП 16.13330, с округлением до 5 II мм2. В числителе приведет «качения расчётных сопротивлений проката по нормативной документации, в которой используется ста-тистнческая процедура контроля свойств проката (у - 1.025); в знаменателе - расчетное сопротивление остального проката при ут = 1.050.


Нормативное сопротивление*

Расчетное сопротивление**

Сталь

Толщина проката, мм

проката и труб. 11 мм2

проката и труб. 11

мм2

К

К*

«V

*

С235

от 2.0 до 4.0 включнтелыю

235

360

230 215

350 345

С245

от 2,0 до 20 включительно

245

370

240 135

360 350

от 2.0 до 3,9 включнтелыю

255

380

250 245

370 360

» 4.0 » 10»

245

380

240 235

370 360

С255

свыше 10 до 20

245

370

240 135

360 350

» 20» 40»

135

370

130 215

360 350

от 2.0 до 10 включительно

345

490

340 330

480 470

» 10» 20»

315

470

320/310

460 450

С345

» 20 » 40 »

305

460

300 290

450 440

» 40 » 60 »

285

450

280 270

440 430

» 60 » 80 »

275

440

270 260

430 420

» 80» 160»

265

430

260 250

420/410

С345К

от 4,0 до 10 включтелыю

345

470

340 330

460 450

от 8.0 до 16 включительно

355

470

350 .340

460 450

» 16» 40»

345

470

340 330

460 450

С355

» 40 » 60 »

335

470

330 320

460 450

» 60 » 80 »

315

470

320/310

460 450

» 80» 100»

315

470

310/300

460 450

» 100» 160 »

295

470

285 280

460 450

C355-I;

от 8.0 до 16 включительно

345

470

350 340

460 450

» 16» 40»

345

470

340 330

460 450

С355-К

» 40 » 50 »

335

470

330 320

460 450

С355П

от 8.0 до 16 включнтелыю

355

470

350 340

460 450

» 16» 40»

.345

470

340 330

460 450

С390;

090-1

от 8,0 до 50 включительно

390

520

380 370

505 495

С440

от 8.0 до 50 включительно

440

540

430 420

525 515

С550

от 8.0 до 50 вклю'штелмю

540

640

5251515

625/610

С590

от 8.0 до 50 включительно

590

685

575 560

670 650

С690

от 8.0 до 50 включнтелыю

690

785

- 650

-/745

Таблица 1.2.2 - Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе фасонного проката в виде дву тавров с параллельными гранями полок (в соответст вии с ГОСТ Р 57837)

Нормативное сопротивление*

Расчетное сопротивление**

Сталь

Толщина полки профилей.

прокат:!. Н мм*

проката, Н мм2

ММ

R

R

R

R

уп

МП

у

N

£ 10

255

380

150

370

свыше 10до20включ.

245

370

240

360

» 20 » 40 »

235

370

130

360

С255Б;

» 40 » 60 »

235

370

130

360

С255Б-1

» 60 » 80 »

215

370

220

360

» 80» ИХ)»

215

370

210

360

> 100

200

360

195

350

£ 10

345

480

335

470

С345Б

свыше 10до20включ.

315

470

315

460

» 20» 40»

305

400

300

450

» 40 » 60 »

285

450

280

440

£ 10

345

490

335

480

С345Б-1

свыше 10до20включ.

315

470

315

460

» 20 » 40 »

305

460

300

450

» 40 » 60 »

285

450

280

440

£ 20

355

470

345

460

свыше 20 до 40 включ.

345

470

335

460

» 40 » 60 »

335

470

315

460

С355Б

» 60 » 80 »

315

400

315

450

» 80» 100»

315

400

305

450

> 100

295

400

290

450

£ 20

355

470

345

460

С355Б-1

свыше 20 до 40 включ.

345

470

335

460

» 40 » 60 »

335

470

325

460

£ 10

390

520

380

505

свыше 10 до 30 включ.

380

500

370

490

» 30 » 60 »

370

490

360

480

С390Б

» 60 » 80 »

.360

480

350

470

» 80» 100»

350

480

340

470

> 100

330

470

320

460

£20

440

600

430

585

свыше 20 до 30 включ.

430

500

420

545

С440Б

» 30 » 80 »

420

520

410

505

» 80» 100»

400

520

390

505

> 100

380

500

370

490

Примечание - Цифра 1 в первом столбце означает вариант хими'1сского состава

Таблица 1.2.3 - Нормативные и расчётные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе фасонного проката (уголок, швеллер)

Нормативное сопротивление**

Расчетное сопротивление***

Сталь

Толщина проката*, мм

проката. Н мм*

проката. Н мм*

R

R

R

R

У"

МП

у

м

от 0.4 до 20 включительно

245

370

240 135

360 / 350

С245

» 20 » 40 »

235

370

130 215

360 / 350

от 0.4 до 10 включительно

255

380

250 245

370 360

С255

» 10» 20»

245

370

240 135

360 350

» 20» 40»

235

370

130 215

.360 350

от 0.4 до 10 включнтелмк)

345

480

.340 330

470 460

С345

» 10» 20»

325

470

320 310

460 450

» 20 » 40 »

305

460

300 290

450 440

С345К

от 0.4 до 10 включительно

345

470

340 330

460 450

от 8.0 до 16 включительно

355

470

350 340

460 450

С355

» 16» 40 »

345

470

340 330

460 450

от 8.0 до 16 включитслыю

355

470

350 340

460 450

С355-1

» 16» 40 »

345

470

340 330

460 450

от 8.0 до 10 включительно

390

520

380 370

505 495

С390

» 10» 20»

380

500

370 360

480 475

» 20 » 40 »

370

490

360 350

480 470

* За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.

** За нормативное сопротивление приняты гарантированные значения предела текучести и временного сопротивления, приводимые в национальных стандартах или технических условиях В тех случаях, когда эти значения в национальных стандартах или технических условиях приведены только в одной системе единиц - кге мм*, нормативные сопротивления. Н мм*, вычислены умножением соответствующих значений на 9.81 с округлением до 5 Н мм*.

1.2.3 Основные требования к прокату

Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надёжности по материалу, определённые в соответствии с таблицей 3 СП 16.13330, с округлением до 5 Н мм*. В числителе приведены значения расчетных сопротивлений проката по нормативной документации, в которой используется процедура контроля свойств проката {ут - 1.025). в знаменателе - расчетное сопротивление остального проката при ут = 1.050.


1.2.3.1    Прокат, применяемый в конструкциях, должен отвечать требованиям соответствующих государственных стандартов или технических условий на его поставку. При проектировании конструкций следует отдавать предпочтение материалам, изготавливаемым в соответствии со стандартами, разработанными для строительных конструкций (например, по ГОСТ 27772) и/или техническими условиями на строительные стали и строительный прокат (в том числе для конструкций мостов). Следует избегать применение материалов и сталей общею назначения (например. по ГОСТ 19281).

1.2.3.2    При выборе стали следует учитывать степень ответственности конструкций зданий и сооружений, а также требования ГОСТ 23118 но изготовлению, монтажу (СП 70.13330) и эксплуатации.

1.2.3.3    По химическому составу и хладостойкости металл проката должен отвечать требованиям, указанным в таблицах 1.2.4 и 1.2.5.

Т а б л и ц а 1.2.4 - Нормируемые показатели ударной вязкости проката


Расчетная

температура,

°С

Группа

конструкций

Порматишюе сопротивление стали. II мм5

R <290

У*_

290 i К <390

V*

390 i Л <490

_чп

Л *490

Показатели ударной вязкости KCV, Дж см2

при температуре испытаний на ударный изгиб. °С

+20

0

-20

-20

-40

-60

-60

-45

1.2.3

34

-

-

34

-

34

-

40

-45 >/*-55

1

-

-

.34

-

34

.34

-

40

2.3

-

.34

-

34

-

.34

-

40

1.2.3

-

-

34

-

34

-

34

40


Примечания

1    KCV - ударная вязкость образцов - с V-обра зным налрсш.

2    В толстолнстовом прокате испытываются поперечные образцы. в фасонном и сортовом прокате - продольные.

3    В электросверных трубах нормы распространяются на ударную вязкость центра сварного шва и линии сплавления. Ударная вязкость принимается для образцов с острым надрезом.


Табл и ц а 1.2.5 - Требования по химическому составу


Нормативное сопротивление стали, Н/мм*

Содержание элементов*. %> (не более)

Су % (не более)

Ryn< 290

0.22

0.040

0.025

-

290 < R <390

— V»

0,14

0.025

0.025

0.45

390 йЯ < 490

0.12

0,017**

0,010**

0,46

490 &Д <590

0.13

0.015

0,010

0,47

V590

0.15

0.015

0,004

0.51


* Предельные отклонения по химическому составу в путовом прокате принимаются по действующему стандарту. ••S+    0,020%.

Примечания

1    Углеродш.1й зкпивалент С%. следует определять по формуле С = С + — + — + — + — + — +Y±Nb+Mo+P_

*    6    24    5    40    13    14    4    2

где С, Mn. .Si. Сг. Ni, Си. V, Nb. Mo, Р- массовые доли элементов. %■.

2    Для сталей с нормативным сопротивлением 290 <К< 390 Н мм} повышение содержания углерода до 0.17%.

я*

3    Для двутавров с параллельными гранями полок принимают содержание углерода для сталей С345-1 и С355-1 - до 0,18%-; стали С390 - до 0,16%; стали С440 - до 0,17%.


1.2.3.4    В случае, если элементы сварных конструкций испытывают растягивающие напряжения по толщине проката (s £ 25мм) или при применении остального проката толщиной свыше 40 мм, следует пользоваться указаниями 13.3 112).

1.2.3.5    Физические характеристики стального проката следует принимать с учетом их изменения в диапазоне климатических температур, как указано в таблице 1.2.6.


СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ СТО АРСС 11251254.001-018-3

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

(в развитие СП 16.13330.2017 «Стальные конструкции»)

Москва

2018

Таблица 1.2.6

Характеристика стального проката

Зна>1ення характеристики

при / = 20 °С при климатической /

Плотность, кг/м5

/> = 7850

Ко эффициент линейного расширения. °С

а =0.12 104

а, = а(1 +0.020,-01

Модуль упругости, МПа (ктс см2)

£ = 2,06 10s (2,1 КО

£/ = £[1 + 0.27 10*0.-01

Модуль сдвига, МПа (кге см2)

G = 0.78-10*(0,8- 10s)

Ко эффициент поперечной деформации (Пуассона)

ч

И

о

1.3 Сортамент

1.3.1    При просктнрокапии основных несущих конструкций многоэтажных зданий рекомендуется использовать широконолочные двутавры с параллельными гранями полок, фасонный прокат (уголки, швеллеры), листовой прокат (в виде составных сварных сечений), примошовные элсктро-сварныс трубы круглого и прямоугольного сечения. Сортамент ГОСТ Р 57837 включает профили балочные и широкополочные (тин Б и Ш - для проектирования изгибаемых конструкций), колонные (тин К - для проектирования сжатых, сжато-изогнутых и растянутых конструкций) и значительно расширен на 212 новых профилей по сравнению с отмененным СТО АСЧМ 20-93, который включен в рассматриваемый ГОСТ. Геометрические размеры которых подобраны с учетом тенденций развития теории сортамента. Введена дополнительная группа колонных и балочных профилей (тип ДК и ДБ), аналогичных зарубежным стандартам и освоенных отечественными металлургическими предприятиями.

1.3.2    Сортамент ГОСТ Р 57837 позволяет подбирать оптимальные сечения профилей с максимальным коэффициентом использования сечений, близким к 1,0. и более экономично расходовать сталь (экономия до 4.8% по сравнению с конструкциями по сортаменту СТО АСЧМ 20-93 при использовании стали класса прочности нс выше С355) за счет большего количества профилсразмс-ров. При использовании в конструкциях стали повышенной прочности С440 в сравнении со сталями С255...С355 эффект экономии стали увеличивается и составляет для некоторых многоэтажных зданий до ~12% в общей массе. Также ГОСТ Р 57837 имеет большую гибкость в части подбора сечений конструкций примерно равной несущей способности, но в разных габаритах по высоте (например, конструкцию из ирофилсразмсров с литерами 25,30,35,40).

1.3.3    Эффект от применения сталей С390, С440 по ГОСТ Р 57837 наблюдается при проектировании колонн многоэтажных зданий, а также элементов большепролетных конструкций. Установлено, что в случае замены стали С255 на С440 «смещение» в сторону более легкого профиля из более прочной стали в рамках одного размерного ряда составит 1... 5 литер, а при замене сталей С355 на С440 нс более 2 литер. При этом для малых размерных рядов (15К, 20К) эффект от замены стали на более прочную минимален, а для случая сравнения профилей из сталей С255-С390 практически отсутствует.

Наиболее эффективно использование стали С390 и С44() в профилях крупных сечений 25К,

30К, 35К, 40К, но даже в этом случае «смещение» в сторону более «легкого» профиля составляет нс более 5 литер (например, 40К14 из стали С440 заменяет 40К19 из стали С255). Рационально заменять профили из сталей С255, С345, С355 на более «легкие» профили из сталей С390, С44() на стадии проектирования конкретных объектов.

1.3.4    Наиболее крупные профили колонного сечения (30К...40К) но ГОСТ Р 57837 востребованы при строительстве зданий повышенной этажности (высотой от 60 м) и большепролетных ^ конструкций пролетом свыше 40 м.

Наиболее крупные балочные профили (50Ш и более, а также 60Б и более) ГОСТ Р 57837 вое- ^

УДК 69.059:624.012.45 ББК 38.53 + 38.38.6 Р85

Свод правил разработан авторским коллективом ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко - институт АО «НИЦ «Строительство»:

Руководитель работы: д-р техн. наук И.И. Ведяков. кандидаты техн. наук Д.В. Конин (ответственный исполнитель). В.А. Артамонов. А.А. Егорова.

Инженеры: С.М. Конина. А.С. Крылов, А.В. Малкин, А.Р. Олуромби, Л.С. Рожкова. И.В. Ртищева.

РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

В рецензировании и предварительном рассмотрении документа принимали участие: д-р техн. наук А.Р. Туснин (НИУ МГСУ), инженеры А.А. Сосков, А.Д. Яковлев (Ассоциация «Объединение участников бизнеса по развитию стального строительства»), М.В. Вапна (Thornton Tomasetti) и другие.

Руководство по проектированию стальных конструкций многоэтажных зданий / Ассоциация Р85 развития стального строительства ; (И.И. Ведяков, Д.В. Конин. В.А. Артамонов. А.А. Егорова. С.М. Конина. А.С. Крылов, А.В. Малкин, А.Р. Олуромби. Л.С. Рожкова. И.В. Ртищева). - Москва : АКСИОМ ГРАФИКС ЮНИОН. 2018. - 816 с.: ил.

ISBN 978-5-6040878-6-2

УДК 69.059:624.012.45 ББК 38.53+ 38.38.6

© Ассоциация развития стального строительства. 2018.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Цели и принципы стандартизации установлены Федеральным законом «О стандартизации в Российской Федерации» от 29.06.2015 № 162-ФЗ и Федеральным законом «О техническом регулировании» от 27.12.2002 № 184-ФЗ

Сведения о стандарте организации

1    ИСПОЛНИТЕЛИ - Центральный научно-исследовательский институт строительных конструкций им. В.А. Кучеренко (ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко) - институт АО «НИЦ «Строительство»

2    УТВЕРЖДЕН приказом генерального директора Ассоциации «Объединение участников бизнеса но развитию стального строительства» № 10/01 от «25» августа 2018 г. и введен в действие с «01 «ноября 2018 г.

3    ВВОДИТСЯ ВПЕРВЫЕ

€> Ассоциация «Объединение участников бизнеса по развитию

стального строительства», 2018

Настоящий нормативный документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания на территории Российской Федерации без разрешения Ассоциации «Объединение участников бизнеса по развитию стального строительства».

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ.........................................................................9

1    ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ......................................10

1.1    Общие положения.............................................................10

1.2    Выбор материалов конструкций.................................................16

1.3    Сортамент....................................................................21

1.4    Нагрузки и воздействия.........................................................22

1.5    Предельные деформации конструкций многоэтажных зданий, ускорения колебаний......27

1.6    Обеспечение общей устойчивости каркасов, разбивка зданий на температурные блоки.... 29

1.7    Наружные стены..............................................................29

1.8    Перегородки..................................................................30

1.9    Перекрытия..................................................................30

1.10    Конструкщш из профилированного настила......................................31

2    общие положения по расчётам КОНСТРУКЦИЙ...............................32

2.1    Расчетные сочетания усилий....................................................32

2.2    Учет неточностей монтажа.....................................................32

2.3    Компьютерные модели зданий и расчет несущей системы............................34

2.4    Цснтрально-сжатыс и цс1ггралы1о-растянутыс элементы.............................36

2.5    Изгибаемые элементы..........................................................39

2.6    Сжато-изгибасмыс элементы....................................................40

2.7    Элементы, работающие на кручение..............................................41

3    ПРОЕКТИРОВАНИЕ КОЛОНН......................................................43

3.1    Проектирование стержня колонны из фасонного проката............................43

3.2    Базы колонн..................................................................45

3.3    Стыки колонн.................................................................46

4    ПРОЕКТИРОВАНИЕ БАЛОК.......................................................48

4.1    Сечения балок и проектирование балочных клеток..................................48

4.2    Шарнирные узлы примыкания балок к колоннам....................................49

4.3    Жесткие узлы примыкания балок к колоннам......................................50

4.4    Узлы примыкания балок к балкам................................................52

4.5    Узлы пропуска комму никащм...................................................52

5    ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ СВЯЗЕЙ И ПЕРЕХВАТНЫХ КОНСТРУКЦИЙ. ФЕРМ. . . 53

5.1    Сечения связевых конструкций..................................................53

5.2    Конфигурации вертикальных связей..............................................53

5.3    Общие подходы к проектированию перехватных конструкций при изменении шага колонн.. 54

6    ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОКАТНЫХ ДВУТАВРОВ И ПРОЕКТИРОВАНИЯ

УЗЛОВ............................................................................55

6.1    Сортамент сечений прокатных двутавров..........................................55

6.2    Подбор сечения элементов при центральном сжатии и растяжении....................57

Пример 6.2.1.....................................................................61

Пример 6.2.2.....................................................................62

Пример 6.2.3.....................................................................63

Графики несущей способности центрально сжатых стержней для колонных двутавров,

сталь С255Б ....................................................................65

6.3    Подбор сечения элементов при действии продольной силы с изгибом...................73

Пример 6.3.1.....................................................................74

6.4 Подбор сечения элементов при изгибе............................................75

Пример 6.4.1.....................................................................78

Г рафики предельной равномерно распределенной нагрузки для балок 2-го класса по изгибающему моменту в середине пролета (М) и поперечной силе на опоре (0 для широкополочных двутавров.

Г рафики предельной равномерно распределенной нагрузки

для балок 2-го класса по изгибающему моменту в середине пролета (М) и поперечной силе на опоре (0 для широкополочнмх двутавров, сталь С255Б.................................80

7 ТАБЛИЦЫ ДЛЯ ПОДБОРА СЕЧЕНИЙ СТАЛЬНЫХ ТРУБ И ПРОЕКТИРОВАНИЯ УЗЛОВ. . 110

7.1    Сортамент сечений труб.......................................................ПО

7.2    Подбор сечения элементов при центральном сжатии и растяжении труб...............112

■    ТАБЛИЦА 6.1.1 - Номинальные размеры профилей и справочные величины для главных

осей в соответствии с ГОСТ Р 57837-2017..............................................115

■    ТАБЛИЦА 6.1.2 - Справочные величины для двутавров по ГОСТ Р 57837- 2017.............121

■    ТАБЛИЦА 6.2.1а - Условная гибкость (Я) стержней двутаврового сечения в плоскости

с большей жёсткостью у-у для заданных расчетных длин.................................128

■    ТАБЛИЦА 6.2.16 - Условная гибкость (Я) стержней двутаврового сечения в плоскости

с меньшей жёсткостью х-х, для заданных расчетных длин................................163

■    ТАБЛИЦА 6.2.2а - Несущая способность элементов двутаврового сечения при централыюм

сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с большей жёсткостью N, кН..............198

■    ТАБЛИЦА 6.2.26- Несущая способность элементов двутаврового сечения при централыюм

сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с меньшей жёсткостью N, кН..............228

■    ТАБЛИЦА 6.2.3 - Проверка устойчивости стенки центрально-сжатых элементов двутаврового

сечения в соответствии с 7.3 СП 16.13330112] для заданных расчетных длин, Я^..............258

■    ТАБЛИЦА 6.2.4- Несущая способность элементов двутаврового сечения при централыюм

растяжении.......................................................................289

■    ТАБЛИЦА6.3.1 - Коэффициенты для расчёта элементов конструкций с учётом развития

пластических деформаций (по таблице Е. 1 (12]).........................................292

■    ТАБЛИЦА 6.3.2а - Предельные значения продольного усилия (N) внецентренно сжатого или

внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного изгибающегомомента (А/), действующего в плоскости с большей жёсткостью сечения у-у, при расчётах на прочность.....299

ТАБЛИЦА 6.3.26 - Предельные значения изгибающего момента (Л/). действующего в плоскости с большей жёсткостью сечения у-у внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного продольного усилия (ЛО при расчётах на прочность......323

■    ТАБЛИЦА 6.3.2в - Предельные значения продольного усилия (АО внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного изгибающего момента (Л/), действующего в плоскости с меньшей жёсткостью сечения х-.х, при расчётах на прочность .... 347

ТАБЛИЦА 6.3.2г - Предельные значения изгибающего момента (А/у), действующего в плоскости с меньшей жёсткостью сечения х-х внецентренно сжатого или внецентренно растянутого стержня, в зависимости от заданного нормального усилия (N) при расчётах на прочность......372

■    ТАБЛИЦА 6.3.3 - Результаты расчёта на устойчивость (значения N и М) элементов сплошного

сечения при сжатии с изгибом в плоскости наибольшей жесткости у-у в зависимости от заданной расчётной длины (/р и приведённого относительного эксцентриситета (mef).................399

■    ТАБЛИЦА 6.4.1 - Предельная равномерно распределённая нагрузка (<"/) на балку по предельному

изгибающему моменту в середине пролета при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок 1-го класса (без учета развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у........................................................ 577

■    ТАБЛИЦА 6.4.2 - Предельная равномерно распределённая нагрузка (</) на балку но предельной поперечной силе на опоре при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок

1-го класса (без учета развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у........................................................601

■    ТАБЛИЦА 6.4.3 - Предельная равномерно распределённая нагрузка (<у) на балку по предельному

изгибающему моменту (А/^) в середине пролета при расчётах на прочность шарнирно опёртых балок 2-го класса (с учетом развития пластических деформаций) при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у.........................................................630

ТАБЛИЦА 6.4.4- Предельная равномерно распределённая нагрузка (</) на балку но предельной поперечной силе ( Qmax ) на опоре при расчё тах на прочность шарнирно опёртых балок 2-ю класса (с учетом развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у....................................................................654

■    ТАБЛИЦА 6.4.5 - Предельная нормативная равномерно распределённая нагрузка (<у) на балку но

максимальному прогибу в середине пролёта /тах= /и при расчётах по деформациям шарнирно опёртых балок 2-го класса (с учетом развития пластических деформаций), при изгибе в плоскости с наибольшей жёсткостью у-у. Настоящая таблица действительна для сечений любой стали по ГОСТ 27772 ........................................................ 681

■    ТАБЛИЦА 7.1.1 - Номинальные размеры профилей круглых труб и справочные величины

для главных осей сечения в соответствии ГОСТ Р 58064-2018.............................687

■    ТАБЛИЦА 7.1.2- Номинальные размеры профилей квадратных труб и справочные

всличиныдля главных осей сечения в соответствии ГОСТ 30245-2012....................... 695

■    ТАБЛИЦА 7.1.3- Номинальные размеры профилей прямоугольных труб и справочные

величины для главных осей сечения в    соответствии    ГОСТ 30245-2012......................701

■    ТАБЛИЦА 7.2.1 - Несущая способность труб круглого сечения при центральном сжатии

для заданных расчетных длин.........................................................716

■    ТАБЛИЦА 7.2.2 - Несущая способность труб квадратного сечения при центральном сжатии

для заданных расчетных длин.........................................................732

■    ТАБЛИЦА 7.2.3а - Несущая способность груб прямоугольною сечения при центральном

сжатии для заданных расчетных длин в плоскости с большей жёсткостью у-у................743

■    ТАБЛИЦА 7.2.36 - Несущая способность труб прямоугольного сечения при центральном

сжатии для заданных расчетных длин    в плоскости с меньшей жёсткостью х-х................773

■    ТАБЛИЦА 7.2.4 - Несущая способность труб круглого сечения при центральном растяжении . . 803

■    ТАБЛИЦА 7.2.5 - Несущая способность груб квадратного сечения при центральном

растяжении.....................................................................806

■    ТАБЛИЦА 7.2.6- Несущая способность труб прямоугольного сечения при центральном

растяжении.......................................................................806

БИБЛИОГРАФИЯ..................................................................813

ВВЕДЕНИЕ

Настоящий стандарт организащщ составлен с учетом требований Федеральных законов от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», от 22 июня 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности», от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».

Свод правил разработан авторским коллективом ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко - институт АО «НИЦ «Строительство»:

Руководитель работы -д-р тсхн. наук И.И. Всдяков, кандидаты тсхн. наук Д.В. Конин (ответственный исполнитель), В.А. Артамонов, А.А. Егорова инженеры С.М. Конина, А.С. Крылов, А.В. Малкин, А.Р. Олуромби, J1.C. Рожкова, И.В. Ртищева

В рецензировании и предварительном рассмотрении документа принимали участие:

Д-р тсхн. наук А.Р. Туснин (НИУ МГСУ), канд. тсхн. наук А.Г. Зинягин (АО «Объединенная металлургическая компания»), инженеры А.А. Сосков. А.Д. Яковлев (Ассоциация «Объединение участников бизнеса по развитию стального строительства»), М.В. Ванна (Thornton Tomasctti) и другие.

1 ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ НО ПРОЕКТИРОВАНИЮ

1.1    Общие положения

1.1.1    Расчет стальных конструкций следует выполнять по методу предельных состояний в соответствии со стандартом по надежности строительных конструкций (ГОСТ 27751).

Предельные состояния конструкций - это такие состояния, при превышении характерных параметров которых эксплуатация строительных объектов (зданий и сооружений) недопустима.

1.1.2    Нормальная эксплуатация - это эксплуатация конструкций в соответствии с условиями, предусмотренными в строительных нормах или задании на проектирование, включая соответствующее техническое обслуживание, капитальный ремонт и реконструкцию, которая осуществляется без 01раничсний в соответствии с технологическими и бытовыми условиями; учитывает безопасную работу людей в соответствии с Федеральным законом от 30 декабря 2(Ю9 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений»; безопасную работу оборудования ц сохранность осаждающих конструкций.

1.1.3    В соответствии с требованиями ГОСТ 27751 при расчетах стальных конструкций на действие соответствующих нагрузок необходимо учитывать их предельные состояния, приведенные в таблице 1.1.1.

Таблица 1.1.1

Группа прслслмн.1х состоянии

Предельное состояш1е

Вид

Характеристика

Первая

Потеря несущей способжхти и возникновение аварийной ситуации

•    разрушение любого характер:! (например.пластическое, хрупкое, усталостное);

•    потеря устойчивости

Полная непригодность к эксплуатации

•    чрезмерные деформации в результате деградации свойчств стали;

» неупругий сдвиг в соединениях;

•    качественное изменение конфигурации;

Вторая

Состояния, при превышении которых нарушается нормальная эксплуатация конструкций, исчерпывается ресурс долговечности или нарушаются условия комфортности

•    достижение предельных деформации KoitcTpyKiuHi (предельный прогиб, углы поворота, осадка);

•    достижение предельных уровней колебаний конструкций, нарушающих нормалы1ую работу оборудования или физиологический комфорт для людей;

•    образование трещин, не нарушающих нормальную эксплуатацию объекта;

•    сдвиг в соединениях;

•    другие явления (например.

•    коррозионные повреждения)

Особые предельные состояния

Особые воздействия и ситуации

Превышение таких воздействий приводит к разрушению конструкций с катастрофическими последствиями

*Дсгр;1дац!1Я свойств стали во времени - постепенное понижение уровня эксплуатационных характеристик стали, процесс их изменения в сторону ухудшения относительно проектных значений.