Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

149 страниц

793.00 ₽

Купить СН 365-67 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы проектирования распространяются на проектирование железобетонных и бетонных конструкций мостов (в том числе путепроводов, виадуков, эстакад и т.п.), а также труб под насыпями на железных (колеи 1524 мм) и автомобильных дорогах, в том числе дорогах промышленных предприятий, а также на городских улицах и дорогах.

 Скачать PDF

Взамен III и VI разделов СН-200-62 в части бетонных и железобетонных конструкций.

Оглавление

1 Общие положения

2 Общие указания по расчету

3 Расчет конструкций из обычного железобетона и бетона

4 Расчет конструкций из предварительно напряженного железобетонак

5 Конструирование

Приложения

 
Дата введения01.01.1967
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия01.01.1986
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

31.01.1967УтвержденГосстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)
РазработанГосстрой СССР
РазработанЦНИИС Минтрансстроя
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕДАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (Госстрой СССР)

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЗОБЕТОННЫХ И БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ, АВТОДОРОЖНЫХ И ГОРОДСКИХ МОСТОВ И ТРУБ

СН 365-67

МОСКВА-1967

Издание официальное

ЗСУДАРСТВЕННЫИ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (Госстрой СССР)

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ, АВТОДОРОЖНЫХ И ГОРОДСКИХ МОСТОВ И ТРУБ

СН 365-67

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 31 января 1967 г.

^TOUcpiu

1969 ?. с. зf,

JWt.

"ЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1967

й>

S

<0 «

с

Вид

сопротивления

и я о«

s|

© п

ев

£

со

о

5 £ » о © н £ о

О хо

И О

ч

я и

%

>> о

a s п as

1

2

3

4

г) Для бетонных конструкций

И

Сжатие осевое

RuP

Б

55

65

105

135

12

Сжатие при изгибе

Б

65

80

125

170

Примечания: 1. Значения расчетных сопротивлений по группе А следует принимать для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах, при условии предварительного проектирования состава бетона с экспериментальной проверкой результатов подбора, автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих бетона по весу и при наличии систематического контроля прочности и однородности бетона специальной лабораторией, подтверждающего соответствие их значений группе А, а также при условии тщательного контроля за качеством изготовления конструкции.

Расчетные сопротивления бетона в хг/сл*2 при проектных марках бетона по прочности на сжатие

150

200

250

300

400

500

600

5

6

7

8

9

Ю

11


2.    При расчете элементов на воздействие строительных нагрузок в стадии предварительного напряжения, хранения, транспортирования, монтажа и др. расчетные сопротивления бетона (по п. 1, 2, 11 и 12 настоящей таблицы) повышают на 10%.

3.    При расчете на прочность только на постоянные нагрузки, действующие на стадии эксплуатации, расчетные сопротивления бетона понижают на 20%.

Т    'Т1

4.    Расчетные сопротивления Япр и R и используют только при

расчете на стойкость против образования продольных трещин в бетоне в процессе создания предварительных напряжений, хранения, транспортирования и монтажа. При наличии поперечного растяжения в бетоне, возникающего от внешних усилий, величину RT понижают в зависимости от величины растягивающих напряжений. Расчетные сопротивления Rv.n и RT.р.ц используют только при расчете трещи-ностойкости сечений, нормальных и наклонных к оси элемента.

5.    Если значения главных сжимающих напряжений 0г.с <■ < 0,8.Rr.c.n > то величину RT.р.п принимают по п. 6 табл. 1 с коэффициентом тр = 0,7; если стг.с —^г.с.п<то тр=0,5 (для проектных марок 300—400) и 0,55 (для проектных марок 500—600)1. Для железнодорожных мостов на стадии эксплуатации коэффициенты /пр дополнительно умножают на 0,8.

6.    При расчете автодорожных и городских мостов на колесную и гусеничную нагрузки, а также при расчете стенок балок всех мостов на строительные нагрузки величину Rr.c.n допускается повышать до ЯПр-

7.    При проверке прочности на скалывание по плоскостям сопряжения бетона омоноличивания с предварительно напряженным бетоном к Rck вводят коэффициент условий работы т2 — 0Д

8.    Расчетные сопротивления, приведенные в подразделе в, используют также при расчете сборно-монолитных конструкций в зонах сечения, в которых не учитывается расчетом влияние напрягаемой арматуры.

9.    При расчете на прочность в стадии эксплуатации монолитных центрально и внецентренно сжатых элементов с большей стороной сечения или диаметром: железобетонных — менее 30 см и бетонных — менее 35 см к расчетному сопротивлению бетона сжатию вводят коэффициент условий работы т2=0,85.

10.    При расчете на прочность центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении без перерывов (монолитные колонны, устои и т. п.), к расчетным сопротивлениям бетона сжатию RK и Rnp вводят коэффициент условий работы /л2=0,85.

11.    При обжатии в поперечном направлении расчетное сопротивление бетона скалыванию при изгибе Rck повышают на величину кскву, где &ск — коэффициент, учитывающий поперечное обжатие Су. При су <10 кг1см2 £ск —1,5, а при су>30 кг/см2 kCK = l,

12.    Расчетное сопротивление на местное смятие определяют по п. 2.29.

1.14. Расчетные сопротивления растяжению и сжатию ненапрягаемой арматуры при расчете на прочность приведены в табл. 2.

Таблица 2 Расчетные сопротивления ненапрягаемой арматуры при расчете на прочность

Вид арматуры согласно п. 1.8

Расчетные сопротивления растяжению #а и сжатию #ах в кг/смJ

Класса A-I. Горячекатаная, гладкая из стали марки ВМСт.Зсп..............

1900

Класса А-П. Горячекатаная периодического профиля из мартеновской стали марки Ст.бсп (диаметром до 40 мм) и 18Г2С (диаметром от 45 до 90 мм) .............

2400

Класса А-Ш. Горячекатаная периодического профиля из стали марок 25Г2С и 35ГС (диаметром до 40 мм) и 18Г2С (диаметром 6—8 мм) . . .

3000

Примечания:    1.    Для конверторной стали марок ВКСт.Зсп

и Ст.5сп конверторная принимают расчетные сопротивления как для соответствующих марок мартеновской стали.

2. Для мартеновской и конверторной стали диаметром не более 10 мм марок ВМСт.Зпс, ВМСт.Зкп, ВКСт.Зпс и ВКСт.Зкп, Ст.Зсп,

11

Ст. Зпс и Ст. Зкп расчетные сопротивления принимают как для мартеновской стали спокойной выплавки.

3.    При учете строительных нагрузок (в стадии монтажа и др.) расчетные сопротивления арматуры повышают на 10%. При расчете на прочность только на постоянные нагрузки расчетные сопротивления понижают на 20%.

4.    Расчетные сопротивления поперечной арматуры при расчете на поперечную силу принимают с коэффициентами условий работы по п. 1.17.

5.    При стыках арматуры, выполненных контактной сваркой и сваркой ванным способом на удлиненных или коротких подкладках, на парных смещенных накладках, а также при применении точечной сварки (последней только для стали класса A-I, А-П и A-III) расчетные сопротивления принимают как для целых стержней.

6.    При расчете сварных монтажных стыков сборных элементов следует учитывать дополнительные реактивные напряжения и принимать расчетные сопротивления по соответствующему нормативному документу.

1.15. Расчетные сопротивления растяжению напря* гаемой арматуры при расчете на прочность в стадии эксплуатации и при создании предварительных напряжений, транспортировании, хранении и монтаже приведены в табл. 3.

Таблица 3

Расчетные сопротивления растяжению напрягаемой арматуры

при расчете на прочность

Вид арматуры согласно п. 1. 10

Диаметр в мм

Расчетные со растяжении

при создании предварительных напряжений, хранении, транспортировании и монтаже #и1

противления о в кг (см*

в стадии эксплуатации

1

2

3

4

1. Проволока высокопроч-

3

12 400

11000

ная, гладкая

4

И 700

10400

5

11000

9 800

6

10 400

9 200

7

9 800

8 600

8

9100

8 000

2. Проволока высокопроч-

3

11 700

10 400

мая периодического профи-

4

11 000

9 800

ля

5

10 400

9 200

6

9 800

8 600

7

9100

8000

12

Продолжение табл. 3

Расчетные сопротивления растяжению в кг/см*

Вид арматуры согласно п. 1. 10

Диаметр в им

при создании

предварительных напряжений, хранении, транспортировании и монтаже #я1

в стадии эксплуатации

1

2

3

А

3. Семипроволочные пря-

6

11500

10 300

ди

7,5

11300

10 200

9

10700

9 600

12

10 100

9100

15

9 500

8 500

4. Сталь горячекатаная периодического профиля класса A-IV

12—18

5100

4 600

Примечания: 1. Расчетные сопротивления напрягаемой поперечной арматуры при расчете На поперечную силу принимают с коэффициентами условий работы по п. 1.17.

2.    При стыках стержневой арматуры класса A-IV, выполненных контактной сваркой с продольной зачисткой, расчетные сопротивления принимают как для целых стержней, а при контактных стыках без зачистки и стыках на парных смещенных накладках расчетные сопротивления принимают с коэффициентом 0,9.

3.    Применение точечной сварки арматуры из высокопрочной стали класса A-IV и высокопрочной проволоки не допускается.

4.    При применении стальных канатов следует руководствоваться соответствующими нормативными документами.

1.16.    Для рассчитываемых стальных деталей железобетонных конструкций (опорные части, упорные устройства, элементы шарниров и т. п.) расчетные сопротивления принимают как для стальных мостовых конструкций.

1.17.    При расчете на прочность наклонных сечений по поперечной силе расчетные сопротивления /?а и RH для отгибов, хомутов и сеток принимают с коэффициентами /71н.о> ша.0 и /пн.х, та,х равными 0,8 для стержневой и с коэффициентами /пн-0 и тпЛ равными 0,7 для проволочной и прядевой арматуры.

1.18.    Расчетные сопротивления напрягаемой арматуры сжатию (Ян.с) принимают при расчетах на прочность:

а) при наличии сцепления арматуры с бетоном для стадий создания предварительных напряжений, хране-

13

ния, транспортирования и монтажа RH.с = 2700 кг!см2, для стадии эксплуатации Rn с = 3600 кг/см2\

б) при отсутствии сцепления арматуры с бетоном (допускаемом для стадии изготовления и монтажа) Лй.с = 0*

Расчетные сопротивления материалов при расчете на выносливость

1.19. Расчетные сопротивления бетона при расчете на выносливость при амплитуде цикла напряжений

р—    не превышаЮщей о,1, приведены в табл. 4.

^макс

Здесь (тМ1Ш и Омане наименьшее и наибольшее (по абсолютной величине) значения нормальных напряжений со своими знаками.

Таблица 4

Расчетные сопротивления бетона при расчете на выносливость при р ^0,1

я

Расчетные сопротивления бетона

S

на выносливость в

кг/ см1

при

Вид сопротивления

О Ф

О «г

с X К =

проектных марках бетона

с

X те

m х

и

с

о СО

ч о

2 о о

у н Н

200

250

300

400

500

600

%

>Го

У О V

?*> и ю

1

Сжатие осевое

Run

А

60

75

90

130

160

190

пр

Б

55

70

85

120

145

175

2

Сжатие при изгибе

r'h

А

75

95

115

160

195

235

Б

70

85

105

150

180

220

3

Растяжение

к

Аи Б

10,5

12,5

13,5

14,5

1.20. Расчетные сопротивления бетона при расчете на выносливость при амплитуде цикла напряжений р>0,1 следует принимать по табл. 4 с умножением их на коэффициент k9 по табл. 5.

Таблица 5

Коэффициенты kp к расчетным сопротивлениям бетона на сжатие осевое и сжатие при изгибе при р >0,1

Р

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

kp

1

1,05

и

1,15

1,2

1,25

1,3

14

При наличии в бетоне нормальных растягивающих напряжений следует принимать £р=1 для любых значений р.

Расчетные сопротивления бетона на выносливость с учетом коэффициента kp по табл. 5 принимают не выше соответствующих расчетных сопротивлений бетона на прочность по табл. 1.

1.21. Расчетные сопротивления растяжению ненапря-гаемой арматуры на выносливость при амплитуде цикла напряжений р = 0 приведены в табл. 6.

Таблица б

Расчетные сопротивления растяжению ненапрягаемой арматуры при расчете на выносливость R а при р =0

Вид арматуры и марки стали

1650

1700

1800

Расчетные сопротивления Ra в кг/см2

Гладкая из стали марки ВМСт Зсп......

Периодического профиля из стали марки Ст.Бсп

мартеновская ............ ,    .

То же, из стали марки 25Г2С .......

Примечание. Для конверторной стали марки ВКСт. Зсп принимают расчетные сопротивления как для мартеновской стали ВМСт. Зсп.

Величины расчетных сопротивлений по табл. 6 относятся к растянутой арматуре без сварных стыков, а также с контактной сваркой встык методом оплавления при продольной механической зачистке заподлицо с поверхностью арматуры периодического профиля по внутреннему ее диаметру (зачистка стыка гладкой арматуры не обязательна). Для арматуры со сварными стыками другого типа расчетные сопротивления принимают по указаниям п. 1.23. При расчете на выносливость сварных монтажных стыков сборных элементов следует учитывать дополнительные реактивные напряжения и принимать расчетные сопротивления по соответствующему нормативному документу.

1.22. При амплитуде цикла напряжений р =£0 расчетные сопротивления растяжению ненапрягаемой арматуры на выносливость следует принимать по табл. 6 с умножением их на коэффициент уа по табл. 7, т. е. Yatf' .

15

Таблица 7

Коэффициенты Ya к расчетным сопротивлениям растяжению ненапрягаемой арматуры при р ф О

р

—1

—0,5

—0,2

-0,1

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

Y*

0,6

0,75

0,9

0,95

1,05

и

1,2

1,3

1,4

1,5

1.23. При сварных стыках стержней растянутой ненапрягаемой арматуры или приваренных к ним других стержнях основные расчетные сопротивления арматуры на выносливость R'a , приведенные в табл. 6, а при

рфО — величины Ya#a слеДУет умножать на дополнительный коэффициент уа.с по табл. 8.

Таблица 8

Коэффициенты Ya c к расчетным сопротивлениям растяжению ненапрягаемой арматуры при расчете на выносливость для различного типа сварных соединений

Значения коэффициента б к маркам стали

Тип сварного соединения

ВМСт.Зсп

(или

ВКСт.Зсп)

От. 5сп мартеновская

25Г2С

1

2

3

4

Сварка контактным способом (без зачистки)........ .

1

0,8

0,75

Сварка ванным способом на удлиненных подкладках ......

0,9*

0,8

0,75

Сварка на парных смещенных накладках ............

0,8*

0,7

0,65

Контактная точечная сварка перекрещивающихся стержней арматуры и приварка других стержней ...............

0,75

0,6

Не до-

пуска

ется

* В этих случаях сварка для стали марки ВКСт.Зсп не допускается.

Расчетные сопротивления арматуры на выносливость с учетом коэффициента уа по табл. 7 (в соответствующих случаях также и с умножением на коэффициент уа.с по табл. 8) принимают не выше расчетных сопротивлений арматуры на прочность по табл. 2.

16

1.24. Расчетные сопротивления растяжению напря-гаемой арматуры при расчете на выносливость определяют путем умножения расчетных сопротивлений Янг, приведенных в табл. 3, на коэффициент k(S по табл. 9

в зависимости от характеристики амплитуды цикла напряжений в арматуре.

Таблица 9

Коэффициенты крн к расчетным сопротивлениям напрягаемой арматуры при расчете на выносливость

Значения коэффициента k^H при амплитуде

Вид арматуры согласно п* 1Л0

цикла р, равном

0,6

0,7

0,75

0,8

0,85

0,9

1

Проволока высокопрочная гладкая ........

0,85

0,95

1

1

1

Проволока высокопрочная периодического профиля

0,78

0,85

0,9

0,95

1

1

1

Семипроволочные пряди . Сталь горячекатаная пе-

0,78

0,85

0,95

риодического профиля класса A-IV диаметром 12—

18 мм (без стыков или со стыками, выполненными контактной сваркой с продольной зачисткой) . . .

0,70

0,78

0,9

1

1

1

1

То же, но сварные стыки

контактные без зачистки или с парными смещенными накладками

0,4

0,5

0,55

0,6

0,65

0,70

1

Характеристики деформативных свойств материалов

1.25. Значения начальных модулей упругости бетона при сжатии и растяжении Еб и модулей сдвига Go приведены в табл.10.

Таблица 10

Начальные модули упругости и модули сдвига бетона

Вид работы бетона

03

X к о S

Начальные модули упругости и модули сдвига бетона в кг/см* при проектных марках бетона

«5

О а*

150

200

250

300

400

500

600

При сжатии . . .

Еб

230 000

265 000

290 000

315 000

350 000

380 000

400 000

При сдвиге....

%

92 000

105 000

115 000

125 000

140 000

150 000

160000

Примечание. Начальный модуль упругости бетона соответствует величине напряжения <тб< 0,2 Я„р.


2—668


17


1.26. Модули упругости арматуры £а и Ен приведены в табл. 11.

Таблица 11

Модули упругости арматуры

п/п

Модули уп-

Вид арматуры согласно пп. 1.8 и 1.10

ругости арматуры в кг/см*

1

Горячекатаная арматура из стали классов A-I и А-П.................

2, МО6

2

То же, из стали класса А-Ш........

2* 10е

3

То же, из стали класса A-IV........

2-10®

4

Проволока высокопрочная гладкая и периодического профиля, пучки из высокопрочной прово-

1,8*10®

локи, семипроволочные пряди ........

Примечание. При вычислении удлинения горячекатаной арматуры класса A-IV, напрягаемой электротермическим способом, вместо модуля упругости учитывают модуль деформации арматуры по приложению 2.

£

1.27. Коэффициенты п\ = —, используемые для опре-

деления напряжений (кроме указанных в п. 1.28) и геометрических характеристик приведенного сечения, допускается принимать по табл. 12.

Таблица 12

Коэффициенты пх

Вид арматуры

Значения коэффициента л, при проектных марках бетона

200

250

300

400

500

600

Стержневая.........

7,7

7,1

6,5

5,8

5,4

5,1

Проволочная ........

6,8

6,2

5,7

5,2

4,8

4,5

Е

1.28. Коэффициенты п' = — для расчетов на выноса-6

ливость конструкций из обычного железобетона приведены в табл. 13.

Коэффициенты п!

Значения коэффициента п' при проектных марках бетона

200 и 250

300

400

500 и выше

25

20

15

10

Примечание. Модуль деформации бетона Е6 при многократно повторяющемся воздействии нагрузки непосредственно в расчет не вводят.

1.29.    Нормативные конечные значения деформаций ползучести (меры ползучести, характеристики ползучести) и деформаций усадки, а также методика их определения для конкретных условий работы сооружения приведены в приложении 3.

1.30.    Коэффициент линейного расширения бетона в бетонных и железобетонных элементах принимают равным а= 1 * 10“5грасН.

2. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ
Основные положения расчета

2.1.    Конструкции следует рассчитывать по трем предельным состояниям, причем для бетонных конструкций расчет по третьему предельному состоянию (по трещино-стойкости) заменяют проверкой положения равнодействующей активных сил.

2.2.    Расчеты конструкций на прочность и на устойчивость (формы и положения) для стадии эксплуатации (включая расчеты на прочность только на одни постоянные нагрузки), а в соответствующих случаях — также для стадий создания предварительных напряжений, хранения, транспортирования и монтажа производят на все сочетания расчетных нагрузок.

Нормативным (расчетным) нагрузкам соответствуют нормативные (расчетные) усилия.

Расчетам на выносливость подлежат железобетонные элементы, подвергающиеся воздействию железнодорожного подвижного состава, за исключением фундаментов, массивных опор и труб.

19

УДК 624.21.012.3/4.001.2(083.74) +621.643.253/255.001.2

«Указания по проектированию железобетонных и бетонных конструкций железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб» (СН 365-67) разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом транспортного строительства (ЦНИИС) в развитие и дополнение 3 и 6 разделов главы СНиП Н-Д.7-62* «Мосты и трубы. Нормы проектирования», взамен III и VI разделов (в части бетонных и железобетонных конструкций) «Технических условий проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб» (СН 200-62).

С введением в действие настоящих Указаний утрачивают силу разделы III и VI в части, относящейся к железобетонным и бетонным конструкциям «Технических условий проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб» (СН 200-62).

Редакторы — инж. Б. К. Козловский (Госстрой СССР), кандидаты техн. наук Н. Б. Лялин и Е. А. Троицкий (ЦНИИС Минтрансстроя)

3-2-4

План II кв. 1967 г., № 2

Указанные расчеты на выносливость производят для стадии эксплуатации на нормативные нагрузки с дина* мическим коэффициентом.

Для предварительно напряженных элементов, не под* лежащих расчету на выносливость, вместо последнего ограничиваются проверкой напряжений в арматуре (см. примечание к п. 4.24).

Расчет деформаций и расчет на трещиностойкость против образования или по раскрытию поперечных и наклонных трещин и по образованию продольных трещин, а также проверку положения равнодействующей в бетонных конструкциях производят на нормативные нагрузки (без динамического коэффициента).

Примечание. Расчеты на главные сжимающие и касательные напряжения относят к расчетам на прочность.

2.3,    Расчеты сечений на прочность выполняют со* гласно теории предельного равновесия в сечении, полагая эпюру напряжений в бетоне сжатой зоны прямоугольной и не учитывая сопротивление растянутой зоны бетона.

Расчеты на деформации, на трещиностойкость, на выносливость, а также вычисление необходимых для этих расчетов напряжений выполняют по формулам сопротивления упругих материалов, полагая напряжения пропорциональным деформациям. При этом геометрические характеристики сечений элементов из обычного железобетона определяют с учетом арматуры, но без учета растянутой зоны бетона (влияние растянутой зоны учитывают при расчете на деформации и трещиностойкость).

Примечание. Главные сжимающие и касательные напряжения условно определяют по формулам сопротивления упругих материалов.

2.4.    При расчете по первому предельному состоянию на прочность (устойчивость формы) усилия от расчет-ного воздействия не должны превышать расчетную несущую способность сечения элемента, определяемую с учетом:

расчетных сопротивлений по пп. 1.13—1.16 и 1.18— 1.24;

коэффициентов условий работы по пп. 1.13, 1.17 и 2.24;

коэффициента продольного изгиба <р по п. 2.25;

коэффициента т), учитывающего влияние прогиба

Строительные нормы и правила


СН 365-67


Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)


Указания по проектированию железобетонных и бетонных конструкций железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб


Взамен III и VI разделов СН 200-62 в части бетонных и железобетонных конструкций


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Основные указания

1.1.    Настоящие Указания разработанывразвитиегла-вы СНиП 11-Д.7-62* «Мосты и трубы. Нормы проектирования» и распространяются на проектирование железобетонных и бетонных конструкций мостов (в том числе путепроводов, виадуков, эстакад и т. п.), а также труб под насыпями на железных (колеи 1524 мм) и автомобильных дорогах, в том числе дорогах промышленных предприятий, а также на городских улицах и дорогах.

Примечания: 1. При проектировании конструкций мостов и труб, эксплуатируемых при расчетной температуре воздуха ниже —40°С («Северное исполнение»), следует руководствоваться соответствующими нормативными документами.

2. Проекты изготовления, транспортирования и монтажа следует разрабатывать совместно с проектом конструкции.

1.2.    Элемент, в котором всю или часть рабочей арматуры учитывают в расчете на прочность и трещиностой-


Внесены

Министерством транспортного строительства, Министерством путей сообщения и Министерством автомобильного транспорта и шоссейных дорог РСФСР


Утверждены Г осударственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 31 января 1967 г.


Срок введения 1 июля 1967 г.


3


кость, следует проектировать (рассчитывать и конструировать) как железобетонный.

В противном случае элемент следует проектировать как бетонный.

Минимальное содержание напрягаемой и ненапря-гаемой арматуры в железобетонных элементах не нормируется.

1.3. Стыки, применяемые для соединения сборных элементов, должны обеспечивать совместную работу последних, а также прочность (выносливость), устойчивость, трещиностойкость, жесткость, водонепроницаемость и долговечность конструкции. Кроме того, стыки в сборных железобетонных конструкциях должны обеспечивать пространственную работу конструкции в целом. Проектирование стыков составных по длине элементов следует производить по соответствующему нормативному документу.

Материалы

1.4. Конструкции мостов и труб следует проектировать из тяжелого цементного бетона определенных проектных марок, удовлетворяющих условиям прочности, морозостойкости и в необходимых случаях водостойкости и водонепроницаемости.

Основанием для выбора проектной марки бетона, кроме расчета, являются размеры, долговечность и значимость сооружения, а также условия работы конструкции.

В проекте должно быть предусмотрено обеспечение высокого качества бетона с соблюдением требований главы СНиП Ш-Д.2-62 «Мосты и трубы. Правила организации и производства работ. Приемка в эксплуатацию» и других соответствующих нормативных документов.

При этом следует предусматривать: ограничение расхода цемента для железобетонных конструкций при проектных марках бетона до 500 включительно в размере не более 450 кг/мг, применение цемента с небольшой усадкой, применение плотного бетона и чистых фракционированных крупных заполнителей, дозируемых раздельно не менее чем двумя фракциями, соблюдение мяг-

кого режима пропаривания (обеспечивающего необходимую выдержку и медленное повышение и снижение температуры), тщательный уход за бетоном и контроль за изготовлением.

Примечание. Применение легких бетонов не допускается, за исключением керамзитового бетона. При проектировании конструкций из керамзитового бетона следует руководствоваться соответствующим нормативным документом.

1.5.    В конструкциях следует применять бетон проектных марок по прочности на сжатие 150; 200; 250; 300; 400; 500; 600 (марка 150 только для бетонных конструкций, а марки 250; 500 и 600 только для железобетонных) .

В зависимости от конструкции и условий работы проектная марка бетона по прочности на сжатие должна быть не менее:

для сквозных пролетных строений, а также для пролетных строений больших мостов всех назначений и для тонкостенных железобетонных оболочек опор и предварительно напряженных свай длиной более 12 м — 400;

для предварительно напряженных железобетонных конструкций, свай из обычного железобетона длиной более 7 м и предварительно напряженных длиной до 12 м, сборных и сборно-монолитных опор в зонах переменного уровня воды — 300;

в фундаментах (в том числе для свай из обычного железобетона до 7 м) и трубах — 200.

Для нерабочего заполнения полостей опор бетон должен иметь проектную марку не более 150.

1.6.    Проектная марка бетона по морозостойкости назначается по ГОСТ 4795-59 * «Бетон гидротехнический. Общие требования» и должна быть не ниже:

в железобетонных конструкциях:

при t минус 15° С и выше — Мрз200;

» t ниже минус 15° С —МрзЗОО;

в бетонных конструкциях:    у

при i минус 10° С и выше^для заполнения полостей опор — МрзЮО; при t ниже минус 10° С — Мрз200 (см. указания

п. 5.22),

где t — средняя месячная температура воздуха наиболее холодного месяца в районе сооружения.

5

Морозостойкость отвердевшего цементного теста или цементного раствора, применяемых для инъецирования каналов, должна соответствовать морозостойкости окружающего их бетона.

1.7.    Бетон в фундаментах, опорах, трубах и других элементах конструкций должен отвечать требованиям ГОСТ 4795-59 * «Бетон гидротехнический. Общие требования», а при воздействии на них воды-среды обеспечивать требования «Инструкции по проектированию. Признаки и нормы агрессивности воды-среды для железобетонных и бетонных конструкций» (СН 249-63*).

При агрессивных воздействиях атмосферы, воды и грунта необходимо при проектировании предусматривать защитные мероприятия по соответствующим нормативным документам.

1.8.    В качестве ненапрягаемой арматуры рекомендуется применять мартеновскую и кислородно-конверторную (конверторную) сталь следующих марок:

а)    гладкие стержни из углеродистой горячекатаной стали класса A-I по ГОСТ 5781-61 марок ВМСт. Зсп— диаметром до 40 мм и ВКСт.Зсп — диаметром не более 28 мм по ГОСТ 380-60*;

б)    стержни периодического профиля из углеродистой горячекатаной стали класса А-П по ГОСТ 5781-61 марок Ст.5сп мартеновской диаметром до 40 мм и Ст.5сп конверторной диаметром не более 28 мм по ГОСТ 380—60*; при этом допускается применение арматуры класса А-Шдиаметпом от 45 до 90 мм* по ГОСТ 5781-61

марки 18Г2С*по ГОСТ 5058-65;

в)    стержни периодического профиля диаметром до 40 мм из низколегированной мартеновской горячекатаной стали класса А-Ш по ГОСТ 5781-61 марок 25Г2С и 18Г2С (последней диаметром 6—8 мм), а в элементах конструкций, не подлежащих расчету на выносливость, также марки 35ГС по ГОСТ 5058-65 с учетом требований п. 5.30.

Для монтажных (подъемных) петель сборных элементов следует применять горячекатаную мартеновскую и конверторную арматурную сталь класса A-I по ГОСТ 5781—61 марок ВМСт.Зсп и ВКСт.Зсп по ГОСТ380—60*.

Примечания: 1. Для элементов конструкций, не подлежащих расчету на выносливость, допускается применение ненапрягаемой арматуры диаметром не более 28 мм класса А-Н по ГОСТ 5781-61 марки Ст.5сп конверторной по ГОСТ 380-60 *.

6

2.    Для монтажной арматуры, а также для нерасчетных частей сооружений допускается применение стали марок ВМСт.2сп и ВКСт.2сп по ГОСТ 380-60 *, если она удовлетворяет испытаниям на загиб в холодном состоянии.

3.    Для хомутов и не подлежащих расчету на выносливость арматурных сеток (вязаных и сварных) допускается применение арматурной стали класса A-I диаметром не более 10 мм (катанки) по ГОСТ 5781-61 марок ВМСт.Зпс, ВМСт.Зкп, ВКСт.Зпс и ВКСт.Зкп, а также стали мартеновской и конверторной выплавки марок Ст.Зсп, Ст.Зпс и Ст.Зкп по ГОСТ 380-60*.

4 Допускается применение арматурной стали класса А-Н диаметром не более 20 мм по ГОСТ 5781-61 и ЧМТУ/УНИИМ 10—63 марки Ст.5пс мартеновской и конверторной выплавки в конструкциях, эксплуатируемых при расчетной температуре не ниже минус 30° С, во всех элементах (в пролетных строениях — только для сжатой расчетной и для всей нерасчетной арматуры), не подлежащих расчету на выносливость, при динамическом коэффициенте меньшем

U.

1.9.    Ненапрягаемая арматура по механическим характеристикам должна удовлетворять требованиям ГОСТ 5781-61.

1.10.    В качестве напрягаемой арматуры рекомендуется применять:

а)    проволоку стальную высокопрочную холоднотянутую гладкую класса В-П по главе СНиП I-B.4-62 и по ГОСТ 7348-63 (применяемую в пучках);

б)    проволоку стальную высокопрочную холоднотянутую периодического профиля класса Вр-П по главе СНиП I-B.4-62 и по ГОСТ 8480-63 (применяемую в пучках и отдельными стержнями);

в)    семипроволочные стальные пряди для армирования предварительно напряженных железобетонных кон-

„    „ чмту лоа С1

струкции по - 426—61;

ЦНИИЧМ

г)    стальные канаты;

д)    горячекатаную арматурную сталь класса A-IV по ГОСТ 5781-61 марки 20ХГ2Ц по ГОСТ 5058-65.

Примечание. При применении канатов следует руководствоваться действующим нормативным документом, регламентирующим их применение в мостах.

1.11. Напрягаемая арматура по механическим характеристикам должна удовлетворять требованиям: горячекатаная — ГОСТ 5781-61; проволочная — ГОСТ 7348—63 и ГОСТ 8480-63; семипроволочные пряди —

ШШ^426-61-

7

При этом условный предел текучести (ог0,2) Для высокопрочной проволоки (включая применяемую в прядях) должен быть не менее 0,8 RH.

Кроме этого, арматура для элементов конструкций, подлежащих расчету на выносливость, должна иметь предел выносливости на базе 2* 106 циклов при р—0,85: горячекатаная периодического профиля    —не менее 0,9 ЯЦ

проволочная    —не менее 0,6 /?£.

1.12,    Для рассчитываемых стальных деталей железобетонных конструкций (опорные части, закладные детали, упорные устройства, элементы шарниров и т. п.) применяют сталь марок как для стальных мостовых конструкций, а для нерассчитываемых стальных деталей рекомендуется применять сталь марок ВМСт.Зсп и ВКСт. Зсп по ГОСТ 380-60 *

Расчетные сопротивления материалов при расчете на прочность и трещиностойкость

1.13.    Расчетные сопротивления бетона при расчете на прочность и трещиностойкость приведены в табл. 1.

Таблица 1

Расчетные сопротивления бетона при расчете на прочность

и трещиностойкость

Вид сопротивления

Условное

обозначение

Условия приготовления бетона

Расчетные сопротивления бетона в /сг/слс3 при проектных марках бетона по прочности на сжатие

150

200

250

300

400

500

600

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

а) Для обычного и предварительно напряженного железобетона

1

Сжатие

осе-

Ялр

А

-

78

100

125

165

205

245

вое

Б

72

95

115

150

190

225

2

Сжатие

при

А

_

97

125

150

205

255

305

изгибе

Б

90

115

140

190

240

280

8

u/u w

Вид сопротивления

Условное

обозначение

Условия приготовления бетона

Расчетные сопротивления бетона в кг/см9 при проектных марках бетона по прочности на сжатие

150

200

250

300

400

500

600

2

3

4

5

6

7

3

9

11

б) Для предварительно напряженного железобетона


Сжатие осе

RZ-

А I

вое (при расчетах на тре-щиностой-кость по продольным трещинам)

пр

Б

Сжатие при изгибе (при расчетах на трещиностой-кость по продольным трещинам)

К

А

Б

Главные

сжимающие

напряжения

^г.с.п

А

Б

Главные растягивающие напряжения

Яг.р.П

А и Б

Растяжение

Rp.n

А и Б

Скалывание при изгибе

Яск

А и Б


-1

135

190

245

295

125

175

225

275

165

235

310

365

155

215

285

335

105

140

175

210

100

130

160

190

20

24

27

28,5

.

-

13,5

16

18

19

32

38

44

53

65

70


в) Для обычного железобетона

9

10

Условные главные растягивающие напряжения

Пт.р.о

А и Б

'

24

28

32

37

42

Растяжение

осевое

Яр,о

А иБ

6,5

8,0

9,5

11

12,5

46

13,5


9


1

Здесь и в других аналогичных случаях промежуточные значения определяют по интерполяции.

10