Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

43 страницы

349.00 ₽

Купить СНиП II-57-75 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы должны соблюдаться при определении нагрузок и воздействий волновых, ледовых и от судов для проектирования вновь строящихся и реконструируемых речных и морских сооружений. В документе устанавливаются нормативные значения нагрузок и воздействий от волн, льда и судов на гидротехнические сооружения.

  Скачать PDF

Действие завершено 01.01.1983

Оглавление

1 Общие положения

2 Нагрузки и воздействия волн на гидротехнические сооружения вертикального и откосного профилей

     Нагрузки от стоячих волн на сооружения вертикального профиля

     Нагрузки и воздействия волн на сооружения вертикального профиля и их элементы (особые случаи)

     Нагрузки от разбивающихся и прибойных волн на сооружения вертикального профиля

     Нагрузки и воздействия волн на сооружения откосного профиля

3 Нагрузки от волн на обтекаемые преграды и сквозные сооружения

     Нагрузки от волн на вертикальную обтакаемую преграду

     Нагрузки от волн на горизонтальную обтекаемую преграду

     Нагрузки от волн на вертикальную обтекаемую преграду

     Нагрузки от волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов

4 Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения и судовых волн на крепление берегов каналов

     Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения

     Нагрузки от судовых волн на крепления берегов каналов

5 Нагрузки от судов (плавучих объектов) на гидротехнические сооружения

     Нагрузки от ветра, течения и волн на плавучие объекты

     Нагрузки от навала пришвартованного судна на сооружение

     Нагрузки от навала судна при подходе к сооружению

     Нагрузки на сооружения от натяжения швартовов

6 Нагрузки и воздействия льда на гидротехнические сооружения

     Нагрузки от ледяных полей на сооружения

     Нагрузки и воздействия на сооружения от сплошного ледового покрова при его температурном расширении

     Нагрузки на сооружения от зажроных масс льда

     Нагрузки от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды

Приложение 1 Элементы волн на открытых и огражденных акваториях

     Расчетные уровни воды

     Расчетные характеристики ветра

     Элементы волн в глубоководной зоне

     Элементы волн в мелководной зоне

     Элементы волн в прибойной зоне

     Элементы волн на огражденной акватории

Приложение 2 Терминология и основные буквенные обозначения

     Терминология

     Основные буквенные обозначения

Показать даты введения Admin

С СНиП II-57-75 покупают: СНиП II-80-75, СНиП 4.04-91, СНиП II-66-78

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ГОССТРОЙ СССР


СНиП

11-57-75


СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА


Часть II


НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ


Глава 57


Нагрузки и воздействия на гидротехнические соооужения

Ькааи кпк (:Ис<П2 ОС.а

Москва 1976


г JU /<?, '~$9, Ли*


СОДЕРЖАНИЕ

Стр.


1.    ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ .................. 3

2.    НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО И ОТКОСНОГО ПРОФИЛЕЙ..... 3

Нагрузки от стоячих волн на сооружения вертикального профиля ...    3

Нагрузки и воздействия волн на сооружения вертикального профиля и

их элементы (особые случаи)    .     5

Нагрузки от разбивающихся и прибойных волн на сооружения вертикального профиля    ..................... 7

Нагрузки и воздействия волн на сооружения откосного профиля ....    8

3.    НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ОБТЕКАЕМЫЕ ПРЕГРАДЫ И СКВОЗНЫЕ

СООРУЖЕНИЯ    .................... 11

Нагрузки от волн на вертикальную обтекаемую преграду ..... 11

Нагрузки от .волн на    горизонтальную обтекаемую преграду...... 15

Нагрузки от разбивающихся волн на вертикальную обтекаемую преграду 18 Нагрузки от волн на сквозное сооружение из обтекаемых элементов ...    19

4.    НАГРУЗКИ ОТ ВГТРОВЫХ ВОЛН НА БЕРЕГОУКРЕПИТЕЛЬНЫЕ СООРУЖЕНИЯ И СУДОВЫХ ВОЛН НА КРЕПЛЕНИЯ БЕРЕГОВ КАНАЛОВ    20

Нагрузки от ветровых волн на берегоукрепительные сооружения    ....    20

Нагрузки от судовых волн на ■крепления берегов каналов...... 23

5.    НАГРУЗКИ ОТ СУДОВ (ПЛАВУЧИХ ОБЪЕКТОВ) НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ     24

Нагрузки от ветра, течения и волн на плавучие объекты....... 24

Нагрузки от навала пришвартованного судна на сооружение..... 25

Нагрузки от навала судна при подходе к сооружению ........ 25

Нагрузки на сооружения от натяжения швартовов......... 26

6.    НАГ РУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ЛЬДА НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ     27

Нагрузки от ледяных полей на сооружения........... 28

Нагрузки и воздействия на сооружения от сплошного ледяного покрова при

его температурном .расширении............... 29

Нагрузки на сооружения от зажорных    масс льда . ........ 31

Нагрузки от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды    .     31

Приложение 1. ЭЛЕМЕНТЫ ВОЛН НА ОТКРЫТЫХ И ОГРАЖДЕННЫХ АКВАТОРИЯХ     33

.Расчетные уровни воды     33

Расчетные характеристики ветра    .     33

Элементы волн в глубоководной зоне    .    ....     34

Элементы волн в мелководной зоне    ............ 36

Элементы волн в прибойной зоне    ............ 38

Элементы волн на огражденной акватории........... 38

Приложение 2. ТЕРМИНОЛОГИЯ И ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ     40

Терминология    .     40

Основные буквенные обозначения................ 41

Таблица 7


Примечание. При глубине перед сооружением #<2ftio/0 коэффициент kKT необходимо принимать для значений пологости волны, указанной на рис. 10 в скобках при глубине Я =2кгу0

Значение m

ОС

0,4

0,4—2

3-5

Более 5

Коэффициент kc

для скорости ветра 20 м/с и более

1,3

1,4

1,5

для скорости ветра 10 м/с и менее

и

1,1

1,1

1,2

Примечание. Значение та=: ctg а, где а — угол наклона откоса к горизонту, град.

Примечая и е. При определении /высоты наката. BOtfH на песчаные и Г|равий|НО-,галечникО(Вые пляжи необходимо учитывать изменение уклона пляжа во а.рем» шторма. Наибольшее понижение пляжа в створе уреза, воды следует принимать равным 0,ЗЛ, м, с выклиниванием на нулевые значения на берегу до высоты наибольшего наката, а в море до глубины Я=ЯКр, м, для* размываемых грунтов или на глубине Я=ЯНп, м, — для, неразмываемых грунтов (где h, Якр и Якп— соответственно высота волны и глубина воды в створах первого и последнего обрушений, м).

Таблица 9

Значение угла 0, град

0

10

20

30

40

50

60

Коэффициент kр

1

0,98

0,96

0,92

0,87

0,82

0,76

Таблица б

Характеристика крепления откоса

Относительная

шероховатость

А

л1%

Коэффи

циент

Ад

Коэффи

циент

Анп

Бетонными (желе-

-

1

0,9

зобетонными) плита-

ми

Гравийно-галечни-

Менее 0,002

1

0,9

новое, каменное или

0,05—0,01

0,95

0,85

крепление бетонными

0,02

0,9

0,8

(жел езо бетонны ми)

0,05

0,8

0,7

блоками

0,1

0,75

0,6

Более 0,2

0,7

0,5

Примечание. Характерный размер шероховатостиД,

м, следует принимать равным среднему

диаметру

зерен ма-

териала крепления откоса или среднему размеру

бетонных

(железобетонных) блоков.

Рис. 10. Графики значений коэффициента Лнг а — при т от 0,1 до 3,0; б — при от 3 до 40*

Высоту наката на откос волн i, %, обеспеченности по накату необходимо определять умножением полученного по формуле (25) значения АН1%на коэффициент къ принимаемый по табл. 8.


Таблица 8

Обеспеченность по на-

0,1

1

2

5

10

30

50

кату i, %

Коэффициент

1,1

1,0

0,96

0,91

0,86

0,76

0,68


При подходе фронта волны к сооружению под углом 0, град, со стороны открытой акватории величину наката волн на откос следует уменьшать умножением на коэффициент , принимаемый по табл. 9.



2.15. Эпюра волнового давления на откос при 1,5    ^5, укрепленный монолит

ными иди сборными плитами, должна прини

маться по рис. 11, при этом максимальное расчетное волновое давление р2, тс/м2, необходимо определять по формуле

Рг = ^по ^пв Pi У h,    (26)

*2=A+-^ (l-^aj+l) (А + В). (28)

та

где А и В — величины, м, определяемые по формулам:

(    А    \    1    +    т%

А = h ГJ0.47 + 0,023 — 1 —- ;    (29)

В = А |о,95 — (0,84та — 0,25) 4- j. (30)

Ордината м, соответствующая высоте наката волн на откос, должна определяться согласно требованиям п. 2.14 настоящей главы.

На участках крепления по откосу выше и ниже точки 2 (рис. 11) следует принимать меньшие значения ординат эпюры волнового давления р, тс/м2, на расстояниях:

при i,=0,0125 L„. и /*=0,0265 L„, м, р—

= 0,4 рг\

при /j = 0,0325 L„ и U = 0,0675 La , м,

о=0,1 pt,

где


где kno — коэффициент,    определяемый    по

формуле

L    /    Н    \

Апо= 0,85+ 4,8 -=- + «„ (°.°28-U5 -=-J; (27)

^ПВ коэффициент,    принимаемый    по

г

Рйс. 12. Графики для определения относительного волнового противодавления

табл. 10;

р2 — максимальное относительное волновое давление на откос в точке 2 (рис. 11), принимаемое по табл. 11.

La.~ 4 .--,    м.    (31)

у<-1

Ординаты эпюры волнового противодавления рпд, тс/м2, на плиты крепления откосов следует определять по формуле

Рпд = ^по ^пв Рпд Y    (32)

где рПд — относительное волновое противодавление, принимаемое, по графикам рис. 12.

Таблица 10

„ X Пологость ВОЛНЫ

10

15

20

25

35

Коэффициент knB

1

1,15

1,3

1,35 | 1,48

Таблица 11

Высота волны ft, м

0,5

1

1.5

2,0

2,5

3,0

3,5

>4

Максимальное относительное волновое давление, ~р2

3,7

2,8

2,3

2,1

1,9

1.8

1,75

1,7



Ордината г^ м, точки 2 приложения максимального расчетного волнового давления р2 должна определяться по формуле

2.16. Нагрузки от волн на откос, укрепленный плитами, для сооружений I и II классов при высоте волн более 1,5 м обеспечен-


ностью 1% в системе допускается определять методами, в которых учитывается нерегулярность ветровых волн, при надлежащем обосновании.

При наличии берм и переменных уклонов отдельных участков сооружений откосного профиля нагрузки от волн на креплении откосов необходимо определять по данным лабораторных исследований.

2.17. При проектировании сооружений откосного профиля (или предусматривая крепление откосов) из рваного камня, обыкновенных и фасонных бетонных или железобетонных блоков вес отдельного элемента G или Gz, тс, соответствующий состоянию его предельного равновесия от действия ветровых вблн, необходимо определять:

при расположении камня или блока на участке откоса от верха сооружения до глубины z=Q,7h по формуле

Ряс. 13. График для определения допустимого зернового состава несортированной каменной наброски для крепления откосов

(33)

0 =

РФ Ум ^

и-«в

то же, при z>Q,7h по формуле

7.6 г« h К

Gt = Ge    (34)

где р,ф — коэффициент, принимаемый по табл.

12.

2,18. При проектировании крепления откосов сооружений из несортированной камен

ной наброски необходимо, чтобы значение коэффициента в0 зернового состава находи* лось в границах заштрихованной зоны, приведенной на графике рис. 13.

Значение коэффициента eD должно определяться по формуле

где G — вес камня, определяемый по требованиям п. 2.17 настоящей главы, кгс;

Gi — вес камня, больший или меньший расчетного, кгс;

ПшиАп—диаметры фракций камня, см, приведенные к диаметру шара, имеющего вес соответственно Gi и G.

Зерновой состав несортированной каменной наброски для крепления откосов, соответствующий заштрихованной зоне (рис. 13), следует считать пригодным только для сооружений высотой Нос (рис. 11) с заложением откоса Носта, при этом значение та должно находиться в пределах 3^ma^5, а высота волны — 3 м и менее.

Таблица 12

Наныевоэдкие элемента?

Коэффициент Цф при

наброске

укладке

Камень..........

Обыкновенные бетонные блоки . .

Тетраиоды.........

Дяполы..........

Трябары..........

Гексалег и.........

0,025

0,021

0,008

0,0057

0,0057

0,0043

0,0058

0,0049

0,0034

0,0034


3. НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ОБТЕКАЕМЫЕ ПРЕГРАДЫ И СКВОЗНЫЕ СООРУЖЕНИЯ

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

3.1. Максимальную нагрузку от волн Q№ тс, на вертикальную обтекаемую_ преграду с поперечными размерами а^О.ЗЗЯ и Ь^0,2К

(рис. 14, а) при Я>Якр необходимо определять по формуле

Qu = Сим ^и + Qcm ,    (36)

где Qhm и Qcm — соответственно инерционный и скоростной компонен-


ты нагрузки от волн, тс, определяемые по формулам:

Сим = ~ У nb2hkvaa^H;    (37)

С£м = -^ Y***g*fo    (38)

8И и бс — коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов максимальной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 15 при положении преграды относи-

_ X

Рис. 14. Схемы к определению волновых нагрузок на обтекаемые преграды а — вертикальные; б — горизонтальные

тельно вершины волны х= =~

а — размер преграды по лучу волны, м; b — размер преграды по нормали к лучу волны, м; kv — коэффициент, принимаемый по табл. 13;

Таблица 13

ай и осе — инерционный и скоростной коэффициенты глубины, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 16;

Ри и рс — инерционный й скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис. 17.

Примечания: 1. Расчет сквозных сооружений или отдельно стоящих обтекаемых преград на нагрузки от волн должен производиться, как правило, с учетом шероховатости их поверхности. При наличии опытных данных по снижению влияния коррозии и морских обрастаний величины коэффициентов формы необходимо определять по формулам:

Ри — 2 ^    С*и>    (39)

Рс =    (40)

где Схи и Схс — уточненные опытные значения коэффициентов инерционного и скоростного сопротивлений.

2.    При подходе волн под углом к обтекаемой преграде (в виде эллипса или прямоугольника) допускается коэффициенты формы определять интерполяцией между их значениями по главным осям.

3.    Максимальную нагрузку от волн QM, тс, на вер-

,    Qum ^

тикальную обтекаемую преграду при значении —— >■

Чем

3=2 допускается принимать Qm=Qhm, а при значении г^0,2—Qm = Qom; в других случаях QM следует

Чем

определять нз ряда величин, получаемых по формуле (36) при различных значениях х.

3.2. Удельную нагрузку от волн q, тс/м, на вертикальную обтекаемую преграду на глубине z, м, при максимальной нагрузке Q(рис. 14, а) необходимо определять по формуле

Я — <7им баси "Ь Чем бхе,    (41)

где <?им и 9см — инерционный и скоростной компоненты удельной нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

Относительный размер а

преграды

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0.35

Коэффициент

1

0,97

0,93

0,86

0,79

0,70

0,62




fiaJc


И

>

У

Л

*

у1

т

V

43

>

*

■ч

>

к

у

ч

к

Г;

ч.

4

О 0,5 {О !,5    2,0    2,5    5,0    5,5    £>    V


Рис. 17. IГрафики значений инерционного (5а и скоростного р.0 коэффициентов формы (для эллиптических преград— оплошные линии, призматических — штриховые линии) в зависимости от а/Ь (дли Q, q: и Рх) или Ь/а (ДЛЯ Pz)


я* А* А 4им = Y g ^ Р“’

(42)

2 А®

?см = Y -J я Ь y % е* Рс:

(43)

бхв и бяс — коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов удельной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении х согласно требованиям п. 3. 1 настоящей главы;

0* и гх ~ коэффициенты удельной нагрузки от волн, принимаемые по графикам а и б рис. 19 при значениях относительной глу-Н—2

бины Z—    —•

3.3. Превышение взволнованной поверхности л, м, над расчетным уровнем должно определяться по формуле

П = т] А,    (44)

Рис. 18. Графики значений коэффициентов (Сочетания инерционного Ьх« (графики 1) и скоростного 6*с (графики 2) компонентов удельной горизонтальной нагрузки от волн


(47)

(48)

•Л — относительное превышение взволнованной поверхности, определяемое по рис. 20. Превышение средней волновой линии над расчетным уровнем АН, м, следует определять по формуле

Д Н = T|s + 0,5) А,

где т)в — относительное превышение вершины волны, определяемое по рис. 20 при значении х=0.

3.4.    Нагрузки от волн Q и f на вертикальную обтекаемую преграду при любом ее расположении х, м, относительно вершины волны следует определять соответственно по формулам (36) и (41), при этом коэффициенты би и 6С должны приниматься по графикам 1 и 2 рис. 15, а б*и и бхс — по графикам 1 и ;2 рис. 18 для данного значения относительной

— X

величины лс= у •

%

3.5.    Расстояние Zqm, м, от расчетного уровня воды до точки приложения максимальной нагрузки QM на вертикальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле

20м (Рим^н2ли-J-Qcm^c2qc)' (46)

Ун

где би и бс — коэффициенты, принимаемые по графикам 1 и 2 рис. 15 при х, соответствующем максимальному значению QM;

Zqв и Zqc — ординаты точек приложения соответственно инерционного и скоростного компонентов сил, м, определяемые по формулам:

ZQU — zQa


*Qc = Pc zQc *> >    I48)

z и — относительные ординаты точек Qa    приложения    инерционного    и    ско

ростного компонентов сил, принимаемые по графикам^рис. 21 (Zqm—ПО Графику 1, Zqс — по графикам 2);

Ни и рс — инерционный и скоростной ко

эффициенты фазы, принимаемые по графикам рис. 22.

Расстояние zq от расчетного уровня до точки приложения нагрузки от волн Q при любом удалении х от вершины волны до преграды следует определять по формуле (46), при этом коэффициенты би и бс должны приниматься согласно графикам 1 и 2 рис. 15 для данного значения относительной величи-

—    X

ны X— ~-Х~-

я



г)

О 0,2    0,4    Q6    0JB    Ш    1,2    2


Рис. 19. Графики знамений коэффициентов удельной нагрузки огг волн 0*, в*, г,, 0*


НАГРУЗКИ ОТ волн .    длины    горизонтальной обтекаемой преграды

НА горизонтальную обтекаемую преграду (рИС у, ^ с поперечными размерами

3.6. Максимальное значение равнодейст- ^0.1 м, и 6^0,1 Я, м, должно определять-вующей нагрузки от волн Р, тс/м, на единицу ся по формуле



*-]/>* + /*    (49)

для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей нагрузки Яжм, тс/м, яри •соответствую-' щем значении вертикальной составляющей нагрузки Рг, тс/м;

Рис. 20. Графики значений коэффициента тр

X    Н'_ ~х

S при ^ =0,5    =    40;    2— при — =0,5    =20,    а    также

Н    X    JL    X

~ =0,2    =40;    3    —    При    =0.5    и    —- =10. а также при

Н    х    Н    х

=0,2 H-g-=20; 4 — при *j="=0,2 И-g-=10

Рис. 21, Графики значений относительных ординат гвя

(И Zq о

с максимальной вертикальной составляющей нагрузки Ргм, тс/м, при соответствующем значении горизонтальной составляющей нагрузки Рх, тс/м.

Расстояния х, м, от центра преграды до вершины волны при действии максимальных нагрузок Рхм и Ргм должны определяться по

_ X

относительной величине х—^> принимаемой

к

согласно рис. 18 и рис. 23.

3.7. Максимальную величину горизонтальной составляющей нагрузки от волн Рхм на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле

Рхн — Р хя бхн -f- Рха бхе,    (50)

где Рхи и Рхс — инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

Рхя— 2 Y б2 kv вх ри;

(51)

2 Л» ,

Рхс~ 2 у ЯЬ ~~~ kv Ъх Рс>

(52)


5zu.fizс

Рис. 23. Графики значений коэффициентов сочетания б инерционного (графики 1) и 6 скоростного (графики 2)

каштонентов удельной вертикальной нагрузки от волн


Дш и бхе — коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении х согласно требованиям п.3.1 настоящей главы;

Ъх и е* — обозначения те же, что и в п. 3.2 настоящей главы;

|3и и ft — инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис. 17 а

при значениях ~д~ — для горизон-Ъ

тальной и ~—вертикальной составляющих нагрузки.

3.8. Максимальную величину вертикальной составляющей нагрузки от волн Ргж на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле

Р гм = — Ргж 6z* *— PzC 6zc,    (53)

где Рги и Ргс — инерционный и скоростной компоненты вертикальной составляющей нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

рги = у Y Я2 «* *=" Мг Ри5    (54

2    ft*    -

Ргс— g уяа — Щ, ег Рс!    (55)

б2и и 6 — инерционный и скоростной коэффициенты сочетания, принимаемые по графикам 1 и 2 рис. 23 при значении х согласно требованиям п. 3.1 настоящей главы; вг и 02 — коэффициенты удельной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам в иг рис. 19 ■при значениях относительной ор-Я—гц

динаты 2Ц= ——;

Эи и Эс — обозначения те же, что и в п. 3.7 настоящей главы.

3.9. Величины горизонтальной Рх или вертикальной Pz составляющих нагрузки от волн на единицу длины горизонтальной обтекаемой преграды при любом ее расположении х относительно вершины волны следует определять соответственно по формуле (50) или (53), при этом коэффициенты сочетания дхю бхе или бяь б должны приниматься по графикам рис. 18 и 23 для заданного значения

3.10. Максимальное значение равнодействующей нагрузки от волн Р, тс/м, на единицу


длины лежащей на дне цилиндрической пре^ грады (рис. 14,6), диаметр которой 0,1 Л, м, и    Н, м, должно определяться по

формуле (49) для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей нагрузки Рхм, тс/м, при соответствующем значении вертикальной составляющей нагрузки Рг, тс/м;

с максимальной вертикальной составляющей нагрузки Рги, тс/м, при соответствующем значении горизонтальной составляющей Рх, тс/м.

3.11.    Максимальную горизонтальную РХм и соответствующую вертикальную Рг проекции нагрузок от волн, действующие на единицу длины лежащей на дне цилиндрической преграды необходимо определять по формулам:

Рх Н = Рх И б*Н -Ь Р 6*0,"    (56)

9

Рг~ g Рхг &хс >    (57)

где Рхи и Рхо — соответственно инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

Рх» = ~ У**# Y е,;    (58)

А*

^с= УП<1 ^ V,    (59)

Ьхя и б*с в* и ех — обозначения те же, что в п. 3.7 настоящей главы.

Максимальную вертикальную Ргм и соответствующую горизонтальную Рх проекций нагрузки от волн необходимо принимать рав-

9

НЫМИ Р^ = — ~^Рхс и Рх= Рхс-

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

3.12.    Максимальную нагрузку от разбивающихся (разрушающихся) волн QpM, тс, на вертикальную цилиндрическую преграду, диаметр которой 0,4#, м, необходимо определять по значениям волновой нагрузки Qp, полученной для ряда положений преграды относительно вершины волны (рис. 24,а) с

X    X

интервалом 0,1^", начиная с^=0 (где х—

расстояние, м, от вершины разбивающейся волны до оси вертикальной цилиндрической преграды).

Волновая нагрузка Qp, тс, для любого яоложения цилиндрической преграды относи

тельно вершины волны должна определяться по формуле

Qp «з. QpB + Qp0,    (60)

где QpH и iQpc — инерционный и скоростной компоненты нагрузки от разбивающихся волн, тс, определяемые по формулам:

QpH ==-у уя4» (Я + %в)5ри:    (61)

Qpc—    yd (Я + %в) На врс,    (62)

где Н0—глубина воды под подошвой волны, м, принимаемая равной (рис. 24,а):

Я0 “Я — (Арв — Т]рв)>    (63)

йрв — высота (трансформированной) волны, >м, при первом обрушении в мелководной зоне с соблюдением условия йрв sg: 0,8 Я0; т)рв — превышение над расчетным уровнем воды вершины (при первом обрушении) волны, м;


Издание официальное

Ш

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СНиП

СТРОИТЕЛЬНЫЕ

11-57-75

НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Глава 57

Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Утверждены

постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 30 апреля 1975 г. № 65

МОСКВАСТРОЙИЗДАТ1974

йрв и брс — инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые по графикам рис. 24,6.

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА СКВОЗНОЕ СООРУЖЕНИЕ ИЗ ОБТЕКАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

3.13. Удельную нагрузку от разбивающихся волн ?р, тс/м, на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине г, м, от расчетного уровня (рис. 24,а) при относительном

х

удалении оси преграды от вершины волны ^ необходимо определять по формуле

4» “ 4р» + 4»«<    (64)

где 0рИ и 4рС — инерционный и скоростной компоненты удельной нагруз-кй от разбивающихся волн, тс/м, на вертикальную преграду, определяемые по формулам:

<7ри = g Y я ери!    (65)

2

4рс ™ g Y ^ "Ь Лрв) 8рс>    (66)

ври И Врс — инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 25 при значениях относительной глубины

- Н — г г = ——— .

3.14.    Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимо получать суммированием нагрузок, определенных согласно требованиям пп. 3.1—3.9 настоящей главы как на отдельно стоящие преграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетной волны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекаемые преграды при расстояниях .между их осями I, м, равных и более трех диаметров d, м; при 1<.М (где d — наибольший диаметр элемента) волновую нагрузку, полученную на отдельно стоящий элемент сооружения, необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту Сф и лучу Сл волн, принимаемые по табл. !4.

3.15.    Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооружения небходимо получать по эпюрам горизонтальной и вертикальной составляющих нагрузки, ординаты которых должны определяться согласно требованиям п. 3.9 настоящей главы с учетом заглубления под расчетный уровень и удаления


УДК e9HS7.8.MH0S3.75)


Глава СНиП П-57-75 «Нагрузки и воздействия на гвдротехничеюкие сооружения (волновые, ледовые и от судов)» разработана организациями Минобороны СССР н ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева Минэнерго СССР с участием Союзморвшшроекта и ЧерноморнийпроекТа Мияморфдота, Института водных проблем АН СССР, Государственного океанографического института и Государственного гидрологического института Главгидрометслужбы, МИСИ имени В. В. Куйбышева и Ленинградского гидрометеорологического института Минвуза СССР, Ленинградского института водного'транспорта, Гипроречтранса и Ленгипроречтранса Минречфлота РСФСР, института Гидропроект имени С. Я. Жук Минэнерго СССР, Гипромориефти Мимнефтепрома СССР, ЦНИИС. и Черноморского отделения ЦНИИС Минтрансстроя и ВНИИ ВОДГЕО Госстроя СССР.

С введением в действие настоящей гла1вы с 1 января 1976 г. утрачивают силу:

«Технические условия определения волновых воздействий на морские и речные сооружения и берега» (СН 92-60);

Изменение Ns 1 СН 92-60, внесенное приказом Госстроя СССР от 12 июля 1963 г.

№ 1815;

«Технические условия определения нагрузок от судов на причальные сооружения» (СН 144-60);

Изменение СН 144-60, внесенное постановлением Госстроя СССР от 24 марта 1969 года Ns 33;

«Указания по проектированию гидротехнических сооружений, подверженных волновым воздействиям (СН 288-64) в части от р еде лени я нагрузок и воздействий;

«Указания по определению ледовых нагрузок на .речные сооружения» (СН 76-66).


Редакторы: инж. Троицкий Е. А. (Госстрой СССР), пре Лаипо Д. Д. (ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева Минэнерго CGCP).


ieccop, доктор техн. наук


30213—317 С 047(01)—76


Инструкт.-нормат. вып,—Ш 12—75


© Стройиздат, 1976


ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

(ГОССТРОЙ СССР)

Строительные нормы и правила

Часть II. Нормы проектирования

Глава 57. Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Редакция инструктивно-нормативной литературы Зав. редакцией Г. А. Жигачева Редактор Л. Г. Б а л ь я н Мл. редактор Н. В. Лосева Технические редакторы В. М. Родионова, Н. В. Высотина Корректор Е. А. Степанова

Сдано в набор 26.ll. 1976 г.    Подписано    в    печать    24.VI. 1976 г.

Формат 84X108'/ie Д. я. Бумага типографская № 3 4,2 уел. лей. л. (4,5 уч.-изд. л.) Тираж 40000 экз. Изд. № XII—6211    Зак. Ns 173 Цена 23 коп.


Стройиздат 103006, Москва, .Каляевская, 23а Подольская типография Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфия в книжной торговли г. Подольск, ул. Кирова, 2$


Строительные нормы и правила

СНиП 11-57-75

Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Взамен СН 76-66, СН 144-60, СН 92-60,

СН 28S-64 (в части определения нагрузок и воздействий)


Госудаственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1.1.    Настоящие нормы должны соблюдаться при определении нагрузок и воздействий волновых, ледовых и от судов для проектирования вновь строящихся и реконструируемых речных и морских гидротехнических сооружений.

1.2.    В настоящей главе СНиП устанавливаются нормативные значения нагрузок и воздействий от волн, льда и судов на гидротехнические сооружения. Расчетная нагрузка должна определяться как произведение нормативной нагрузки на коэффициент перегрузки п, учитывающий возможное отклонение нагрузки в неблагоприятную сторону от ее нормативного значения; п должен принимать

ся согласно требованиям, приведенным в главе СНиП по основным положениям проектирования речных гидротехнических сооружений.

1.3. Нагрузки от волн и льда на гидротехнические сооружения I класса и при надлежащем обосновании также II класса, а также расчетные элементы волн на открытых и огражденных акваториях необходимо уточнять на основе данных натурных наблюдений и лабораторных исследований.

Примечание. Указания по определению элементов волн на открытых и огражденных акваториях, терминология и основные буквенные обозначения приведены в приложениях 1 и 2 к настоящей главе.


2. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЕ СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО И ОТКОСНОГО ПРОФИЛЕЙ

НАГРУЗКИ от стоячих волн НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

2.1. Расчет сооружений на давление стоячих волн со стороны открытой акватории (рис. 1) должен производиться при глубине до дна Яд> 1,5Я и глубине над бермой Я в ^ ^1,25/г, при этом в формулах для свободной всщновой поверхности и волнового давления Вместо глубины до дна Яд, м, необходимо вводить условную расчетную глубину Я, м, определяемую по формуле

Я = Яс+^(//д-Яс),    (1)

где Яс — глубина над подошвой сооружения, м;

/?5 — коэффициент, принимаемый по графикам* рис. 2; h — высота бегущей волны, м.

2.2. Возвышение или понижение свободной волновой поверхности tj, м, у вертикальной стены, отсчитываемое от расчетного уровня воды, должно определяться по формуле kh*

т) = — h cos at — cth k H cos® a t, (2) 2л

где 0="Ш—частота волны; т

т — средний период волны, с; t — время, с;

k=~=~—волновое число;

X

X — средняя длина волны, м.

Утвержде н'ы постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 30 апреля 1975 г. № 65


Внесены Минобороны СССР и

Минэнерго СССР


Срок введения в действие 1 января 1976 г.



-4-

о,д

то

от

При действии стоячей волны на вертикальную стену необходимо предусматривать три случая определения г) по фбрмуле (2) для следующих величин cos at:

а)    cos ot=l— при подходе к стене вершины волны, возвышающейся над расчетным уровнем на tib, м;

б)    1 >cos at>0—при максимальном значении горизонтальной волновой нагрузки Рхг для гребня волны, возвышающегося над расчетным уровнем на т)г, !в этом случае значение cos at должно определяться по формуле

Г

cos a t -----jj-г ;    (3)

я А /в я -=- — 3J

Рис. 1. Эпюры давления стоячих волн на вертикальную стену со стороны открытой акватории а —при гребне волны; б — при ложбине волны (с эпюрами взвешивающего волнового давления на берменные массивы).

в)    cos at=—1 —при максимальном значении горизонтальной волновой нагрузки Рхп для подошвы волны, расположенной ниже расчетного уровня на rin-

н

Примечание. При — ^0,2 и во всех других

к

случаях, когда по формуле (3) величины cos <т/>1, необходимо в дальнейших расчетах принимать значение cos at=' 1.

Нс

1,0 од 0,8    0,7    о,в    05 од од нд

Рис. 2. Графики значений коэффициента

Таблица 1

2.3. В глубоководной зоне горизонтальную нагрузку на единицу длины вертикальной стены Рх тс/м, при гребне или ложбине стоячей волны (рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, тс/м2, на глубине z, м, должна определяться по формуле

, —кг    ,    kh2    —2кг    .

р = у he cos о t — у е cos2 a t —

k h2 ,    о ь?\    „    А2 Л8 _ о ь,

— у —— (1 — е 2 * г) cos 2 a t — у ■ е 3 кг х

X cos 2 a t cos a t\    (4)

№ точек

Заглубление точек г, м 9

Значения волнового давления р, тс/м*

при гребне

1

О

II

2

0

p2 = k2yh

3

0,25 Н

ps = ksyk

4

0,5 Н

Pi = *4 Y h

5

Н

Рь = К yh

при ложбине

6

0

P« = o

7

%

Pi = — Y %

8

0*5 Н

Pe = yh

9

Н

Pt = —h У h

Примечание. Значения коэффициентов кг, k3, kt, k5, k3 а кг следует принимать no трафикам ряс. 3, 4 и 5.


НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ И ИХ ЭЛЕМЕНТЫ (ОСОБЫЕ СЛУЧАИ)

Рис. 3. Графики значений коэффициентов ka н к3

2.5. Волновое давление, р, тс/м2, на вертикальную стену с возвышением над расчетным уровнем верха сооружения z,BC, м, на величину менее т]в, м, или с заглублением—до 0,5 h, м, следует определять согласно требованиям, пп. 2.3 и 2.4 настоящей главы с последующим умножением полученных значений давления на коэффициент kca, определяемый по формуле

*СН = 0,76 ±0,19    ,    (5)

щ ой 0,06 от т я

0Щ Щ 0JJ6 ООО    4to    Я

Рис. 4. Графики значений коэффициентов и ks

п

где знаки «плюс» и «минус» соответствуют положению верха сооружения выше или ниже расчетного уровня воды.

Горизонтальная волновая нагрузка Рхг в рассматриваемом случае должна определяться по площади эпюры волнового давления в пределах высоты вертикальной стены.

Рис. 5. Графики значений коэффициентов и ka

2.6. При подходе фронта волны к сооружению под углом а, град, со стороны открытой акватории (в расчетах устойчивости и прочности грунтов основания) волновую нагрузку на вертикальную стену, определенную согласно требованиям пп.2.3 и 2.4 настоящей главы, необходимо уменьшить путем умножения ее на коэффициент k'CH, принимаемый равным:

Ф

&

а, град    сн

45    1

60    0,9

75    0,7

Примечание. При перемещении волн вдоль стены, т. е. для та, близких или равных 90 град, волновую нагрузку на секцию сооружения следует определять согласно требованиям п. 2.7 настоящей главы.

где у — объемный вес воды, тс/м3;

г —ординаты точек (г1=т)Г; 32=0; ..., zn=H), м, отсчитываемые от расчетного уровня. Для гребня при z\~ =—т]г, а для ложбины при 22=0 следует принимать р=0.

)-

khz

cth kH

(7)

2

2.4. В мелководной зоне горизонтальную нагрузку на единицу длины вертикальной стены Р,с, тс/м, при гребне и ложбине стоячей волны (рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, тс/м2, на глубине z , м, должна определяться по табл. 1.

2 Зах. 173

2.7. Горизонтальную нагрузку от дифрагированных волн со стороны огражденной акватории следует определять при относительно

ной длине секции сооружения *^= =^0,8; при

этом расчетную эпюру волнового давления со значениями р, тс/м2, допускается выполнять по трем точкам для следующих случаев: а) вершина волны совмещена с серединой секции сооружения (рис. 6,а), если г, м, имеет значения:

кя k hl

Zi = t1b= — ~~ —— cth Ш, to p1= 0;    (6)

: = 0, to pt = kcn у


ь. ( К khl \

z-“"“’,op*“#vlnMF-nSIi5j! (8)

Рис. 6. Эпюры давления дифрагированных волн на вертикальную стену со стороны огражденной акватории а — при гребне волны; б — при ложбине волны

2 лс я А

б) подошва волны совмещена с серединой секции сооружения (рис. 6,6), если z/м, имеет значения:

Zj = 0, то pi = б;    (9)

А. khl

гг = т)п = 2 _ ~8~ Cth kH’ то р* = — *CH Y Т1п: (10) „    /    Ан    А    Ад    \

"1)

где Ад — высота дифрагированной волны, м, определяемая согласно требованиям приложения 1 к настоящей главе;

k"CB — коэффициент, принимаемый по табл. 2.

2.8. Взвешивающее волновое давление в горизонтальных швах массивовой кладки и по подошве сооружения следует принимать равным соответствующим величинам гори

зонтального волнового давления в крайних точках (рис. 1 и 6) при линейном изменении его в пределах ширины сооружения.

2.9. Максимальную донную скорость иМд, м/с, перед вертикальной стеной (от действия стоячих волн) на расстоянии 0,25ЛГ от передней грани стены необходимо определять по формуле

(12)

где пс — коэффициент, табл. 3.

Допускаемые значения неразмывающих донных скоростей оДОп, м/с, для грунта крупностью фракций dm, мм, следует принимать по рис. 7; при Цм>Удоп необходимо предусматривать защиту от размыва основания на полосе вдоль сооружения шириной 0,4L

2.10. Зпюра навешивающего волнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной, согласно рис. 1,6, с ординатами рв ь тс/м2, определяемыми по формуле

, ch А (Я — Яс)

Рщ = аБ Y*-- cos А*/<Рпс. (13)

где Xi — расстояние от стены до соответствующей грани массива, м; рпс — волновое давление на уровне подошвы сооружения; осб — коэффициент, принимаемый по табл. 4.

Таблица 2

Относительная длина

секции —-X

0,1

0.2

0,3

0,4

0.5

0,6,

0,7

0,83

Коэффициент

ъ*

*сн

0,98

0,92

0,85

0,76

0,64

0,51

0,38

0,23

Примечание. При глубине со стороны огражденной акваторий Н > 0,3 X следует строить треугольную_ эпюру волнового давления, принимая на глубине 2а=0,3 X волновое давление равным нулю (рис. 6).

принимаемый по Таблица 3

Пологость волны

X

А

8

10

15

20

30

Коэффициент яс

0,6

0,7

0,75

0,8

1


СНиП И-57-75

Рис. 7. График допускаемых значений неразмывающих донных скоростей


1,8

16

l,*t

1,2

1,0 О,в Ц6 О,к

0,2

О


Рис. 8. Эпюры давления 'разбивающихся волн на вертикальную стену


2.11. Расчет сооружений на давление разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине над бермой Н б <1,25h и глубине до дна #д$* 1,5ft (рис. 8).

Горизонтальную нагрузку Рхг, тс/м, от разбивающихся волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, тс/м2, для значений ординат г, м„ следует определять по формулам:

Zi = — А, р, = 0;    (14)

г2 = 0, р2 = 1,5 у А;    (15)

2» = ЯСР р» =- .    (16)

сЬ-ГЯс

Вертикальную нагрузку Ргт, тс/м, от разбивающихся волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой рг) и определять по формуле

Т а б л и ц а' 4

Коэффициент otg

при пологостях

Относительная глубина

X

ВОЛН 7-h

15 и менее

20 и более

Менее 0,27

0,86

0,64

0,27—0,32

0,60

0,44

Более 0,32

0,30

0,30

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ И ПРИБОЙНЫХ ВОЛН НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ



Рг г = Ц^,    (17)

где ц— коэффициент, принимаемый по табл. 5.

Таблица 5

а

<3

5

7

9

Коэффициент ц

0,7

0,8

0,9

1,0

»мб =

Максима ьную скорость воды оМб, м/с, над поверхностью бермы перед вертикальной стеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле

(18)

Рис. 9. Эпюры давления прибойных волн на вертикальную стену

а — с верхом постели на уровне дна; б — с возвышающейся над дном постелью


2.12. Расчет, сооружений на давление прибойных волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине Ядкр на примыкающем к стене участке дна протяженностью не менее 0,5Я, м, (рис. 9), при

этом возвышение вершины максимальной прибойной волны tibh. м, над расчетным уровнем следует определять по формуле

Т)вд —0,5 Нс ■— hap,    (19)

где ЛПр — высота прибойной волны, мр Якр — критическая глубина, м.

Горизонтальную нагрузку Рхт, тс/м, от прибойных волн необходимо принимать ^ио площади эпюры бокового волнового давления; при этом величины р, тс/м2, для значений ординат г, м, должны определяться по формулам:

2i = — йпр, Pi = 0;    (20)

22 = — Лпр,    (21)

Y ^пр

2з = 77с, рз =    ,    (22)

ch -=-Нс

Лпр

где Л,пр — средняя длина прибойной волны, м.

•Вертикальную нагрузку Ра, тс/м, от прибойных волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой рз) и определять по формуле

Ргг = °>7(-^).    (23)

Максимальная донная скорость прибойной волны оМд, м/с, перед вертикальной стеной со стороны открытой акватории должна определяться по формуле

2.13.    Определение нагрузок на вертикальную стену от- действия разбивающихся и прибойных волн (рис. 8 и 9) при надлежащем обосновании допускается производить динамическими методами, учитывающими импульсы давления и инерционные силы.

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ волн НА СООРУЖЕНИЯ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ

2.14.    Высоту наката на откос волн обеспе

ченностью 1% то накату ftm% , м, для фронтально подходящих волн при глубине ^3/гГЯ1    , H^2hi% , надлежит определять по

формуле ,

hB 1% — k& *нп &С &НГ ^1%,    (25)

где йд и &нп — коэффициенты, принимаемые по табл. 6; kc — коэффициент, принимаемый по табл. 7;

kBr — коэффициент, принимаемый по графикам рис. 10; hi%—высота бегущей волны обеспеченностью 1 % м;

/1гл1% — высота бегущей волны при глубине Я^0,5Я обеспеченностью 1%, м.