Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

108 страниц

580.00 ₽

Купить СНиП II-21-75 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы должны соблюдаться при проектировании бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 градусов Цельсия и не ниже минус 70 градусов Цельсия

 Скачать PDF

Оглавление

1 Общие указания

     Основные положения

     Основные расчетные требования

     Дополнительные требования по проектированию предварительно-напряженных конструкций

2 Материалы для бетонных и железобетонных конструкций

     Бетон

     Нормативные и расчетные характеристики бетона

     Арматура

     Нормативные и расчетные характеристики арматуры

3. Расчет элементов бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы

     Расчет бетонных элементов по прочности

     Внецентренно-сжатые элементы

     Изгибаемые элементы

     Расчет железобетонных элементов по прочности

     Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента

     Изгибаемые элементы прямоугольного, таврового, двутаврового, кольцевого сечения

     Внецентренно-сжатые элементы прямоугольного и кольцевого сечений

     Центрально-растянутые элементы

     Внецентренно-растянутые элементы прямоугольного сечения

     Общий случай расчета (при любых сечениях, внешних усилиях и любом армировании)

     Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

     Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы

     Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента

     Расчет по прочности пространственных сечений (элементы, работающие на кручение с изгибом)

     Элементы прямоугольного сечения

     Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузок

     Расчет на местное сжатие

     Расчет на продавливание

     Расчет на отрыв

     Расчет закладных деталей

     Расчет железобетонных элементов на выносливость

4. Расчет элементов железобетонных конструкций по предельным состояниям второй группы

     Расчет железобетонных элементов по образованию трещин

     Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

     Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента

     Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин

     Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

     Расчет по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

     Расчет железобетонных элементов по закрытию трещин

     Расчет по закрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента

     Расчет по закрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

     Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям

     Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне

     Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне

     Определение прогибов

5. Конструктивные требования

     Минимальные размеры сечения элементов

     Защитный слой бетона

     Минимальные расстояния между стрежнями арматуры

     Анкеровка ненапрягаемой арматуры

     Продольное армирование элементов

     Поперечное армирование элементов

     Сварные соединения арматуры

     Стыки ненапрягаемой арматуры внахлестку (без сварки)

     Стыки элементов сборных конструкций

     Отдельные конструктивные требования

     Дополнительные указания по конструированию предварительно-напряженных железобетонных элементов

Приложение 1. Классификация и область применения бетонов

Приложение 2. Расчет элементов прямоугольного сечения на действие сжимающей продольной силы N

Приложение 3. Данные по арматурным сталям

Приложение 4. Области применения углеродистых сталей для закладных деталей железобетонных и бетонных конструкций

Приложение 5. Основные типы сварных соединений стержневой арматуры

Приложение 6. Основные буквенные обозначения

 
Дата введения01.01.1977
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия01.01.1986
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

24.11.1975УтвержденГосстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)196
ИзданСтройиздат1976 г.
РазработанНИИЖБ
РазработанЦНИИпромзданий
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ГОССТРОЙ СССР


СНиП

11-21-75


СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА


НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ


Ч<



Гл(


Бетонные

и железобетонные конструкции


Москва 1976


Издание официальное


ЦАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА ЮИ СССР)


СНиП

j[-2i-75


СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА


Члсть II


НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ


Нзисвс::"л и ■ avt.t#


Глава 21



Бетонные

и железобетонные конструкции


Дтег/ -7

[:•    ^ISJX.TS

1ST s~?3t , з -з


Утверждены постановлением Государственного комитета CoeJni "Милшя'рои гсо делам строительства от 24 ноября 1975 г. № 196


ИССТЙ/3    6Т 0% О&Л/

EGT У--?/ с. 9:


ИзнвйеИЕЯ й tM.CS' кг7, №$$о7 jo.t4.So ЕЗТ У 'SO е. /5 - //


ЙЗНСИЗЙЙЯ И №

порт, Й 04 с* у/.    <?/

МОСКВА — СТРОЙИЗДАТ — 1976

ПТ5 -^7 С.//-/У


ИЭКСЕШа с OJ 04. #3

host hi 5 §т 10 е/. 33 ЮТ Ч-S3 с-, /о - /<


Табл и ц а 4

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

Величина потерь предварительного напряжения,

кгс/см2, при натяжении арматуры

на упоры

па бетон

i

А. Первые потери

Ь Релаксация напряжений арматуры: при механическом способе натя-

же ни я:

а) проволочной арматуры

(0,27^- —0,1) с0

ка11

б) стержневой арматуры

0,1 а0-200

при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения:

0,05 а0

в) проволочной арматуры

г) стержневой арматуры

0,0о а0

Здесь с0 принимается без учета потерь, в кгс/см2.

Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю

2. Температурный перепад (разность

12,5 At,

температур натянутой арматуры и

где At— разность между температурой

устройства, воспринимающего уси-

арматуры и упоров, воспри-

лие натяжения при пропаривании

нимающих усилие натяжения,

или прогреве бетона)

в град.

Расчетная величина At при отсутствии точных данных принимается равной 65° С

3, Деформации анкеров, расположен-

X

^•1 +■ Х2

ных у натяжных устройств

1 Еа *

1 ^а

где X — обжатие опрессованных шайб,

где X, — обжатие шайб или

смятие высаженных головок и

прокладок, располо-

т. п., принимаемое равным 2 мм;

жснных между анкс-

смещение стержней в инвен-

рами и бетоном эле-

тарных зажимах, определяемое

мента, принимаемое

по формуле Х=1,25-f-0,15 d, ч здесь d — диаметр стержня в мм;

равным 1 мм;

1 — длина натягиваемого стержня (рас-

Х2 — деформация анкеров

стояние между наружными граня-

стаканного типа, коло-

мя упоров формы или стенда) в

док с пробками, анкер-

мм.

ных гаек и захватов,

При электротермическом способе натя-

принимаемая равной

жения потери от деформаций анкеров

1 мм;

в расчете не учитываются, так как они

1 — длина натягиваемого

учтены при определении величины пол-

стержня (длина элемен-

ного удлинения арматуры

та) в мм

4. Трение арматуры:

1

Пл:+*10

а) о стенки каналов или о по-

верхность бетона конструкций

е

где а0 — принимается без учета потерь;

£? — основание натуральных логарифмов; k и р — коэффициент, определяемые по табл. 5;

——

Продолжение табл. 4

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

—---------------------------.. . ..........-—--------------— — —.......- ■■ -t1

Величина потерь предварительного напряжения, кгс/см2. при натяжении арматуры

на упоры на бетон

б) об огибающие приспособления

п 1 «оО- 1S).

е

где с0 — принимается без учета потерь: е — основание натуральных логарифмов;

р — коэффициент, принимаемый равным 0,25;

8— суммарный угол поворота оси арматуры в рад

х •—длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения в м;

0 — суммарный угол поворота оси арматуры в рад

5. Деформация стальной формы при изготовлении предварительно-напряженных железобетонных конструкций

М

k —Е*>

где k — коэффициент, определяемый по формулам: при натяжении арматуры домкратом

t— 1

k~ 21 ’

при натяжении арматуры намоточной машиной электро-термомеханическим способом (50% усилия создается грузом)

t~ 1 41 ’

М — сближение упоров по линии действия усилия N0, определяемое из расчета деформаций формы;

1—расстояние между наружными гранями упоров; t — число групп стержней, натягиваемых неодновременно.

При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери предварительного напряжения от деформации форм принимаются равными 300 кгс/см2.

При электротермическом способе натяжения потери от деформации формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении величины полного удлинения арматуры

б. Быстронатекающзя ползучесть: а) для бетона естественного твердения

г-лл °б.н аб.н

500 г» при D < а;

■'Vo *VO

500 а + 1000 b ( о — а) при р > а, *'0 ■*'0

СНиП И-21-75

— 12 —

Продолжение табл. 4

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

Величина потерь предварительного напряжения

, кгс/см2, при натяжении арматуры

на упоры

на бетон

б) для бетона, подвергнутого тепловой обработке

где а и b — коэффициенты, принимаемые равными для бетона проектной марки:

М 300 и выше — а =0,6; b = 1,5 М 200 — а=0,5; Ь=3 М 150 — ^=0,4; Ь=3 сб.н — определяется на уровне центров тяжести продольной арматуры Л и А' с учетом потерь по поз. 1— 5 настоящей таблицы.

Потери вычисляются по формулам поз. ба настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 0,85


Б. Вторые потери

7. Релаксация напряжений арматуры:

а)    проволочной.........

б)    стержневой.........

-    (0,27    тр—    —    0,1)    с,

^all

—    0,1    а0    —200

(см. пояснения к поз. 1 настоящей таблицы)

8. Усадка бетона (см. п. 1.27 настоя-

Бетон естествен-

Бетон, подвергну-

Независимо от условий твер-

щей главы):

тяжелого проектной марки:

кого твердения

тый тепловой обработке при атмосферном давлении

дения бетона

а) М 400 и ниже.......

400

350

300

б) М 500 ...........

500

400

350

в) М 600 и выше.......

на пористых заполнителях при мелком заполнителе:

600

500

400

г)    плотном..........

д)    пористом, кроме вспученно-

500

450

—*

го перлитового песка . . . е) вспученном перлитовом пес-

650

550

ке . «...........

900

800

9. Ползучесть бетона (см. п. 1.27 настоящей главы): а) тяжелого и на пористых заполнителях при плотном мелком заполнителе

2000 кЦу- при —<0,6;

/\0    А®

4000 k --0,з)    при ^>0,6,

где 5б — см. поз. 6 настоящей таблицы;

к— коэффициент, принимаемый равным:

б)    на пористых заполнителях при пористом мелком заполнителе, кроме вспученного перлитового песка

в)    на пористых заполнителях при мелком заполнителе — вспученном перлитовом песке

для бетона естественного твердения —1; для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, — 0,85.

Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,2.

Потери вычисляются по формулам поз. 9а настоящей таблицы с умножением полученного результата на коэффициент, равный 1,7

— 13 —

СНиП П-21-75

Продолжение табл. 4

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

Величина потерь предварительного напряжения, кгс/см2, при натяжении арматуры

на упоры

на бетон

10. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкции до 3 м)

300

11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)

-

1 ^а

где Пщ — число швов конструкции по длине натягиваемой арматуры;

X—обжатие стыка, принимаемое равным: для стыков, заполненных бетоном — 0,3 мм;

при стыковании насухо — 0,5 мм;

1 — длина натягиваемой арматуры в мм

П римечзнис. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре А' определяются так же, как и в арматуре А.


в) первые потери — от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или о поверхность беюна конструкции;

г) вторые потери — от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформаций стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков).

Потери предварительного напряжения арматуры должны определяться по табл. 4, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций следует принимать не менее 1000 кгс/см2.

1.27. При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 4 должны учитываться следующие указания:

а)    если заранее известен срок загружения конструкции, потери от усадки и ползучести бетона умножаются на коэффициент (3, определяемый по формуле

At

Р = 100 -f St ’

но принимаемый не более единицы; здесь t — время в сутках, отсчитываемое: при определении потерь от ползучести — со дня обжатия бетона, от усадки •— со дня окончания бетонирования;

б)    для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха окружающей среды ниже 40%, потери от усадки и ползучести бетона должны быть увеличены на 25%, за исключением конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатиче-

Таблица 5

Канал или поверхность

Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4 табл. 4)

k

р при арматуре в виде

пучков арматурной проволоки, арматурных канатов

стержней периодического профиля

1. Канал с металлической поверхностью......

0,003

0,35

0,4

2. Канал с бетонной поверхностью, образованный жестким канялообразова-телем, или бетонная поверхность ........

0

0,55

0,65

3. Канал с бетонной поверхностью, образованный гибким каналообразова-телем..........

0,0015

0,55

0,65


ском подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, не защищенных от солнечной радиации, для которых указанные потери увеличиваются на 50%;

в) допускается использовать более точные методы для определения величин потерь от усадки и ползучести бетона, обоснованные в установленном порядке, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления и эксплуатации конструкции и т. п.

1.28. Величина предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры

тт = 1 + А т?.    (7)

Знак «плюс» принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения (т. е. на данной стадии работы конструкции или на рассматриваемом участке элемента предварительное напряжение снижает несущую способность, способствует образованию трещин и т. п.), знак «минус» — при благоприятном.

■ч

Значение Дтт при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,1, а при электротермическом способе натяжения определяется по формуле

но принимается не менее 0,1;

здесь р и по — см. п. 1.24 настоящей главы;

пс — число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента.

При определении потерь предварительного напряжения арматуры, а также при расчете по раскрытию трещин и по деформациям значенья Дтт допускается принимать равными нулю.

1.29. Величины напряжений в бетоне и арматуре, а также усилий предварительного обжатия бетона, вводимые в расчет предварительно-напряженных конструкций, определяются с учетом следующих указаний.

Напряжения в сечениях, нормальных к продольной оси элемента, определяются по правилам расчета упругих материалов.

При этом принимают приведенное сечение, включающее сечение бетона с учетом ослабления его каналами, пазами и т. п., а также сечение всей продольной (напрягаемой и не-напрягаемой) арматуры, умноженное на отношение п соответствующих модулей упругости арматуры и бетона; если части бетонного сечения выполнены из бетонов разных проектных марок или видов, их приводят к одной

марке или виду исходя из‘отношения модулей упругости бетона.

Усилие предварительного обжатия No и эксцентрицитет его приложения е относительно центра тяжести приведенного сечения (рис. 1) определяются по формулам

Линия центра тяжести лриЗе-

-*с

денное

о сечения

а;

Ч?

_ _ •:

6q FH

KTafaWa

Рис. 1. Схема усилий предварительного напряжения арматуры в поперечном сечении железобетонного элемента

N0 = QqFн +    - caJFa - «X;    (9)

«о^нУн + c'aKy'a ” °оКу'в ~ «а^аУа ^он ~    >    (19)

где са и аа — напряжения соответственно в нена-прягаемой арматуре А и А\ вызванные усадкой и ползучестью бетона; Уа> Ун> Уа и Уа — расстояния от центра тяжести приведенного сечения до точек приложения равнодействующих усилий соответственно в напрягаемой и ненапря-гаемой арматуре А и Af (см. рис. 1).

При криволинейной напрягаемой арматуре величины 0о и 0О' умножают соответственно на cos а и cos а', где а и а' — углы наклона оси арматуры к продольной оси элемента (для рассматриваемого сечения).

Величины напряжений оо и оо' принимают:

а)    в стадии обжатия бетона — с учетом первых потерь;

б)    в стадии эксплуатации элемента — с учетом первых и вторых потерь.

Величины напряжений 0а и 0а' принимают численно равными:

в стадии обжатия бетона — потерям напряжений от быстронатекающей ползучести по поз. 6 табл. 4;

в стадии эксплуатации элемента — сумме потерь напряжений от усадки и ползучести бетона по поз. 6, 8 и 9 табл. 4.

1.30. Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия Об.н не должны превышать величин (в долях от передаточной прочности бетона Rq)> указанных в табл. 6.    *


— 15 —

СНиП Н-21-75

Таблица б

Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона <хб.н/#о, не более

при расчетной зимней температуре наружного воздуха, °С

Напряженное состояние сечения

Способ натяжения арматуры

минус 40 и выше |

ниже минус 40

при обжатии

центральном

внецект-

ренном

центральном

внецент-

ренком

1. Напряжение об-н уменьшается или не изменяе1ся при дей-

На упоры ...........

0,65

0,75*

0,55

0,65

сгвии внешних нагрузок

На бетон............

0,55

0,65

0,45

0,55

2. Напряжение а^.н увеличивается при дей-

На упоры...........

0,50

0,55

0,40

0,45

ствии внешних нагрузок

На бетон............

0,45

0,50

0,35

0,40

* Для элементов, изготовляемых с постепенной передачей усилий обжатия, при наличии стальных опорных деталей и косвенной арматуры с объемным коэффициентом армирования р-к > 0,5% (см. п. 5.15 настоящей главы) на длине не менее длины зоны передачи напряжений ^Пн(см. п. 2. 30 настоящей главы) и не менее 2h допускается принимать значение н/^о—0,8.

Примечания: 1. Величины н//?0, указанные в настоящей таблице, для бетона в водонасыщенном состоянии при расчетной температуре воздуха ниже минус 40СС следует принимать на 0,05 меньше.

2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.3 настоящей главы.


Величины сто. и определяются на уровне крайнего сжатого волокна бетона с учетом потерь предварительного напряжения по поз. 1—5 табл. 4 и при коэффициенте точности натяжения арматуры тт, равном единице.

1.31. Для предварительно - напряженных конструкций, в которых предусматривается регулирование величины напряжения обжатия бетона в процессе их эксплуатации (например, в реакторах, резервуарах, телевизионных башнях), напрягаемая арматура применяется без сцепления с бетоном; при этом необходимо предусматривать эффективные мероприятия по защите арматуры от коррозии. К трещиностойкости предварительно-напряженных конструкций без сцепления арматуры с бетоном должны предъявляться требования 1-й категории. 1

сматриваться бетоны, указанные в табл. 1 приложения I (за исключением перечисленных в примечании к п. 1.1 настоящей главы).

В настоящей главе приняты следующие наименования основных видов бетонов: тяжелый бетон — бетон плотной структуры, на цементном вяжущем и плотных заполнителях, крупнозернистый, тяжелый по объемному весу, при любых условиях твердения;

бетон на пористых заполнителях — бетон плотной структуры, на цементном вяжущем, на пористом крупном заполнителе и мелком заполнителе плотном или пористом, крупнозернистый, легкий или облегченный по объемному весу, при любых условиях твердения;

ячеистый бетон — бетон ячеистой структуры с искусственно созданными порами, состоявший из затвердевшей смеси вяжущего (цемента, извести или смешанного вяжущего) и кремнеземистого компонента (молотого песка или золы), легкий по объемному весу, с тепловой обработкой при атмосферном давлении или с автоклавной обработкой;

крупнопористый бетон — бетон крупнопористой структуры, на цементном вяжущем, плотных и пористых заполнителях, крупнозер-


нистый, облегченный или легкий по объемному весу, при любых условиях твердения;

порисованный бетон — бетон поризованной структуры, на цементном вяжущем, плотных и пористых заполнителях, крупнозернистый, облегченный или легкий по объемному весу, при любых условиях твердения.

2.2.    При проектировании бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от их вида и условий работы назначаются требуемые характеристики бетона, именуемые проектными марками.

Проектные марки бетона должны назначаться по следующим признакам:

а)    по прочности на осевое сжатие (куби-ковал прочность); за проектную марку бетона по прочности на сжатие М принимается сопротивление осевому сжатию R в кгс/см1 эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям соответствующих государственных стандартов; проектная марка по прочности на сжатие (сокращенно «проектная марка») является основной характеристикой бетона и должна указываться в проекте во всех случаях;

б)    по прочности на осевое растяжение; за проектную марку бетона по прочности на осевое растяжение Р принимается сопротивление осевому растяжению Rv в кгс/см1 контрольных образцов, испытываемых в соответствии с государственными стандартами; должна назначаться в случаях, когда эта характеристика имеет главенствующее значение и контролируется на производстве;

в)    по морозостойкости; за проектную марку по морозостойкости Мрз принимается число выдерживаемых циклов попеременного замораживания и оттаивания образцов, испытываемых в соответствии с государственными стандартами; должна назначаться для конструкций, подвергающихся воздействию отрицательных температур наружного воздуха;

г)    по водонепроницаемости; проектная марка по водонепроницаемости В принимается в зависимости от значений коэффициента фильтрации воды, определяемых в соответствии с государственным стандартом; должна назначаться для конструкций, к которым предъявляются требования водонепроницаемости, или для конструкций, к бетону которых предъявляются требования по плотности.

2.3.    Для бетонных и железобетонных конструкций должны предусматриваться следующие проектные марки бетона:

а) по прочности на сжатие

тяжелые бетоны — М50, М75, Ml00, Ml50, М200,    М250,    М300,    М350,    М400,    М450,

М500, М600, М700, М800 (при этом проектные марки М250, М350иМ450 следует предусматривать при условии, что это приводит к экономии цемента по сравнению с применением бетона проектных марок соответственно М300, М400, М500 и не снижает другие технико-экономические показатели конструкций);

бетоны на пористых заполнителях — М25, М35, М50, М75, М100, М150, М200, М250, М300, М350, М400;

ячеистые бетоны—Ml5, М25, М35, М50, М75, М100, М150;

поризоваииые бетоны — М35, М50, М75, М100;

крупнопористые бетоны — М15, М25, М35, М50, М75, М100;

б)    по прочности на осевое растяжение тяжелые бетоны — Р10, Р15, Р20, Р25, РЗО,

Р35, Р40;

бетоны на пористых заполнителях — Р10, Р15, Р20, Р25; РЗО;

для других видов бетонов марки по прочности на осевое растяжение не нормируются;

в)    по морозостойкости

тяжелые бетоны — Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

бетоны на пористых заполнителях — Мрз 25, Мрз 35, Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500;

ячеистые, поризоваииые и крупнопористые бетоны — Мрз 15, Мрз 25, Мрз 35, Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100;

г)    по водонепроницаемости

тяжелые бетоны и бетоны на пористых заполнителях— В2,    В4,    В6,    В8,    В10,    В12;

величины коэффициентов фильтрации Кф, соответствующие указанным маркам, приведены в табл. 2 приложения 1; для других видов бетона марки по водонепроницаемости не нормируются.

2.4. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности на сжатие, принимается, как правило, 28 дней.

В тех случаях, когда известны сроки фактического загружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, сорт применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте (большем или меньшем); при этом для монолитных массивных бетонных и железобетонных конструкций всегда должен


-17-

СНиП П-21-75

учитываться возможный реальный срок их за-гружения проектными нагрузками.

Величина отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций устанавливается государственными стандартами на сборные изделия.

2.5.    Для железобетонных конструкций не допускается применение:

тяжелого бетона — проектной марки ниже М 100;

бетона на пористых заполнителях — проектной марки ниже М35 и объемного веса менее 800 кгс/м3.

Рекомендуется принимать проектную марку бетона:

для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки,— не ниже М 200;

для железобетонных сжатых стержневых элементов из тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях — не ниже M2G0;

для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов из тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) —не ниже МЗОО.

2.6.    Для предварительно-напряженных элементов из тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях проектная марка бетона, в котором расположена напрягаемая арматура, должна приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств, не ниже указанной в табл. 7.

Передаточная прочность бетона Rq назначается не ниже 80% от проектной марки, указанной в табл. 7; при этом фактическая величина R0 с учетом требований статистического контроля на производстве должна составлять во всяком случае не менее 140 кгс/см2, а при стержневой арматуре класса At-VI, арматурных канатах класса К-7 и проволочной арматуре без высаженных головок — не менее 200 кгс/см2. Если проектная марка бетона принята выше указанного в табл. 7 минимального значения, то передаточная прочность, кроме того, должна составлять не менее 50% принятой проектной марки.

Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения проектной марки, приведенные в табл. 7, при проволочной напрягаемой арматуре и стержневой напрягае-

мой арматуре классов A-IV и Ат-IV всех диаметров, а также классов A-V и Ат-V диаметром 10—18 мм должны увеличиваться на одну ступень (50 кгс/см2) с соответствующим повышением передаточной прочности бетона.

При проектировании отдельных видов конструкций допускается установленное в обоснованном порядке снижение минимальной проектной марки бетона на одну ступень (50 кгс/см2) против приведенной в табл. 7 с соответствующим снижением передаточной прочности бетона.

Примечание. Передаточная прочность бетоца Ro — прочность бетона к моменту его обжатия — определяется в соответствии с государственными стандартами.

2.7.    Проектная марка тяжелого мелкозернистого бетона, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должна быть не ниже М 150, а для инъекции каналов — не ниже М 300.

2.8.    Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М 100.

2.9.    Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и

Т аблица 7

Вид и класс напрягаемой арматуры

Проектная марка бетона, не ниже

1. Проволочная арматура:

а) класса B-II с анкерами . . . .

М 250

б) класса Вр-И без анкеров при диаметре проволоки: до 5 мм включительно ....

М 250

6 мм и более........

М 400

в) класса К-7 ..........

М 350

2. Стержневая арматура без анкеров диаметром:

от 10 до 18 мм (включительно) классов:

a) A-IV и At-IV.........

М 200

б) A-V и At-V.........

М 250

в) At-VI............

М 350

20 мм и более классов:

г) A-IV и At-IV.........

М 250

д) A-V и At-V.........

М 350

е) At-VI............

М 400


Табл и ц а 8

Условия работы конструкций

Минимальные проектные марки бетона

Характеристика режима

Расчетная зимняя температура наружного 4

воздуха

по морозостойкости

| по водонепроницаемости

конструкций (кроме наружных стен отапливаемых зданий) для зданий и сооружений класса

I

1 н

ш

I

и

ill

1. Попеременное замора-

Ниже минус 40° С

Mp3 300

Мрз 200

Мрз 150

В 6

В 4

В 2

живание и оттаивание

Ниже минус 20° С до

Мрз 200

Мрз 150

Мрз 100

В 4

В 2

Не нор-

в водонасыщенном со-

минус 40° С включи-

мируется

стоянии (например, кон-

тельно

струкции, расположен-

Ниже минус 5° С до

Мрз 150

Мрз 100

Мрз 75

В 2

Не нор-

То же

ные в сезонно-оттаива-

минус 20° С включи-

мируется

ющем слое грунта в

тельно

районах вечной мерзло-

Минус 5° С и выше

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

Не нор-

То же

»

ты)

мируется

2. Попеременное замора-

Ниже минус 40° С

Мрз 200

Мрз 150

Мрз 100

В 4

В 2

Не нор-

живание и оттаивание

мируется

в условиях эпизодичес-

Ниже минус 20° С до

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

В 2

Не нор-

То же

кого водонасыщения

минус 40° С включи-

мируется

(например, надземные

тельно

конструкции, постоянно

Ниже минус 5° С до

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 35*

Не нор-

То же

»

подвергающиеся атмос-

минус 20° С включи-

мируется

ферным воздействиям)

тельно

Минус 5° С и выше

Мрз 50

Мрз 35*

Мрз 25*

1

То же

»

»

3. Попеременное замора-

Ниже минус 40° С

Мрз 150

Мрз 100

Мрз 75

В 4

В 2

Не нор-

живание и оттаивание

мируется

в условиях воздушно-

Ниже минус 20° С до

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 35*

Не нор-

Не нор-

То же

влажностного состояния

минус 40° С включи-

мируется

мируеася

при отсутствии эпизо-

тельно

дического водонасыще-

Ниже минус 5° С до

Мрз 50

Мрз 35*

Мрз 25*

То же

То же

ния (например, конст-

минус 20° С включи-

рукции, постоянно под-

тельно

вергающиеся возденет-

Минус 5° С и выше

Мрз 35*

Мрз 25*

Мрз 15 **

»

виям окружающего воз-

духа, защищенные от

воздействия атмосфер-

ных осадков)

4. Возможное эпизодичес-

Ниже минус 40° С

Мрз 150

Мрз 100

Мрз 75

Не нор-

Не нор-

Не нор-

кое воздействие темпе-

мируется

мируется

мируется

ратуры ниже 0° С в во-

Ниже минус 20° С до

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 35*

То же

То же

То же

донасыщенном состоя-

минус 40° С включи-

нии (например, конст-

тельно

рукции, находящиеся в

Ниже минус 5° С до

Мрз 50

Мрз 35*

Мрз 25*

»

»

»

грунте или под водой)

минус 20° С включи-

тельно

Минус 5° С и выше

Мрз 35*

Мрз 25*

Не нор-

»

»

»

I

мируется

железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значения расчетной зимней температуры наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:

для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) — не ниже указанных в табл. 8;

для наружных стен отапливаемых зданий — не ниже указанных в табл. 9.

2.10.    Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательной температуры наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Нормативные и расчетные характеристики бетона

2.11.    Нормативными сопротивлениями бетона являются:

сопротивление осевому сжатию кубов (ку-биковая прочность), #н;

сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность),

сопротивление осевому растяжению, R*-

Нормативная кубиковая прочность бетона принимается равной

R* = R( 1 — 1,64»),    (11)

где R — см. п. 2.2 настоящей главы;

v — коэффициент вариации прочности бетона, принимаемый согласно табл. 10.

Нормативная призменная прочность бетона для основных видов бетона принята равной:

для тяжелого бетона, бетона на пористых заполнителях и поризованного

= (0,77-0,00017?),    (12)

но не менее 0,72 i?H;

для ячеистого бетона

=    (0,95- 0,0005)?).    (13)

Нормативные сопротивления бетона R “р (с округлением) в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл. 11.

2.12. Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимается в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие согласно табл. 11.

Продолжение табл. 8

Условия работы конструкций

Минимальные проектные марки бетона

по морозостойкости

по водонепроницаемости

Характеристика режима

Расчетная зимняя темпера-

конструкций (кроме наружных

стен отапливаемых зданий) для

тура наружного воздуха

зданий и сооружений класса

I

«

ш

I

II

III

5. Возможное эпизодичес-

Ниже минус 40° С

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 35*

Не нор-

Не нор-

Не нор-

кое воздействие темпе-

мируется

мируется

мируется

ратуры ниже 0° С в ус-

Ниже минус 20° С до

Мрз 50

Мрз 35*

Мрз 25*

То же

То же

То же

ловиях воздушно-влаж-

минус 40° С включи-

ностного состояния (на-

тельно

пример, внутренние кон-

Ниже минус 5° С до

Мрз 35*

Мрз 25*

Мрз 15**

струкции отапливаемых

минус 20° С включи-

зданий в период строи-

тельно

тельства и монтажа)

Минус 5° С и выше

Мрз 25*

Мрз 15**

Не нор-

»

мируется

* Для тяжелого бетона марки по морозостойкости не нормируются.

** Для тяжелого бетона и бетона на пористых заполнителях

марки по морозостойкости не нормируются.

Примечания: 1. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для

конструкций сооружений водо-

снабжения и канализации, а также для свай и сваи-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих глав СНиП

и государственных стандартов.

2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. 1.3 настоящей

главы.



УДК 69 -I- 6£4.Q12.41j (083,75)


Глава СНиП 11-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции» разработана НИИЖБом и ЦНИИПромзданий с участием НИИСКа, ЦНИИСКа им Кучеренко, Проектного института № 1, институтов «Промстройироект», «Ленинградский Пром-строипроект» и «Харьковский Промстройниипроект» Госстроя СССР, ЦНИИЭП жилища Госгражданстроя, ЦНИИСа Минтрансстроя, ВНИИжелезобетона Минстройма-териалов СССР, ВНИИГа им. Б. Е. Веденеева, институтов «Гидропроект» им. С. Я. Жук и «Энсргосетьпроект» Минэнерго СССР, МИСИ им. Куйбышева Минвуза СССР, Управления по проектированию Моспроект-1 Мосгорисполкома, НИИТа МПС, АИСМа Госстроя Армянской ССР, НИИСМа Минетройматериалов Белорусской ССР, РИСИ Минвуза РСФСР, ДИСИ Минвуза Украинской ССР, ВИСИ Минвуза Литовской ССР.

Глава СНиП П-21-75 «Бетонные и железрбетонные конструкции» разработана на основе главы СНиП П-А.10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие главы СНиП П-21-75 с 1 января 1977 г. утрачивают силу:

глава СНиП П-В.1-62 (издания 1962 г.), П-В 1-62* (издания 1970 г.) «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»;

изменения главы СНиП П-В 1-62, внесенные постановлениями Госстроя СССР от 29 сентября 1969 г. № 116 и от 23 апреля 1970 г. № 49;

изменения и дополнения главы СНиП П-В.1-62*, внесенные постановлениями Госстроя СССР от 31 декабря 1971 г. № 214, от 11 января 1973 г. № 4 и от 26 июня 1973 г. № 105;

глава СНиП I-B.3-62 «Бетоны на неорганических вяжущих и заполнителях»;

глава СНиП I-B.4-62 «Арматура для железобетонных конструкций»;

раздел 4 «Проектирование железобетонных конструкций опор воздушных линий электропередачи» и раздел 7 «Проектирование бетонных и железобетонных конструкций фундаментов под опоры воздушных линий электропередачи» главы СНиП 11-И 9-62 «Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования»;

«Указания по обеспечению долговечности железобетонных вентиляторных градирен при проектировании и строительстве» (СН 254-63);

«Указания по проектированию конструкций из ячеистых бетонов» (СН 287-65);

«Указания по применению в железобетонных конструкциях стержневой арматуры» (СН 390-69);

письмо Госстроя СССР от 25 мая 1972 г. N° НК-1794-1 «О применении углеродистой стали в железобетонных конструкциях и элементах стальных мостовых конструкций в связи с вводом в действие с 1 января 1972 г. ГОСТ 380-71» в части, относящейся к главе СНиП П-В.1-62* «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования».


Редакторы — инж. В. М. СКУБКО (Госстрой СССР), доктора техн. наук,

профессора А. А ГВОЗДЕВ и С Л ДМИТРИЕВ канд техн. наук Л. К- РУЛЛЭ (НИИЖБ), инж. Б. Ф. ВАСИЛЬЕВ (ЦНИИПромзданий),


30213-597 С 047(01)-76


Инструкт.-нормат., Ш вып.—1.2—76


© Стройиздат, 1976


Таблица 9

Условия работы конструкции

Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов

на пористых заполнителях, яче-

Относительная влажность внутреннего воздуха помещения срв

истых, поризованных,

крупно-

тяжелых

Расчетная зимняя темпера-

пористых

тура наружного воздуха

для зданий класса

1 1

« 1

III

1 1

»

Ш

Ниже минус 40° С

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 200

Мрз 150

Мрз 100

Ниже минус 20° С до минус 40° С включительно

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 35

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

1. «Рв > 75 %

Ниже минус 5° С до минус

Мрз 50

Мрз 35

Мрз 25

Мрз 75

Мрз 50

Не норми-

20° С включительно

руется

Минус 5° С и выше

Мрз 35

Мрз 25

Мрз 15*

Мрз 50

Не нормируется

То же

Ниже минус 40° С

Мрз 75

Мрз 50

Мрз 35

Мрз 100

Мрз 75

Мрз 50

Ниже минус 20° С до ми-

Мрз 50

Мрз 35

Мрз 25

Мрз 50

Не нор-

Не норми-

нус 40° С включительно

мируется

руется

2. 60% < <рв <75%

Ниже минус 5° С до минус

Мрз 35

Мрз 25

Мрз 15*

Не нор-

То же

То же

20° С включительно

мируется

Минус 5° С и выше

Мрз 25

Мрз 15*

Не нормируется

То же

»

Ниже минус 40° С

Мрз 50

Мрз 35

Мрз 25

Мрз 75

Мрз 50

Не норми-

Мрз 25

руется

Ниже минус 20° С до ми-

Мрз 35

Мрз 15*

Не нор-

Не нор-

То же

3. Тв < 60%

нус 40° С включительно

Мрз 25

Мрз 15*

Не нор-

мируется

мируется

Ниже минус 5° С до минус

То же

То же

»

20° С включительно

мируется

Минус 5° С и выше

Мрз 15*

Не нормируется

То же

»

»

»

* Для бетонов на пористых заполнителях марки по морозостойкости не нормируются.

i и бетонов

Примечания* 1.

При наличии паро- и гидроизоляции конструкции из тяжелых бетоно!

на пористых заполнителях

их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну

ступень.

2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается

согласно указаниям п.

1,о настоящей главы.


При контроле проектной марки бетона по прочности на осевое растяжение нормативное сопротивление бетона осевому растяжению принимается равным

1,64ч),    (14)

где Rv— см. п. 2.2 настоящей главы.

Нормативные сопротивления бетона растяжению /?р (с округлением) в зависимости от

марки бетона по прочности на осевое растяжение даны в табл. 12.

2.13. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй группы определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты безопасности по бетону при сжатии k&Q

или при растяжении &б.р, принимаемые для основных видов бетона по табл. 10.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R и Rp снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона Шб, учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т. п.

Расчетные сопротивления бетона для предельных СОСТОЯНИЙ ВТОРОЙ ГРУППЫ Rпри И i?pH вводят в расчет с коэффициентом условий работы бетона гпб—l, за исключением случаев, указанных в пп. 4.10 и 4 12 настоящей главы.


Государственный комитет

Строительные нормы и правила

СНиП Н-21-75

Совета Министров СССР по делам строительства

Бетонные и железобетонные

Взамен

(Госстрой СССР)

конструкции

СНиП Н-ВЛ-62*,

СНиП I-B.3-62, СНиП I-B.4-62, разделов 4 и 7 СНиП Н-И.9-62, СН 254-63,

СН 287-65,

СН 390-69


1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50° С и не ниже минус 70°. С.

Примечания: 1. Нормы настоящей главы не распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов, а также конструкций, изготовляемых из мелкозернистого, особо тяжелого и особо легкого бетонов, бетонов на гипсовом и специальных вяжущих, на напрягающем цементе, на специальных заполнителях, а также на известковом и смешанных вяжущих, кроме применения их в ячеистом бетоне (см. приложение 1 табл. 1 «Классификация и области применения бетонов»).

2. В конструкциях, проектируемых в соответствии с настоящей главой, мелкозернистый бетон применяется только для заполнения швов в сборных конструкциях, для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в каналах, пазах и на поверхности конструкции, а также для защиты от коррозии стальных закладных деталей.

1.2.    Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных тре

бований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

1.3.    Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий и сооружений.

1.4.    Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, достигаемого путем:

применения эффективных строительных материалов и конструкций;

снижения веса конструкций;

наиболее полного использования физикомеханических свойств материалов;

использования местных строительных материалов;

Внесены

Утверждены

Срок введения

НИИЖБом Госстроя СССР

постановлением

в действие

Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства

1 января 1977 г.

от 24 ноября 1975 г. № 196

1*



соблюдения требований по экономному расходованию основных строительных мате-риалов.

1.5.    При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации.

1.6.    Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях.

При выборе элементов сборных конструкций должны предусматриваться преимущественно предварительно-напряженные конструкции из высокопрочных бетонов и арматуры, а также конструкции из бетонов на пористых заполнителях и ячеистого бетона там, где их применение не ограничивается требованиями других нормативных документов.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования.

1.7.    Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы.

1.8.    В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений.

Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий.

1.9.    Бетонные элементы применяются в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, когда эксцентрицитеты продольной силы относительно центра тяжести сечения не превышают величин, указанных в п. 3.3 настоящей главы.

Изгибаемые бетонные элементы допускается применять в том случае, когда они лежат на сплошном основании, а также, как исключение, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку только от собственного веса и под ними не могут находиться люди и оборудование.

Примечание. Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном.

1.10.    Численные значения приведенных в настоящей главе расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов применяются только при проектировании; для оценки качества конструкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и нормативных документов.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.11.    Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

а)    Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от:

хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением);

потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т. п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно-нагруженных высоких фундаментов, расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т. п.);

усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки — подвижной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, рамных фундаментов и перекрытий под некоторые неуравновешенные машины и т. п.);

разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т. п.).

б)    Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от:

образования трещин, а также их чрезмерного или длительного раскрытия (если по ус-


ловиям эксплуатации обр азование или длительное раскрытие трещин недопустимо);

чрезмерных перемещений (прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний).

1.12.    Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных се элементов должен, как правило, производиться для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям.

Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что величина раскрытия в них трещин на всех стадиях, перечисленных в настоящем пункте, не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна.

1.13.    Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные — длительные, кратковременные, особые — должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям.

Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. 1.17 и 1.21 настоящей главы. При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП по нагрузкам и воздействиям, а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке. Коэффициенты сочетаний и другие коэффициенты снижения нагрузок относятся к полной величине кратковременных нагрузок.

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия.

1.14.    При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным: 1,8 — при транспортировании; 1,5— при подъеме и монтаже.

В этом случае коэффициент перегрузки к

нагрузке от собственного веса элемента не вводится.

Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25.

1.15.    Сборно-монолитные конструкции, а также монолитные конструкции с несущей арматурой должны рассчитываться по прочности, образованию и раскрытию трещин и по деформациям для следующих двух стадий работы конструкции:

а)    до приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности — на воздействие нагрузки от собственного веса этого бетона и других нагрузок, действующих на данном этапе возведения конструкции;

б)    после приобретения бетоном, уложенным на месте использования конструкции, заданной прочности — на нагрузки, действующие на этом этапе возведения и при эксплуатации конструкции.

1.16.    Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т. п.) при расчете по предельным состояниям первой и второй группы следует, как правило, определять с учетом не-упругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин, а также с учетом в необходимых случаях деформированного состояния как отдельных элементов, так и конструкции.

Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона (итерационные методы, метод поправочных коэффициентов и т. п.) усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости.

1.17.    К трещиностойкости конструкций (или их частей) предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых работает конструкция, и от вида применяемой арматуры:

а)    1-я категория — не допускается образование трещин;

б)    2-я категория — допускается ограниченное по ширине кратковременное раскрытие трещин при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия);


в) 3-я категория — допускается ограниченное по ширине кратковременное и длительное раскрытие трещин.

Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости

от условий их работы и вида арматуры, а также величины предельно допустимой ширины раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, приведены в табл. 1а.


Таблица 1а

Условия работы конструкций

Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин ат.кр и ат.дл при аРматУРе

стержневой классов A-I, А-И и А-Ш

стержневой классов A-IV, Ат-IV, A-V и Ат-V; проволочной классов В-I и Вр-1

стержневой класса Ат-VI; проволочной классов В-И, Вр-П и К-7 при диаметре проволоки 4 мм и более

проволочной классов В-И и Вр-П при диаметре проволоки 3 мм, класса К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее

1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод

а) при полностью растянутом сечении

3-я категория; ^т.кр”^»^ мм;

^т.дл525^» 1 ММ

1-я категория

1-я категория

1-я категория

б) при частично сжатом сечении

3-я категория; ^т.кр^0,3 мм;

^т.дл »2 ММ

3-я категория; #т.кр“0,3 мм; ^■т.дл^^О,2 мм

2-я категория; iZx>Kp===0j 1 мм

1-я категория

2. Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление

3-я категория; #т.кр=0,3 мм;

Дт.дл —0,2 ММ

3-я категория; ях.кр=0,3 мм; ^т.длг== 0,2 мм

2-я категория;

1 ММ

,2-я категория; аТЛ£р=0,05 мм

3. Прочие элементы, эксплуатируемые

а) на открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод

3-я категория; ят.кр=0,4 мм; д>у.дл==0,3 мм

3-я категория; ат.Кр^=0,4 мм;

^т.дл”0,3 ММ

2-я категория; CLх== 0,15 мм

2-я категория; *^т.кр!ss= 0,05 мм

б) в закрытом помещении

3-я категория; #т.кр=0,4 мм; ат>длг*0,3 мм

3-я категория; ат.кр«=0,4 мм; ^т.дл —0,3 ММ

3-я категория; Дт.крв0,15 мм; Ят.дл^О,! мм

2-я категория; аТЖр~0,15 мм


Нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 16.

Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категории, трещины не образуются при соответствующих нагрузках, указанных в табл. 16, их расчет по кратковременному раскрытию и по закрытию трещин (для 2-й категории) или по кратковременному и длительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится.

Указанные выше категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к нормальным и наклонным к продольной оси элемента трещинам.

Во избежание раскрытия продольных трещин должны приниматься конструктивные меры (установка соответствующей поперечной арматуры), а для предварительно-напряженных элементов, кроме того, величины сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия должны быть ограничены (см. п. 1.30 настоящей главы).

Примечание. Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием — только постоянных и длительных нагрузок.

1.18. На концевых участках предварительно-напряженных элементов с арматурой без анкеров в пределах длины зоны передачи на-


СНиП Н-21-75


пряжений (см. п. 2.30 настоящей главы) не допускается образования трещин при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом перегрузки п= 1.

При этом предварительные напряжения в арматуре по длине зоны передачи напряжений принимаются линейко-возрастающими от нуля до максимальных расчетных величин.

Указанное выше требование допускается не учитывать для части сечения, расположенной по его высоте от уровня центра тяжести приведенного сечения до растянутой от действия усилия предварительного обжатия грани, если в этой части сечения отсутствует напрягаемая арматура без анкеров, а длина зоны передачи напряжений не превышает 2ho (где hQ определяется по сечению у грани опоры). При этом следует выполнять указания п. 5.63 настоящей главы.

1.19. В случае, если сжатая при эксплуатационных нагрузках зона предварительно-напряженных элементов не обеспечена расчетом в стадии изготовления, транспортирования и возведения от образования трещин, нормальных к продольной оси, следует учитывать снижение трещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличе

ние их кривизны. Для элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, образование таких трещин не допускается.

1.20.    Для железобетонных слабоармиро-ванных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны (см. п, 4.9 настоящей главы), площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%.

1.21.    Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых е учетом следующих требований:

а)    технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т. п.);

б)    конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т. п.);

в)    эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. 2.

Таблица 16

KaieropHg требований к трещиностойкости железобетон-

Нагрузки и коэффициент перегрузки п, принимаемые при расчете

по образованию трещин

по раскрытию

трещин

по закрытию трещин

ных конструкций

кратковременному

длительному

1-я категория

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при я> 1 **

2-я категория

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при п > 1* (расчет производится для выяснения необходимости проверки по кратковременному раскрытию трещин и по их закрытию)

Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при п=1

Постоянные и длительные нагрузки При /2—1

3-я категория

Постоянные, длительные и Kpai довременные нагрузки при п = 1 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин)

То же

Постоянные и длительные нагрузки при л— 1

* Коэффициент перегрузки п принимается как при расчете по прочности.

Примечания: 1. Длительные и кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п. 3.13 настоящей главы.

2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыв, пожар и т. п.).



Расчет прогибов должен производиться: при ограничении технологическими или конструктивными требованиями — на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; при ограничении эстетическими требованиями — на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки п принимается равным единице. Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия.

Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, ес

ли это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями.

Для элементов покрытий сельскохозяйственных зданий производственного назначения, если их прогибы не ограничиваются технологическими или конструктивными требованиями, предельно допустимые прогибы принимаются равными при пролетах: до 6 м — Viso пролета, от 6 до 10 м—4 см, более 10 м—■ по табл. 2.

Величины предельно допустимых прогибов для других конструкций, не предусмотренных табл. 2, устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать Vi5o пролета и V75 вылета консоли.

Для несвязанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т. п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: дополнительный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 100 кгс при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

1.22.    При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на воздействие сжимающей продольной силы N должен приниматься во внимание случайный эксцентрицитет е%л обусловленный неучтенными в расчете факторами. Эксцентрицитет е%л в любом случае принимается не менее одного из следующих значений: 7боо всей длины элемента или длины его части (между точками закрепления элемента), учитываемой в расчете; 7зо высоты сечения элемента, или 1 см.

Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентрицитета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения ео принимается равной эксцентрицитету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее е£л. В элементах статически определимых конструкций эксцентрицитет е0 находится как сумма эксцентрицитетов — определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

При расчете по трещиностойкости и по деформациям эксцентрицитет е$л не учитывается. В случае, если величина эксцентрицитета е0 принята в соответствии с указаниями настоящего пункта, равной е0сл, а расчетная длина элемента прямоугольного сечения /o^20/i, допускается производить его расчет согласно приложению 2.

1.23.    Расстояния между температурно-уса-дочными швами должны устанавливаться рас-

Таблица 2

Элементы конструкций

Предельно

допустимые

прогибы

1. Подкрановые балки при кранах:

/

а) ручных............

L

500

б) электрических ........

1

600

2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия при пролетах:

1

200 3 см 1

250

а)    1 < 6 м............

б)    6 м < 1 < 7,5 м . . . . . . . .

в)    / >7,5 м...........

3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах:

1

200 2,5 см /

а)    1 < 5 м............

б)    5 м < / < 10 м........

в) / > 10 м...........

1

400

4. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах:

1

200 3 см /

а)    / < 6 м............

б)    6 м</<7,5 м........

в) 1 > 7,5 м...........

€50

Обозначения, принятые в табл. 2: 1 — пролет балок или плит; для консолей принимают 1=%1и где lt — вылет консоли.


СНиП I N21-75


— 9 —

четом. Расчет допускается не производить при расчетных зимних температурах наружного воздуха выше минус 40° С для конструкций с ненапрягаемой арматурой, а также для предварительно-напряженных конструкций, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории (см. табл. 1а), если принятые расстояния между температурноусадочными швами не превышают величии, приведенных в табл. 3.

Та б л и ц а 3

1.24. Предельную величину предварительного напряжения а0 (а также оо) соответственно в напрягаемой арматуре А и А' следует назначать с учетом допустимых отклонений р величины предварительного напряжения таким образом, чтобы выполнялись условия:

а)    для стержневой арматуры

°o-f p<Ra\\ и — р>о,з/?дп;    (1)

б)    для проволочной арматуры

+ Р <°,8/?аП и G0 — /?> 0,2/?аП.    (2)

Значение р при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,05сго, а при электротермическом способе натяжения определяется по формуле

зеоо

р = С00 + —,    (3)

где р — в кгс/см2;

I— длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), в м.

1.25. Величины напряжений ак и в напрягаемой арматуре А и А', контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными величинам о о и о'0    (п.    1.24    на

стоящей главы) за вычетом потерь по поз. 3 и 4 табл. 4.

Величины напряжений в напрягаемой арматуре А и А', контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно 0П и о'н> определяемым из условия обеспечения в расчетном сечении напряжений а0 и в'0 по формулам:

°о-п [fu

, А'о^онУн^ + /„ )’

(4)

(n.

A'VohУ,', \

(5)

U

/п •

В формулах (4) и (5):

а0 и а0 ■—определяются без учета потерь предварительного напряжения;

N0 и еоп — определяются по формулам (9) и (10) при величинах и а0 с учетом первых потерь предварительного напряжения;

Ун и Ун—обозначения те же, что в п. 1.29 настоящей главы.

1.26. При расчете предварительно-напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры.

При натяжении арматуры на упоры учитывают:

а)    первые потери — от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, деформации форм (при натяжении арматуры на формы), быст-ронатекающей ползучести бетона;

б)    вторые потери — от усадки и ползучести бетона.

При натяжении арматуры на бетон учи тывают:

Конструкции

Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся

внутри отапливаемых зданий или в грунте

на открытом воздухе или в неотапливаемых зданиях

1. Бетонные:

а) сборные........

40

30

б) монолитные при конструктивном армировании

30

20

в) монолитные без конструктивного армирования

20

10

2. Железобетонные с ненапрягаемой арматурой или предварительно-напряженные, удовлетворяющие требованиям 3-й категории к их трещиностойкости:

а) сборно-каркасные, в том числе смешанные (с металлическими или деревянными покрытиями) . . .

60

40

б) сборные сплошные . . .

50

30

в) монолитные и сборно-монолитные каркасные . .

50

30

г) монолитные и сборно-монолитные сплошные . .

40

25

Примечания: 1. Для железобетонных конструкций

одноэтажных зданий соответствующие расстояния между тем-

пературно-усадочными швами, указанные в настоящей табли-

це, увеличиваются на 20%.

2. Величины, приведенные в настоящей таблице,

относятся

к каркасным зданиям при отсутствии связей либо при расло-

ложении связей в середине деформационного блока.

ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО-НАПРЯЖЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ


1

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

БЕТОН

2.1. Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящей главы, должны преду

2

Заказ № 246