Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

49 страниц

389.00 ₽

Купить СНиП II-И.14-69 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы распространяются на проектирование несущих бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды в выполняемых из гидротехнического бетона. Нормы не распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, входящих в состав мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями автомобильных и железных дорог.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Материалы для бетонных и железобетонных конструкций

3. Расчетные характеристики материалов

4. Основные расчетные положения

5. Определение напряжений в предварительно напряженных элементах сборных конструкций

6. Расчет элементов бетонных конструкций по прочности

7. Расчет элементов железобетонных конструкций по прочности

8. Расчет элементов железобетонных конструкций по деформациям, на трещиностойкость и по раскрытию трещин

9. Расчет элементов железобетонных конструкций при действии многократно повторяющихся нагрузок

10. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на температурные и влажностные воздействия

11. Общие конструктивные указания

Приложение 1. Нормативные сопротивления бетона. Коэффициенты однородности бетона и арматуры

Приложение 2. Коэффициенты перегрузки

Приложение 3. Графики для определения коэффициента

Приложение 4. Принятые основные буквенные обозначения

 
Дата введения01.01.1970
Добавлен в базу01.10.2014
Завершение срока действия01.01.1978
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

18.04.1969УтвержденГосстрой СССР (Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства)
ИзданИздательство литературы по строительству1970 г.
РазработанГипроводхоз
РазработанВНИИГ им. Б.Е. Веденеева
РазработанСоюзморниипроект Минморфлота СССР
РазработанГидропроект им. С.Я. Жука

Use of Concrete and Reinforced Concrete Structures in Hydraulic Construction - Design Standards

Нормативные ссылки:
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел И

Глава 14

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП П-И.14-69

Москва-19 70

Издание официальное


ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть И, раздел И

Глава 14

БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ГИДРОТЕХНИЧЕСКИХ СООРУЖЕНИЙ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП Н-И.14-69

Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 18 апреля 1969 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва —1970

Таблица 13


Коэффициенты krj а


^ = —Аыа?.. — характеристика цикла на-

0а.шке

пряжений в арматуре

(^а.иин В О'а.накс— COOTBGT-

ственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в растянутой арматуре, возникающих при нормативных нагрузках).

Растянутая арматура на выносливость не рассчитывается, если значения

3.11.. Расчетные сопротивления растянутой горячекатаной арматуры из стали класса A-IV и проволочной арматуры /?' при расчете железобетонных конструкций на выносливость вычисляются путем умножения расчетного сопротивления /?а, определенного по я. 3.8, на коэффициент Ара, принимаемый в зависимости от характеристики цикла ра по табл. 13.

3.12. При расчете железобетонных конструкций на выносливость для определения напряжений в арматуре в соответствии с п. 9.2 настоящей главы СНиП отношение модуля упругости арматуры к модулю упругости бетона при многократно повторяющемся приложении нагрузки — коэффициент приведения—

я' =    * следует (принимать по табл. 14.

Еб

Таблица 12

Коэффициенты kc

Тип сварного стыка

k

с

1. Контактная стыковая сварка с продольной механической зачисткой стыка заподлицо с поверхностью арматуры без ребер . .

1,0

2. Контактная стыковая сварка без механической зачистки стыка.........

0,8

3. Ванный стык при длине подкладки:

а) 1,5 диаметра наименьшего из стыку-

0,55

емых стержней..........

б) 3 диаметра наименьшего из стыкуемых стержней...........

0,65

в) 5 диаметров наименьшего из стыкуемых стержней...........

0,8

4. Парные симметричные накладки:

а) двусторонний шов.........

0,55

б) односторонний ».........

0,60


Значения k при р , равном р а а

Вид арматуры

0,4

0.7

0,8

0,9

1.0

1. Горячекатаная арматура из стали класса A-IV.........

0,37

0,72

0,9

1,0

1,0

2. Проволока высокопрочная периодического профиля (ГОСТ 8480-63)

0,7

0,85

0,95

1,0

3. То же, гладкая (ГОСТ 7348-63) . . .

0,8

1,0

1,0

1,0


Примечания:    1.    При    ра< 0,7 применение

предварительно напряженных конструкций, подлежащих расчету на выносливость и армированных высокопрочной проволокой, допускается при специальном обосновании.

2.    Данные табл. 13 не распространяются на арматуру из прядей и канатов, для которых значения коэффициентов k0 а должны быть специально обоснованы.

3.    Коэффициент k? а при промежуточных значениях ра определяют интерполяцией.


Примечания: 1. Для арматуры, не имеющей сварных стыков, значения kc в формуле (5) принимаются равными единице.

2. В конструкциях, рассчитываемых на выносливость, использование ванного стыка с длиной подкладки, равной 1,5 диаметра стержня, и с парными симметричными накладками при двустороннем шве не рекомендуется.


Таблица 14

Значения коэффициентов приведения п'

Проектная марка бетона по прочности на сжатие

150

200

250

300

350

400

500

Коэффициент приведения ri

30

25

23

20

18

15

10

Примечание.

При вычислении

приведенных

геометрических характеристик

сечения предваритель-

но напряженного элемента коэффициент приведения

разрешается принимать равным

Еа

Еб


СНиП Il-И.14-69


11


4. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ


4.1.    Расчет бетонных и железобетонных конструкций на силовые и другие воздействия, определяющие напряженное состояние и деформации конструкций, производится по предельным состояниям.

Предельными считаются состояния, при которых конструкция перестает удовлетворять предъявляемым к ней эксплуатационным требованиям.

Основное требование расчета по предельным состояниям состоит в том, чтобы величины усилий или напряжений, деформаций или перемещений и раскрытия трещин от учитываемых в расчетах нагрузок и воздействий не превышали предельных значений, устанавливаемых настоящими нормами либо нормами проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений.

Бетонные конструкции следует рассчитывать:

а)    по несущей способности (1-е предельное состояние) —на прочность (с учетом в необходимых случаях продольного изгиба) с проверкой устойчивости формы равновесия конструкции;

б)    на трещиностойкость (в соответствии с требованиями раздела 10 настоящей главы СНиП).

Железобетонные конструкции следует рассчитывать:

а)    по несущей способности (1-е предельное состояние) — на прочность (с учетом в необходимых случаях продольного изгиба) с проверкой устойчивости формы равновесия конструкции и на выносливость —при действии многократно повторяющейся нагрузки;

б)    по деформациям (перемещениям) (2-е предельное состояние) —в случаях, когда величина деформаций (перемещений) может ограничить возможность эксплуатации конструкций или находящихся на них механизмов;

в)    на трещиностойкость или по раскрытию трещин (3-е предельное состояние) — в случаях, когда не допускается образование трещин или раскрытие их ограничивается по условиям статической работы конструкции, а также коррозии арматуры и бетона.

Примечание. Допускается производить ра;чег бетонных и железобетонных конструкций методами допускаемых напряжений или разрушающих усилий в случаях, предусмотренных нормами проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений.

4.2.    Расчетные схемы и основные предпосылки расчета конструкций должны устанавливаться в соответствии с условиями их дей

ствительной работы, с учетом в необходимых случаях сложного напряженного состояния, свойств пластичности и ползучести материалов, наличия трещин в бетоне, влияния усадки и набухания бетона.

4.3.    Бетонные и железобетонные конструкции, для которых еще не разработаны способы определения усилий с учетом свойств пластичности и ползучести материалов, как, например, массивные конструкции гравитационного типа, некоторые типы оболочек, балки-стенки и др., разрешается рассчитывать по прочности в предположении упругой работы конструкции; при этом для бетонных конструкций напряжения при расчетных нагрузках не должны превышать соответствующих расчетных сопротивлений бетона; для железобетонных конструкций сжимающие напряжения в бетоне не должны превышать расчетных сопротивлений бетона при сжатии, а все растягивающие усилия в сечении должны быть полностью восприняты арматурой при напряжениях, не превышающих расчетных сопротивлений арматуры.

4.4.    Расчет конструкций по 1-му предельному состоянию, за исключением расчетов на выносливость, производится по расчетным нагрузкам, расчет конструкций на выносливость — по нормативным нагрузкам.

Расчет конструкций по 2-му и 3-му предельным состояниям производится по нормативным нагрузкам на основные сочетания нагрузок и воздействий.

Нормативные значения нагрузок принимаются по действующим нормативным документам, по технологическим заданиям на проектирование и, в необходимых случаях, на основании специальных теоретических и экспериментальных исследований.

4.5.    Сочетания нагрузок и воздействий

принимаются в соответствии с указаниями глав СНиП П-И.1-62*;    П-И.2-62;    И-И.3-62*

и других нормативных документов по проектированию отдельных видов гидротехнических сооружений.

Расчеты следует выполнять на возможные наиболее невыгодные комбинации нагрузок и воздействий для отдельных элементов, сечений или всей конструкции в целом, которые могут возникать как при эксплуатации сооружения, так н в процессе строительства. При этом значения коэффициентов перегруз ки принимаются в расчетах по приложению 2 настоящей главы СНиП.


Нагрузки и воздействия, возникающие в процессе строительства, должны определяться с учетом принятого порядка производства работ и последовательности загружения конструкции, а для сборных конструкций — также & учетом усилий, возникающих при изготовлении, транспортировке и монтаже элементов.

П .р и .м е ч а и и я: >1. Сочетания нагрузок и воздействий, а также коэффициенты перегрузки должны приниматься с учетом практической возможности одновременного их действия на конструкцию.

2.    При возможности возникновения в конструкции усилий разных знаков или .различных соотношений между изгибающим моментом и нормальной силой следует выявлять наиболее невыгодные условия работы конструкции в целом или в отдельных сечениях, проводя в необходимых случаях распет на единичные нагрузки и построение огибающих эпюр усилий.

3.    При проверке устойчивости формы конструкции следует в необходимых случаях учитывать длительность действия нагрузки, влияние которой должно оцениваться с учетом неблагоприятного эффекта деформаций ползучести бетона.

4.6.    Бетонные элементы разрешается рассчитывать одним из следующих способов:

а)    без учета работы растянутой зоны сечения;

б)    с учетом работы растянутой зоны сечения.

Второй способ расчета может применяться при обязательной проверке трещиностой-кости растянутой зоны сечения с учетом температурных и влажностных воздействий в соответствии с указаниями раздела 10 настоящей главы СНиП.

4.7.    Допускается применение только таких бетонных элементов основных сооружений, в которых выход растянутой зоны из работы не приводит к разрушению сооружения, к недопустимым деформациям или, к нарушению требуемой водонепроницаемости.

Примечание. Не допускается применение бетонных элементов, работающих «а центральное или ане-центренное растяжение (за исключением обделок подземных сооружений в прочных грунтах).

4.8.    Деформации железобетонных элементов при нормативных нагрузках, определенные в необходимых случаях с учетом длительного действия нагрузок, не должны превышать величин, устанавливаемых нормами проектирования отдельных видов сооружении или индивидуальными техническими условиями.

Конструкции могут не рассчитываться по деформациям, если на основании практики применения или специальной опытной проверки конструкции установлено, что жесткость ее достаточна для обеспечения нормаль

ной эксплуатации сооружения и расположенных на нем механизмов.

4.9.    При расчете сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при подъеме, транспортировке и монтаже, собственный вес элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности 1,3, при этом коэффициент перегрузки к собственному весу не вводится.

При надлежащем обосновании коэффициент динамичности может приниматься более

1,3, но не более 1,5.

4.10.    В расчетах бетонных и железобетонных конструкций следует учитывать коэффициенты капитальности и сочетаний тк.с, принимаемые по табл. 15.

4.11.    В расчетах конструкций при необходимости должны приниматься, кроме коэффициентов /Лк.с, дополнительные коэффициенты условий работы, которыми учитываются специфические условия работы отдельных видов сооружений.

4.12.    Противодавление воды в расчетных сечениях напорных и подводных бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений учитывается как внешняя .растягивающая сила.

Учет противодавления производится при всех сочетаниях нормативных нагрузок и воз-

Таблица 15

Коэффициенты тк с

Коэффициенты ^ при классе пости сооружений

капиталь-

.

И

III

IV

Вид конструкций

н при сочетаниях нагрузок и воздействий

основных

особых

основных

j особых

основных

особых

основных

особых

Бетонные . . Железобетон -

0,75|0,95

0,80:1,10

0,90

1,15

0,95

1,15

ные .....

0,85'1,00

0,95 1,00

1,00

1,05

1,05

1,05

Примечания: 1. Классы капитальности гидротехнических сооружений устанавливаются в соответствии с нормами проектирования отдельных видов сооружений.

2.    Коэффициенты шк с при учете сил, действующих во время строительства, испытаний и ремонта сооружений, принимаются равными среднеарифметическому между значениями коэффициентов для основных и особых сочетаний нагрузок и воздействий.

3.    Сечения элементов напорных железобетонных конструкций, содержащие менее 10 стержней рабочей арматуры, рассчитываются с принятием значений тк с , уменьшенных на 0,05.


13 —

СНиП 11-И 14-69

действий для монолитных сечений и сечений, совпадающих со швами бетонирования.

Величину противодавления воды в расчетных сечениях элементов следует определять с учетом действительных условий работы конструкций в предельном состоянии (ом. гш. 4.2 и 4.3), а также использования различных конструктивных и производственно-технологичес-ких мероприятий (см. п. 1.10), способствующих повышению водонепроницаемости бетона и уменьшению противодавления.

В расчетах надлежит полностью учитывать действие мероприятий по снижению противодавления (дренаж, гидроизоляция и т.д.), а в проектах следует предусматривать способы контроля за эффективностью работы дренажных и других устройств и методы их ремонта, осуществляемого без нарушения нормальной эксплуатации сооружения. Целесообразность использования отдельных мероприятий по снижению противодавления воды или их совокупности следует устанавливать на основе технико-экономического сопоставления вариантов и с учетом действительных условий длительной работы конструкции под напором фильтрующей воды.

4.13. Для конструкций, рассчитываемых по прочности без учета сопротивления растянутого бетона, рекомендуется принимать падение пьезометрического напора воды по линейному закону только в пределах сжатой зоны конструкции. Если величина сжатой зоны меньше 7« высоты всего сечения, следует принимать прямоугольную эпюру противодавления воды для горизонтальных сечений и трапецеидальную для наклонных и вертикальных сечений.

Для конструкций, рассчитываемых по упругой стадии их работы в соответствии с указаниями п. 4.3, для малоармированных конструкций, для растянутых элементов с однозначной эпюрой напряжений, а также при расчете трещиностойкости падение напора воды допускается принимать изменяющимся по линейному закону в пределах всей высоты сечения.

Противодавление воды рекомендуется принимать действующим по полной площади сечения.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИИ В ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТАХ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИИ 5.1. Напряжения в бетоне предварительно а) потерь напряжения в арматуре от пол-на/пряженных элементов необходимо опреде- зучести бетона и от действия многократно лять при расчетах:    повторяющейся    нагрузки;


В элементах конструкции, сжатая грань которых расположена со стороны напора, а

также в элементах конструкции с однозначной эпюрой сжимающих напряжений противодавление воды в расчетах не учитывается.

При определении сил противодавления воды для элементов со сложной конфигурацией сечения, при использовании специальных конструктивных и технологических мероприятий, способствующих снижению противодавления, а также при установлении зависимости величины площади действия и формы эпюры пьезометрического давления воды от напряженного состояния бетона, его трещиноватости и других факторов рекомендуется выполнение исследований по специальной методике, на электроаналогавых устройствах, ЭЦВМ и т. д.

4.14.    При действии на сооружение или конструкцию лульсационных, динамических или сейсмических воздействий «х влияние на величину сил противодавления воды в трещинах н бетоне допускается учитывать (при отсутствии данных специальных исследований) в виде эквивалентного статического давления.

4.15.    При выборе расчетных схем действительной работы бетонных конструкций рекомендуется учитывать яри надлежащем обосновании сложное напряженное состояние бетона.

В случаях плоского напряженного состояния при действии на взаимно перпендикулярных площадках напряжений разного знака следует учитывать возможное снижение величин напряжений, вызывающих образование трещин; при действии напряжений одного знака их совместное влияние допускается не учитывать.

4.16.    Железобетонные конструкции на выносливость следует рассчитывать в случаях, когда за расчетный период эксплуатации сооружения воздействие многократно повторяющихся нагрузок может привести к недопустимому уменьшению несущей способности или жесткости конструкций или к чрезмерному раскрытию трещин.

Расчет на выносливость может не производиться, если на основании экспериментальных исследований или опыта применения аналогичных конструкций установлено, что несущая способность и жесткость конструкции достаточны, а ширина раскрытия трещин не превышает допустимой.


б)    сечений, наклонных к оси элемента, на г л энные растягивающие напряжения;

в)    сечений, нормальных и наклонных к оси элемента, на воздействие многократно повторяющейся .нагрузки;

г)    контролируемого напряжения в арматуре при натяжении ее на затвердевший бетон.

Напряжения в арматуре предварительно напряженных элементов необходимо определять при расчете их на воздействие многократно повторяющейся нагрузки и при определении потерь от релаксации напряжений.

5.2. Напряжение в бетоне <Тб в сечениях, нормальных к оси элемента, определяют в предположении упругой работы элемента; при этом равнодействующую усилий во всей напрягаемой и ненапрягаемой арматуре N0 рассматривают как внешнюю силу.

Величина N0 определяется по формуле

N0 = °0 ^н + 30 F* — аа — За •    (6)

Эксцентриситет силы N0 относительно центра тяжести сечения определяется по формуле

о0Унуи + оаУауя — OgF„y„ — oaFaya

В формулах (6) и (7):

Fa и Fa—площади сечения соответственно напрягаемой и нена-прягаемой продольной арматуры А„ и А, расположенной в более обжатой части сечений (см. примечание 1) ; F'H и Fa—площади сечения соответственно напрягаемой и нена-прягаемой продольной арматуры А'н и А', расположенной в менее обжатой зоне бетона (см. примечание 1); о0 и Од —•напряжения в напрягаемой арматуре АЛ и Л', соответствующие нулевым .напряжениям в окружающем бетоне и определяемые с учетом потерь, проявляющихся в рассматриваемой стадии работы элемента;

а и з'а—напряжения сжатия в нена-прягаемой арматуре А и А.* вызванные усадкой и ползучестью бетона, соответству-щие нулевым напряжениям в окружающем бетоне;

У» и Ун> Ул и Уа— расстояния от центра тяжести приведенного сечения до •равнодействующих усилий в напрягаемой и ненапрягае-мой арматуреАн, А', А и А

Примечания: 1. При несимметричном учении и двустороннем натяжении арматуры направление эксцентриситета е0 (принимается условно; при этом отрицательное значение величины е0, полученное по формуле (7), означает, что сила No расположена от центральной оси сечения в сторону арматуры Ая и А'.

2. При расположении равнодействующей усилий в напрягаемой арматуре N0 на грани ядра сечения или вблизи него допускается принимать Оа =0.

5.3.    Определенная по формуле (6) величина N0 вводится в расчеты с коэффициентом точности предварительного напряжения арматуры шт.

Значения тт принимаются:

а)    тт= 0,9 — при расчете на трещиносгой-кость или по раскрытию трещин для центрально обжатых элементов (ео=0), при е0я, а также для предварительно обжатой зоны сечения при е0> гя;

б)    тт =1,1—при расчете на трещин остой-кость или по раскрытию трещин предварительно растянутой зоны сечения (е0> г„) и при расчете на прочность для арматуры, расположенной в сжатой зоне;

в)    щ = 1 —-в остальных случаях;

гя—расстояние от центра тяжести сечения до условной ядровой точки, вычисляемое из условия гя =J_HL    (•(—см. п.6.3);

^пр

е0 —вычисляется по формуле (7).

Примечание. В случаях когда предусматривается предварительное напряжение арматуры термическим способом, значение /ят принимается на основании специальных расчетов.

5.4.    Принимаемые в расчетах величины напряжений в арматуре ао но'06ез учета потерь должны составлять:

а)    для проволочной арматуры — не более 0,65и не менее 0,4 /?£;

б)    для стержневой арматуры—не более

0,9    .

Примечание. При расчете и конструировании предварительно напряженных конструкций целесообразно назначать указанные в данном пункте наибольшие величины напряжений арматуры (проверяя при этом, чтобы величина предварительного обжатия бетона не превышала 0,5 Ra), за исключением колонн-оболочек, погружаемых .в грунт вибрацией, и конструкций, работающих в суровых климатических условиях и агрессии-


— 15 —

СНиП П-И.14-69

ной (морской) «воде, для которых предельная величина предварительного обжатия бетона должна указываться в -специальных условиях на проектирование этих конструкций.

5.5. При расчете предварительно напряженных элементов должны учитываться потери предварительного напряжения арматуры, определяемые по табл. 16.

Таблица 16

Потери предварительного напряжения арматуры

Факторы, вызывающие потерн предварительного напряжения

Величина потерь напряжения в кг}смг при натяжении арматуры

на упоры на бетой

1. Усадка бетопа

400 | 300 (см. примечания 1 и 2)

2. Ползучесть бетона

KEaR Г

Е„*„Ь +

(см. примеч

0,75KEaR Г

Еб*о Г*4"

+ 3/?°('^'_05)] ания 1, 2, 3)

3. Релаксация напряжений: а) для высокопрочной арматурной проволоки и прядей

(°’27^ о,1)0в: (0,27*“ (см. примечание 4)

б) для горячекатаной арматурной стали класса A-IV

0,4 (0,27 —-0,1 )о0; 0,4 (о,27— — 0,1| а'0

\ RHa ) \ К I

(см. примечания 4 н 5)

4. Деформация анкеров (обжатие шайб или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента), равная = 1 мм на каждый анкер, и деформация анкеров стаканного типа или колодок с пробками для пучковой арматуры или анкерных гаек и захватов для стержневой арматуры, равная X* — 1 мм на каждый анкер или захват

£а

(>i + Аг) ^ » где / — длина натягиваемого пучка или стержня в мм

5. Трение пучков, прядей или стержней арматуры о стенки каналов на прямолинейных и криволинейных участках

(см. примечание 6)

6. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры при диаметре конструкций до 3 м

300

7. Изменение разности температур натянутой арматуры и устройства, воспринимающего усилия натяжения (например, при пропаривании или подогреве бетона и т. п.)

20А/, где А/ — в град — разность между температурой арматуры и упоров, воспринимающих усилия натяжения (см. примечание 7)

8. Воздействие многократно повторяющейся нагрузки (учитывается только при расчете на выносливость)

Примечания: 1. Величину потерь от усад ментальным данным в случае их наличия.

2. Величина потерь от усадки и ползучести быть уточнена, если известна продолжительность гружения эксплуатационной нагрузкой или погру

*6

600 -тр— (см. примечание 8)

[ки и ползучести бетона рекомендуется принимать по экспери-

5етона, определенная no пп. 1 и 2 настоящей таблицы, может периода t со дня изготовления элемента до его испытания, за-жения в воду.



Продолжение табл. 16


At

коэффициент р= 100_|_3/.

Уточнение величины потерь производится путем умножения на


где про

должительность вышеуказанного периода в сутках.

Для элементов, находящихся в перирд эксплуатации в воде или в условиях повышенной влажности, но до этого длительное время (более 3 месяцев) остающихся на воздухе, при расчете их на эксплуатационные    на

грузки коэффициент р следует принимать равным 1, вводя дополнительно в расчет восстановление напряжении от последующего набухания бетона в размере 200 кг!см2.

3.    При определении потерь от ползучести бетона (7б величина напряжений в бетоне на уровне центров тяжести продольной арматуры Лн или АИ (п. 2 таблицы) определяется по формуле (8) (см. п. 5.6) с учетом потерь предварительного напряжения, проявляющихся в стадии изготовления элемента (см. п. 5.5). При <Т < > 0.5/?п величины, стоящие в круглых скобках формулы п. 2 табл. 16, принимают равными нулю.

Коэффициент К принимается для арматуры из высокопрочной проволоки и изделий из нее (пряди, пучки, канаты) /С—1; для других видов арматуры Я=0,8;

До — кубиковая прочность бетона к моменту его обжатия;

Еб — модуль упругости бетона, соответствующий его проектной марке.

4. При определении потерь от релаксации напряжений значения <г0 или <Т0 принимаются согласно п. 5.4 без учета потерь. Если величина, заключенная в скобках в формуле п. 3 табл. 16, получается со знаком — (минус), потери от релаксации принимаются равными нулю.

5.    Для горячекатаной арматурной стали класса A-III, а также для арматурной стали классов А-Шв и А-Пв, упрочненной вытяжкой до натяжения арматуры, потери от релаксации принимаются равными нулю.

6.    При определении потерь от трения арматуры о стенки канала <т0 (или <Т0) принимается согласно

п. 5.4 без учета потерь.

В формуле п. 5 табл. 16: е — основание натуральных логарифмов;

L— длина участка канала от натяжного устройства до расчетного сечения в м; для линейных элементов допускается принимать величину L равной длине проекции указанного участка канала на продольную ось элемента; k — коэффициент, учитывающий отклонение прямолинейного участка канала по отношению к его проектному положению на 1 лог. м длины, определяемый по табл. 16а;

} — коэффициент трения арматуры о стенки канала, определяемый по табл. 16а;

0—центральный угол (в радианах) дуги, образуемой арматурой на криволинейном участке канала (рис. 1).

7.    При передаче усилии от натяжения арматуры на металлические опорные балки, расположенные внутри камер пропаривания, или на металлическую опалубку потери напряжения арматуры от изменения разности температур можно принимать равными нулю.

При использовании в качестве упоров бетонных стен камер пропаривания рекомендуется принимать A*=60e.

8.    При определении потерь от многократно по* вторяющенся нагрузки величина напряжений в бетоне

аб на уровне центра тяжести продольной арматуры Ан (растягиваемой многократно повторяющейся нагрузкой) определяется по формуле (8) с учетом всех потерь, кроме потерь от многократно повторяющейся нагрузки.

R6 — расчетное сопротивление бетона на выносливость, принимаемое по п. 3.4.


Натяжнее

Рис. 1. Схема изменения усилий в напрягаемой арматуре криволинейного очертания для определения потерь предварительного натяжения ее при трении о стенки канала или поверхность бетона конструкции Лгк-усилие, развиваемое домкратом или натяжным устройством,

,,    Лдг-рцб

принимается N^N^e 1

iVa-усилие в арматуре с учетом потерь при трении.

При определении напряжений в бетоне и арматуре в стадии изготовления элементов должны учитываться потери: а) при натяжении на упоры: от деформации анкеров и прокладок; от температурного перепада; от релаксации напряжений стали в размере 50% их полной величины;

б) при натяжении на бетон:

от деформации анкеров;

от трения арматуры о стенки каналов.

Суммарную величину потерь напряжений в арматуре -следует принимать не менее 1000 кг/см2.

5.6. Величины установившихся напряжений


в бетоне аб.и в арматуре огн определяются (по формулам:

mTNo    mrN0e0    /о\

ад =

Л. -

-П— У*    (*)

В формулах (8) и (9):

А^о и е0—соответственно равнодействующая усилий во всей напрягаемой и нена-прягаемой арматуре и ее эксцентриситет, определяемые согласно п. 5.2; тт— принимается согласно л. 5.3;

и ^п— соответственно площадь и момент •инерции приведенного сечения (см. п. 5.7);

у— расстояние от центра тяжести приведенного сечения до линии, на которой определяется напряжение; п — коэффициент приведения, опреде-

р

ляемый отношением

Еб

Знак (+) в формуле (8) принимается для части сечения, расположенной от центра тяжести в ту же сторону, что и точка приложения силы No, а знак (—) для противоположной части сечения.

5.7. При определении геометрических характеристик приведенного сечения в расчет вводят полное сечение бетона с учетом ослабления его каналами, пазами, отверстиями, а

также площадь сечения всей продольной напрягаемой и неналрягаемой арматуры, умноженную на коэффициент приведения п.

5.8.    Величины потерь предварительного напряжения, принимаемые при определении силы #о, должны соответствовать условиям изготовления, хранения и эксплуатации элемента в той стадии его работы, для которой" производится расчет. Порядок учета факторов и условий, влияющих на проявление потерь, принимается по п. 5.5.

При этом величина сжи-мающих напряжений в ненапрягаемой арматуре оа и о'а в формулах (6) и (7) для каждой стадии работы элемента принимается равной сумме потерь напряжения в напрягаемой арматуре (соответственно Ан и Ан) от усадки и ползучести бетона.

5.9.    Величину напряжения в арматуре стн и а„, контролируемого при изготовлгнии элементов и указываемого на рабочих чертежах, принимают:

а)    при натяжении на упоры ан0; зн=а';

б)    при натяжении на бетон с|(0— он=о'0—по'б,

где а0 и a'Q—величина напряжения в арматуре без учета потерь (см. (гм. 5.2 и 5.5); сгб и о'б—напряжения в бетоне от обжатия на уровне соответственно арматуры Ан и Лн, определяемые по формуле (8) с учетом потерь, проявляющихся в Период изготовления элементов (см. п. 5.5).

Примечание. При поочередном натяжении отдельных стержней, ярядей, канатов фактическое контролируемое налряжение должно быть повышено на величину потерь, возникающих в ранее напряженных стержнях при (натяжении следующих за ними стержней, от деформации натяжных устройств и силовых форм, а также от деформаций бетона при натяжении на бетон.

Величина этих потерь должна определяться при разработке проекта натяжных устройств и не должна превышать 0,07а0.

Порядок натяжения стержней и величина контролируемого напряжения для них должны быть приведены в указаниях по технологии изготовления элементов.

°н = з0 —яз5.    (9)

Таблица 1ба

Коэффициенты k и /

Типы канала

Значе

ния

k

Значения f при арматуре в виде

пучков, прядей и гладких , стержней

стержней

периоди

ческого

профиля

Канал с металлической поверхностью ...........

0,35

0,4

Канал с бетонной поверхностью, образованной

жестким каналообразова-телем.........

0

0,55

0,65

гибким каналообразовате -лем..........

0,0015

6. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРОЧНОСТИ ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ    #    <    тк.с    <р Rup F,    (10)

6.1. Бетонные элементы при центральном сжатии с учетом п-родольного изгиба раосчи- где ср—коэффициент продольного изгиба, тываются ло формуле    принимаемый    по    табл. 17;

3 Зак. 537



к.с— коэффициент капитальности и сочетаний, принимаемый по табл. 15 для бетонных элементов.

6.2.    Расчетная длина /0 элемента сплошного постоянного сечения при постоянном значении нормальной силы принимается равной:

а)    при полном защемлении обоих концов /о=0,5/;

б)    при полном защемлении одного конца и шарнирно неподвижном защемлении другого Iq=0,7/;

в)    при шарнирно неподвижном защемлении обоих концов /о=/;

г)    при одном полностью защемленном и одном свободном конце /о=2/, где I — геометрическая длина элемента.

Пр имечание. Расчетная длина /о элементов конструкций должна приниматься в соответствии с указаниями норм проектирования отдельных видов сооружений.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

6.3.    Бетонные изгибаемые элементы рассчитываются по формуле

м ^тк.с-аЯр^р,    (11)

где

1 — коэффициент, учитывающий влияние пластических деформаций бетона в зависимости от формы и соотношения размеров сечения, определяется по табл. 34 главы СНиП П-В.1-62; коэффициент тн принимается:

для сечений высотой йч$С60 см mh= 1,0;

»    »    »    ft>500 см mh—0,80;

»    »    »    60 см < h < 500 см—по формуле

/л„ = 0,80 + ^-.    (12)

п

Произведение mh^ во всех случаях принимается равным не менее 1.

Для сечений формы более сложной, чем приведенные в упомянутой таблице, значения коэффициента у определяются как отношение WT    т

— , где w т— момент сопротивления для рас-

Wo

тянутой грани сечения, определяемый с учетам неупругих свойств бетона на основе указаний главы СНиП П-В.1-62 (п. 6.4), W0 — /момент сопротивления для растянутой грани сечения, определяемый по правилам сопротивления упругих материалов.

Бетонные изгибаемые элементы прямоугольного сечения допускается рассчитывать по формуле

М <CmK.cmh    Rp.    (13)

l3,5

ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

6.4. Внецентренно сжатые бетонные элементы с однозначной эпюрой напряжений, а также элементы, в которых в соответствии с п. 4.6 «а» не учитывается сопротивление растянутой зоны при малых эксцентриситетах, удовлетворяющих условию

5б > 0,8 S0,    (14)

а при прямоугольном сечении — условию

е0 < 0,225 А,    (15)

рассчитываются из условия постоянства момента продольного сжимающего усилия относительно слабонапряженной грани сечения, по формуле

JV ^mK.c?RnP    ,    (16)

е

а при прямоугольном сечении — по формуле N x<0,5mK.c<j>tf„p —.    (17)

В формулах (14)—(17):

S6—‘статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно менее напряженной грани сечения; при этом высота сжатой зоны определяется из условия совпадения ее центра тяжести с точкой приложения продольной сжимающей силы;

So — статический момент всей площади поперечного сечения элемента относительно менее напряженной грани сечения; е0—'расстояние от силы N до центра тяжести поперечного сечения элемента; е — расстояние от силы N до менее напряженной грани сечения.

Таблица 17

Коэффициенты продольного изгиба ср для элементов бетонных конструкций

и/ь

/о/г

Ф

ШЬ \

hlr

Ф

<4

<14

1,00

14

49

0,77

4

14

0,98

16

56

0,72

6

21

0,96

18

68

0,68

8

28

0,91

20

70

0,63

10

35

0,86

22

76

0,59

12

42

0,82

24

83

0,55

/о — расчетная длина элемента (см. п. 6.2);

b — наименьший размер прямоугольного сечения;

г — наименьший радиус инерции сечения.


-19-

Рис. 2. Схема расположения усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении внецентренно сжатого с большим эксцентриситетом бетонного элемента, рассчитываемого без учета сопротивления растянутой зоны

6.5. Внецентренно сжатые бетонные элементы, которые не подвергаются действию агрессивной воды и не воспринимают напора воды и в которых не учитывается сопротивление растянутой зоны при больших эксцентриситетах, не удовлетворяющих условиям (14) или (15), рассчитываются в предположении

прямоугольной формы эпюры сжимающих напряжений (рис. 2) по формуле

N-£mK.c<oRuF6 ,    (18)

где F6—площадь сечения сжатой зоны бетона.

Примечание. В сечениях, рассчитываемых по формуле (16), величина эксцентриситета расчетного усилия относительно центра тяжести сечения не должна превышать 90% расстояния от центра тяжести сечения до его наиболее напряженной грани.

При этом высота сжатой зоны определяется из условия совпадения центра тяжести площади сечения сжатой зоны с точкой приложения равнодействующей внешних сил.

ных сооружений, подвергающиеся действию агрессивной воды или воспринимающие напор воды, рассчитываются в предположении треугольной эпюры сжимающих напряжений без учета сопротивления растянутой зоны сечения. При этом краевые сжимающие напряжения не должны превышать величины тк.с <р Ru.

2 N

(19)

Прямоугольные сечения внецентренно сжатых бетонных конструкций рассчитываются по формуле

36(0,5 А — а0)

6.7. Внецентренно сжатые бетонные конструкции при учете сопротивления растянутой

зоны сечения рассчитываются из условия ограничения величины краевых растягивающих и сжимающих напряжений следующими значениями:

М N .    п

-гёг--- < тк.с ? 7l R ;    (20)

Р г М N

0|8-jp Ь ~р~    я*к.с ф -/?пр );    (21)

(?i—принимается по п. 6.3).

По формуле (21) допускается рассчитывать также внецентренно сжатые бетонные конструкции с однозначной эпюрой напряжений.

Примечание. В необходимых случаях следует учитывать «епараллельность граней элемента.

6.8.    При расчете прочности внецентренно сжатых бетонных конструкций треугольного или трапецеидального профиля должны определяться кроме краевых нормальных напряжений главные напряжения, вычисляемые но формулам сопротивления упругих материалов или методами теории упругости. Оценка прочности должна производиться по результатам сравнения величин главных напряжений в опасных точках профиля с предельными значениями этих напряжений; при этом должны быть соблюдены условия:

OI.2 <CmK.cRp;    (22)

02,3 Л!к.с ^?пр »    (23)

где аи 2. з—величины главных напряжений.

6.9.    Величина расчетного сопротивления бетона при растяжении /?р в формулах (20) и (22) может отличаться от значений, определяемых но табл. 2, в случаях, устанавливаемых нормами проектирования отдельных видов сооружений или индивидуальными техническими условиями (ом. п. 1.3).

6.10.    Во -всех случаях проектирования напорных бетонных элементов конструкций, рассчитываемых как с учетам, так и без учета растянутой зоны бетона, необходимо учитывать в расчетном сечении элемента силы противодавления воды, определяемые в соответствии с указаниями пи. 4.12, 4.13, 4.14. При этом для конструкций, имеющих дренаж, глубина растянутой зоны бетона элемента должна быть ограничена расстоянием до оси дренажа.


7. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ ПО ПРОЧНОСТИ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ    нормальным    и наклонным (наиболее опасного

направления) сечениям к оси этих элементов.

7.1. Элементы железобетонных конструк- Опорные части элементов должны быть ций по прочности следует рассчитывать по проверены расчетом на смятие, а для предва-

3* Зак. 537

УДК 624.012.35.04.626/627.001.24(083.75)


Глава СНиП П-И.14-69 «Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования» разработана в развитие главы СНиП II-A.10-62 «Строительные конструкции н основания. Основные положения проектирования». С вводом в действие главы СНиП И-И. 14-69 с 1 января 1970 г. утрачивают силу «Нормы и технические условия проектирования бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений» (СН 55-59).

Глава СНиП П-И.14-69 разработана институтами ВНИИГ им. Б. Е. Веденеева, Гидропроект им. С. Я. Жука Минэнерго СССР и Гипроречтранс Минречфлота РСФСР с участием институтов Со-юзморникпроект Минморфлота, Гипроводхоз Мин-водхоза СССР, ТНИСГЭИ им. А. В. Винтера Минэнерго СССР, ЛПИ им. М. И. Калинина и НИИЖБ Госстроя СССР.


Редакторы: кандидаты техн. наук Е. И. Дышко (Госстрой СССР), А. В. Швецов (ВНИИГ), инженеры Ю. Е. Чумичев (Гидропроект), 3. Г. Корф (Гипроречтранс).


3—2—4


План III кв. 1969 г., М 1/2


— 20 —

рительно напряженных конструкций, кроме того, следует проверять прочность концевых участков элемента при воздействии сосредоточенных усилий от напрягаемой арматуры.

Следует также проверять прочность элементов в зонах местных нагрузок, сосредоточенных на малых площадках.

7.2.    Элементы железобетонных конструкций рассматриваются как малоармированные, если их несущая способность определяется:

а)    прочностью растянутой зоны сечения (изгибаемые и внецентренно сжатые элементы при больших эксцентриситетах), и эта прочность достаточна при проверке по формулам (11) и (20) с учетом коэффициента условий работы т5= 1,25 при соблюдении указаний п. 4.6;

б)    прочностью сжатой зоны сечения (центрально сжатые или внецентренно сжатые элементы при малых эксцентриситетах), и эти элементы имеют суммарный процент армирования менее 0,4.

Малоармированные элементы допускается рассчитывать как железобетонные для условий, приведенных в подл, «а» (при соблюдении указаний п. 1.9), с коэффициентом условий работы т= 1,3, а для условий, приведенных в подп. «б», — с принятием значения расчетных сопротивлений бетона, коэффициентов условий работы и коэффициентов продольного изгиба, как для бетонных элементов.

Примечание. Сечения малоармированных элементов, указанных в поап. «а», совпадающие со швами бетонирования, следует рассчитывать как железобетонные без введения коэффициента условий работы т= = 1,3.

7.3.    При наличии в элементе арматуры из сталей разных видов « классов арматура каждого вида и класса вводится в расчет прочности со своим расчетным сопротивлением.

При этом содержащиеся в формулах данного раздела произведения RaFa, R*.cF'a и RaSa, Ra-eSa следует рассматривать как суммы произведений расчетных сопротивлений каждого вида арматуры на ее площадь или статический момент этой площади.

Предварительно напряженная арматура Аи, расположенная в растянутой зоне сечения, вводится в расчет, выполняемый по формулам, содержащим выражения RaFA и RaS'a со своим расчетным сопротивлением, определяемым по табл. 7 и 8.

Предварительно напряженная арматура А’и, расположенная в сжатой зоне сечения, вводится в расчет, выполняемый по формулам,

содержащим выражения Ra.cFa и Ra.cS'a с напряжением от'=3600—тТа'0, где о'0—напряжение в арматуреА'в, принимаемое в соответствии с ип. 5.2, 5.4 и 5.5;

tnT— коэффициент точности натяжения, принимаемый равным 1,1.

7.4. В сталежелезобетонных конструкциях, например, конструкциях водоподводящего тракта со стальной оболочкой, работающей совместно с железобетоном, в расчет прочности вводятся сечения стальной оболочки и арматуры со своими расчетными сопротивлениями аналогично п. 7.3.

ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

7.5. Центрально сжатые железобетонные элементы с поперечной арматурой в виде отдельных хомутов или приваренных к продольной арматуре поперечных стержней рассчитываются на прочность по формуле

N < /пк.с ф (Япр F + #ас Fg), (24)

где <р — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 18.

Примечание. При площади сечения продольной арматуры более 3% всей площади сечения элемента F, в формуле (24) величина F заменяется величиной F —

/о — расчетная длина элемента (см. п. 6.2);

Ъ — наименьший размер прямоугольного сечения;

d — диаметр круглого сечения; г — наименьший радиус инерции сечения.

ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

7.6. Центрально растянутые железобетонные элементы рассчитываются на прочность исходя из условия

N </пк.сЯа Fa.    (25)

Т а б л и ц а 18

Коэффициенты продольного изгиба <р для элементов железобетонных конструкций

1,/ь

им

U/r

Ф

U/Ь

им

U/r

Ф

8

7

28

1,00

20

17

69

0,73

10

8,5

35

0,98

22

19

76

0,67

12

10,5

42

0,96

24

21

83

0,62

14

12

48

0,93

26

22,5

90

0,57

16

14

55

0,88

28

24

97

0,53

18

15,5

62

0,80

30

26

104

0,50


Строительные нормы и правила

СНиП Н-И.14-69

Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. Нормы проектирования

Взамен

СН 55-59


Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, находящихся постоянно или периодически под воздействием водной среды и выполняемых из гидротехнического бетона.

,Пр и;мечания: 1. Настоящие .нормы не распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, входящих в состав мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями автомобильных и железных дорог.

2. Проектирование бетонных и железобетонных конструкций, не подвергающихся воздействию водной среды и являющихся самостоятельными конструкциями (например, конструкции машинного здания тэс), производится в соответствии с главой СНиП II-B.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования».

1.2.    Несущие бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений надлежит проектировать в соответствии с требованиями настоящей главы СНиП и глав СНиП: П-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования». П-И.1-62* «Гидротехнические сооружения речные. Основные положения проектирования»; Н-И.2-62 «Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования»; Н-И.3-62* «Сооружения мелиоративных систем- Нормы проектирования», а также в соответствии с требованиями общесоюзных строительных норм проектирования отдельных видов гидротехнических сооружений.

При проектировании бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений следует также учитывать требования глав СНиП и других общесоюзных нормативных документов, относящихся к

материалам, к правилам производства строительных работ и к особым условиям строительства в сейсмических районах, в Северной строительно-климатической зоне и в зоне распространения просадочных грунтов.

1.3.    При проектировании конструкций гидротехнических сооружений I класса, а при наличии обоснований также сооружений II класса капитальности рекомендуется составлять индивидуальные технические условия, которые регламентируют определяемые конкретными условиями строительства дополнительные положения проектирования, не отраженные в настоящих нормах или в нормах проектирования отдельных видов сооружений.

1.4.    При проектировании необходимо предусматривать такие бетонные и железобетонные конструкции (монолитные, сборно-монолитные, сборные), применение которых обеспечивает индустриализацию и механизацию строительных работ, сокращение срока и снижение стоимости строительства.

1.5.    Типы конструкций, основные размеры их элементов, а также степень насыщения железобетонных конструкций арматурой должны приниматься на основании техникоэкономического сравнения вариантов при которых обеспечиваются требуемые эксплуатационные качества и достаточная надежность и долговечность сооружения.

1.6.    Для получения наиболее выгодного сочетания сил и напряженного состояния конструкций рекомендуется использовать в период строительства принцип искусственного регулирования усилий путем устройства временных швов, целесообразной последовательности ведения работ, выполнения конструктивных мероприятий по созданию предва-

Утверждены

Внесены

Государственным комитетом

Срок введения 1 января 1970 г.

Министерством энергетики

Совета Мииистров СССР

я электрификации СССР

по делам строительства 18 апреля 1969 г.



иП П-И.14-69

ригельного напряжения за счет собственного веса и т. д.

Предусматриваемая в проекте последовательность возведения сооружения должна обеспечивать наиболее эффективную статическую работу конструкций в строительный и эксплуатационный периоды.

1.7.    Рекомендуется предусматривать предварительное напряжение в элементах, работающих в условиях эксплуатации или при транспортировке и монтаже на изгиб, осевое или внецентренное растяжение и внецентрен-ное сжатие с большим эксцентриситетом, в сжатых элементах — при ударной и вибрационной нагрузках и особенно в конструкциях, рассчитываемых на выносливость, трещинос-тойкость или ограничение ширины раскрытия трещин величиной 0,05 мм.

1.8.    При проектировании новых конструкций, недостаточно апробированных практикой проектирования и строительства, а также в сложных случаях статической и динамической работы сооружений и их элементов рекомендуется проведение специальных исследований. Проведение таких исследований является обязательным, если нарушение нормальной работы или повреждение конструкций в процессе строительства или эксплуатации сооружения может привести к катастрофическим последствиям.

1.9.    Проектом должны предусматриваться мероприятия для уменьшения вредного влияния температурно-усадочных воздействий.

1.10.    Следует предусматривать с надлежащим экономическим обоснованием технологические и конструктивные мероприятия, способствующие повышению водонепроницаемости бетона и уменьшению противодавления, как, например: укладку бетона повышенной водонепроницаемости со стороны напорной поверхности; применение специальных добавок к бетону ('воздухововлекающих, поверхностно-активных и др.); гидроизоляцию напорных, а в некоторых случаях (например, в морских гидросооружениях) наружных поверхностей конструкций; применение конструкций, имеющих наивыгоднейшую в статическом отношении конфигурацию сечений, подверженных действию противодавления (тавровое, коробчатое сечения и т. д.); обжатие бетона и предварительное натяжение арматуры со стороны напорных граней, а в некоторых случаях (например, в конструкциях морских гидротехнических сооружений) — наружных поверхностей сооружений.

1.11.    Проектирование разрезки бетонных и железобетонных конструкций сооружения на блоки бетонирования или сборно-монолитные секции должно иметь целью: снижение температурно-усадочных напряжений в бетоне в процессе возведения сооружения; снижение усилий, вызванных неравномерной осадкой частей сооружения в строительный период; соблюдение требуемой интенсивности работ .по возведению сооружения; унификацию ар-моконструкций, опалубки, сборных элементов и т. п.

Одновременно необходимо стремиться к возможно наименьшему ослаблению конструкций сооружения временными швами и наиболее рациональному, с учетом распределения усилий, размещению стыков арматуры.

1.12.    Стыки элементов сборных конструкций должны обеспечивать прочность, жесткость, трещиностойкость, водонепроницаемость или грунтонепроницаемость и долговечность .соединений. Следует, как правило, проектировать такие конструкции, в которых стыки являются нерабочими или преимущественно работают на сжатие.

Сварные стыки элементов сборных конструкций должны обеспечивать возможность контроля качества сварки. Следует предусматривать специальную последовательность и режим сварки для уменьшения температурных напряжений в стыке.

1.13.    В рабочих чертежах конструкций следует указывать марки бетона, вид арматур л и способы ее стыкования, толщину защитного слоя бетона для рабочей арматуры, сроки распалубки, в необходимых случаях—мероприятия по антикоррозионной защите, по снижению температурно-усадочных напряжений, расчетные схемы и нагрузки и т. п.

Для элементов сборных конструкций должны быть также указаны места для захвата элементов при подъеме и монтаже, места их опирания при транспортировке и складировании, характер обработки стыкуемых поверхностей, монтажная прочность элементов и приведены схемы поверочных испытании.

Для предварительно напряженных элементов следует, кроме того, указывать величину усилий и последовательность натяжения арматуры, условия и порядок отпуска натянутой арматуры, разность температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств при термообработке (пропаривании) элементов, принятую для определения потерь предварительного напряжения.


— 5 —

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИИ

БЕТОН ГИДРОТЕХНИЧЕСКИЙ

2.1.    Гидротехнический бетон, применяемый для бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, должен удовлетворять требованиям ГОСТ 4795-68 «Бетон гидротехнический. Технические требования».

2.2.    Проектные марки гидротехнического бетона должны устанавливаться в соответствии с указанным выше ГОСТом.

При выборе проектной марки бетона по определяющему в каждом конкретном случае признаку остальные его свойства и состав устанавливаются испытаниями бетона и бетонных смесей в соответствии с ГОСТ 4800— 59 и ГОСТ 4799-69.

Марки бетона по прочности при сжатии и растяжении выбираются не ниже получающихся при удовлетворении требований по морозостойкости и водонепроницаемости.

2.3.    При предварительном выборе проектных марок бетона допускается при отсутствии данных испытаний пользоваться табл. 1, устанавливающей средние соотношения между марками бетона на портландцементе.

Таблица I

2.4.    В .напорных железобетонных конструкциях, рассчитываемых по раскрытию трещин, и в нетрещиностойких конструкциях безнапорных морских сооружений проектная марка бетона по водонепроницаемости должна быть не ниже В6.

2.5.    Для конструкций и их элементов, образование трещин в которых недопустимо или эксплуатационные качества которых определяются работой растянутого бетона, следует

задавать проектные марки бетона по прочности при растяжении.

2.6.    Для предварительно напряженных элементов рекомендуется принимать проектные марки бетона по прочности при сжатии: не менее 300 — для конструкций со стержневой арматурой и не менее 400 — для конструкций с высокопрочной арматурной проволокой.

2.7.    В конструкциях, подлежащих расчету на выносливость, применение бетона проектной марки по прочности при сжатии ниже 200 не рекомендуется.

2.8.    При соответствующем технико-экономическом обосновании допускается применение бетонов на легких заполнителях. Физико-механические характеристики бетонов устанавливаются в этом случае специальными лабораторными исследованиями.

АРМАТУРА

2.9.    Вид, класс и марка стали для армирования железобетонных конструкций, для изготовления подъемных (монтажных) петель в сборных элементах, а также для закладных деталей и соединительных связей должны удовлетворять требованиям действующих государственных стандартов и технических условий.

Арматурная сталь выбирается в соответствии с требованиями главы СНиП Н-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» и «Указаний по применению в железобетонных конструкциях стержневой арматуры» (СН 390-69).

2.10.    Применение высокопрочной проволоки диаметром менее 5 мм и изделий из нее (пряди, канаты и др.) в морских сооружениях, а также в речных сооружениях, которые находятся в условиях воздействия агрессивных вод, приближающихся по степени агрессивности к морской воде, допускается лишь •при условии обеспечения трещиностойкости конструкций в соответствии с указаниями раздела 8 настоящей главы СНиП либо при наличии надежной антикоррозионной защиты.

2.11.    В трещиностойких конструкциях без предварительного напряжения рекомендуется применение стали с нормативным сопротивлением не более 3000 кг/см2 (имея при этом в •виду те стали, применение которых допускается в соответствующих условиях для конструкций гидротехнических сооружений).

Связь между проектными марками бетона на портландцементе по водонепроницаемости, морозостойкости и прочности при сжатии

Проектные марки бетона

Связь между

проектами марками бетона

Марка по водонепроницаемости . .

В2

В4

В6

В8

В12

Марка поморозо-

стойкости .....

Мрз50

Мрз

Мрз

Мрз

Мрз

100

150

200

300

Марка по проч-

ности при сжатии .

100

150

200

250

350


— 6 —

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1.    Расчетные сопротивления бетона и арматуры определены (с округлением) как произведение нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты однородности и коэффициенты условий работы. В необходимых случаях учитываются дополнительные коэффициенты условий работы бетона и арматуры.

Значения -нормативных сопротивлений и коэффициентов однородности бетона, а также коэффициентов однородности арматуры .принимаются по приложению 1 к настоящей главе СНиП. Значения нормативных сопротивлений арматуры принимаются в соответствии с указаниями главы СНиП II-B.1-62 и СН 390-69. Значения основных и дополнительных коэффициентов условий работы бетона и арматуры принимаются по пп. 3.2 и 3.8 настоящей главы СНиП.

БЕТОН

3.2.    Значения расчетных сопротивлений бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций на прочность должны приниматься по табл. 2 с умножением в указанных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий -работы бетона тб, учитываемые независимо друг от друга.

При установлении проектной марки бетона по прочности на растяжение и соблюдении требований, относящихся к подбору со

става и испытаниям бетона, значения расчетных сопротивлений бетона при растяжении следует умножать на коэффициент1,1.

Для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих, значения расчетных сопротивлений бетона сжатию Rni> и #и допускается умножать на коэффициент т6 = = 1,1 при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности бетона при осевом сжатии или сжатии при изгибе подтверждено соответствующее повышение этого коэффициента не менее чем на 0,05<про-тив значений, указанных в табл. 2 приложения 1 к настоящей главе СНиП.

При наличии специальных обоснований, подтвержденных исследованиями, значения коэффициента ть могут приниматься больше 1,1.

3.3. Для элементов, толщина (длина) которых больше наименьшего размера сечения, величина предела прочности бетона при местном сжатии (смятии) при частичном загруже-нии площади сечения определяется по формуле    _

где F — площадь всего сечения;

F1 —площадь сечения, по которой передается усилие при местном смятии.

Таблица 2

Расчетные сопротивления бетона в кг/см2

Вид напряженного состояния

Обозначение

расчетного

сопротивления

Тип конструкций

Проектная марка бетона по прочности на сжатие

100

150 | 200 | 250 | 300 | 350 | 400 | 500

Проектная марка бетона по прочности на растяжение

Р11

Р15

Р18

Р20

Р23

— | Р27

Р31

Сжатие осевое (призменная прочность)

^пр

Железобетонные

Бетонные

44

65

80

105

95

130

115

150

135

170

150

200

Сжатие при изгибе

Я„

Железобетонные

Бетонные

55

80

100

130

115

160

140

180

160

210

190

250

Растяжение осевое

Яр

Железобетонные

Бетонные

4,5

4

5,8

5,2

7,2

6,4

9

7,2

10,5

8,4

11,5

9,2

12,5

10

14

Примечание. В значения расчетных сопротивлений бетона, приведенных в табл. 2, включены следующие основные коэффициенты условий работы бетона:

а)    для сжатого бетона проектной марки > 200 при расчете прочности бетонных конструкций т$ =0,9;

б)    для растянутого бетона проектной марки <200 при расчете прочности бетонных конструкций тб = 0,9; то же, проектной марки > 200 т б — 0,8;

в)    для сжатого бетона проектной марки 500 тб — 0,95.



— 7 —

Принимаемая в расчете величина отношения —к— должна быть не более 1,5.

Апр

3.4. Расчетные сопротивления бетона для расчета железобетонных конструкций на выносливость R'apjf и R'Bfi , а также нормативные сопротивления бетона для расчета на трещиностойкость и по раскрытию трещин при действии многократно повторяющихся нагрузок R^’N вычисляются по формуле

R6N=\,3R6~ jg2.10, (1,ЗЯб— /?б),    (2)

где R6n — расчетные сопротивления R„pN и Rм или нормативное сопротивление R^n при расчетном числе циклов загружений    106;

R6—расчетные сопротивления Rap и RH или нормативное сопротивление R^, определяемые по пп. 3.1 и 3.2;

N — число циклов загружений за расчетный период эксплуатации сооружения, устанавливаемый с учетом норм амортизационных отчислений для данного вида сооружений;

R'6— расчетные сопротивления R'^ и RB или нормативное сопротивление Rпри числе загружений N=2- 10е.

Значения R'6 вычисляются путем умножения соответствующих расчетных FRnp, R* или нормативного сопротивлений бетона на коэффициент £Рб, принимаемый по табл. 3 в зависимости от характеристики цикла напряжений в бетоне

0б.мин

Рб =-,

СТб.макс

кость и по раскрытию трещин при многократно повторяющихся загружениях, устанавливается в зависимости от величины рб по табл. 4-

Т а б л и ца 3

3.5. Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении Е6 принимаются по табл. 5 (за начальный модуль упругости бетоца принимается отношение нормального напряжения в бетоне а к его относительной деформации е при величине напряжения <N<0,2

Коэффициенты ^

Ре

^0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

>0,8

0,65|0,70|0,75|0,80

0,85

0,90(0,95

1,0

Примечания: 1. Значения коэффициентов Af6 даны с учетом повышения прочности бетона к тому времени, когда число циклов загружения окажется настолько велико, что потребуется проверка выносливости конструкции.

2.    Прочность бетона, марка которого установлена в возрасте 180 дней, принята повышенной в среднем на 15% для всех проектных марок бетона.

Если условия эксплуатации конструкции или технология ее возведения обеспечивают прирост прочности бетона больше указанного выше, то значения Арб могут быть увеличены на 0,1; при этом значения Арб должны быть не более 1,0.

3.    Значения коэффициентов Арб для бетона, марка которого установлена в возрасте 28 дней, принимаются по главе СНиП Н-В.1-62.

Таблица 4

Минимальные числа циклов загружений Numi

Рб

<0,1

0,2

0,3| 0.4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

Мши

310»

6-10»

10» J2 10*

310*

6-10»

2-10»

210»

10»


где Об.мин и Зб.макс—соответственно наименьшее и наибольшее значения напряжений в бетоне, возникающих при нормативных нагрузках.

Расчетные характеристики циклов устанавливаются индивидуальными техническими условиями на проектирование отдельных видов сооружений.

Минимальное число циклов загружений Ryium при превышении которого необходимо рассчитывать железобетонные конструкции на выносливость бетона, на трещиностой-

Таблица 5

Начальные модули упругости бетона Е& в кг/смг

Марка

бетона

100

150

200

250

300

350

400

500

£б

О

О

О

О

Оз

230 ООО

265000

290 000

315000

О

О

о

о

со

со

350 000

О

о

о

о

оо

со

Значения модуля упругости, характеризующего деформативность железобетонного элемента конструкции после образования в нем трещин (см. и. 8.3), разрешается принимать


равным 0,7 .Ев Для бетона марон > 200 и 0,65 Е б для бетона марок 100 и 150.

При расчетах напряжений, усилий и деформаций, возникающих в бетоне, прочность которого не достигла проектной, значения модулей упругости принимаются в соответствии с имеющимися опытными данными.

3.6.    Начальный коэффициент поперечной деформации бетона при сжатии (коэффициент Пуассона) при отсутствии опытных данных принимается равным v = 0,15.

Модуль сдвига для бетона принимается равным <3 = 0,4 Е6.

3.7.    Объемный вес бетона при отсутствии опытных данных допускается принимать по табл. 6.

Таблица 6 Объемный вес вибрированного бетона

6. Сталь, упрочненная вытяжкой, класса А-Ив:


а)    с контролем напряжений и

3700

3250

4500

4000

3150

2500

2700

2700

3400

3400

3150

2500

удлинений ........

б)    с контролем только удли

нений без контроля напряжений ..........

7.    То же, класса А-Шв:

а)    с контролем напряжений и

удлинений ........

б)    с контролем только удли

нений без контроля напряжений ..........

8.    Проволока арматурная обыкновенная по ГОСТ 6727-53 (при применении в сварных сетках и каркасах):

а)    диаметром до 5,5 мм .. .

б)    » от 6 до 8 мм

Примечания: 1. В значения расчетных сопротивлений арматуры, приведенные в табл. 7, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы арматуры:

а)    для упрочненной вытяжкой растянутой арматуры, указанной в пп.6и7 табл. 7, та=0,9;

б)    для арматуры, указанной в п. 8 табл. 7, та=0,7.

2.    Значения расчетных сопротивлений для арматуры из стали горячекатаной периодического профиля классов A-IV и A-V (пп. 4 и 5 табл. 7) должны умножаться на дополнительные коэффициенты условий работы, принимаемые по п. 2.5 СН 390-69

3.    При применении обыкновенной арматурной проволоки (п. 8 табл. 7) для хомутов вязаных' каркасов значение расчетного сопротивления проволоки принимается как для горячекатаной стали класса A-I (см. п. 1 табл. 7).

4.    Для элементов сборных конструкций при использовании в них арматуры, указанной в пп. 1—3 и 8 табл. 7, разрешается увеличивать значения расчетных сопротивлений этой арматуры в соответствии с примечанием к табл. 25 приложения 1 к настоящей главе СНнП.

Продолжение табл.

Расчетные сопротивления арматуры в кг/см»


Вид арматуры


Растянутой

«а


сжатой 8а.с


Вид применяемого крупного заполнителя для бетона

Объемный вес бетона в кг/м*

Щебень или гравий яз известняка или песчаника ...........

2400

Щебень или гравий из изверженных пород .............

2500

,

Примечания: 1. Объемный вес железобетона при содержании арматуры менее 0,5% допускается принимать как для бетона по табл. 6. При более высоком проценте армирования объемный вес железобетона определяется как сумма объемного веса бетона и 0,7 веса арматуры, содержащейся в 1 ж* конструкции.

2. При типовом проектировании объемный вес бетона допускается принимать равным 2400 кг/л* и железобетона 2500 кг/м*.

АРМАТУРА

3.8. Расчетные сопротивления арматуры при расчете железобетонных конструкций на прочность следует принимать по табл. 7 и 8.

Таблица 7

Расчетные сопротивления арматуры

Вид арматуры

Расчетные сопротивления арматуры в кг/см*

растянутой R

а

сжатой

*а.с

1. Сталь горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I, также полосовая, угловая и фасонная группы марок Ст.З...........

2100

2100

2. Сталь горячекатаная периодического профиля класса А-П . . .

2700

2700

3. То же, класса А-Ш ....

3400

3400

4. » » А-IV ....

5100

3600

5. » » A-V.....

6400

3600

3.9.    При определении геометрических характеристик приведенного сечения элементов модули упругости арматуры допускается принимать по табл. 9.

3.10.    Расчетные сопротивления растянутой стержневой арматуры при расчете железобетонных конструкций на выносливость при расчетном числе циклов загружений R^ вычисляются по формуле

Ra N = 3,25 /?а


(3,25 /?а-/?«), (3)


lg 2 ■ 10«



СНиП 11-И. 14-69


Таблица Расчетные сопротивления высокопрочной арматурной проволоки

Расчетные сопротивле-

Вид арматурной проволоки

Диаметр

арма

турной

ния арматурной проволоки в кг/см*

проволоки в мм

растяну-

сжатой R

а.с

той R

а

1. Проволока вы-

3

12 200

При наличии

сокопрочная перио-

4

11 500

сцепления ар-

дического профиля

5

10 800

матуры с бето-

по ГОСТ 8480-63

6

10 200

ном /?а с=3600

7

8

9600

8900

При отсутствии сцепления арматуры с бе-

2. Проволока вы-

3

11 500

тоном /?а с=0

сокопрочная гладкая

4

10800

по ГОСТ 7348-63

5

10 200

6

9600

7

8900

8

8300

Примечания:

1. В значения расчетных сопро-

тивлениб арматурной проволоки, приведенные в табл. 8, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы арматуры та:

а)    для арматурной проволоки, указанной в п. 1—0,8;

б)    для арматурной проволоки, указанной в п. 2—


0,7.

2. В случае применения арматурных прядей и многопрядных канатов (тросов) значения расчетных сопротивлений и дополнительных коэффициентов условий работы принимаются по главе СНиП П-В. 1-62, л. 3.6.


том норм амортизационных отчислений для данного вида сооружения;

R'a— расчетное сопротивление арматуры на выносливость при числе циклов загружений N = 2-10б циклов.

Значения Ra вычисляются по формуле

R* = 1,8 Ra АРа,    (4)

где бра—коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры, типа сварного стыка и характеристики цикла напряжений на снижение расчетного сопротивления арматуры" при расчете на выносливость.


Формула (3) справедлива при Аг<С2-106 циклов. Значения Rax, вычисленные по формуле (3), должны быть не более Ra. При числе циклов загружения N>2-106 значения RaN принимаются равными /?' .

Значения бра вычисляются по формуле


боа —"


б о б. бд


/    бо    б    бд    \

"Ра (1—ПТ]


(*)


где    б0 — коэффициент,    учитывающий

класс арматуры и принимаемый по табл. 10;


Таблица 9

Модули упругости арматуры Еа_

Вид арматуры

Величина модуля упругости в кг/смя

1. Горячекатаная арматура из стали классов A-I, А-Н и А-Нв......- . . . .

2 100 000

2. То же, из стали классов А-Ш, А-Шв и A-IV .................

2000 000

3. То же, из стали класса A-V.....

1 900 000

4. Проволока арматурная обыкновенная (ГОСТ 6727-53); проволока высокопрочная периодического профиля (ГОСТ 8480-63); проволока высокопрочная гладкая (ГОСТ 7348-63) . . . .........

1 800 000

где Ra— расчетное сопротивление растяну


Таблица 10

Коэффициенты б0

Вид арматуры

*0

1.    Горячекатаная класса A-I .......

2.    » » А-Н.......

3.    » » А-Ш......

0,440

0,314

0,284

бд—коэффициент, учитывающий диаметр арматуры и принимаемый по табл. 11;

Т а б л и ц а . 11


Коэффициенты бд

Диаметр арматуры в мм

20

30

40

60

Коэффициент бд

1,0

0,90

0,85

0,80

П р им е ч а н и е. Для промежуточных значений диаметра арматуры величину коэффициента Ад разрешается определять по линейной интерполяции.


той арматуры, определяемое по п. 3.8;

N — число циклов загружений за расчетный период эксплуатации сооружения, устанавливаемое с уче


бс— коэффициент, учитывающий тип сварного стыка и принимаемый по табл. 12;


2 Зак. 637