Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

33 страницы

319.00 ₽

Купить СНиП II-В.4-71* — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы распространяются на проектирование несущих деревянных конструкций зданий и сооружений, а также на проектирование мостов в части требований приведенных в разделе 2 и приложении 1.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Материалы

3. Расчетные характеристики материалов и основные расчетные положения

Расчетные характеристики материалов

Основные расчетные положения

4. Расчет элементов деревянных конструкций

Центрально растянутые и центрально сжатые элементы

Изгибаемые элементы

Внецентренно растянутые и внецентренно сжатые элементы

Сжатые составные элементы с неравномерно нагруженными ветвями

Расчетная длина и предельная гибкость сжатых элементов

Особенности расчета клееных элементов

5. Расчет соединений

Общие указания

Клеевые соединения

Соединения на врубках

Соединения на цилиндрических нагелях, работающих на сдвиг

Соединения на гвоздях, работающие на выдергивание

Соединения на винтах, работающих на выдергивание

6. Основные указания по проектированию деревянных конструкций

Общие указания

Основные конструктивные требования

Панели, балки, прогоны, настилы

Составные балки

Фермы

Арки и своды

7. Основные требования по обеспечению долговечности и капитальности деревянных конструкций

Обеспечение биостойкости деревянных конструкций

Применение деревянных конструкций в условиях химически агрессивной среды

Приложение 1. Нормативные характеристики древесины и фанеры

Приложение 2. Рекомендуемый сортамент пиломатериалов для несущих деревянных конструкций (применительно к ГОСТ 8486-66)

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

ГОССТРОЙ СССР

СНиП

Н-В.4-7Г

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

Раздел В

ЗАМЕНЕН вНиП

(чем)

ОСНОВАНИЕ

(наименование источника,

Глава 4

Деревян» Нормы п

ные конструкции, роектирования

Москва 1978

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СНиП

СТРОИТЕЛЬНЫЕ

II-B. 4-71*

НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

РАЗДЕЛ В

Глава 4

Деревянные конструкции Нормы проектирования

Утверждены

постановлением Государственнбго комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 6 октября 1971 г. № 166

@1

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 19 7 8

Таблица 14

Расчетные сопротивления /?ф строительной фанеры

Расчетные сопротивления, кГ/см2

Вид фанеры

растяжению R. „ Ф-Р

S

Й о

УО1 X 23

И

sQ?

. и

« v

а •&

«Б rt 4» О

5 s о. л.

Si

1. Фанера клееная березовая марок ФСФ' и ФК сорта В/ВВ: а) семислойная толщиной 8 ум и более: вдоль волокон наружных слоев . .

130

100

160

6(60)

поперек волокон наружных слоев . .

70

70

50

8(65)

б) пятислойиая толщиной 5—7 мм:

■ вдоль волокон наружных слоев . .

135

ПО

160

6(50)

поперек волокон наружных слоев * .

60

60

25

8(60)

в) трехслойная толщиной 4 мм: вдоль волокон ' наружных слоев . .

140

115

160

6(35)

поперек волокон наружных слоев . .

■ 50

50

_

8(50)

2. Фанера бакеЛизирован-ная марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм-и более:

вдоль волокон наружных слоев . .

320

280

330

18(110)

поперек волокон наружных слоев . .

240

230

250

18(120)

Примечание. Расчетные сопротивления- изгибу и срезу даны в направлении, перпендикулярном плоскости листа.

3.4.    Расчетные сопротивления стали для стальных элементов деревянных конструкций принимаются по главе СНиП «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

Величины модулей упругости и сдвига для конструкций остальных групп и конструкций, находящихся в условиях повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок, принимаются с умножением их на коэффициент /пв табл. 10.

Для расчета тяжей и болтов, работающих на растяжение, расчетное сопротивление стали ненарезной части следует принимать как для прокатной стали соответствующей марки, а нарезной части (при расчете по площади сечения нетто) — то же, но с введением, коэффициента mi = 0,8.

Расчетные сопротивления стали для расчета двойных и тройных тяжей и болтов, определенные, как указано выше, снижаются умножением на коэффициент т2 = 0,85.

3.5.    Модуль упругости древесины вдоль волокон, независимо от ее породы, для конструкций групп Al, А2 и Б1, защищенных от на

грева, находящихся под действием постоянной и временной нагрузок, принимается равным £=100 000 кГ/см2.

Модуль упругости древесины для конструкций остальных групп и конструкций, находящихся в условиях повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок (без учета кратковременной нагрузки), вычисляется путем умножения указанной выше величины Е на коэффициент тв табл. 10.

Величины модулей упругости и сдвига и коэффициента Пуассона строительной фанеры, принимаемые для конструкций групп Al, А2 и 61, защищенных от нагрева, находящихся под действием постоянной и временной нагрузок, приведены в табл. 15.

Таблица 15

Модули упругости Еф и сдвига Оф и коэффициенты Пуассона щ, строительной фанеры в плоскости листа

Вид фанеры

кГ%м-

кГ/см2

“ф

1. Фанера клееная березовая марок ФСФ и ФК сорта В/ВВ: а) семислойная толщиной 8 мм и более:

вдоль волокон наружных слоев.

85 000

7 500

0,07

поперек волокон наружных слоев.

70 000

7500

0,06

б) пятислойная толщиной 5—7 мм: вдоль волокон наружных слоев.

95 000

7 500

0,07

поперек волокон наружных слоев.

60 000

7500

0,06

в) трехслойная толщиной 4 мм: вдоль волокон наружных слоев.

110000

7 500

0,07

поперек волокон наружных слоев.

50 000

7 500

0,05

2. Фанера бакелизиро-ванная марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и более:

вдоль волокон наружных слоев.

150 000

14 000

0,075

поперек волокон наружных слоев

110 000

14 000

0,06


3.6. В случаях, когда учету подлежат несколько факторов, проявляющихся при эксплуатации конструкций одновременно (например, температурно-влажностные условия, повышенная температура, воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок), расчетные сопротивления и модули упругости древесины и фанеры определяют, вводя независимо один от другого все коэффициенты, которыми учитывается влияние перечисленных факторов.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.7. Расчет деревянных конструкций производят по двум группам предельных состояний: по предельному состоянию первой группы (по несущей способности);

по предельному состоянию второй группы (по деформациям).

Расчет деревянных конструкций по несущей способности производят на расчетные нагрузки, а по деформациям — на нормативные нагрузки.

Расчет деревянных конструкций производят в предположении упругой работы материала.

Влияние времени на прочностные и деформационные свойства древесины (за счет упругих несовершенств—ползучести, релаксации напряжений в материале и т. д.) учтено при назначении величин расчетных характеристик и дополнительных коэффициентов, вводимых к величинам расчетных сопротивлений материала и расчетных несущих способностей соединений в соответствии с указаниями разделов 3, 4, 5 и 6 настоящей главы иприл. 1.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ



ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.1.    Расчет центрально растянутых элементов при усилии, действующем центрально к ослабленной площади сечения, следует производить по формуле

N

“ < Яр,    (4)

* нт

где N — расчетная продольная сила;

FHT- площадь рассматриваемого поперечного сечения нетто (при определении Епт ослабления, расположенные на участке длиной 20 см, принимают совмещенными в одном сечении);

Rp—расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон.

4.2.    Расчет центрально сжатых элементов следует производить по формулам:

а)    на прочность

N

_    < Rc<    (5)

г нт

б)    на устойчивость

< *с.    (6)

где /?с— расчетное    сопротивление    древесины    сжатию

вдоль волокон;

<р — коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3.

Fнт—площадь поперечного сечения нетто элемента; Грасч—расчетная площадь поперечного сечения для расчета на устойчивость, принимаемая равной: при отсутствии ослаблений Fpa<-4 = F,-.r>: при ослаблениях,    нс    выходящих    на    кромки    (рнс.

2, а), если площадь ослаблений не превышает 25% Евр.

Ерасч—Ебр;

то же, если площадь ослаблений превышает 25%, Ебр, Ерасч — 4/з Fпт\

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рнс. 2, б), F расч — Р нт-

Рис. 2. Ослабления сжатых элементов

а — не выходящие на кромку ослабления; б — выходящие на кромки симметричные ослабления; в — выходящее на кромку несимметричное ослабление

Примечание. При несимметричном ослаблении, выходящем на кромки (рис. 2, в), элементы рассчитывают как внецентренно сжатые.

4.-3. Коэффициент продольного изгиба <р определяют по формулам (7) и (8) или по графику на рис. 3:

при гибкости элемента Х^75


Рис. 3. График для определения коэффициента продольного изгиба ф

при гибкости элемента Х>75

3100

q го ьо .во .во. юртт т.щл

О S 10.15. 2025 5035 W Ь5 5010/Л 0 5 10 15 20 25 30 35 ЬО b5l0/dL

4.4.    Гибкость К цельных элементов определяют по формуле

Я = Уг,    (9)

где h— расчетная длина элемента;

г— радиус инерции сечейия элемента, определяемый по формуле

f = У Jбр/Гбр;    (Ю)

J6p и Гбр"~ момент инерции к площадь поперечного сечения брутто элемента.

4.5.    Расчетную длину элемента 10 определяют путем умножения его действительной длины на коэффициент:

при обоих шарнирно закрепленных концах — 1;

при, одном защемленном и другом свободно нагруженном конце —2;

при одном защемленном и другом шарнирно закрепленном конце — 0,8;

при обоих защемленных концах — 0,65.

4.6.    Приведенную гибкость ^Пр составных элементов следует определять с учетом податливости соединений по формуле

япр = 1/(Р„Х„)*+К    (Ч)

где ку— гибкость всего элемента относительно оси у (рис. 4), вычисленная по расчетной длине элемента /о без учета податливости соединений;

К±—гибкость отдельной ветви относительно ее оси 1 (см. рис. 4), вычисленная по расчетной длине ветви /ь при 1\ меньше семи толщин ветви принимают

у — коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

ft, = l/    02)

'    *0лс

где Ъ и h— ширина и высота поперечного сечения элемента, см;


а)    5)

Рис. 4. Схемы составных элементов а—> с прокладками; б — без прокладок

пш — расчетное количество швов в элементе; при определении расчетного количества швов учитывают те швы, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (например, при расчете относительно оси у по рис. 4,а — 4 шва, по рис. 4,6 — 7 швов);

/о—расчетная длина элемента, м; пс— расчетное количество срезов связей в одном-шве на 1 пог. м элемента; при нескольких швах с различными количествами срезов принимают среднее для всех швов количество срезов; kc— коэффициент податливости соединений, определяемый по формулам табл. 16.

При определении kc диаметр гвоздей принимают не более 7ю толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4 d, то работу концов гвоздей не учитывают. Значение kc для стальных цилиндрических нагелей определяют п.о тол-


Таблица 16 Коэффициент податливости соединений kc

Коэффициент kc при

Вид связей

центральном

сжатии с из-

сжатии

гибом

1

1

1. Гвозди

lOd2

5rf2

2. Стальные цилиндриче-

ские нагели:

J 1

1

1

а) диаметром —у

5d2

2,5 d2

толщины соединяемых элементов

1

б) диаметром </>

1,5

3

ad

ad

толщины соединяемых элементов

3. Дубовые цилиндрические

1

1,5

нагели

d2

d2

4. Клей

0

0

щине а более тонкого из соединяемых элементов (см. табл. 20).

При определении ke диаметр дубовых цилиндрических нагелей принимают не более lU толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В прямолинейных элементах сквозных конструкций допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину пс, принятую для крайних четвертей длины элемента.

Диаметр гвоздей и других нагелей d, толщину элемента а и ширину b принимают в сантиметрах.

Примечание: 1. Приведенную гибкость составного элемента, вычисленную по формуле (11), не следует принимать более гибкости ветвей, соединенных связями (поставленными по конструктивным соображениям) , определяемой по формуле

Ь = — г_............... ,    (13)

г    *бр/Fбр

где 2//бр—сумма моментов инерции брутто поперечных сечений всех ветвей относительно их осей, параллельных оси у (см. рис. 4);

Fty— площадь сечения элемента брутто;

10— расчетная длина элемента.

2. Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры, тяжести сечений всех его ветвей (например, ось х на рис. 4), определяют как для цельного элемента, т. е. без учета податливости соеди

нений. Это указание не распространяется на элементы с неравномерно нагруженными ветвями (см. п. 4.17).

3.    Если ветви^ составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость ветви в формуле (11) надлежит принимать равной:

X --fr    {]4)

у 2/ /бр/Fбр

4.    Сжатые клееные элементы выполняют сплошными по длине (без прокладок) и рассчитывают как цельные элементы.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.7. Расчет изгибаемых элементов на прочность производят по формуле

—- < «И, *    (15)

w расч

где М— расчетный изгибающий момент;

/?и—расчетное сопротивление древесины изгибу (см. п. 1, табл. 8);

дерасч—расчетный момент сопротивления рассматриваемого поперечного сечения, определяемый для цельных элементов по площади сечения нетто.

Расчетный момент сопротивления сечения изгибаемых составных элементов на податливых соединениях принимают равным моменту сопротивления сечения нетто WHT, умноженному на коэффициент kw\ значения kw для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл. 17.

Таблица 17

Коэффициенты для расчета изгибаемых составных элементов из одинаковых слоев на податливых соединениях (нагелях)

Обозначение

коэффициентов

Число слоев в элементе

Значения k и ^ при чине пролета, м

вели-

2

4

6

9 и более

kw

2

0,7

0,85

0,9

0,9

3

0,6

0,8 •

0,85

0,9

10

0,4

0,7

0,8

0,85

2

0,45

0,65

0,75

0,8

3

0,25

0,5

0,6

0,7

10

0,07

0,2

0,3

0,4

Примечание. Для промежуточных значений пролета и числа слоев коэффициенты kw и определяЪот интерполяцией.

При определении WHT ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной 20 см, принимают совмещенными в одном сечении.

4.8. Расчет изгибаемых элементов на прогиб производят по моменту инерции поперечного сечения брутто, умножая его при расче-


те составных элементов на коэффициент йж, принимаемый по табл. 17 и учитывающий сдвиг податливых соединений в'швах.

4.9. Клееные» изгибаемые элементы рассчитывают на прочность при изгибе, а также при внецентренном растяженйи и сжатии согласно указаниям пп. 4.7, 4.13 и 4.14, причем расчетный' момент сопротивления поперечного прямоугольного сечения высотой h принимают равным величине момента сопротивления нетто, умноженной на коэффициент тб по табл. 18.

Таблица 18

Коэффициент то к моменту сопротивления при изгибе клееных элементов

Л, см

50

60

70

80

100

120 и более

1,15

1,05

1

0,9

0,85

0,8

Примечание. При ширине сечения b менее 14 см Rw принимают не более 130 кГ/см2.

Клееные балки, элементы ферм, рамы и арки следует проектировать в основном прямоугольного сечения. Ребра жесткости в клееных многослойных двутавровых и тавровых элементах не устраивают, а для обеспечения их поперечной устойчивости толщину стенки принимают равной не менее половины ширины полки, но не менее 8 см; при этом отношение высоты прямоугольного или двутаврового сечения к ширине принимают для балок не более б, для сжатых прямолинейных и криволинейных элементов — не более 5.

Клееные балки с большим отношением высоты к ширине поперечного сечения подлежат проверке на общую устойчивость. Фанерные стенки клееных балок должны быть проверены на местную устойчивость и при необходимости усилены ребрами жесткости.

Расчетное сопротивление древесины изгибу Rn принимают по п. 1 «а» табл. 8.

4.10. Расчет изгибаемых элементов на ска

лывание древесины надлежит производить по

формуле

(16)

Q^6p ^ п

US MS бр

/бр

(17)

на прочность при косом изгибе производят по формуле


(18)

(19)

(20)

'расч

где

/ бр

где Q— расчетная поперечная сила;

5бр~ статический момент брутто части поперечного сечения элемента, отсекаемой рассматриваемым швом, относительно нейтральной оси;

(21)

/бр— момент инерции брутто рассматриваемого поперечного сечения относительно нейтральной оси;

£расч—расчетная ширина сечения; при расчете на скалывание по клеевому шву 6расч принимают равной 0,6 полной ширины шва;

RCK—расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон при изгибе.

4.11. Количество связей пс, равномерно расставленных в каждом шве изгибаемых составных элементов на протяжении от сечения с нулевым моментом до сечения с максимальным изгибающим моментом М, при нагрузке, распределенной по длине элементов или эквивалентной, должно удовлетворять условию

псТ >

где Т — расчетная несущая способность одной связи в данном -шве.

4.12. Расчет элементов цельного сечения

Wx + wu<Rl"

где МхъМд — составляющие расчетного изгибающего момента соответственно для главных осей х и у;

Wх и Wy—моменты сопротивления рассматриваемого поперечного сечения нетто соответственно для осей х и у.

ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫЕ Н ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.13. Расчет внецентренно растянутых элементов производят по формуле

N MRP FHt И^расч Я„

где Wрасч— расчетный момент сопротивления поперечного сечения (см. п. 4.7).

Рекомендуется предотвращать возникновение изгибающих моментов в ослабленных се-ченрях растянутых элементов путем центрирования усилия.

Примечание. При центрировании растягивающего усилия по ослабленному сечению элементы рассчитывают на центральное растяжение.

4.14. Расчет внецентренно сжатых элементов производят по формуле

N    MRC

Fнт    расч Яи

5 —коэффициент, изменяющийся в пределах от 1 до 0, учитывающий влияние дополнительного момента от продольной силы при деформации элемента, определяемый по формуле

ЗЮОЯс F6p *


X— гибкость элементов, определяемая согласно пп. 4.4—4.6;

№расч— расчетный момент сопротивления, определяемый согласно п. 4.7.

Нрнмечаии е. При малых напряжениях изгиба M/Wqp, не превышающих 10% напряжения N/Fqр, вне-центренно сжатые элементы могут быть проверены на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.

N М Ftp + Wtp

4.15. В составных внецентренно сжатых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви при расчетной длине ее, превышающей семь толщин ветви, по формуле

(22)

где фх—коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине (см. рис. 4);

Ftр и Wqp—площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента.

мента.

Устойчивость внецентренно сжатого элемента в целом в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба, допускается проверять по формуле (6) без учета изгибающего мо

1,5М$бр

|/ бр

4.16. Количество связей в шве/г0 на половине расчетной длины внецентренно сжатого составного элемента должно удовлетворять условию

(23)

где £бр~ статический момент брутто части поперечного сечения, отсекаемой рассматриваемым швоу, относительно нейтральной оси,

/бр—момент инерции брутто поперечного сечения элемента;

Т—расчетная несущая способность одной связи в данном шве;

|—коэффициент, определяемый по формуле (21).

СЖАТЫЕ СОСТАВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ С НЕРАВНОМЕРНО НАГРУЖЕННЫМИ ВЕТВЯМИ

4.17. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам или не закреплена в узлах, допускается рассчитывать на центральное и вне-центренное сжатие по общим правилам, но с соблюдением следующих указаний:

а)    расчетный момент инерции и момент сопротивления поперечного сечения элемента относительно оси у (см. рис. 4) определяют с учетом всех ветвей;

б)    расчетный момент инерции относительно оси х определяют по формуле

и.о»

(24)

где /0 и /н о— моменты инерции поперечного сечения соответственно опертых и неопертых ветвей;

в) расчетную площадь поперечного сечения элемента определяют при центральном сжатии по сечению только опертых ветвей, а при внецентренном сжатии;

по сечению только опертых ветвей, если проверяют эти ветви;

по полному сечению элемента, если прове-ряют неопертые ветви.

РАСЧЕТНАЯ ДЛИНА И ПРЕДЕЛЬНАЯ ГИБКОСТЬ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.18. Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:

при проверке устойчивости в плоскости конструкции — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов-;

при проверка устойчивости из плоскости конструкции:

а)    в случае пересечения двух сжатых элементов — полной длине элемента;

б)    в случае пересечения сжатого элемента с неработающим — величине 10> определяемой по формуле

=,    (25)

1 + ^ ^1 ^2 1 /2 ^2

где£г, Xi,Fi— пблная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого элемента;

/2! Ха, /'г—длина, гибкость и площадь сечения поддерживающего элемента; величину /о принимают нс меньше 0,5 й;

в)    в случае пересечения сжатого элемента с растянутым такой же силой — расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов:

при меньших значениях растягивающей силы расчетную длину сжатого элемента определяют интерполяцией между ее значениями для случаев, приведенных в подпунктах «б» и «в» настоящего пункта.

Если один или оба пересекающихся элемента имеют составное сечение, в формулу (25) подставляют соответствующие значения приведенной гибкости элемента.

4Л9. При проверке устойчивости сжатого нижнего пояса стержневых арочных, рамных и тому подобных конструкций, раскрепленного поперечными связями жесткости (см. п. 6.12), за расчетную длину пояса следует принимать


расстояние между этими связями, увеличенное на 25%.

4.20.    Связи жесткости, раскрепляющие сжатые элементы конструкций (См. п. 6.12), рассчитывают на усилия, направленные перпендикулярно элементу и равные 0,02 действующего в элементе усилия сжатия.

4.21.    Гибкость сжатых элементов и их отдельных ветвей не должна превышать значений, указанных в табл. 19.

Таблица Г9 Предельная гибкость сжатых элементов конструкций

Наименование элементов конструкций

Предельная гибкость

1. Пояса, опорные раскосы и опорные стой-

ки ферм, колонны.........

120

2. Прочие элементы конструкций ....

150

3. Связи.............

200

Примечание. Для элементов конструкций, в которых допускается повышенная деформативность (опоры воздушных линий и т. п.), предельные гибкости, указанные в данной таблице, могут быть увеличены.

ОСОБЕННОСТИ РАСЧЕТА КЛЕЕНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

4.22.    Клееные элементы рассчитывают как элементы цельного поперечного сечения согласно пп. 4.1—4.20.

4.23.    Расчет клееных фанерных панелей (с деревянным каркасом) для стен и покрытий зданий следует производить как элементов цельного коробчатого сечения, приведенного к наиболее напряженному материалу— фанере (стыки фанерных обшивок выполняют на усовом соединении или с двусторонними накладками):

а) на прочность растянутой обшивки — по формуле

м

,v/    <    kj>    Рф.р,    (26)

И'пр

(30)

^Ф.ск>

т

где М— расчетный изгибающий момент;

пр— момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере; при определении Wap ширина фанерных обшивок вводится (с учетом неравномерности распределения нормальных напряжений) на 10% меньше действительной;

Яф.р—расчетное сопротивление фанеры растяжению;

/гф — коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной об

шивки и принимаемый равным: для фанеры марок ФСФ и ФК—0,6; для бакелизированной фанеры — 0,8; при отсутствии стыков £ф=1; стыкование бакелизированной фанеры марки ФБСВ на ус не допускается.

Момент сопротивления приведенного сечения

Wnp = Jjs ,    (27)

Уо

где уо— расстояние от центра тяжести приведенного сечения панели до нижней грани обшивки;

Jпр—момент инерции сечения, приведенного к фанере;

+    (28)

где /ф— момент инерции фанерных обшивок панели;

/д — момент инерции поперечного сечения продольных ребер каркаса панели;

£д

-—отношение модулей упругости древесины и фа-

£ф

неры (коэффициент приведения сечения);

б) на устойчивость сжатой обшивки — по формуле

—    <    Яф.с»    (29)

Н'расч

m    1250    а    сп

где И7расч — И?пр фф при фф — (а/8)2 ДЛЯ g ^

(а/б)2    а

И<РФ = 1-1^ДЛЯ т<5°

(а— расстояние между ребрами, см; б — толщина фанеры, см);

/?ф с — расчетное сопротивление фанеры сжатию.

Верхнюю обшивку дополнительно проверяют на местный изгиб от сосредоточенной силы Р= 1,2-100 кГ как заделанную в местах приклеивания к ребрам при расчетной ширине, равной 100 см;

в)    на прогиб — с введением момента инерции приведенного к фанере поперечного сечения и расчетной ширины фанерных обшивок, равной 0,9 действительной;

г)    на скалывание древесины ребер каркаса или на скалывание по клеевому шву между шпонами фанеры

Q-Srip

Jпр брасч

где Q—расчетная поперечная сила;

Snp— статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси; £расч— расчетная ширина сечения, принимаемая равной суммарной ширине ребер каркаса;

Яф.ск—расчетное сопротивление фанеры скалыванию.


5. РАСЧЕТ СОЕДИНЕНИЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1.    Действующее на соединение (или отдельную податливую связь) расчетное усилие не должно превышать расчетную несущую способность соединения (или отдельной связи).

5.2.    Расчетную несущую способность соединений, рассчитываемых на смятие и скалывание (например, соединения на врубках н т. п.), следует определять по формулам:

а)    из условия смятия древесины

Г^сма^см:

б)    из условия скалывания древесины

г-яалж.    (32)

где Fcm— расчетная площадь смятия;

Fck— расчетная площадь скалывания;

/?смсь—расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон;

/?££— расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию, определяемое согласно п. 5.3.

5.3.    Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию

определяют по формуле

Крк= W'-’    (33)

1 I а *ск

где Rck— расчетное сопротивление древесины скалыванию (для максимального напряжения);

/ск— расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент; е—плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5 h при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис. 5, а) и 0,25 Н при расчете симметрично загружаемых элементов с симметричной врезкой (рис..5, б);

Рис. 6. Схемы зубчатых соединений

S)

б)    zf

h— размер сечения элемента по направлению врезки;

Р — коэффициент, принимаемый равным (при условии обжатия по плоскостям скалывания):

при расчете на скалывание растянутых элементов соединений с односторонним (рис. 5, г) расположением площадки скалывания 0=0,25;

при расчете на скалывание сжатых элементов соединений с промежуточным (рис. 5, г) расположением площадки скалывания Э = 0,125.

Отношение /ск/е должно быть не менее 3.

КЛЕЕВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ

5.4.    Клеевые соединения следует рассматривать при расчете конструкций как неподатливые соединения.

5.5.    Клеевые соединения надлежит использовать для:

а) образования по длине конструктивных элементов сплошного сечения с параллельным расположением волокон склеиваемых досок в пакете. При этом по ширине клееного пакета швы склеиваемых кромок следует сдвигать не менее чем на 4 см по отношению к швам в соседних слоях досок;

б)    стыкования отдельных досок перед склеиванием пакета на зубчатом соединении преимущественно с зубьями, выходящими на кромку (рис. 6,а); при этом расстояние в свету между зубчатыми соединениями в одной доске должно быть не менее 300 мм.

в)    стыкования клееных пакетов на зубчатом соединении, в том числе и с зубьями, выходящими на пласть составляющих пакеты досок (рис. 6,6). Стыки соседних досок на зубчатом соединении в пакете должны быть расположены вразбежку.

Примечание. Зубчатое соединение допускается применять для сопряжения изгибаемых деревянных эле-

Рис. 5. Схемы врезок в элементах соединений {а н б); схемы одностороннего (г) и промежуточного (а) скалывания для случая симметричных врезок


а — с зубьями, выходящими на кромку; б ~ с зубьями, выходящими на пласть составляющих пакет досок; в — размеры зубьев


ментов под углом до 35° (например, в углах рам), снижая величину расчетного сопротивления изгибу в зависимости от угла а по нижней кривой рис. 1.

С.Н

(34)

ск

5.6.    В проекте должно быть указано, что зубчатые соединения допускается выполнять только механизированным способом с наклоном боковых граней зубьев от '/э до V12 и с затуплением их не более 1 мм (рис. 6,в).

5.7.    В отдельных случаях допускается применение усового соединения длиной не менее 10 толщин доски или фанеры. При этом в одном сечении растянутых и изгибаемых элементов допускается стыкование не более 25% всех досок пакета, а в наиболее напряженной зоне — не более одной доски; расстояние (вдоль элемента) между стыками смежных (по высоте сечения элемента) досок должно быть не менее 20 толщин стыкуемых досок.

5.8.    Толщина склеиваемых досок в прямолинейных элементах должна быть не более 5 см, а в криволинейных элементах—не более 4 см.

5.9.    В клееных фанерных элементах ширина досок, склеиваемых с фанерой при угле 90° между волокнами, должна быть не более 10 см.

В примыканиях элементов при углах 30— 45° между волокнами допускается применять клеевые соединения досок шириной не более 15 см с восприятием отрывающих усилий болтами, шурупами или гвоздями.

СОЕДИНЕНИЯ НА ВРУБКАХ

5.10.    Соединения элементов на врубках осуществляют в виде лобовых врубок с одним зубом (рис. 7, а), с двумя зубьями (рис. 7, б) или непосредственным упором примыкающих сжатых элементов. Соединения иа щековых врубках применять не допускается.

Рис 7. Схема лобовой врубки

а — с одним зубом; б — с двумя зубьями

Рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента.

Элементы соединений на врубках должны быть стянуты болтами или хомутами.

5.11.    Лобовые врубки рассчитывают на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3. Величину основного расчетного сопротивления древесины скалыванию (для максимального напряжения), подставляемую в формулу (33), принимают по п. 6 табл. 8 независимо от угла примыкания сжатого элемента.

Расчет лобовых врубок с двумя зубьями на скалывание по верхней плоскости, на глубине врезки первого от торца зуба, производят на усилие

Г.

F 4- F

см 1 'см

где Тск— полное усилие скалывания;

F см— площадь смятия первого зуба; F'CM— площадь смятия второго зуба.

Расчет на скалывание по нижней плоскости, на глубине врезки второго зуба, производят на полную силу скалывания TtH.

При расчете на скалывание лобовых врубок с двумя зубьями расчетную несущую способность соединения Т, определяемую по формуле (32), надлежит умножать на коэффициент £:

при расчете по верхней плоскости скалывания на £=0,8;

при расчете по нижней плоскости скалывания на £=1,15.

5.12. Длина плоскости скалывания лобовых врубок должна быть не менее 1,5 А, где А — размер сечения элемента по направлению врубки.

Глубина лобовых врубок в промежуточных узлах стержневых конструкций должна быть не более 'ДА, в остальных случаях — не более 'ДА; при этом глубина врубок в брусьях и досках должна быть не менее 2 см, в элементах из круглых лесоматериалов — не менее 3 см.


В лобовых врубках с двумя зубьями второй от торца зуб следует врезать на большую глубину, чем первый; при этом разница глубин врезок должна быть не менее 2 см.

5.13.    Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом производят по основной рабочей плоскости смятия а—Ь (см. рис. 7, а) на полное усилие, действующее в примыкающем сжатом элементе. Угол смятия древесины а при определении расчетного сопротивления смятию /?сма принимают равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон для лобовых врубок принимают по п. 5 «б» табл. 8, независимо от размеров площади смятия. Расчетное сопротивление древесины смятию поперек волокон Rcм9о для вкладышей принимают по п. 4 табл. 8 как для смятия по всей поверхности.

Расчетную площадь смятия лобовых врубок с двумя зубьями принимают равной сумме площадей смятия отдельных зубьев.

СОЕДИНЕНИЯ НА ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ НАГЕЛЯХ, РАБОТАЮЩИХ НА СДВИГ

а) Общие указания

5.14.    Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля в соединениях элементов из сосны и ели при направлении усилий, передаваемых стальными и дубовыми цилиндрическими нагелями вдоль волокон элементов и гвоздями под любым углом, при расчете на воздействие постоянной и временной нагрузок деревянных конструкций групп А1, А2 и Б1, защищенных от нагрева, следует определять по табл. 20.

Расчетная несущая способность цилиндрических нагелей

Схема работы соединений

Расчетное усилие

Расчетная несущая способность, кГ, на один срез

гвоздя,

стального

нагеля

дубового

нагеля

1. Симметричные соединения (рис. 8, а)

а) Смятие в средних элементах

50 cd

30 cd

б) Смятие в крайних элементах

80 ad

50 ad

Таблица 20

Продолжение табл. 20

Схема работы

Расчетное усилие

Расчетная несущая способность. кГ, на един срез

соединений

гвоздя.

стального

нагеля

дубового

нагеля

2. Несимметричные соединения (рис. 8, б)

а) Смятие во всех элементах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений

35 cd

20 cd

б) Смятие в более тонких крайних элементах

80 ad

50 ad

3. Симметрия-

а) Изгиб гвоз-

250d2+a2t

ные и несимметричные соединения

ДЯ

но небо-лее 400 d*

45 d2+

б) Изгиб наге-

l80d2+

ля

+2а2, но нё более 250 d2

+2 а2, но не бо лее 65 d"%

Примечания: 1. Здесь с —толщина средних элементов, а также равных и более толстых элементов односрезных соединений; а — толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных соединений; d — диаметр нагелей; величины а, с и d принимаются в сантиметрах.

2.    Расчетную несущую способность нагеля в двуХ-срезных несимметричных (кососимметричных) соединениях при неодинаковой толщине элементов определяют по данной таблице, причем:

а)    при толщине крайних элементов а <0,5 с расчетную несущую способность нагеля из условия смятия в среднем элементе толщиной с определяют по п. 2 «а» таблицы с умножением на коэффициент 0,7; при промежуточных значениях а между 0,5 с и с коэффициент определяют интерполяцией между значениями а=0,7 и а—\\

б)    при толщине крайних элементов а>с расчетную несущую способность нагеля определяют из условия смятия в крайних элементах по п. 2 таблицы с заменой с на а;

в)    при определении расчетной несущей способности из условия изгиба нагеля толщину крайнего элемента а, подставляемую в п. 3 таблицы, принимают не более 0,6 с.

3.    Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве из условия смятия принимают травной меньшему из двух значений, полученных для прилегающих к-этому шву элементов.

4.    Расчет нагельных соединений на скалывание не производят ввиду достаточного запаса прочности на этот вид сопротивления, обеспечиваемого расстановкой нагелей в соответствии с пп. 5.19 и 5-.24.

5.    Число нагелей пи в соединении определяют по формуле


УДК 624.011.1(083.75)


Глава СНиП II-B.4-71* является переизданием главы СНиП 1I-B.4-71 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования», разработанной в развитие главы СНиП II-А. 10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие настоящей главы с 1 июля 1972 г. утрачивают силу глава СНиП II-B.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования», глава СНиП I-B.13-62 «Лесные материалы, изделия и конструкции из древесины», «Инструкция по проектированию и изготовлению клееных деревянных конструкций и строительных деталей» (СН 11-57) и раздел 5 «Проектирование деревянных опор воздушных линий электропередачи» главы СНиП П-И.9-62 «Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования».

Настоящие нормы разработаны Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР.


Редакторы — инж. В. Г. КРИВОШЕЯ (Госстрой СССР), д-р техн. наук, проф, Ю. М. ИВАНОВ (ЦНИИСК им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР).


Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА Часть II, раздел В Глава 4

ДЕРЕВЯННЫЕ КОНСТРУКЦИИ. НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ


Редакция инструктивно-нормативной литературы Зав. редакцией Г. А. Жигачева Редактор Н. В. Лосева Мл. редактор Л. М. Климова Технические редакторы Т. В. Кузнецова, Ю. Л. Цйханкова Корректор Г. Г. Морозовская


Сдано в набор 9/XI 1977 г. Подписано в печать 15/11 1978 г. Формат 84Xl08'/ie. Бумага типографская № 3. 3,36 уел. печ. л. (уч.-изд. 3,42 л.). Изд. № XI1-7407. Заказ № 308.

Тираж 100 000 экз Цена 15 коп.

Стройиздат 103006, Москва, Каляёвская, 23а Владимирская типография Союзполиграфпрома при Государственном комитете Совета Министров СССР по делам издательств, полиграфии и книжной ,торговли 600000, г. Владимир, Октябрьский проспект, д. 7


с 30213—471

047(01)—78


Инструкт.-нормат., Ш вып. — 1.8—77 -


© Стройиздат, 1978


Продолжение табл. 20

(35)

N

Тпср

где N — расчетное усилие, кГ;

I--

— 1

--I

а

с

а

А


1 П п—1

' 11 11_1

ZZ 1 ~~1

а

*—■)

с

а

Чг


Рис. 8. Нагельные соединения

а — симметричные; 6 — несимметричные

Т — наименьшая расчетная несущая способность, кГ, из вычисленных по табл. 20; пср—число срезов.

tzz t г.

~J 3 =-• 3

а

с

С

с

а

6. В случаях, когда допускается повышенная дефор-мативность болтовых нагелей, рассчитываемых с учетом работы на растяжение, расчетная несущая способность по данной таблице может быть повышена.

5.15. Расчетную несущую способность стального или дубового цилиндрического .нагеля в рассматриваемом шве при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам элементов следует определять согласно п. 5.14 с умножением:

а)    на коэффициент ka (табл. 21) при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде элемента, сминаемого нагелем под углом ос;

б)    на У ka при расчете нагеля на изгиб, причем угол « принимают равным большему

Таблица 21

Коэффициент ka для расчета стальных и дубовых цилиндрических нагелей при направлении усилия под углом к волокнам соединяемых элементов

Угол a, град

Коэффициент ka

для стальных нагелей диаметром, см

для дубовых нагелей

1,2

1.6

2.0

2.4

30

0,95

0,9

0,9

0,9

1

60

0,75

0,7

0,65

0,6

0,8

90

0,7

0,6

0,55

0,5

0,7

Примечание. Значение коэффициента ka для промежуточных углов определяют интерполяцией.

•из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

5.16. Расчетную несущую способность нагеля в соединениях элементов из древесины других пород в конструкциях всех групп (кроме А1, А2 и Б2), находящихся в условиях повышенной температуры, проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок или рассчитываемых на воз-

рц

4 — —

\ i

* C IS

) i

r_=>

Ф-—-

] f

i

Рис. 9. Нагельные соединения со стальными накладками

а — симметричные; б — несимметричные

действие кратковременных нагрузок, а также в деревянных конструкциях гидротехнических сооружений, следует определять согласно пп. 5.14 и 5.15 с умножением:

а)    на соответствующий коэффициент по табл,- 9, 10, 11 и 13 при расчете из условия смятия древесины в нагельном гнезде;

б)    на корень квадратный из этого коэффициента при расчете из условия изгиба нагеля.

5.17. Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками (рис. 9) допускается применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность постановки нагелей. Могут применяться односрезные гвозди, винты или глухие стальные цилиндрические нагели в предварительно просверленных в стальных накладках отверстиях. Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление в древесину не менее 5 d (где d — диаметр нагеля).

Нагельные соединения со стальными накладками и прокладками рассчитывают согласно приведенным выше указаниям (пп. 5.14—5.16), причем в расчете из условия изгиба нагеля (п. 3, табл. 20) принимают наибольшее значение несущей способности нагеля (400 d2 для гвоздей и 250 d2 для стальных нагелей с соответствующими поправками). Стальные накладки и прокладки надлежит проверять на растяжение по ослабленному сечению и на смятие стенок сверленых отверстий.


Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)


2. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих деревянных кон-струкцнй зданий и сооружений, а также на проектирование мостов в части требований, приведенных в разделе 2 и прил. 1.

L2. При проектировании деревянных конструкций кроме настоящей главы надлежит руководствоваться соответствующими главами Строительных норм и правил и другими нор* мативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР, в тоад числе отражающими специфические требования особых условий эксплуатации деревянных конструкций, например гидротехнических сооружений, зданий и сооружений временного назначения и др.

1.3.    Деревянные конструкции следует проектировать с учетом условий их эксплуатации, изготовления, транспортирования и монтажа, предусматривая необходимые меры к обеспечению долговечности и капитальности конструкций; следует применять деревянные конструкции преимущественно заводского изготовления, составленные из монтажных блоков минимального количества типоразмеров.

1.4.    Применение деревянных конструкций особенно целесообразно в зданиях и сооружениях с химически агрессивной средой; при этом деревянные конструкции в слабой химически агрессивной среде применяются без защитной обработки древесины, а в средней и сильной химически агрессивной среде —с защитной обработкой древесины. Степень агрессивности среды к древесине приведена в указаниях по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций.

1.5.    В зависимости от температурно-влаж-^ностных условий эксплуатации деревянные конструкции делятся на группы, указанные в табл. 1.

Таблица I

Строительные нормы и правила

СНиП II-B.4-71*

Деревянные .конструкции. Нормы проектирования

Взамен СНиП II-B.4-62, СНиП I-B.13-62, СН 11-57 н раздела 5 СНиП Н-И.9-62


Утверждены постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР поделам строительства от б октября 1971 г. № 166


Внесены Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР


Срок введения 1 июля 1972 г.


Группы деревянных конструкций, определяемые температурно-влажностными условиями эксплуатации

Г руппа конструкций

Условия эксплуатации конструкций

Примеры зданий м сооружений

А1

Внутри отапливаемых помещений при относительной влажности воздуха <Р^60%

Производственные, общественные и жилые здания

А2

То же, при Ф-61— 75%

а

Производственные

здания

АЗ

То жеппри Ф>75%

То же

Б1

Внутри неотапливаемых помещений, в которых нет выделения водяных паров

Складские здания

Б2

Внутри неотапливаемых помещений, в которых есть выделение водяных паров

Животноводческие

здания

В

На открытомвоздухе, в том числе в районах с расчетной температурой ниже минус 40° С

Опоры воздуш ны х линий; электропередачи, связи и осветительных сетей

Г1

При соприкасании с грунтом

Шахтные крепи, шпалы и опоры, устанавливаемые в грунт

Г2

В грунте

Сваи

Д1

При постоянном увлажнении капельножидкой влагой

Оросительная система градирен

Д2

В в.оде

Г идротехническне сооружения


1.6.    Деревянные конструкции в условиях длительного нагрева, происходящего в результате производственных процессов (конвективный нагрев, лучистый нагрев), допускается применять только в случаях, если установившаяся температура древесины при этом не превышает 50° С.

1.7.    Прочность и устойчивость деревянных конструкций должны быть обеспечены не только для условий эксплуатации, но и при транспортировании и монтаже. В проекте следует предусматривать мероприятия по раскреплению конструкций при транспортировании и монтаже и указывать места захвата конструкций при подъеме, а также места опирания их при транспортировании и складировании.

Во всех случаях должны быть обеспечены устойчивость и неизменяемость всего здания или сооружения в целом.

1.8.    На рабочих чертежах деревянных конструкций должны быть указаны; порода и влажность древесины; категория элементов деревянных конструкций (см. табл. 2) и характер их обработки (строжка, склеивание, анти-септирование и др.); марка стали и вид защитной обработки стальных частей; все необходимые данные для заготовки деревянных и стальных элементов, а также для сборки конструкций и отдельных блоков (монтажных «марок»).

2. МАТЕРИАЛЫ

2.1.    Деревянные элементы несущих деревянных конструкций следует изготовлять преимущественно из древесины хвойных пород.

Древесину дуба и других ценных твердых лиственных пород следует применять преимущественно для изготовления нагелей, шпонок, подушек и других мелких ответственных деталей конструкций.

Примечания: 1. Лесоматериалы мягких и малоценных твердых лиственных пород используются в соответствии с техническими ‘указаниями о применении древесины мягколиственных пород и изделий из нее в строительстве иди в соответствии со специальными документами,-утвержденными в установленном порядке.

2. Применение древесины лиственницы и твердых лиственных пород в несущих гвоздевых конструкциях не допускается.

2.2.    Качество древесных хвойных или лиственных пород в готовых элементах несущих конструкций в зависимости от категорий элементов, приведенных в табл. 2, должно удовлетворять требованиям табл. 3 и 4 в отношении допустимых пороков.

Таблица 2

Категории элементов деревянных конструкций зданий и сооружений

Наименование элементов и зон их поперечных сечений

Категория элементов деревянных конструкций

а)    Растянутые элементы

б)    Растянутая зона составных балок

на податливых связях

в)    Растянутая зона' (не менее 0,17 высоты поперечного сечения от кромки) клееных балок высотой

более 50 см

I

а)    Сжатые и изгибаемые элементы

б)    Сжатая зона (не менее 0,17 высоты поперечного сечения от кромки) и растянутая зона (от 0,17 до 0,34 высоты поперечного сечения от кромки) клееных балок высотой более 50 см

II

в) Сжатая и растянутая зоны (не менее 0,17 высоты поперечного сечения, но не менее двух досок от кромки) клееных балок высотой менее 50 см, изгибаемых, ежа-то-изгибаемых и сжатых клееных элементов

11

а)    Средняя по высоте зона поперечного сечения клееных изгибаемых, сжато-изгибаемых и сжатых элементов

б)    Настилы, обрешетка под кровлю и неответственные элементы, повреждение которых не нарушает целости несущих конструкций

III

Примечание. Растянутые элементы опор воздушных линий, выполняемые из круглого лесоматериала, при величине напряжения до 70% расчетного допускается относить ко II категории.

Таблица 3

Требования к пиломатериалам в элементах неклееных конструкций и для изготовления клееных конструкций

Наименование пороков

Нормы пороков для элементов категории (По табл. 2)

1

п

ш

1. Гниль

Не допускается

2. Червоточина

Не допускается

Допускается только поверхностная (короед)


4.    Сучки несросшиеся, загнившие (рыхлые) и гнилые (табачные) допускаются в элементах II и III категорий по норме п. 3, но при условии, если:

Продолжение табл. 3

Наименование пороков

Нормы пороков для элемешов категории (по табл. 2)

I

п

ш

3. Сучки, кроме несрос-шихся, загнивших (рыхлых) и гнилых (табачных) , допускаются при условии, если: а) на длине 20 см сум-

1/4

1/3

1/2

ма размеров всех

соответствую-

ширины

сучков на пласти

щей стороны

пласти

и кромке вне зон

элемента

соединений, не более.

б) в зонах соединений,

1/в

1/4

Не нор-

кроме требований

стороны

элемента

мируется

подпункта «а», размер каждого сучка без* выхода на ребро, не более в) на кромке склей-

1/3

1/2

1

ваемых досок раз-

мер каждого ка, не более

суч


толщины кромки

Не допускается

20 мм

50 мм

Не допускается

I шт.

2 шт.

Не допускаются

Не нормируются

7 см

10 см

15 см

1/4

толщины

1/3

элемента

Не нормируются

1/4

1/3

Не нор

длины

элемента

мируются

а)    размер сучка не превышает

б)    количество сучков на длине 1 м, не более

5.    Сучки-пасынки

6.    Косослой на I м длины, не более

7.    Трещины вне зоны соединений допускаются:

а)    глубиной (при симметричном расположении на противоположных сторонах элемента — суммарной глубиной), не более

б)    длиной (в брусьях — каждая в отдельности, а в досках — общим протяжением на одной стороне доски), не более

Продолжение табл. 3

Наименование пороков

Нормы пороков для элементов категории (по табл. 2)

I

II

III

9. Сердцевина

Не допускается

.Не допу-

в досках тол-

скается

щиной

6 см и

в балках

менее и в скле-

из досок

иваемых досках

на ребро при толщине досок 6 см и менее. В склеиваемых досках допуска-| ется


Примечания: 1. Размер сучка определяется в Поперечном направлении элемента.

2.    Допускается вырезка сучков и других пороков, выходящих за указанные нормы, с последующим склеиванием* досок по длине на зубчатом соединении согласно требованиям пп. 5.5 и 5.6.

3.    Пороки, не указанные в данной таблице, но оказывающие существенное влияние на прочность элементов конструкций, не допускаются.

Таблица 4

Требования к круглым лесоматериалам в элементах конструкций в отношении допустимых пороков

Нормы пороков для элементов категории (по табл. 2)

I

и

III

1. Гниль

Не допускается

2. Червоточина

Не допускается

Допуска

ется

только

поверхно

стная

(короед)

3. Сучки, кроме загнивших (рыхлых) и гнилых (табачных) допускаются при. условии, если:

а) сумма размеров

3/4

1

Не нор-

всех сучков в пределах одной мутов-

диаметра бревна

мируется

ки, не более

б) размеры сучков

1/4

1/3

Не нор-

вне зон соединений, не более

диаметра бревна

мируются

в) размеры сучков в

1/5

1 1/4

То же

зонах соединений, не более

диаметра бревна

Не допускаются

8. Трещины по плоскостям скалывания в зонах соединений

Продолжение табл. 4

Наименование пороков

Нормы пороков для элементов категории (по табл. 2)

I

II

ш

4. Сучки, загнившие (рыхлые) и гнилые (табачные) допускаются в элементах III категории при условии, если:

а) размер сучка не превышает

Не допускается

1/5

диаметра

бревна

б) количество сучков на длине 2 м, не более

Не допускается

1 шт.

5. Сучки-пасынки

Не допускают-

Не нор-

ся

мируются

6.    Косослой на 1 м длины, не более

7.    Трещины вне зон соединений допускаются:

10 см

15 см

Не нормируется

а) глубиной (при сим-

1/4

1/3

Не нор-

метричном распо-

диаметра брев-

мируются

ложении на противоположных сторонах элемента — суммарной глубиной), не более

на

б) протяжением каж-

1/3

1/2

То же

дая, не более

длины

элемента

8. Трещины по плоскостям скалывания в зо-

Не

допускаются

нах соединений

Примечание. Размер сучка определяется в поперечном направлении круглых лесоматериалов и относился к их диаметру в данном сечении.

Таблица 5 Влажность древесины в конструкциях

Вид и группа конструкций (по табл. !)

Влажность древесины, %, не более

Клееные конструкции......

Неклееные конструкции групп:

15

A1, А2 и Б1.........

20

АЗ, Б2, В, Г1 и Г2......

26

Д1 и Д2..........

Не ограничи-

вается

Примечания: 1. Влажность древесины для изготовления нагелей, шпонок, вкладышей и других мелких ответственных деталей должна быть не более 15%.

2. Разрешается* в отдельных случаях применять древесину с влажностью более 25%, но не более 40%, для изготовления неклееных конструкций группы В, в которых усушка древесины не вызывает расстройства соединений или значительного провисания и связанных с ними дополнительных напряжений, при условии проведения мероприятий по защите древесины от гниения.

Пределы прочности древесины (сосны и ели при влажности 15%), определяемые испытанием стандартных образцов, должны быть не ниже нормативных сопротивлений Rnt приведенных в табл. 24 прил. 1:

при сжатии вдоль волокон — 300 кГ/см2;

при статическом изгибе — 500    »

2.3.    Максимально допустимая влажность древесины для изготовления деревянных конструкций определяется по табл. 5.

2.4.    Древесина нагелей, шпонок, вкладышей и других мелких ответственных,деталей должна быть плотной, прямослойной, без сучков и других пороков. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться анти-септированию.

2.5.    Величина сбега круглых лесоматериалов (изменение диаметра по их длине) при расчете элементов конструкций принимается 0,8 см на 1 м длины.

2.6.    Плотность (объемная масса) древесины при расчете конструкций принимается по табл. 6.

Таблица б

Плотность древесины, кг/м3

Плотность Древесины в конструкциях групп (по табл, 1)

Породы древесины

AI, А2 и Б1

всех остальных

Хвойные

Лиственница......

650

800

Сосна, ель, кедр и пихта .

500

600

Твердые лиственные

Дуб, береза, бук, ясень, клен, граб, акация, вяз и ильм.........

700

800

Мягкие лиственные

Осина, тополь, ольха и липа .........

500

600

Примечания: 1. Плотность свежесрубленной древесины хвойных и мягких лиственных пород принимают 850 кг/м3, твердых лиственных пород— 1000 кв/м3.

2. Плотность клееной древесины принимают как цельной.

3. Плотность фанеры принимают равной плотности древесины шпонов.

2.7. Синтетические клеи для склеивания древесины с фанерой, а также древесины с металлом в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с табл. 7.


Табл иц а 7

Области применения синтетических клеев в клееных деревянных конструкциях

Материалы -склеиваемых элементов конструкций

Виды клеев

1. Древесина и древесина с фанерой в конструкциях всех групп

Фенольные, резорциновые,

фенольно-резорциновые.

карбамидно-меламиновые

2. То же, групп Al, А2 и Б1

Карбамидные

3. Древесина с металлом

Эпоксидные, фенольные по синтетическому подслою на металле

2.8.    Для клееных конструкций должна применяться фанера марки ФСФ (ГОСТ 3916—69), склеенная фенольными клеями.

Для конструкций групп Al, А2 и Б1 допускается применение фанеры марки ФК, склеенной карбамидными клеями.

2.9.    Для стальных частей деревянных конструкций следует применять сортовую, полосовую, листовую и фасонную сталь, удовлетворяющую требованиям-, установленным для подобных частей стальных и железобетонных конструкций соответствующими нормативными документами.

Стальные части деревянных конструкций следует защищать от коррозии согласно требованиям «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций».


3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И ОСНОВНЫЕ
РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

3.1.    Расчетные сопротивления R древесины сосны ■ и ели, удовлетворяющей требованиям п. 2.2, для расчета деревянных конструкций групп Al; А2, Б1, защищенных от нагрева, на одновременное воздействие постоянной и вре-менной нагрузок принимаются по табл. 8. В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений табл. 8 умножаются на коэффициенты переходные, дополнительные и коэффициенты условий работы конструкций (сооружений) согласно п. 3.2 и указаниям специальных инструкций.

3.2.    Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8. умножаются:.

а) для древесины других пород — на коэффициенты, указанные в табл. 9;

Таблица 8

Расчетные сопротивления R древесины сосны и ели

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

Обозначение

Расчетное сопротивление, кГ / см5

1. Изгиб: а) все элементы, за исключением указанных в подпунктах «б» и

«в»......

130

б) элементы прямоугольного сечения с размерами сторон 14 см и более при высоте сечения до 50 см 130-1,15) . .

RU^Ul

150

Продолжение табл. 8

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

Обозначение

Расчетное

сопротивление

кГ/смй

в) элементы из круглых лесоматериалов, не имеющие врезок в расчетном сечении (/?нтИ2= 130* 1,25) . .

RlimtI2

160

2. Растяжение вдоль волокон:

а) элементы, не имеющие ослабления в расчетном сечении . .

Rp

100

б) элементы, имеющие ослабление в расчетном сечении

(Яр/Пр—100*0,8) . .

Rptrip

80

3. Сжатие и смятие вдоль волокон .......

Rci Яш

130

4. Сжатие и смятие по всей поверхности поперек воло-

R C90’ Ясм90

18

5. Смятие местное поперек

волокон: а) в опорных плоскостях конструкций (^?см90^см1— 18* 1,33) .

RtMto mcm

24

б) ’в лобовых врубках (Ясмэо^смг—18* 1,65)

RcuH ^CM2

30

в) под шайбами при углах смятия от 90 до 60° (/^смэоШсмз^ * 18*2,2).....

Rcmh mcm

40

6. Скалывание вдоль волокон при изгибе и в соединениях для максимального напряжения (#скЖСк=* — 12*2) . . .......

Rc JC^CK

24


Продолжение табл. 8

Вид напряженного состояния и характеристика элементов

Обозначение

Расчетное

сопротивление,

кГ/см*

7. Скалывание поперек волокон для максимального напряжения (Яскао^ск*=6-2)........

Rck9owck

12

Примечания: 1. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п. 5 данной таблицы, определяется по формуле

(3)

Я.

1 +

J sin3 а

*СМ90 = Яс9о(1 + /см+ j>2) >    О)

где Ясэо — расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п. 4 данной таблицы);

/см — длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см.

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом а к направлению волокон определяют по формуле (2) или графику на рис. 1

3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом а к направлению волокон определяют по формуле

Нек.

\^?ск90

4.    Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию в соединениях определяют по п. 5.3. Разрешается принимать расчётное среднее сопротивление скалыванию древесины сосны и ели в лобовых врубках #££ =12 кГ/см2 при учете длины скалывания не более двух толщин брутто элемента и 10 глубин врезки.

5.    Расчетное сопротивление изгибу элементов из круглых лесоматериалов, имеющих врезки в расчетном сечении, принимается как для элементов прямоугольного описанного сечения соответствующих размеров в месте ослабления.

6.    В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п. 2 «а» и «б» данной таблицы, снижаются на 30%.


(2)


смсс


см

/?СМ90

I jsin3 а

Ьi


Переходные коэффициенты тп к расчетным сопротивлениям древесины разных пород по отношению к сосне и ели


1 +

Рис 1. График для определения расчетного сопротивления древесины сосны и ели смятию под углом а к направлению волокон

а — в лобовых врубках; б — по всей сминаемой поверхности

Таблица 9

Породы древесины

Коэффициент тп для сопротив -ления

растяжению, изгибу, сжатию и смятию вдоль волокон (Яр, Яи,

«с- *см>

сжатию и смятию поперек волоком

^С90’

^См90^

скалыва

нию

<*ск>

Хвойные

1. Лиственница

1,2

1,2

1

2. Кедр сибирский . .

0,9

0,9

0,9

3. Пихта ■. ,.....

0.8

0,8

0,8

Твердые лиственные

4. Дуб.......

1.3

2

1,3

5. Ясень, клен, граб . .

1.3

2

1,6

6. Акация.....

1.5

2,2

1,8

7. Береза, бук . . .

1,1

1,6

1,3

8 Вяз, ильм ....

1

1,6

1

Мягкие лиственные

9. Ольха, липа ....

0,8

1,3

1.1

10. Осина, тополь . . .

0,8

1

0,8

Примечание. Коэффициенты тП) указанные в данной таблице, на фанеру, не распространяются.


б) для конструкций различных групп, находящихся в условиях повышенной температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной длительной нагрузок (без учета кратковременной нагрузки), — на коэффициенты, указанные в табл. 10;

Таблица 10

длительной нагрузок

Группы конструкций (по табл. I)

Коэффициент тв

Al, А2, Б1..........

1

АЗ, Б2...........

0.9

В, П............

0,85

Г2, д-1, да.........

0*75

Коэффициенты условий работы тв конструкций различных групп, находящихся в условиях повышенной влажности, температуры или проверяемых на воздействие только постоянной и временной


Коэффициенты условий работы ти конструкций при воздействии кратковременных (ветровой, монтажной и сейсмических) нагрузок

Таблица 11

Коэффициент т,

Нагрузка

для всех видов сопро-ти вления, кроме смятия поперек волокон (« . R„. Rc.

^СМ’ ^С9о *СК’ ^скво^

ДЛЯ смятия поперек воло-К0Н <ЛСМ90>

1.    Ветровая......

2.    Монтажная, кроме ука-

1,2

1,4

занной в п. 4......

1,2

1,4

3. Сейсмическая .... Для опор воздушных линий

1,4

1,6

4. Гололедная и монтажная

(при монтаже проводов)

1,45

1,6

5. При обрыве проводов и

1,9

2,2

тросов ........

Пр имечание. Расчетные сопротивления древесины при расчете конструкций на воздействия, предусмотренные данной таблицей, повышают независимо от введения коэффициента для учета основных или особых сочетаний нагрузок.

Дополнительные коэффициенты т™ для гнутых элементов


Примечание. Коэффициенты, указанные в данной таблице, для всех групп конструкций умножаются на снижающие коэффициенты в следующих случаях:

а)    при установившейся температуре воздуха в производственных помещениях от Н-35 до +50° С — на коэффициент 0,8;

б)    когда усилия в элементах (и соединениях), возникающие от расчетной постоянной и временной длительной нагрузок, превышают 0,8 расчетной полной нагрузки, — на коэффициент 0,8.

в)    для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или сейсмической) нагрузок, — на коэффициенты, указанные в табл. 11;

г)    для гнутых элементов конструкций — на коэффициенты, указанные в табл. 12;

д)    для деревянных конструкций гидротехнических сооружений—на коэффициенты, указанные в табл. 13.

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл". 14.

Таблица 12

Вид напря-

Обозначение расчетных сопротивлений

Коэффициент тгл для отношения

rJa

же иного состояния элементов

125

150

200

250

500 н более

Сжатие и изгиб

Яс, Яи

0,7

0,8

0,9

1

1

Растяжение

/?р

0,5

0,6

0,7

0,8

1

Обозначения, принятые в таблице: гк — радиус кривизны гнутого элемента; а — размер сечения одной изгибаемой доски или бруска в направлении радиуса кривизны.

Т.аблица 13

Коэффициенты условий работы тн деревянных конструкций гидротехнических сооружений

Класс сооружений . . . . - . .

III

IV

Коэффициент условий работы конструкций Шк...........

0,8

I


2—308