Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

65 страниц

449.00 ₽

Купить СНиП II-В.3-62 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы распространяются на проектирование стальных конструкции зданий и сооружений. Нормы не распространяются на стальные конструкции железнодорожных, автодорожных и городских мостов.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие указания

2. Материалы для стальных конструкций и соединений

3. Расчетные характеристики материалов и соединений

     Расчетные сопротивления

     Физические характеристики

4. Расчет элементов стальных конструкций на осевые силы и изгиб

     Центрально сжатые и центрально растянутые элементы

     Изгибаемые элементы

     Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

     Опорные части

     Листовые конструкции (оболочки вращения)

5. Расчетные длины элементов стальных конструкций и предельные гибкости

     Расчетные длины

     Плоские фермы и связи

     Пространственные решетчатые конструкции из одиночных уголков

     Колонны (стойки)

     Предельные гибкости элементов

     Сжатые элементы

     Растянутые элементы

6. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов. Проверка устойчивости оболочек вращения

     Стенки балок

     Стенки центрально и внецентренно сжатых элементов

     Поясные листы (полки) центрально и внецентренно сжатых и изгибаемых элементов

     Листовые конструкции (оболочки вращения)

7. Расчет соединений стальных конструкций

     Стыки и прикрепления элементов

     Сварные соединения

     Заклепочные и болтовые соединения

     Монтажные соединения на высокопрочных болтах

     Соединения с фрезерованными торцами

     Поясные соединения в составных балках

     Анкерные болты

8. Указания по проектированию стальных конструкций и их элементов

     Общие указания

     Учет усталости металла

     Балки

     Фермы

     Колонны

     Крановые рельсы

     Сварные соединения

     Заклепочные и болтовые соединения

     Листовые конструкции (оболочки вращения)

9. Дополнительные указания по проектированию стальных конструкций промышленных зданий и сооружений, находящихся в особо тяжелых условиях эксплуатации

     А. Промышленные здания и сооружения с тяжелым режимом работы

     Нагрузки

     Предельные деформации

     Предельные гибкости элементов

     Подкрановые балки и фермы. Балки рабочих площадок, непосредственно воспринимающие нагрузку от подвижных составов

     Связи

     Монтажные крепления

     Б. Промышленные здания и сооружения с особыми условиями работы

     Тепловые воздействия

     Воздействие агрессивной среды

Приложение I. Коэффициенты продольного изгиба центрально сжатых элементов

Приложение II. Указания по определению коэффициента для проверки общей устойчивости балок

Приложение III. Таблицы для расчета внецентренно сжатых элементов

Приложение IV. Указания по определению коэффициентов расчетной длины колонн

Приложение V. Расчетные величины эффективных коэффициентов концентрации напряжений

Приложение VI. Примерный перечень зданий с тяжелым режимом работы

Приложение VII. Классификация мостовых электрических кранов по режиму работы

Приложение VIII. Основные буквенные обозначения

Нормативные ссылки:
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел В

Глава 3

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП Н-В.3-62

Ъаменем CHuf] р-б.З-У-Л

Q d. /w* — JQ4Z ?. CiM. ,

£&    J9?3r.

Москва — 1963

Издание официальное


ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел В

Глава 3

СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП И-В.3-62

Утверждены Г осу дарственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 27 августа 1962 г.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ, АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ

Москва — 1963

Коэффициенты т условий работы элементов стальных конструкций

п/п

Наименование элементов конструкций

т

1

Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т. п. при весе перекрытий, равном или большем полезной нагрузки

0,9

2

Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости их ?1>60

0,8

3

Сжатые раскосы пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой:

а) при помощи сварных швов или двух и более заклепок, поставленных вдоль уголка:

при перекрестной решетке с совмещенными в смежных гранях узлами (рис. 11,6)

0,9

при елочной и перекрестной решетке с несовмещенными в смежных гранях узлами (рис. 11,в и г)

0,8

б) при помощи болтов или одной заклепки

0,75

4

Подкрановые балки под краны грузоподъемностью 5 т и более тяжелого, весьма тяжелого и весьма тяжелого непрерывного режимов работы

0,9

5

Колонны гражданских зданий и опор водонапорных башен

0,9

6

Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнобоких уголков только узкой полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в п. 3 настоящей таблицы, и плоских ферм из одиночных уголков

0,75

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы, установленные в пп. 1 и 2, а также в пп. 2 и 6 табл. 9, одновременно не учитываются.

2.    Коэффициенты условий работы, установленные в пп. 2 и 3 табл. 9, не распространяются на крепления соответствующих элементов конструкций в узлах.

3.    Для сжатых раскосов пространственных решетчатых конструкций (п. 3) при треугольной решетке с распорками (рис. 11, а) коэффициент условий работы не учитывается.


т а.блид а 9


Физические характеристики

3.4. Модули упругости для материалов стальных конструкций надлежит принимать по табл. 10.

Таблица 10


Модули упругости в кг/см2 материалов стальных конструкций

Наименование материала

Модуль продольной упругости Е

Модуль сдвига G

Прокатная сталь и отливки из углеродистой стали .

2 100 000

840 000

Отливки из серого чугуна марок:

СЧ 28-48, СЧ 24-44,

СЧ 21-40 и СЧ 18-36 . .

1 000 000

СЧ 15-32 и СЧ 12-28 . . .

850 000

Пучки и пряди высокопрочной проволоки (с параллельным расположением проволок) .........

2 000 000

Канаты стальные спиральные и канаты(тросы) с металлическим сердечником . . .

1500 000

Канаты стальные спиральные закрытые.......

1 700 000

Канаты стальные (тросы) с органическим сердечником .

1300 000

Примечание. Величины модуля уг

ip угости

даны для канатов, предварительно вытянутых уси-

лием не менее 30—40% от разрывного усилия для

каната в целом.


3.5.    Коэффициент поперечной деформации (Пуассона) принимается равным ОД

3.6.    Коэффициент линейного расширения (в град.-1) принимается равным 0,000012.

3.7.    Объемный вес принимается равным: для стали и стальных отливок всех марок 7850 кг/мг, для отливок из чугуна 7200 кг/мг.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ

КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ

ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.1. Прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой ЛГ, проверяется по формуле

— </?,    а)

Г нт


где R — расчетное сопротивление стали растяжению или сжатию;

FHT—площадь сечения элемента нетто.

4.2. Устойчивость центрально сжатых элементов проверяется по формуле

<R,

(2)

N_

<?F

где

9 — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 50 приложения I в функции наибольшей гибкости Л;

F — площадь сечения элемента брутто.

4.3.    Стержни из одиночных уголков рассчитываются на центральное сжатие по п. 4.2. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка г принимается:

а)    если стержни прикреплены только по концам — минимальный;

б)    при наличии промежуточного закрепления (распорки, шпренгели, связи и т. гг), предопределяющего направление выпучивания уголка в плоскости, параллельной одной из полок, — относительно оси, параллельной второй полке уголка.

4.4.    Центрально сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при < 3^у, где К и гибкости элемента относительно осей х и у (рис. 1), рекомендуется укреплять планками или решеткой; при этом должны быть соблюдены указания пп. 4.5 и 4.7.

У

У

быть не бо-

При отсутствии планок или решетки такие элементы, помимо проверки по формуле (2), следует проверять на устойчивость при изгиб-но-крутильной форме потери устойчивости.

Рис. 1. П-образные сечения элементов

2*

4.5. Для составных центрально сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент продольного изгиба 9 относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток)

должен определяться по приведенной гибкости ^по» вычисляемой по формулам табл. 11.

Таблица 11 Формулы для вычисления приведенной гибкости

Гибкость отдельных ветвей^ и Х2 на уча

стке между планками должна лее 40.

При наличии в одной из плоскостей вместо стланок сплошного листа (например, по рис. 1) гибкость ветви вычисляется по радиусу инерции по-лусечения относительно его оси, перпендикулярной к плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей на участках между узлами не должна превышать

Значение приведенной гибкости

Соединительные элементы

Тип сечения стержня

V + Х? (3)

V 4+*!■£- (4)

Планки

t—I__^

Решетки

~\f Х2+ X2 + Х| (^)

У

Планки

Решетки

Ху — гибкость

^2

Fpj (6)

Обозначения, принятые в табл. 11:

всего стержня относительно свободной оси у—у\

X — наибольшая гибкость всего стержня; и Х2 — гибкости отдельных ветвей относительно осей 1—1 .й 2—2 на. участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних заклепок;

F — площадь сечения всего стержня;

'рз — площади сечения раскосов решеток, лежащих в плоскостях, соответственно перпендикулярных осям 1—1 и 2—2\ k\ и k2 — коэффициенты, принимаемые в зависимости от величины угла «1 или а2 между раскосом решетки и ветвью (рис. 2), соответственно в плоскостях, параллель--ных осям 1—1 или 2—2, равными: при а =30° 40°    45—60°

k =45    31    27

Примечание. Формулы (3) и (5) справедливы при отношении погонных жесткостей планки и ветви/ПЛ/£В^3; при 1Пл/*‘в <3 должно быть учтено влияние гибкости планки на величину приведенной гибкости.

"+F

F?i и Ft


приведенную гибкость Апр стержня в целом.

4.6.    Составные элементы из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, рассчитываются как сплошностен-чатые при условии, что наибольшие расстояния между их соединениями (прокладками, шайбами и т. п.) не превышают:

40г — для сжатых элементов;

80г —для растянутых элементов, где г — радиус инерции уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок. За длину сжатого элемента пояса сквозных конструкций (например, ферм) принимается его расчетная длина из плоскости фермы.

4.7.    Соединительные элементы (планки или решетки) центрально сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу <2усл (в кг), принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по табл. 12.

Если соединительные элементы расположены в нескольких параллельных плоскостях, то поперечная сила Qycjl распределяется:

а)    при наличии только соединительных планок или решеток — поровну между всеми системами планок (решеток);

б)    при наличии наряду с соединительными планками или решетками сплошного листа—пополам между сплошным листом и всеми системами планок (решеток).

< R;

(9)

(10)

4.8. Соединительные планки (рис. 3) должны рассчитываться, как    элементы безрас-

косных ферм на:

ср>

а)    силу,    срезывающую    планку, по    фор

муле

Т = ^ ;    (7)

С

б)    момент, изгибающий планку в ее плоскости, по формуле

М = ^ .    (8)

t

~п

1

:|;

=

1

\\

0

1

i

1

1

1

1

1

1

»

1

1

Ч •

:|

U-

1

Рис. 3. Составной стержень на планках

В формулах (7) и (8)

Qn~условная поперечная сила (по табл.12), приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;

I — расстояние между центрами планок; с — расстояние между осями ветвей.

4.9.    Соединительные решетки должны рассчитываться, как решетки ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в них от обжатия поясов.

4.10.    Стержни, предназначенные для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должны рассчитываться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом стержне, определяемой по табл. 12.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.11. Прочность при изгибе в одной из главных плоскостей, за исключением случаев расчета разрезных балок, отвечающих требованиям п. 4.15, проверяется по формулам

М

WHT

QS_<R

^<Ri

где S — статический момент (брутто) сдвигающейся части сечения относительно нейтральной оси; б—толщина стенки;

R и RCp — расчетные сопротивления стали изгибу и срезу.

Таблица 12 Значения условной поперечной силы фуСЛ

Конструкции из стали марок

Значение условной поперечной силы QycJl в кг

„Сталь 3% „Сталь 4“.......

„Сталь 5е,. 14Г2, 15ГС, 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД, 10ХСНД . . .

F — площадь брутто всего сечения

20F

40F стержня в см2.


При наличии ослабления отверстиями для заклепок или болтов касательные напряжения, определяемые по формуле (10), умно


жаются на понижающий коэффициент —,

а—d


где а — шаг отверстий для заклепок или болтов;

d — диаметр отверстия.

4.12. В стенках балок при * >0,4 R должно выполняться условие


<R(1П


а) при подвижной нагрузке

г =    №

где с — коэффициент, равный 3,25 для сварных и прокатных балок и 3,75 для клепаных балок;

/п — сумма моментов инерции пояса балки и кранового рельса (в случае приварки рельса швами, обеспечивающими совместную работу рельса и пояса, Jп — общий момент инерции рельса и пояса);


где о— наибольшее, по абсолютной величине краевое напряжение в стенке, вычисленное но сечению брутто в предположении упругой работы материала;

•с среднее касательное напряжение, вычисляемое по формуле


где hCT и Ь—высота и толщина стенки.



Напряжения о и •: определяются для одного и того же сечения и загружения.

4.13. Местное напряжение смятия ам в стенке балки под сосредоточенным грузом, приложенным к поясу балки в местах, не укрепленных ребрами, определяется по формуле


о


М


rtlP

bz


(13)


и не должно превышать расчетного сопротивления стали сжатию R.

В формуле (13)

Р — величина расчетного сосредоточенного груза; для подкрановых балок — расчетная величина давления колеса крана без учета коэффициента динамичности; п i — коэффициент, принимаемый равным: 1,5 — для подкрановых балок в зданиях и сооружениях с тяжелым режимом работы при кранах с жестким подвесом;

1,3 — то же, при кранах с гибким подвесом;

1,1 —для прочих подкрановых балок;

1 — в остальных случаях;

S—толщина стенки;

г — условная длина распределения давления сосредоточенного груза, принимаемая равной:


Рис. 4. Схема определения условной длины г распределений давления сосредоточенного груза на балку а — сварную; 6 — прокатную


б) при непосредственном опирании на верхний пояс балки поперечной прокатной балки (рис. 4) или другой неподвижной конструкции

z=b + 2h1,    (15)

где Ь — ширина полки поперечной балки; h\ — толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис. 4,а), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис. 4,6).


Аналогичным образом должно быть проверено опорное сечение прокатной балки, не укрепленное ребрами жесткости.

4.14. Прочность изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях, за исключением случаев, указанных в п. 4.15, проверяется по формуле

3Ly±^Lx<Rj    (16)

■'хнт «унт

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

4.15. Разрезные балки постоянного сечения (прокатные и сварные), несущие статическую нагрузку, проверяются на прочность по пластическому моменту сопротивления Wпри условии соблюдения следующих требований:

а)    должна быть обеспечена общая устойчивость балки, для чего необходимо, чтобы либо были выполнены требования п. 4.17а, либо коэффициент вычисленный по указаниям п. 4.17 и приложения II, был не меньше 2,5 (при вычислении <рб учитывается только изгиб в плоскости наибольшей жесткости) ;

б)    отношение ширины свеса пояса сварной балки к его толщине не должно превышать 10;

в)    отношение h0/o расчетной высоты стенки h0 к ее толщине 6 не должно превышать

80    -. где R в кг/см2\

г)    касательные напряжения в месте наибольшего изгибающего момента не должны превышать 0,3 R.

Проверка прочности указанных балок производится по формулам:

М

(17)

при изгибе в одной из главных плоскостей

Рис. 5. Схема сечения для определения пластического момента сопротивления Wa

Wn

w нт

- < R-,

при изгибе в двух главных плоскостях

-^--f    (18)

Здесь М, Мх, Му, W»r, Wxm, Wym—абсолютные значения изгибающих моментов и пластические моменты сопротивления ослабленного сечения.

Пластический момент сопротивления Wn равен удвоенному статическому моменту половины площади сечения относительно оси,

проходящей через центр тяжести сечения (рис. 5).

Вводимая в расчет величина W" не должна превышать 1,2 W. Для прокатных двутавровых и швеллерных профилей следует принимать:

Wn = l,l2W — при изгибе в плоскости стенки;

Wn=l,2W—при изгибе параллельно полкам.

При наличии зоны чистого изгиба соответствующий момент сопротивления принимается равным 0,5(W+Wn).

4.16. В неразрезных и заделанных балках постоянного сечения (прокатных и сварных) со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20 %, несущих статическую нагрузку, при условии соблюдения требований п. 4.15, расчетный изгибающий момент определяется из условия выравнивания спорных и пролетных моментов; при этом проверка прочности производится по формуле (9).

Разрешается принимать следующие значения расчетного момента Мрасч:

а)    в неразрезных балках со свободно опертыми концами -— большую из величин

Мрасч------Мг;    (19)

1+7"

Мрасч = 0,5 М2,    (20)

где Мь М2 — наибольшие изгибающие моменты соответственно в крайнем и промежуточном пролетах, вычисленные как в свободно опертой однопролетной балке; и — расстояние от сечения, отвечающего моменту Ми до крайней опоры;

I—крайний пролет;

б)    в однопролетных и неразрезных балках с заделанными концами Мрасч=0,5М, где М — наибольший из моментов, вычисленных как в балке с шарнирами на опорах;

в)    в балке с одним заделанным и другим


свободно опертым концом как в крайнем пролете неразрезной балки (п. 4.16а).

В случае изгиба в двух главных плоскостях проверка прочности производится по формуле (16).

м

y6W

(21)

4.17. Устойчивость балок проверяется по формуле

<R,

где М и W — изгибающий момент и момент сопротивления сечения в плоскости наибольшей жесткости (W соответствует сжатому поясу) ;

<?б — коэффициент, определяемый по указаниям приложения II.

ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ

го пояса от поперечных общений (узлы продольных связей, точки опирания ребер жесткого настила) или расстоянию между поперечными связями, препятствующими повороту сечения балки; при отсутствии закреплений / — пролет балки;

b и —ширина и толщина сжатого пояса; h — полная высота сечения балки.

Примечание. Для балок из стали других марок указанные значения l/Ь умножаются на

V4-


Проверки устойчивости балок не требуется:

а)    при передаче распределенной статической нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки (железобетонные или армопенобе-тонные плиты, волнистая сталь и т. п.);

(23)

б)    для балок двутаврового сечения при отношениях расчетной длины балки I к ширине сжатого пояса 6, не превышающих величин, приведенных в табл. 13.

4.18. Прочность сплошностенчатых вне-центренно сжатых (сжато-изогнутых) и вне-центренно растянутых (растянуто-изогнутых) элементов, не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, проверяется по формуле

( —< 1, (22)

\ FmR / Wn R IT'" R

"j: ht,v    w у пт^

где N, Mx и My—абсолютные значения продольной силы и изгибающих моментов относительно осей х—х и у—у;

Wxm и Wy нт — пластические моменты сопротивления ослабленного сечения относительно осей х—х и у—г/, вычисляемые по указаниям п. 4.15.

Если ——<0,1, то применение формулы FHTR

(22) разрешается лишь при выполнении требований п. 4.15.

В прочих случаях проверка производится по формуле

— ±~^у ±

Fht Jx нт    Jym

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

Примечание. При отсутствии ослабления сечения и при одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость, проверки внецентренно сжатых элементов на прочность не требуется при приведенном эксцентрицитете гП] < 20.

4.19. Внецентренно сжатые (сжато-изогнутые) элементы должны проверяться на устой-

Таблица 13

/

Наибольшие отношения ■—, при которых

о

не требуется проверки устойчивости балок из стали марок «Сталь 3» и «Сталь 4»

Тип

балок

h

Ъ

Наибольшие значения Vb для балок с соотношением размеров

A/*i —

100

й/Л*

50

при нагрузке, приложенной

при наличии промежуточных закреплений верхнего пояса независимо от места приложения нагрузки

при нагрузке, приложенной

при наличии промежуточных закреплений верхнего пояса независимо от места приложения нагрузки

к верхнему поясу

!

к нижнему ггоясу

к верхнему поясу

к нижнему поясу

Свар -

2

18

28

22

19

30

23

ные

4

16

26

19

18

27

21

6

15

24

18

16

25

19

Кле-

2

21

30

24

30

42

33

па-

4

18

28

21

25

35

27

ные

6

16

25

19

.21

32

24

Обозначения,

принятые в табл. 13:

1

— расчетная

длина балки, равная расстоя*

нию

между точками

закрепления

сжато-


чивость как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-кру-тильная форма потери устойчивости).

4.20. Устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется по формуле

Здесь N — продольная сила, приложенная с

м .

эксцентрицитетом ->

(24)

F — площадь поперечного сечения элемента брутто;

<?вн — коэффициент, определяемый: для сплошностенчатых стержней — по табл. 56 приложения III в зависимости от гибкости стержня и приведенного эксцентрицитета тх='т\ т (где т — относительный эксцентрицитет, ^ — коэффициент влияния формы сечения); для сквозных стержней — по табл. 57 приложения III в зависимости от приведенной гибкости ^пр и относительного эксцентрицитета т.

Для сплошностенчатых стержней относи-

F

тельный эксцентрицитет равен т — е —, где

117

W вычисляется для наиболее сжатого волокна.

Для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, относительный эксцентрицитет определяется по формуле

4.21. Расчетные значения изгибающих моментов М, необходимые для вычисления экс-м

центрицитета е= — , принимаются равными:

N

а)    для колонн постоянного сечения рамных систем — наибольшему моменту в пределах длины колонны;

б)    для ступенчатых колонн — наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

в)    для консолей — моменту в заделке;

г)    для стержней с шарнирно опертыми концами— моменту, определяемому по формулам табл. 14.

Т а б л и ц а 14

Формулы расчетных моментов М для стержней с шарнирно опертыми концами

Относи

тельный

эксцентри

цитет

Значения М при гибкости

т

X < 120

Х>120

т < 3

М = М2 — Ломакс — — 120 ^^макс

II

5

3<т<20

Обозн М\ — наи сред М2 — pact

При М>0,5 Л

т — 3

м = М2 + х

X (Ммакс М2)

ачения, принятые в та больший изгибающий ней трети длины стер 1етный момент при т

м е ч а н и е. Во всех ^макс •

т — 3

М = Afi -!--■--X

17

X (Ммакс — Mi)

5л. 14:

момент в . пределах

ЖНЯ;

<3 и х < 120. случаях принимается


ИЛИ ту=^еу~, (5*5)

J X    J    у

где Х\ и у\ — расстояние от нейтральной оси у или хдо оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

Коэффициент влияния формы сечения ч\ принимается по табл. 58 приложения III.

Приведенная гибкость *Пр Для сквозных стержней определяется по формулам табл. 11.

Примечание. При приведенном эксцентрицитете Ш]>20 проверки устойчивости по формуле (24) не требуется.

4.22. Устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при их изгибе в плоскости наибольшей жесткости (JX^>Jу), совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется:

а) при относительном эксцентрицитете тдг< 10 по формуле

~<Я,    (26)

cbF

где с — коэффициент, вычисляемый по указаниям п. 4.23;

у — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по табл. 50 приложения I;


б) при относительном эксцентрицитете пгх^ 15 по наибольшему краевому напряжению сжатия по формуле

где коэффициент <рб определяется по указаниям приложения II как для балки с промежуточными закреплениями сжатого пояса (при Ху<К можно принимать ?б = 1);

в) при значениях относительного эксцентрицитета 10<тх<15 по формуле (26), причем, вместо с подставляется величина с\ определяемая по интерполяции :

с' = (3 — 0,2т х) с + (0,1тх ■*- 1) —-.    (28)

°'iy

4.23. Коэффициент с в формуле (26) определяется по формуле 3—2322

где а и р — коэффициенты, принимаемые по табл. 15.

При определении тх за расчетный момент Мх принимается:

а)    для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, — максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего на длине стержня момента);

б)    для консолей — момент в заделке.

При гибкости превышающей по

табл. 16, коэффициент с не должен превышать: для стержней открытого сечения — значений, указанных в табл. 17; для стержней замкнутого сечения — единицы.

Значения коэффициентов аир в формуле (29)

Таблица 15

Тип сечения и эксцентрицитет е приложения продольной силы

Открытые сечения двутавровые и тавровые

Замкнутые сечения сплошные или с решетками (планками)

-fa -fa 4b.

<V X--*х х л

X--*Х

"Т" ■ ■ 9

У У

У V

fl fl

Iе*

*—** дд«

У 9

г^П

Е]

Е

а=а

0,7

J%

1-0,3 -р J1

0,6

м

(при Хус)

1

1

1

N

(при Ху >ХС)

Обозначена Ji и Jz — момен

у-у;

Хс— найме вость П р и м е ч а пускается толы случае следует i

Ofi

ь

принятые в табл. 15: ты инерции соответственно большей и меньшей

ньшее значение гибкости стержня, при котором в упругой стадии, определяемое по табл. 16. н и е. Пользование коэффициентами, установле <о при наличии не менее двух промежуточных юльзоваться коэффициентами, установленными д

-кат

у2

при —< 0,5 значение 0=;1

полок относительно оси центрально сжатый стер»

нными для стержней зал диафрагм по длине сте ля стержней открытого л

0,6

ь

симметрии сечения .ень теряет устойчи-

!кнутого сечения, до-:ржня. В противном вутаврового сечения.



4.24. Внецентренно сжатые элементы при изгибе в плоскости наименьшей жесткости (Jу <1 х и еуф 0) и при Хху, кроме проверки по формуле (24), должны проверяться на устойчивость из плоскости действия момента как центрально сжатые стержни по формуле

на этого усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по формуле Мдоп= М/А, где А — расстояние между осями ветвей (поясов).

При аналогичной проверке отдельных ветвей составных элементов с планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, должен быть учтен местный изгиб ветвей от фактической поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы).

4.26. Устойчивость элементов со сплошной стенкой, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости (Jx^>Jy) и плоскости симметрии проверяется по формуле

<R.

(30)

N

ВН С*

Здесь

ЧхуГ

Таблица 16

Значения гибкости Ас

Марки стали

„Сталь 3“ и „Сталь 4“......

100

„Сталь 5“.............

90

14Г2,15ГС, 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД

85

10ХСНД.............

80

“ 'ру11 У~с



где <?х—коэффициент продольного изгиба, - принимаемый по табл. 50 приложения I.

Примечание. При \v проверки устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

где

ср®н определяется по указаниям п. 4.20; с — по указаниям п. 4.23.

Примечание. При вычислении т\у для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент влияния формы сечения ^ определяется по первой строке табл. 58 приложения III.


4.25. В составных внецентренно сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в целом по формуле (24), должны быть проверены отдельные ветви, как центрально сжатые стержни по формуле (2).

Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного усилия N доп от изгибающего момента; величи-,

Если т<0,8тх, то помимо проверки но формуле (30) следует произвести проверку по формулам (24) и (26), принимая еу=0.

Если > Ху9 то следует произвести дополнительную проверку по формуле (24), принимая еу=0.

В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости (Jx^>3y) и плоскости симметрии расчетная величина тх увеличивается на 25%.

Наибольшие значения коэффициента с при > Ас

Т а блица 17

Наибольшие значения с при MlNh

ьн

0

0,2

0,4

0,6

0,8

1

1.2

1.4

1,6

1,8

2

2,5

3

4

5

10

0,1

1

0,88

0,69

0,56

0,46

0,39

0,34

0,30

0,27

0,24

0,22

0,18

0,15

0,12

0,10

0,049

0,5

1

0,89

0,73

0,59

0,50

0,42

0,37

0,32

0,30

0,27

0,24

0,20

0,17

0,13

0,11

0,054

0,8

1

0,91

0,77

0,64

0,54

0,47

0,41

0,36

0,33

0,30

0,27

0,23

0,19

0,15

0.12

0,062

1,0

I

0,93

0,80

0,67

0,58

0,50

0,44

0,39

0,35

0,32

0,30

0,26

0,21

0,16

0,13

0,068

1,5

1

0,95

0,85

0,74

0,66

0,58

0,52

0,47

0,43

0,39

0,37

0,30

0,26

0,20

0,18

0,086

2,0

1

0,97

0,90

о; 80

0,73

0,66

0,60

0,54

0,50

0,45

0,42

0,36

0,31

0,24

0,22

0,105

2,5 и более

1

0,99

0,92

0,85

0,78

0,72

0,66

0,61

0,56

0,52

0,49

0,41

0,36

0,28

0,24

0,126

Обозначения, принятые в табл. 17: h — высота сечения;

Ъ и Bi — ширина и толщина более сжатого пояса.



4.27. Составные стержни из двух сплош-ностенчатых ветвей с решетками в двух параллельных плоскостях (рис. 6), подверженные сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует проверять:

А

1,25/7

а) на устойчивость стержня в делом в плоскости, параллельной плоскостям решеток, по п. 4.20, считая при этом эксцентрицитет еу=0 (рис. 6);

б) на устойчивость отдельных ветвей как внецентренно сжатых элементов по формулам (24) и (26); при этом продольная сила в каждой ветви определяется с учетом дополнительного усилия от момента Мх (см. п. 4.25), а момент Му разрешается распределять между ветвями пропорционально их жесткостям; если Му действует в плоскости одной из ветвей, то разрешается считать его передающимся полностью на эту ветвь.

При проверке отдельной ветви по формуле (26) гибкость ее определяется по наибольшему расстоянию между узлами решетки.

4.28. Соединительные элементы (решетки или планки) составных внецентренно сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин: фактической поперечной силы или условной поперечной силы <2усл, вычисленной согласно указаниям п. 4.7.

Примечание. В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно сжатых элементов с помощью планок не рекомендуется.

ОПОРНЫЕ ЧАСТИ

4.29. Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками и тангенциальные опоры, а при весьма больших реакциях балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.

В случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы, следует применять плоские или катковые подвижные опоры. Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3 в катках — 0,03.

4.30. В цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор проверка напряжений смятия производится (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем -2-) по формуле

(31)

где А — давление на опору; г — радиус шарнира;

I — длина шарнира;

Rcu.u—расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое по табл. 2 и 4.

4.31. Расчет на диаметральное сжатие катков производится по формуле

(32)

где п — число катков;

d — диаметр катка;

I — длина катка;

Дс.к — расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое по табл. 2 и 4.

ЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ (ОБОЛОЧКИ ВРАЩЕНИЯ)

4.32. Проверка прочности листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии, производится по формуле_

/    +    ау    + Ну <    (33)

при этом должно соблюдаться условие:

в* ^ /? и Зу ^    (33    )

Здесь: ах и ау — нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярным направлениям; ixy — касательное напряжение;

R — расчетное сопротивление стали растяжению и сжатию, принимаемое в соответствии с указаниями п. 3.1.

В необходимых случаях должны вводиться коэффициенты условий работы конструкций в

3*


Глава СНиП II-B.3-62 «Стальные конструкции. Нормы проектирования» разработана в развитие главы СНиП II-A.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие настоящей главы СНиП теряют силу «Нормы и технические условия проектирования стальных конструкций» (НиТУ 121—55) и Инструктивное письмо Госстроя СССР от 28 июля 1961 г. № 17—1334.

Настоящие нормы разработаны Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций Академии строительства и архитектуры СССР и Государственным институтом по проектированию, исследованию и испытанию стальных конструкций и мостов «Проектстальконструкция» Главстройпроекта при Госстрое СССР.

Редакторы — инж. |Ж~'ф. 'КОВАЛЬЧУК| (Госстрой. СССР), чл.~корр. АСиА СССР В. А. БАЛ ДИН, канд. техн. наук С. М. ТУБИН (ЦНИИСК АСиА СССР), инж. М. Я. ЛАУТ (Проектстальконструкция)

соответствии с указаниями соответствующих глав СНиП или специальных инструкций.

4.33. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего тела, определяются по формулам

(34)

(35)

°г | «а _ г 1    г2

Q

2лг0Ь cos р ’

где Oj и о2 — соответственно меридиональное и кольцевое напряжения; р — расчетное давление на единицу поверхности оболочки; г 1 и г2 — радиусы кривизны срединной поверхности оболочки;

6—толщина оболочки;

Q — проекция на ось полного расчетного давления жидкости, газа или сыпучего тела на часть оболочки abc (рис. 7);

Го и Р —радиус и угол, показанные на рис. 7.

г

4.34. Напряжения в замкнутых цилиндрических, конических и сферических безмоментных тонкостенных оболочках, находящихся под внутренним равномерным давлением, определяются:

PL

28

а) для цилиндрических оболочек по формулам

о

1

(36)

б)    для конических оболочек по формулам

а, = —^- и    а2    ==    ———;    (37)

1    28    cos    р    8    cos    р

(38)

в)    для сферических оболочек по формуле

RL 28 ’

где р — расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;

<" — радиус срединной поверхности оболочки (рис. 8);

Р — угол между образующей конуса и его осью г (рис. 8).

4.35. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект), которые определяются по указаниям специальных инструкций.

5. РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ И ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГИБКОСТИ РАСЧЕТНЫЕ ДЛИНЫ

Плоские фермы и связи

5.1. Расчетные длины 10 при определении гибкости элементов с симметричными относительно плоскости фермы сечениями, за исключением пересекающихся стержней ферм с перекрестной решеткой, должны приниматься по табл. 18.

Таблица 18 Расчетные длины /0 элементов плоских ферм (за исключением пересекающихся стержней ферм с перекрестной решеткой)

Расчетная длина /0

Направление продольного изгиба

поясов

опорных раскосов и стоек

прочих

элементов

решетки

В плоскости фермы

i

i

0,8 /

В направлении, перпендикулярном плоскости фермы (из плоскости фермы).....

к

к

к

Обозначения, принятые в табл. 18 и на рис. 9: I — геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы; к — расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (специальными связями; жесткими плитами покрытия, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т. п.).


1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование стальных конструкций зданий и сооружений.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на стальные конструкции железнодорожных, автодорожных и городских мостов.

1.2.    При проектировании стальных конструкций надлежит выполнять требования настоящей главы и главы СНиП Н-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

Примечание. При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей; мачт и башен; листовых конструкций различного назначения; конструкций зданий химической, нефтяной и других отраслей промышленности, подвергающихся интенсивным температурным или агрессивным воздействиям; конструкций гидротехнических сооружений; конструкций уникальных зданий и сооружений и т. п.), а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, из гнутых профилей и т. п.), должны дополнительно учитываться требования, отражающие особенности работы этих конструкций, согласно указаниям соответствующих глав СНиП и издаваемых в развитие настоящих норм специальных инструкций.

1.3.    Стальные конструкции следует проектировать с учетом требований экономии металла.

В тех случаях, где это целесообразно по технико-экономическим данным, стальные конструкции следует проектировать с применением эффективных материалов (низколегированных и термически упрочненных сталей и др.) и конструктивных решений (конструкций из гнутых профилей, предварительно напряженных и др.).

1.4.    Стальные конструкции должны проек

тироваться преимущественно сварными с широким применением автоматической и полуавтоматической сварки.

1.5.    При проектировании стальных конструкций должны предусматриваться мероприятия по защите от коррозии (окраска и др.). В конструкциях следует избегать пазух и корыт, которые могут задерживать влагу или затруднять проветривание. Все детали конструкций должны быть доступны для наблюдения, очистки и окраски.

Примечание. Не допускается увеличение толщины листового и профильного металла или увеличение толщины стенок труб сверх необходимой по расчету в целях увеличения срока службы конструкций, подвергающихся коррозии.

1.6.    Прочность и устойчивость стальных конструкций должны быть обеспечены как в процессе эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже.

1.7.    Марка и способ выплавки стали, поставка стали для сварных конструкций, типы электродов, а также, в необходимых случаях, дополнительные требования к поставляемой стали должны указываться на чертежах проекта стальных конструкций и в документации по заказу металла.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИИ И СОЕДИНЕНИИ

2.1. Основными видами прокатной стали для применения в несущих стальных конструкциях являются:

а) сталь углеродистая обыкновенного качества мартеновская марок ВСт.З, ВСт.Зпс и ВСт.Зкп, поставляемая по механическим свойствам и с дополнительными требованиями по химическому составу по подгруппе В ГОСТ 380-60;

Государственный комитет

Строительные нормы и правила

СНиП 1I-B.3-62

Совета Министров СССР

по делам строительства

Стальные конструкции.

Взамен НиТУ

Нормы проектирования

121—55


Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 27 августа 1962 г.


Внесены Академией строительства и архитектуры СССР


Срок введения 1 января 1963 г.


1*



сталь углеродистая обыкновенного качества конвертерная марок ВКСт.З, ВКСт.Зпс, ВКСт.Зкп по ГОСТ 9543-60—для конструкций, изготавливаемых из проката толщиной до 30 мм и не подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок;

б) сталь низколегированная конструкционная мартеновская марок 14Г2, 15ГС, 10Г2С, 10Г2СД, 15ХСНД (природнолегированная) и 10ХСНД (природнолегированная), поставляемая с соблюдением механических свойств и химического состава по ГОСТ 5058-57* или по техническим условиям, утвержденным в установленном порядке.

Примечание. Кроме перечисленных в п. 2.1 марок прокатной стали для конструкций может применяться сталь и других марок в соответствии с указаниями настоящих норм и специальных инструкций.

2.2. Сталь мартеновская марок ВСт.4 и ВСт.5 по ГОСТ 380-60 может применяться только в конструкциях, не имеющих сварных соединений.

Эти марки стали допускаются к применению в сварных конструкциях, воспринимающих статические нагрузки, при специальном обосновании и при условии соблюдения технологии сварки и применения электродов и флюсов в соответствии со специальными инструкциями.

2.3.    Сталь мартеновская марки Ст.О и сталь бессемеровская марок Ст.З и Ст.Зкп по ГОСТ 380-60 могут применяться только в нерасчетных элементах конструкций. Для сварных конструкций эти марки стали должны поставляться по группе Б ГОСТ 380-60.

2.4.    Прокатная сталь, применяемая для несущих конструкций, должна удовлетворять требованиям соответствующих государственных стандартов или технических условий с гарантиями в отношении предела текучести и предельного содержания серы и фосфора, а для сварных конструкций также в отношении предельного содержания углерода.

Углеродистая сталь для конструкций, подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок (за исключением подкрановых балок под краны легкого и среднего режимов работы], должна удовлетворять дополнительному требованию: по ударной вязкости при нормальной температуре — для конструкций, эксплуатируемых при температуре выше минус 20°, и по ударной вязкости при отрицательной температуре — для конструкций, эксплуатируемых при температуре минус 20° и ниже.

Низколегированная сталь для конструкций, эксплуатируемых при отрицательной температуре, должна удовлетворять требованию по ударной вязкости при температуре минус 40°, а для сварных конструкций, подвергающихся при этом также непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок, кроме того, — по ударной вязкости после механического старения.

Прокатная сталь, предназначенная для изготовления гнутых профилей и гнутых элементов листовых и других конструкций, а в необходимых случаях и прочая прокатная сталь, должна удовлетворять дополнительному требованию испытания на загиб в холодном состоянии.

Во всех случаях, когда необходимые характеристики стали не входят по условиям поставки в число гарантируемых, эти характеристики должны быть указаны в проекте и в документации по заказу стали как дополнительные (в объеме, предусмотренном Государственными стандартами или техническими условиями).

В проекте могут указываться и другие дополнительные требования (по согласованию с заводом-поставщиком стали).

Примечание. К' конструкциям, подвергающимся динамическому воздействию подвижных нагрузок, относятся конструкции, при проверке прочности которых принимается коэффициент динамичности 1,1 и более.

К конструкциям, подвергающимся динамическому воздействию вибрационных нагрузок, относятся конструкции, подлежащие расчету на выносливость.

2.5.    Для несущих стальных конструкций из углеродистой стали по ГОСТ 380-60 надлежит применять марки стали по указаниям табл. 1, а также по указаниям главы СНиП I-B.12-62.

Применение низколегированной стали (см. п. 2.1, б) и ее марки устанавливаются проектом при наличии соответствующего технико-экономического обоснования; рекомендуется применение низколегированных сталей для изготовления конструкций, подвергающихся непосредственному динамическому воздействию подвижных или вибрационных нагрузок и предназначенных для эксплуатации на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях в районах с расчетной температурой воздуха ниже минус 40°.

2.6.    Отливки (опорные части и т. п.) для стальных конструкций надлежит проектировать из углеродистой стали марок 15Л и 35Л, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 977-58,


п/п


1


2


3


4


5

6 7


Таблица 1

Указания по применению углеродистой стали по ГОСТ 380-60 в несущих стальных конструкциях

зданий и сооружений


Наименование конструкций


Сварные конструкции — фермы и ригели рам; главные балки перекрытий; подкрановые балки под краны легкого, среднего и тяжелого (при толщине элементов балки 20 мм и менее) режимов работы; пролетные строения транспортных эстакад (галерей) и наклонных мостов доменных печей и другие сварные конструкции, подвергающиеся непосредственному воздействию подвижных или вибрационных нагрузок (кроме оговоренных в п. 2) Сварные конструкции, работающие в особо тяжелых условиях, как-то: сварные балки рабочих площадок главных зданий мартеновских цехов и элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающие нагрузку от подвижных составов; подкрановые балки под краны тяжелого (при толщине элементов балки свыше 20 мм), весьма тяжелого и весьма тяжелого непрерывного режимов работы Сварные конструкции—колонны, стойки, прогоны покрытий; конструкции, поддерживающие технологическое оборудование и трубопроводы; сварные балки (кроме оговоренных в п. 1), резервуары и баки общего назначения, бункера и другие сварные конструкции, не подвергающиеся непосредственному воздействию подвижных или вибрационных нагрузок Сварные вспомогательные конструкции зданий и сооружений—связи, элементы фахверка, лестницы, площадки; опоры для светильников и другие слабонапряженные (не более чем до 0,4 расчетного сопротивления) конструкции Конструкции, перечисленные в п. 1, при выполнении их клепаными Конструкции, перечисленные в п. 2,. при выполнении их клепаными Конструкции, перечисленные в пп. 3 и 4, при выполнении их клепаными, а также элементы конструкций, не имеющие сварных соединений (прогоны покрытий, стойки, балки перекрытий и т. п., выполненные из прокатных профилей)


Марки стали для конструкций, эксплуатируемых при расчетной температуре в град.

—30 и выше

ниже —30

ВСт. Зпс

ВСт. 3 (спокойная)

ВСт. 3 (спокойная)

ВСт. 3 (спокойная)

ВСт. 3 кп

ВСт. 3 пс

ВСт. 3 кп

ВСт. 3 кп

ВСт. 3 кп ВСт. 3 пс ВСт. 3 кп

ВСт. 3 пс ВСт. 3 пс ВСт. 3 кп


Примечания: 1. Дополнительные требования к поставке стали должны указываться согласно п. 2.4 настоящих норм.

2.    Для конструкций, предназначенных для эксплуатации на открытом воздухе или в неотапливаемых помещениях, за расчетную принимается зимняя температура наружного воздуха по наиболее холодной пятидневке согласно указаниям главы СНиП П-А. 6-62.

Для конструкций, предназначенных для эксплуатации в отапливаемых помещениях, за расчетную принимается температура воздуха в этих помещениях.

3. Взамен мартеновской стали марок ВСт. 3, ВСт. 3 пс и ВСт.Зкп может применяться    конвертерная сталь соответственно марок ВКСт. 3, ВКСт. Зпс и ВКСт.Зкп по ГОСТ 9543-60 согласно указаниям п. 2Д настоящих норм.

4.    Указания настоящей таблицы не распространяются на стальные конструкции специальных сооружений: магистральные и технологические трубопроводы, резервуары специального назначения (для хранения нефтепродуктов и др.), кожухи доменных печей и воздухонагревателей, мачты и башни сооружений связи, опоры линий электропередачи, опоры контактных сетей и т. п. Марки стали для этих конструкций устанавливаются соответствующими главами СНиП или специальными инструкциями.

5.    Выбор марки стали для конструкций, подлежащих расчету на выносливость, производится по указаниям п. 8.8.


6 —

СНиП П-В.3*62

а также из серого чугуна марок СЧ12-28, СЧ15-32, СЧ 18-36, СЧ21-40,    СЧ24-44 и

СЧ28-48,    удовлетворяющего    требованиям

ГОСТ 1412-54.

2.7.    Сварка стальных конструкций должна производиться с применением следующих материалов:

а) при автоматической и полуавтоматической сварке — стальной проволоки, флюсов и других присадочных материалов, обеспечивающих сварное соединение в стык, равнопрочное с основным металлом;

б) при ручной сварке углеродистой стали марок ВСт.З, ВСт.Зпс, ВСт.Зкп и ВКСтД ВКСт.Зпс, ВКСт.Зкп — электродов типа Э42 и Э42А; при этом для сварки элементов конструкций, подвергающихся непосредственному воздействию подвижных или вибрационных нагрузок, должны применяться электроды типа Э42А;

в) при ручной сварке низколегированной стали — электродов типа Э50А и Э55.

Применяемые электроды должны удовлетворять требованиям ГОСТ 9467-60.

2.8.    Заклепки надлежит применять из углеродистой мартеновской стали марок Ст.2закл. и Ст.Ззакл., удовлетворяющей требованиям ГОСТ 499-41, а также из низколегированной стали марки 09Г2, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 5058-57*.

2.9.    Болты надлежит применять из углеродистой стали обыкновенного качества марок ВСт.Зкп, ВСт.З и ВСт.5, поставляемой по группе В ГОСТ 380-60, а также из низколегированной стали марок 09Г2, 14Г2, 15ГС и 15ХСНД, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 5058-57*.

2.10.    Высокопрочные болты надлежит применять из углеродистых или легированных сталей, термически обработанных в готовом изделии (болте), у которых временное сопротивление разрыву после термической обработки будет не ниже 10 000 кг!см2 площади сечения болта нетто (по резьбе) для углеродистых сталей и, соответственно, не ниже 13 000 кг/смъ для легированных сталей.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИИ

Расчетные сопротивления

3.1. Расчетные сопротивления прокатной стали, отливок, а также сварных, заклепочных и болтовых соединений следует принимать по табл. 2—8.

В необходимых случаях приведенные в табл. 2—8 расчетные сопротивления понижаются умножением на коэффициенты условий работы конструкций и их элементов по указаниям п. 3.2. При расчете конструкций на выносливость расчетные сопротивления понижаются умножением на коэффициент 7 по указаниям п. 8.9.

Примечания: 1. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 2—6, получены как произведение (с округлением) установленных в главе СНиП П-А. 10-62 нормативных сопротивлений, коэффициентов однородности и коэффициентов перехода, а для случаев, когда нормативные сопротивления установлены из условия достижения металлом временного сопротивления разрыву (табл. 3 и 5), также и коэффициентов условий работы материала в конструкции.

2.    Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 7 и 8, получены как произведение (с округлением) установленных в главе СНиП И-А. 10-62 нормативных сопротивлений, коэффициентов однородности и коэффициентов перехода, а также коэффициентов условий работы соединений.

3.    Для заклепочных И болтовых соединений (табл. 7 и 8) расчетные сопротивления растяжению и срезу принимаются по марке стали заклепок или болтов; расчетные сопротивления смятию — по марке стали соединяемых элементов конструкций.

3.2.    Расчетные сопротивления материалов и соединений, приведенные в табл. 2—8, понижаются умножением на соответствующие коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 9, для элементов конструкций, перечисленных в этой таблице.

В необходимых случаях для специальных сооружений расчетные сопротивления понижаются или повышаются умножением на коэффициенты условий работы конструкций согласно указаниям соответствующих глав СНиП и издаваемых в развитие настоящих норм специальных инструкций.

3.3.    Расчетное усилие (сопротивление) при растяжении стального каната принимается равным разрывному усилию каната в целом, установленному соответствующими стандартами или заводскими сертификатами и умноженному на коэффициент однородности £=0,8, коэффициент условий работы материала в конструкции 0,8 и, кроме того, на коэффициент m условий работы элемента конструкции или сооружения, устанавливаемы^ соответствующими главами СНиП или специальными инструкциями по проектированию этих конструкций или сооружений.

В необходимых случаях должен вводиться поправочный коэффициент, учитывающий работу соединений каната.


Таблица 2

Расчетные сопротивления R в кг/см2 прокатной стали, установленные из условия достижения металлом

предела текучести

Расчетные сопротивления прокатной стали

Условное

обозначе

ние

углеродистой,

марок1

низколегированной, марок

Вид напряженного состояния

„Сталь 3*

„Сталь 5е

14Г2 и 15ГС при толщине проката в мм

10Г2С,

10Г2СД,

15ХСНД

10ХСНД

„Сталь 4*

20 и менее

21-32

Растяжение, сжатие и изгиб.....

R

2 100

2300

2900

2 800

2900

3400

Срез................

Смятие торцовой поверхности (при

Rep

1 300

1 400

1700

1 700

1700

2 000

наличии пригонки)...........

^?см.т

3 200

3 403

4 300

4 200

4 300

5100

Смятие местное при плотном касании Диаметральное сжатие катков при свободном касании (в конструкциях

RcVL.tA

1600

1700

2 200

2100

2 200

2 500

с ограниченной подвижностью) ....

^С.К

80

90

по

110

110

130


1 Здесь и в дальнейшем тексте настоящих норм наименования „Сталь 3“, „Сталь 4* и „Сталь 5“ охватывают все марки соответствующей углеродистой стали обыкновенного качества независимо от способа изготовления (мартеновская или конвертерная, кипящая, полуспокойная или спокойная)и условий поставки (одновременно но механическим свойствам и химическому составу или только по механическим свойствам).

На чертежах стальных Конструкций и в документации по заказу металла следует указывать точное наименование принятой марки стали и дополнительные требования по соответствующему стандарту.

Примечания: 1. Указанные в табл. 2 значения расчетных сопротивлений установлены:

а)    для прокатной углеродистой стали обыкновенного качества:

сортовой стали толщиной до 100 мм вкл.

фасонной стали „    „    20    „    „

листовой и широкополосной стали толщиной до 40 мм вкл.

б)    для прокатной низколегированной стали (сортовой, фасонной, листовой и широкополосной) толщиной от 4 до 32 мм вкл.

2. При толщине прокатной стали, превышающей величины, указанные в примечании 1, расчетные сопротивления назначаются в соответствии с браковочным значением предела текучести, устанавливаемым стандартами, техническими условиями или соглашением между потребителем и поставщиком стали и принимаемым за нормативное сопротивление стали растяжению, сжатию и изгибу (основное). При этом коэффициент однородности принимается не выше 0,85 для углеродистой стали и не выше 0,8 для низколегированной стали.

Производные расчетные сопротивления определяются в этом случае путем умножения основного расчетного сопротивления на коэффициенты перехода, принимаемые по табл. 26 раздела 4 главы СНиП И-А.10-62.


Таблица 3

Расчетные сопротивления растяжению Rp в кг/см2 прокатной стали, установленные из условия достижения

металлом временного сопротивления разрыву    __

Расчетные сопротивления прокатной стали

Вид напряженного состояния

Условное

обозначе-

углеродистой,

марок

низколегированной, марок

нне

„Сталь 3*

„Сталь 4*

„Сталь 5м

14Г2

15ГС

10Г2С,

10Г2СД

15ХСНД

юхенд

Растяжение........

Яр

2 600

2 700

3 200

3000

3IC0

3 200

3 300

3 500


Примечания: 1. Приведенные в табл. 3 расчетные сопротивления прокатной стали растяжению установлены для конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести (например, при расчете на внутреннее давление стальных трубопроводов, цилиндрических емкостей и т. п.).

2.    Приведенные в табл. 3 расчетные сопротивления растяжению даны для толщин проката: углеродистой стали обыкновенного качества—в пределах, установленных ГОСТ 380-60; низколегированной стали—йо32мм включительно.

3.    При толщине прокатной стали, превышающей величины, указанные в примечании 2, а также для марок стали, не указанных в табл. 3, расчетные сопротивления назначаются в соответствии с браковочным значением временного сопротивления разрыву, устанавливаемым стандартами, техническими условиями или соглашением между потребителем и поставщиком стали и принимаемым за нормативное сопротивление стали растяжению. При этом коэффициент однородности принимается в соответствий с экспериментальными да ными, но не выше 0,8, а коэффициент условий работы материала—по специальным указаниям, но не выше 0,8,


Таблица 4 Расчетные сопротивления R в кг/см2 отливок _из углеродистой стали__

Вид напряженного состояния

и Л о » $ се

5 *

о «

Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали марок

Ч о й>

«ю ж

>>51

15Л

35Л

Растяжение, сжатие и изгиб ..........

R

1 500

2 100

Срез.........

&ср

900

1 300

Смятие торцовой поверхности (при наличии пригонки)........

Rcm.t

2 300

3 200

Смятие местное при плотном касании ....

Rcm.m

1 100

1 600

Диаметральное сжатие катков при свободном касании (в конструкциях с ограниченной подвижностью) .........

Rc.K

60

80

Швы в стык

Сжатие..............

Д"

2100

2 900

2800

2 900

3 400

То же

Растяжение:

а) при автоматической сварке

Дрв

2 100

2 900

2 800

2 900

3 400

б) при полуавтоматической и ручной сварке с применением для контроля качества швов:

повышенных способов . .

Д£в

2 100

2 900

2 800

2 900

3 400

обычных способов ....

д"

1 800

2 500

2 400

2 500

2 900

То же

Срез...............

г>св

1 300

1 700

1 700

1 700

2000

Угловые швы

Сжатие, растяжение и срез ....

Ду"

1500

2 000

2 000

2 000

2 400

Примечания: 1. К повышенным способам контроля качества швов, применяемым в дополнение к обычным способам (наружный осмотр, измерения швов и т. п.), относятся физические способы контроля (рентгено- или гаммаграфирование, ультразвуковая дефектоскопия, магнитографические способы и др.) в соответствии с указаниями главы СНиП Ш-В.5-62.

Таблица 5

Расчетные сопротивления R в кг/см2 отливок из серого чугуна

Вид напряженного

Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна марок

ч о о .Уо S >» О X

СЧ12-28

СЧ15-32

СЧ18-36

СЧ21-40

СЧ24-44

СЧ28-48

Сжатие центральное и при изгибе .

Дс

1 600

1 800

2 100

Растяжение при изгибе ......

ДИ

450

600

800

Срез......

Дер

350

450

600

Смятие торцовой поверхности (при наличии пригонки)

Rcm.t

2400

2 700

3 200


Таблица 6 Расчетные сопротивления RCB в кг/см2 сварных швов

Расчетные сопротивления RCB сварных швов рукциях из стали марок

в конст-

Вид сварных швов

Условное

„Сталь 3е, „Сталь 4“

14Г2 и 15ГС при толщине проката в мм

10Г2С,

10Г2СД,

10ХСНД

Вид напряженного состояния

обозначе

ние

20 и менее 21—32

15ХСНД

при сварке автоматической и полуавтоматической, а также ручной, электродами типов

Э42 и Э42А| Э50А

Э55


2.    Применение повышенных способов контроля качества швов должно оговариваться в проекте.

3.    Расчетные сопротивления сварных швов, выполняемых электродами типа Э42А в соединениях элементов из низколегированной стали с элементами из „Стали 3“, принимаются такими же, как и для сварных швов в соединениях элементов из „Стали 3“, выполняемых электродами типа Э42.

4.    При применении в сварных конструкциях „Стали 5* (в соответствии с п. 2.2) расчетные сопротивления сварных швов принимаются на 10% выше соответствующих расчетных сопротивлений, установленных для конструкций из “Стали 3й.

5.    Приведенные в табл. 6 расчетные сопротивления сварных швов в стык соответствуют соединениям, выполненным двухсторонней сваркой или односторонней с подваркой корня шва. Для соединений в стык, в которых невозможно осуществить подварку корня шва, расчетные сопротивления снижаются умножением на коэффициент 0,7.

Таблица 7

Расчетные сопротивления /?Эакл в кг/см2 заклепочных соединений_

Расчетные сопротивления R

закл

Вид напряженного

Условное

обозначе

ние

срезу и растяжению заклепок из стали марок

смятию соединяемых элементов конструкций из стали марок

состояния и группа соединения

Ст. 2 закл. Ст. 3 закл.

09Г2

.Сталь 3“ .Сталь 4“

.Сталь 5“

14Г2 и 15ГС при толщине проката в мк

10Г2С,

10Г2СД,

15ХСНД

юхснд

20 и менее

21—32

Срез В........

1 пзакл ) ^ср

1 800

2 200

_

_

_

_

_

Срез С........

Смятие В .......

1 600

4 200

4 600

5 800

5600

5 800

6 800

Смятие С .......

Растяжение (отрыв го-

) озакл ) ^см

3 800

ловок) .......

Л>закл

1 200

1 500


Примечания: 1. К группе В относятся соединения, в которых заклепки поставлены в отверстия

а)    сверленные на проектный диаметр в собранных элементах;

б)    сверленные на проектный диаметр в отдельных элементах и деталях по кондукторам;

в)    сверленные или продавленные на меньший диаметр в отдельных деталях с последующим рассвер

ливанием до проектного диаметра в собранных элементах.

К группе С относятся соединения, в которых заклепки поставлены в продавленные отверстия или в отверстия, сверленные без кондукторов в отдельных деталях (без последующего рассверливания).

2.    При применении в соединяемых элементах конструкций толстого проката приведенные в табл. 7 значения расчетных сопротивлений смятию снижаются в соответствии с указаниями примечания 2 к табл. 2.

3.    При заклепках с потайными или полуиотайными головками расчетные сопротивления заклепочных соединений срезу и смятию понижаются умножением на коэффициент 0,8. Работа указанных заклепок на растяжение не допускается (#ракл=0).


Расчетные сопротивления R6 в кг/см2 болтовых соединений

Таблица 8

Расчетные сопротивления R**

Услов-

растяжению

и срезу болтов

смятию

соединяемых элементов

Вид напряжен-

из стали марок

конструкций из стали

марок

Вид болтового

ного состояния

ное

соединения

и группа

обоз-

с

O—f

9 t

9

14Г2 и 15ГС

соединения

ние

«со

ю

uS

CO T A

иэ

ja

при толщине

Н Н

н

-о с*Х Urn Ю

4 «0 «9 «9

<3

проката в мм

о

оо

ffiOQ

О

ш

(_

а»

о

H H

ou

ft ft

О

20 и менее

21-32

55 tae

©ow

X

©

Болты чистые

Растяжение

1 700

1 900

2 000

2 300

-

_

. .

_

__

и получистые (повы-

Срез В

1 700

1 800

2 000

2 200

_

,

_

_

.

шенной точности)

ср

Смятие В

R('

-

3 800

4 100

5 200

5 000

5 200

6 100

Болты черные (нормальной точности):

а) в одиоболто-

Растяжение

К

1 700

1 900

2 000

2 300

вых соединениях

Срез

*ср

1 500

1 600

Смятие

*с«

3 800

—•

б) в многобол-

Растяжение

Яр

1 700

1 900

2 000

2 300

_

товых соеди-

Срез

<

1 300

1 400

__

__.

_

_

__

_

нениях

vcp

3 400

Смятие

Ясб

■—

Анкерные болты

Растяжение

я;

1 400

1 500

1 700

1900

Примечания: 1. Определение группы В болтового соединения см. в примечании 1 к табл. 7.

2. При применении в соединяемых элементах конструкций толстого проката приведенные в табл. 8 значения расчетных сопротивлений смятию снижаются в соответствии с указаниями примечания 2 к табл. 2.


2-2322