Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

31 страница

300.00 ₽

Купить СНиП II-В.2-71 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ распространяется на проектирование каменных и армокаменных конструкций зданий и сооружений.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Материалы

3. Расчетные характеристики

Расчетные сопротивления

Модули упругости, коэффициенты линейного расширения кладки и коэффициенты трения

4. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям первой группы (по несущей способности)

Центрально сжатые элементы

Внецентренно сжатые элементы

Местное сжатие (смятие)

Изгибаемые элементы

Срез

Многослойные стены (стены облегченной кладки и стены с облицовками)

Элементы с сетчатым армированием

5. Расчет элементов каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям второй группы (по образованию и раскрытию трещин и по деформациям)

6. Проектирование каменных зданий и их частей

Общие положения

Допустимые отношения высот стен и столбов к их толщинам

Стены из виброкирпичных панелей и крупных блоков

Многослойные стены

Анкеровка стен и столбов

Опирание элементов конструкций на кладку

Фундаменты, цоколи и стены подвалов

Перемычки

Тонкостенные сводчатые покрытия

Армированная кладка

Деформационные швы

7. Проектирование каменных конструкций, возводимых в зимнее время

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕДАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)



СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел В


Глава 2

КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ


|Ч1

4Й1

^ §

Ы

X X < ш о

X


’а

£


X

ш

X

ш

2


номер


i

о


< о СО о


СНиП Н-В.2-71


ИЗМЕНЕН (дополнен)


в части______ „...........

(раздел, пункт)

ОСНОВАНИЕ

$аим«йв«.ист®чыТЯв,дата,Ывстр.)



Москва — 1972


Издание официальное


ГОСУДАРСТВЕННЫЙ комитет СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел В

Глава 2

КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП II-B.2-71


Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 16 сентября 1971 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ

Москва — 1972

Таблица П

3.8.    Расчетные сопротивления арматуры, анкеров и связей следует принимать по табл. 13.

При расчете зимней кладки, выполненной методом замораживания, расчетные сопротивления арматуры и связей следует принимать с дополнительными коэффициентами тя, приведенными в табл. 29.

МОДУЛИ УПРУГОСТИ, коэффициенты ЛИНЕЙНОГО расширения кладки и коэффициенты трения

3.9.    Модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки Е0 должен приниматься равным:

для неармированной кладки

0)

для армированной кладки

£0 = аа£а.к-    (2)

В формулах (1) и (2): а и аа — упругие характеристики кладки, лри-__ нимаемые по пп. ЗЛО и 3.11;

R — средний предел прочности (временное сопротивление) сжатию кладки, определяемый по формуле

R = kR,    (3)

где k — коэффициент, принимаемый по табл. 14;

R — расчетные сопротивления кладки, принимаемые по табл. 2—9 с учетом коэффициентов, приведенных в примечаниях к этим таблицам, а также __ пп. 3.3, 3.4, 3.5 и 3.6;

Ra.к — средний предел прочности (времен-ное сопротивление) сжатию армированной кладки ,из кирпича или керамических камней, определяемый по формулам:

для кладки с сетчатой арматурой

«... - *'«+    ;    W

Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению RVt растяжению при изгибе #ри, срезу Rep и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rrл при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню

Расчетные сопротивления в кГ(см* при марке

камня

Вид напряженного состояния

Обозначения

200

150

100

75

50

35

25

15

10

I.    Осевое растяжение ........

2 .Растяжение при изгибе и главные

растягивающие напряжения ....

J.    Срез ...............

*Р.и \

Яга I

«ер

2,5

4.0

10,0

2,0

3.0

8.0

1.8

2.5

6.5

1,3

2,0

5,5

1,0

1,6

4,0

0,8

1,2

3,0

0,6

1,0

2,0

0,5

0,7

1,4

0,3

0,5

0,9

Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Яр, растяжению при изгибе Яря и главным растягивающим напряжениям Ягл отнесены ко всему сечению разрыва кладки.

2. Расчетные «сопротивления срезу по перевязанному сечению Яор отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.

Таблица 12

Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Яр, главным растягивающим напряжениям Rfiл и растяжению на изгибе Яр.ш

Вид напряженного состояния

Обозначе-

Расчетные сопротивления в кГ/см* при марке бетона

ния

200

150

100

75

50

35

1. Осевое растяжение и главные растяги-

Яр |

2,0

1,8

1,6

1,4

1,2

1,0

вающие напряже-

I

ния.......

2. Растяжение при изгибе ......

Яг, )

^р.и

2,7

2,5

2,3

2,0

1,8

1,6


Таблица 13

Расчетные сопротивления арматуры Ra в армированной кладке

Расчетные сопротивления Rа • кГ§см*

Вид армирования конструкций

стали

класса

A-I

стали

класса

А-Н

обыкновенной арматурной проволоки класса В-1 диаметром в им

до 5,5

6 и более

1.    Сетчатая арматура

2.    Продольная арматура в кладке и комплексных конструкциях:

а) продольная ар-

1500

2000

1800

матура . . . б) отогнутая арматура и хо-

1900

2400

3100

2500

муты ....

3. Для конструкций, усиленных обоймами: а) поперечная а.р-

1700

2150

2200

1750

матура . . . б) продольная арматура без непосредственной передачи нагрузки на обой-

1500

1900

2000

1800

му.....

в) то же, при передаче нагрузки на обойму с

430

550

одной стороны г) то же, при передаче нагрузки с двух сто-

1300

1600

рон .... 4. Анкеры и связи в кладке:

а) на растворе марки 25 и вы-

1900

2400

ше.....

б) на растворе

1900

2400

3100

2500

марки 10—4

1050

1350

2200

1800

Примечание. Расч

етные

СОПрОТ!

{вления

дру-

! гих видов арматурной стали следует принимать не

1 выше чем для стали класса А-Н или соответственно ! обыкновенной арматурной проволоки, i

для кладки с продольной арматурой

^а.к=^^“1    •    (5)

ц — процент армирования кладки, определяемый по формулам: для кладки с сетчатой арматурой

Таблица 14

Коэффициенты k

Вид кладки

Коэффициента к

1. Из кирпича и камней всех видов.

из крупных блоков, рваного бута и

бутобетона..........

2.0

2. Вибрированная кирпичная . . .

2,5

Р =    100,

v к

где Va и VK — соответственно объемы арматуры и кладки; для кладки с продольной арматурой

Р =    ЮО,

гк

где Fa и FK — соответственно площади сечения арматуры и кладки.

Напряжения в арматуре Ra в формулах (4) и (5) следует принимать:

для стали класса A-I Ra =2400 кГ/см2;

для стали класса А-Н Ra=3000 кГ/см2; для обыкновенной арматурной проволоки

#i = 8500 кГ1см2.

3.10.    Значения упругой характеристики а для неармированной кладки следует принимать по табл. 15.

3.11.    Значения упругой характеристики для армированной кладки оа следует принимать:

а) при сетчатой арматуре по формуле

б) при продольном армировании—как для неармированной кладки по табл. 15.

Значения среднего_предела прочности не-армированной^ кладки R и кладки, армированной сетками Ra.к, следует определять по формулам (3) и (4).

3.12.    Величины коэффициентов линейного расширения кладки а( при изменении температуры на 1°С принимают по табл. 16.

3.13.    Коэффициенты трения следует принимать по табл. 17.


СНиП II-B.2-7I


Таблица 15

Упругая характеристика а

Упругая характеристика а

Вид кладки

при марках раствора

при прочности раствора

200—25

ю

4

m

1

*

С*

нулевой

1. Из крупных блоков, изготовленных из тяжелого и крупнопористого бетона на тяжелых заполнителях и тяжелого природного камня (уоб^ > 1800 кг/**) ....

1500

1000

750

750

500

2. Из тяжелых природных и цементных бетонных камней я бута ....

1500

1000

750

500

350

3. Из крупных блоков, изготовленных из легкого, силикатного, автоклав ю-го ячеистого бетона, крупнопористого бетона на легких заполнителях и из легкого природного камня .......

750

750

500

500

350

4. Из крупных блоков, изготовленных из безавто-клавных ячеистых золобетонов ......

500

500

350

350

350

5. Из керамических камней, а также из кирпича глиняного пластического прессования обыкновенного и пустотелого, легкобетонных камней и легких природных камней

1000

750

500

350

200

б. Из кирпича силикатного

750

500

350

350

200

7. Из кирпича глиняного полусухого прессования обыкновенного и пустотелого .......

500

500

350

350

200


Примечания: 1. При определении коэффициентов продольного изгиба для элементов с гибкостью"^ 23 или отношением -“<8 (см. п. 4.2) г    п

допускается принимать величины упругой характеристики а кладки из кирпича всех видов, как из кирпича пластического прессования.

2.    Приведенные в табл. 15 (пп. 5—7) значения упругой характеристики а для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.

3.    Упругая характеристика бутобетона принимается равной а—2000.

4.    Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики а следует принимать по табл. 15 с коэффициентом 0,7.


Таблица 16

Коэффициенты линейного расширения кладки а*

Материалы кладки

Коэффициенты линейного расширения кладки

1.    Кирпич глиняный обыкновенный, пустотелый и керамические камни

2.    Кирпич силикатный, камни бетонные и бутобетон...... .

3.    Камни природные, камни и блоки из ячеистых бетонов.....

Примечание. Величины коэф нейного расширения для кладки из 1 алов допускается принимать по опыт]

0,000005

0,00001

0,000008

фициентов ли-фугих материным данным.

Т a б лиц a 17


Коэффициенты трения f

Материалы

Коэффициенты трения f при состоянии поверхности

сухом

влажном

1. Кладка по кладке или бетону

0,7

0,6

2. Дерево по кладке или бетону

0,6

0,5

3. Сталь по кладке или бетону .

0,45

0,35

4. Кладка и бетон но песку или

гравию.........

0,6

0,5

5. То же, по суглинку . . . .

0,55

0,4

6. То же, по глине......

0,5

0,3


4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ (по несущей способности)

ЦЕНТРАЛЬНО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.1. Расчет элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует производить по формуле

N^m^RF,    (7)

где N— расчетная продольная сила;

R — расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое по табл. 2—9; Ф — коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.2;

F — площадь сечения элемента; тдл — коэффициент, учитывающий влияние прогиба сжатых элементов на их несущую способность при длительной


нагрузке и определяемый по формуле (12) при ео.Дл=0. При меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов h^-60 см (или с меньшим радиусом инерции сечения г >8,7 см) коэффициент тдл следует принимать равным единице.

тики кладки а и приведенной гибкости элемента Апр или отношения Япр , где

4.2. Коэффициент продольного изгиба ср, учитывающий снижение несущей способности сжатых элементов постоянного по длине сечения при продольном изгибе, определяется по табл. 18 в зависимости от упругой характерис-

(8)

Г lqoo

а


N

кпр


л 1/л^1000 ■ V a hV а ’

В формулах (8):

/0 — расчетная высота (длина) элемента; h — меньший размер прямоугольного сечения; г — меньший радиус инерции сечения элемента;

а — упругая характеристика кладки (см. табл. 15).

4.3. Расчетная высота каменных стен и столбов /0 при определении коэффициентов продольного изгиба <р и отдл должна приниматься в зависимости от условий опирания стен на горизонтальные и вертикальные опоры (перекрытия и примыкающие стены).

При опирании стен и столбов на горизонтальные опоры расчетные высоты принимаются:

а)    при шарнирном опирании на неподвижные в горизонтальном направлении опоры lo=Hj

б)    для свободно стоящих конструкций, при отсутствии связи их с перекрытиями или другими горизонтальными опорами, /0=2Я;

в)    для конструкций с частично защемленными опорными сечениями — с учетом фактической степени защемления, но не менее /о= = 0,8Я, где Я — расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными опорами либо высота свободно стоящей конструкции.

ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.4. Расчет внецентренно сжатых элементов неармированной кладки производится по формуле

N < /иял q>! R Fq ш    (9)

для прямоугольного сечения по формуле

N < тмх R F ^1 — ш, (10)

где

ф1 = ф [l-^-(o,06 —-0,2)].    (11)

В формулах (9) — (11):

R — расчетное сопротивление кладки сжатию; F — площадь сечения элемента; h — высота сечения (в направлении действия изгибающего момента);

Fc— площадь сжатой части сечения, которая определяется в предположении прямоугольной эпюры напряжений сжатия (рис. 4). Центр тяжести сжатой части сечения совпадает с точкой приложения внешней

Таблица 18 Коэффициенты продольного изгиба ф

Хпр

Хпр

Коэффициент продольного изгиба <р

ХА

пр

- Г

Апр

Коэффициент продольного изгиба ф

4

14,0

1,00

15

52,5

0,77

5

17,5

0,98

16

56,0

0,74

6

21,0

0,96

18

68,0

0,70

7

24,5

0,94

20

70,0

0,65

8

28,0

0,92

22

76,0

0,61

9

31,5

0,90

24

83,0

0,56

10

35,0

0,88

26

90,0

0,52

11

38,5

0,86

28

97,0

0,49

12

42,0

0,84

30

104,0

0,45

13

45,5

0,81

14

49,0

0,79


где /УдЛ — расчетная продольная сила от длительно действующих нагрузок; т) — коэффициент, принимаемый по табл.20;

е0 дл — эксцентрицитет от длительно действующих нагрузок.

При h 30 см или г 8,7 см коэффициент тдл принимается равным единице.

При ео>0,7 у, кроме расчета внецентренно сжатых элементов по формулам (9) и (10), следует производить расчет растянутой зоны раскрытию трещин согласно укзаниям п. 5.2.

4.5. Наибольшая величина эксцентрицитета (с учетом случайного) во внецентренно сжатых конструкциях без продольной арматуры в

растянутой зоне не должна превышать: для основных сочетаний нагрузок — 0,9 у, для особых— 0,95 у; в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок — 0,8 у, для особых — 0,85 у. При этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов должно быть не менее 2 см.

4.6.    При расчете несущих и самонесущих стен (см. п. 6.6) из кладки толщиной 25 см и менее следует учитывать случайный эксцентрицитет, который должен суммироваться с эксцентрицитетом продольной силы.

Величину случайного эксцентрицитета следует принимать равной: для несущих стен — 2 см-, для самонесущих стен, а также для отдельных слоев трехслойных несущих стен — 1 см.

Для ненесущих стен и перегородок, а также заполнений фахверковых стен случайный эксцентрицитет допускается не учитывать.

МЕСТНОЕ СЖАТИЕ (смятие)

4.7.    Расчет сечений при местном сжатии (смятии) должен производиться при нагрузках, приложенных к части площади сечения (при опиранни на кладку ферм, балок, прого-

сжимающей силы N и положение границы площади Fc определяется из условия равенства нулю статического момента этой площади относительно ее центра тяжести;

во — эксцентрицитет продольной силы относительно центра тяжести сечения;

/о •— расчетная высота элемента;

йэ=3,5г (здесь г — радиус инерции сечения в направлении действия изгибающего момента; для прямоугольного сечения Аэ= =А);

Ф — коэффициент продольного изгиба (см. п. 4.2);

©—коэффициент принимают по табл. 19;

Таблица 19


Таблица 20

Коэффициенты т)

Коэффициент г,

для кладки

xft

из глиняного кирпича; из камней и крупных блоков из тяжелого бетона, из природных камней всех видов

из силикатного кирпича, из камней и крупных блоков из легкого и ячеистого бетона

при проценте продольного армирования

0,1 и менее

0,3 и более

0,1 и менее

0,3 в более


<10

<35

0

0

0

0

12

42

0,04

.0,03

0,05

0,03

14

49

0,08

0,07

0,09

0,08

16

56

0,12

0,09

0,14

0,11

18

63

0,15

0,13

0,19

0,15

20

70

0,20

0,16

0,24

0,19

22

76

0,24

0,20

0,29

0,22

24

83

0,27

0,23

0,33

0,26

26

90

0,31

0,26

0,38

0,30

Примечание. Для неармированной кладки значения коэффициента т| принимаются как для кладки с армированием 0,1% и менее. При проценте армирования более 0,1% и менее 0,3% коэффициенты т) определяются интерполяцией.


Коэффициенты ю

Значения «о

для сечений

Вид кладки

произвольной формы

прямоугольного

1. Для кладок всех

видов, кроме указанных в п. 2 . .

1 + -^<1,25 3 У

1 + ГТбА^ 1,25

2. Из камней и'круп-

ных блоков, изго-

товленных из ячеи-

стых и крупнопористых бетонов; из природных камней (включая бут) . .

1

1

Примечание.

h — высота сечения; у — рас-

стояние от центра тяжести элемента до края сечения в сторону эксцентрицитета. Если Зу<1,5А, то при определении коэффициента и вместо 3у принимается 1,5А.

тлл—коэффициент, определяемый по формуле

_1    „ 1^55- /1 | 1,2во.дл)    /1гп

^дл — 1    V    (1 4"    ^    (12)


15


нов, перемычек, панелей перекрытий, колонн и т. п.).

Несущая способность кладки при местном сжатии определяется с учетом характера распределения давления по площади смятия.

Конструктивные требования к участкам кладки, загруженным местными нагрузками, приводятся в пп. 6.26—6.29.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.8.    Расчет изгибаемых неармированных элементов следует производить по формуле

*<*Р..*    (13)

где М — расчетный изгибающий момент;

W — момент сопротивления сечения кладки при упругой ее работе;

/?Р.И—расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по перевязанному сечению (см. табл. 10— 12).

П р и м е ч а н и е. Проектирование элементов каменных конструкций, работающих на изгиб по непере-вязанному сечению, не допускается.

4.9.    Расчет изгибаемых элементов на поперечную силу следует производить по формуле

Р</?гл6г,    (14)

где Q — расчетная поперечная сила;

Rv?, — расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям при изгибе (см. табл. 10—12); b — ширина сечения; z — плечо внутренней пары сил; для прямоугольного сечения

3

СРЕЗ

4.10.    Расчет неармированной кладки на срез производится по формуле

Q < (Яср + 0,8 nfo0)F,    (15)

где RcV — расчетное сопротивление срезу (см. табл. 10 и 11) ; f — коэффициент трения по шву кладки, принимаемый для кладки из кирпича и камней правильной формы равным 0,7; оо — среднее напряжение сжатия при наименьшей расчетной продольной нагрузке, определяемой с коэффициентом перегрузки 0,9; п — коэффициент, принимаемый равным 1,0 для кладки из сплошного

кирпича и камней н равным 0,5 для кладки из пустотелого кирпича и камней с вертикальными пустотами;

F — расчетная площадь сечения. МНОГОСЛОЙНЫЕ СТЕНЫ

(стены облегченной кладки и стены с облицовками)

4.11.    Многослойные стены состоят из конструктивных, облицовочных и теплоизоляционных слоев, соединенных жесткими или гибкими связями.

Жесткие связи должны обеспечивать распределение нагрузки между конструктивными слоями. Конструктивные требования к жестким и гибким связям приведены в пп. 6.17 и 6.18.

4.12.    При расчете многослойных стен должно учитываться неполное использование прочности слоев при совместной работе вследствие их различных деформационных свойств.

4.13.    При определении несущей способности облегченной кладки стен допускается учитывать теплоизоляционные слои, если они выполнены из бетонов или камней марки не ниже 10. При выполнении теплоизоляционного слоя из бетона или камней меньшей прочности или же из минераловатных или органических плит, пористых пластмасс, засыпок и других материалов утеплитель учитывается только как нагрузка, приложенная с соответствующим эксцентрицитетом.

4.14.    Расчет стен с облицовкой (лицевой кладкой) следует производить для двух предельных состояний: по несущей способности (прочности и устойчивости) и образованию трещин в облицовке (лицевой кладке). Расчетные усилия в стенах не должны превышать меньшего усилия, определенного для этих двух предельных состояний.

4.15.    При расчете многослойных кладок с жесткими связями коэффициенты продольного изгиба ф принимают по упругой характеристике кладки наружных стенок, как для сплошного сечения стены.

В многослойных стенах с гибкими связями (без тычковой перевязки) и с засыпками или термовкладышами каждая ветвь кладки должна рассчитываться самостоятельно на приложенные к ней нагрузки. Коэффициент <р при их расчете следует принимать для условной толщины, равной сумме толщин двух ветвей, умноженной на коэффициент 0,7. При различных материалах ветвей коэффициент <р


следует определять по материалу ветви с более низкой упругой характеристикой.

4.16. В стенах с облицовками, при жесткой связи между облицовкой и кладкой, эксцентрицитет во продольной силы, направленный в сторону облицовки, не должен превышать 0,5 у. Коэффициент продольного изгиба принимается по упругой характеристике основного материала стены, а гибкость — по общей толщине стены с облицовкой.


Va и Кк — соответственно объемы арматуры и кладки;

Ф — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 для А,пр или А,*Р по формуле (8) при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием аа, принимаемой по формуле (6).


ЭЛЕМЕНТЫ С СЕТЧАТЫМ АРМИРОВАНИЕМ


4.17. Расчет элементов с сетчатым армированием при центральном сжатии следует производить по формуле

W </Ядл ф Яа к F,    (16)

где    N    —    расчетная продольная сила;

#а.к <1,8# — расчетное сопротивление сжатию, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами на растворе марки 25 и выше при высоте ряда не более 150 мм по формуле

; ал


Примечание. При армировании сеткой «зигзаг» за расстояние между сетками s принимается расстояние между сетками одного направления.

4.18.    Марка раствора для армокаменных конструкций должна быть не ниже 50.

Расчетное сопротивление кладки с сетчатым армированием на растворе марки ниже 50 требуется определять при проверке прочности незаконченного здания и зимней кладки в стадии оттаивания.

4.19.    Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием следует производить по формуле


М<Ф1тдл#а_к-и#сш    (19)


или для прямоугольного сечения

N < Ф, тлл #а к И F f 1 -    О),    (20)


при прочности раствора 25 кГ/см2 — по формуле


%а.к — # +


100


менее

(18)


# — расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

#25—расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

р =-ттМОО —процент армирования по объ-

ему; для квадратной сетки из арматуры сечением fa с размером ячейки с при расстоянии между сетками по высоте s

CS


где #*.к.и < 1,8#—расчетное сопротивление сжатию армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при прочности раствора 25 кГ/см2 и выше по формуле


= #


^a.K.y — # +


2 и- 11 _ 2    €р    \

100 \ д Г


(21)


а при прочности раствора менее 25 кГ(см2 — по формуле 2|л#а ^ JR_ _ 2е0

100 ' R


(22)


Остальные обозначения величин имеют те же значения, что в пп. 4.4 и 4.17.


тЯл — коэффициент, определяемый по формуле (12);


Примечание. При эксцентрицитетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений е0>0,33 у), а также при Xpp> 15 или Х'р>53 применять сетчатое армирование не следует.


СНиП П-В.2-71

(23)

5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КАМЕННЫХ И АРМОКАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

(по образованию и раскрытию трещин и по деформациям)

5.1.    По образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и по деформациям следует рассчитывать:

а)    внецентренно сжатые неармированные элементы при е0>0,7 у (см. п. 5.2);

б)    смежные, работающие совместно конструктивные элементы кладки (например, сопряжения примыкающих друг к другу стен, облицовки и основной части стены и т. п.) из материалов различной деформативности (с различными модулями упругости, ползучестью, усадкой) или при значительной разнице в напряжениях, возникающих в этих элементах;

в)    самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб, если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса) восприятия нагрузок;

г)    стеновые заполнения каркасов — на перекос в плоскости стен;

д)    продольно армированные емкости при наличии требований непроницаемости штукатурных или плиточных изоляционных покрытий;

е)    другие элементы сооружений, в которых образование трещин не допускается или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.

5.2.    Расчет по раскрытию трещин (швов кладки) внецентренно сжатых неармирован-ных каменных конструкций следует производить при е0>0,7 у исходя из следующих положений:

а)    усилия определяют по расчетным нагрузкам при основных сочетаниях воздействий. Для особых сочетаний воздействий расчет по раскрытию трещин допускается не производить;

б)    при расчете принимается линейная эпюра напряжений внецентренного сжатия как для упругого тела;

в)    расчет производится для полного сечения по условному краевому напряжению растяжения, которое характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне.

Расчет следует производить по формуле

^тр ^р.и 7 F (h — y)eр~ J

где J — момент инерции сечения в направлении изгибающего момента;

у —расстояние от центра тяжести до более сжатого его края;

Rp.ii — расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе (см. табл. 10—12);

тТр — коэффициент условий работы кладки по раскрытию трещин, принимаемый по табл. 21.

Остальные обозначения величин те же, что в п. 4.4.

6. ПРОЕКТИРОВАНИЕ КАМЕННЫХ ЗДАНИЙ И ИХ ЧАСТЕЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. При проектировании каменных и армо-каменных конструкций, кроме расчета конструкций законченного здания в условиях их совместной работы с другими элементами здания, необходимо проверить расчетом прочность и устойчивость стен и других конструкций незаконченного здания в процессе их возведения. В случае, если по расчету устойчивость их окажется недостаточной, должны предусматриваться временные крепления до устройства перекрытий или других конструкций, обеспечивающих их устойчивость.

Крупноразмерные элементы конструкций

Таблица 21

Коэффициенты условий работы кладки по раскрытию трещин (швов кладки) ттр

Характеристика и условия работы кладки

Коэффициенты условий работы ттр при степени надежности конструкций

1

И

III

1.    Неармированная, внецентренно ■нагруженная и -растянутая кладка .........

2.    То же, с декоративной отделкой для конструкций с повышенными архитектурными требованиями ........

1,5

1,2

2,0

1,2

3,0


(панели, крупные блоки и т. п.) должны быть проверены расчетом для стадий изготовления, транспортирования и монтажа. Собственный вес сборных элементов следует вводить в расчет с учетом коэффициента динамичности, величина которого принимается, как правило, равной 1,5; при этом коэффициент перегрузки к собственному весу элемента не вводится. Допускается уменьшение коэффициента динамичности до 1,25, если это подтверждено длительным опытом применения таких элементов.

6.2.    При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других элементов зданий следует принимать, что элементы перекрытий (балки, плиты и пр.) укладываются по ходу кладки и что возможно опирание элементов здания (перекрытий, балконов, лестниц и др., в том числе и укрупненных) на свежую кладку.

Если условия возведения запроектированных конструкций требуют особой последовательности работ, выдерживания кладки или специальных конструктивных мероприятий, временных креплений и др., об этом должны быть сделаны специальные указания на чертежах.

6.3.    Для сплошной кладки из камней правильной формы, за исключением виброкирпич-ных панелей, необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:

а)    для кладки из обыкновенного кирпича толщиной 65 мм— один тычковый ряд на шесть рядов кладки, а из кирпича толщиной 88 мм — один тычковый ряд на четыре ряда кладки;

б)    для кладки из камней правильной формы при высоте ряда до 200 мм — один тычковый ряд на три ряда кладки.

6.4.    Необходимо предусматривать защиту стен и столбов от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя на высоте 15—50 см от уровня тротуара или верха отмостки.

Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен, следует предусматривать защитные покрытия. Проектирование защитных покрытий не является обязательным, если для кладки применяются материалы, морозостойкость которых удовлетворяет требованиям табл. 1 (поз. 2).

При применении для кладки стен материалов с маркой по морозостойкости ниже Мрз 15 следует предусматривать свес кровли не менее 35 см.

6.5.    Неармированные кладки из каменных материалов в зависимости от вида кладки, а также прочности камней и растворов подразделяются на четыре группы (табл. 22).

6.6.    Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:

несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т. л.;

самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех этажей здания и ветровую нагрузку;

ненесущие (в том числе навесные), воспринимающие только нагрузку от собственного веса и ветра в пределах одного этажа или одной панели каркасных зданий при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа стены этого типа условно относятся к самонесущим.

В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т. п. передаются на каркас или поперечные конструкции зданий.

6.7.    Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецент-ренное и центральное сжатие принимаются опирающимися в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены. Эти опоры по степени жесткости делятся на жесткие и упругие.

За жесткие опоры принимают:

а)    поперечные устойчивые конструкции — поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, отрезки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;

б)    покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными устойчивыми конструкциями не более указанных в табл.23;

в)    ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

За упругие опоры принимают:    покрытия


и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными устойчивыми конструкциями, превышающих указанные в табл. 23, при

отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте «в».

Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (катковые опоры и т. п.), рассматриваются как консоли, заделанные в грунт.

Таблица 22

Группы кладок

Вид кладки

Группы кладки

I

II

Ш

IV

1. Сплошная кладка из кирпича или камней правильной формы марки 50 и выше

На растворе марки 10 и выше

На растворе марки 4

2. То же, марок 35 и 25

На растворе марки 10 и выше

На растворе марки 4

1

3. То же, марок 15, 10 и 7

На любом растворе

4. То же, марки 4

На любом растворе

5. Крупные блоки из кирпича или камней (вибрированные и невибрированные)

На растворе марки 25 и выше

6. Кладка из грунтовых мате* риалов

На известковом растворе

На глиняном растворе

7. Облегченная кладка из кирпича или бетонных камней с перевязкой горизонтальными тычковыми рядами или скобами

На растворе марки 25 и выше с заполнением бетоном или вкладышами марки 25 и выше

На растворе марки 10 и выше с заполнением бетоном или вкладьппа-ми марок 10 и 15

На раствере марки 10 и выше с заполнением бетоном марки 7 или с засыпкой

8. Облегченная кладка из кирпича или камней колодце-вая (с перевязкой вертикальными стенками)

То же

На растворе марки 10 и выше с заполнением бетоном или вкладышами марки 15 н ниже или с засыпкой

9. Кладка из бута под скобу или из плитняка

На растворе марки 50

На растворе марки 25 и 10

На растворе марки 4

10. Кладка из постелистого бута

На растворе марки 25 и выше

На растворе марок 10 и 4

На растворе глиняном

11. Кладка из рваного бута

На растворе марки 50 и выше

На растворе марок 25 и 10

На растворе марки 4

12. Бутобетон

На бетоне марки 100 и выше

На бетоне марок 75 и 50

На бетоне марки 35



УДК 624.012.1/2(083,75)


Глава СНиП II-B.2-71 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования» разработана в развитие главы СНиП II-A.10-71 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С введением в действие настоящей главы СНиП отменяются:

глава СНиП II-B.2-62 «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования» (издания 1962 и 1969 гг.);

«Технические условия на производство и применение крупных стеновых кирпичных блоков» (СН 29-58);

«Инструкция по применению керамических материалов для облицовки фасадов зданий» (СН 52-59);

«Указания по применению виброкирпичных панелей в строительстве зданий» (СН 175-61);

«Указания по выбору типов стен из каменных материалов при проектировании зданий» (СН 344-65).

Настоящие нормы разработаны Центральным научно-исследовательским институтом строительных конструкций им. В. А. Кучеренко Госстроя СССР.


Редакторы — инж. Аппак Д. А. (Госстрой СССР), д-р техн. наук Семенцов С. А., канд. техн. наук Камсйко В Л. (ЦНИИСК им. Кучеренко).


3-2—4


План II—III кв. 1971 г., № 1/4


Таблица 23

Максимальные расстояния /ст между поперечными конструкциями, при которых покрытия и перекрытия считаются жесткими опорами для стен и столбов

Типы покрытий и перекрытий

Расстояние между поперечными конструкциями в м при группе кладки

I

II

III

IV

А. Железобетонные и армокамен-ные сборные замоноличенные (см. примечание 2) и монолитные ..........

54

42

30

Б. Из сборных железобетонных настилов (см. примечание 3) и из железобетонных или стальных балок с настилом из плит или камней.....

42

36

24

В. Деревянные.......

30

24

18

12

Примечания: 1. Указанные в табл. 23 предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях:

а)    при скоростных напорах ветра 70, 85 и 100 кГ/м2 — соответственно на 15, 20 и 25%:

б)    при высоте зданий 22—32 м — на 10%; 33— 48 м — на 20% и более 48 м — на 25%;

в)    для узких зданий при ширине b менее двойной высоты этажа Н — пропорционально отношению Ь/2Н.

2.    В сборных замоноличенных перекрытиях типа А стыки между плитами должны быть усилены для передачи через них растягивающих усилий (путем сварки выпусков арматуры, прокладки в швах дополнительной арматуры с заливкой швов раствором марки не ниже 100 — при плитах из тяжелого бетона и марки не ниже 50 — при плитах из легкого бетона или другими способами замоноличивания).

3.    В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже 50.

ДОПУСТИМЫЕ ОТНОШЕНИЯ ВЫСОТ СТЕН И СТОЛБОВ К ИХ ТОЛЩИНАМ

6.8.    Отношение высоты стены (столба) к толщине, независимо от результатов расчета, не должно превышать указанных в пп. 6.9—

6.13.

6.9.    Отношение В= — (где Я— высота

h

этажа, h — толщина стены или меньшая сторона прямоугольного сечения столба) при свободной длине стены /<2,5 Я не должно превышать величин, приведенных в табл. 24.

Для стен с пилястрами и столбов сложного сечения вместо h принимается условная

толщина А'=3,5 г, где г— j/*Для столбов

круглого и многоугольного сечения, вписанного в окружность, А'=0,85 d, где d — диаметр сечения столба.

Примечание. При высоте этажа Н больше свободной длины стены I отношение //А не должно превышать значения 1,5р по табл. 24.

6.10.    Предельные отношения р для стен и перегородок, характеризующихся условиями, отличными от указанных в п. 6.9, принимают по табл. 24 с соответствующими коэффициентами k, приведенными для стен и перегородок в табл. 25 и для столбов — в табл. 26.

6.11.    Предельные отношения {$, приведенные в табл. 24 и умноженные на поправочные коэффициенты k по табл. 25 для стен и перегородок, могут быть увеличены: при конструктивном продольном армировании кладки (при

0,05%) в одном направлении — на 20%, в двух направлениях — на 30%.

При расстояниях между связанными со стенами поперечными устойчивыми конструкциями    предельная    высота    стен Я не

ограничивается и определяется расчетом на прочность.

При свободной длине /, равной или большей Я, но не более 2Я (где Я — высота этажа), должно соблюдаться условие:

Я + /<ЗАЗ/1.    (24)

6.12.    Предельные отношения р для столбов принимаются по табл. 24 с понижающими коэффициентами &Ст» приведенными в табл. 26.

Таблица 24 Н

Значения предельных отношений Р = ~ для стен

п

без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при свободной длине стены /<2,5Я (для кладок из камней и блоков правильной формы)

Марка раствора

Предельные отношения 0 при группе кладки (см. табл. 22)

I

и

III

IV

50 и выше........

25

22

25............

22

20

17

10............

20

17

15

14

4............

15

14

13



СНиП

II-B.2-71

В з

а м е н:

СНиП

II-B2-62;

СН

29-58;

сн

52-59;

СН

175-61;

СН 344-65


Строительные нормы и правила


Г осударственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)


Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование каменных и армокаменных конструкций зданий и сооружений.

Примечание. При проектировании каменных и армокаменных конструкций следует соблюдать также требования соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

1.2.    При проектировании каменных и армокаменных конструкций необходимо предусматривать, как правило, следующие, конструктивные решения, изделия и материалы:

а)    наружные несущие, самонесущие или ненесущие стены — из облегченной кладки с плитными утеплителями, пустотелых керамических или бетонных камней, сплошных камней и блоков из ячеистых или легких бетонов. В малоэтажных зданиях (особенно в сельскохозяйственном строительстве), кроме упомянутых выше, — стены из облегченной кладки с местными утеплителями (связанные засыпки из шлака, щебня и песка легких горных пород и др.); при внутренних поперечных несущих стенах, кроме того, — наружные самонесущие или ненесущие стены из панелей всех видов;

б)    панели и крупные блоки из кирпича или камней (особенно при строительстве в Северной строительно-климатической зоне и сейсмических районах);

в)    кирпич марок по прочности на сжатие 150 и более (для наиболее нагруженных сген и столбов зданий);

г)    местные природные каменные материалы (известняки, туфы и т. п.), выпиливаемые из массивов горных пород;

д)    растворы с противоморозными химическими добавками для зимней кладки с учетом указаний п. 7.1.

1.3.    Типовыми проектами должны преду

сматриваться варианты конструктивных решений стен, применение изделий и материалов, указанных в п. 1.2, а также сплошные кирпичные стены.

1.4.    Проектами в необходимых случаях должна предусматриваться защита каменных и армокаменных конструкций от механических воздействий, а также от влияния влажностной или агрессивной среды (защитные покрытия выступающих и особо подверженных увлажнению и внешним воздействиям частей стен, облицовки, пароизоляционные и гидроизоляционные слои и т. д.).

Следует предусматривать также защиту от коррозии стальных связей, закладных и соединительных деталей.

1.5.    Прочность и устойчивость каменных и армокаменных конструкций должны обеспечиваться как для стадии эксплуатации, так и при их возведении, а также при транспортировании и монтаже элементов сборных конструкций. Во всех случаях должны быть обеспечены устойчивость и пространственная неизменяемость всего сооружения или здания в целом.

Проектировать указанные конструкции следует с учетом способов их изготовления и возведения.

1.6.    Типовыми проектами должна предусматриваться возможность возведения зданий и сооружений как в летних, гак и в зимних условиях.

1.7.    В рабочих чертежах должны быть указаны:

а) вид кирпича, камней, облицовочных материалов и бетонов, применяемых для изготовления крупных блоков или заполнения пустот облегченной кладки, и их проектные марки по прочности; для легкого бетона ука-

Утверждены

Внесены

Государственным комитетом

Срок введения 1 июля 1972 г.

ЦНИИСК им. Кучеренко

Совета Министров СССР

Госстроя СССР

по делам строительства 16 сентября 1971 г.

1* Зак. 516



зывается также объемный вес, а для ячеистого бетона еще и отпускная влажность;

б)    проектные марки растворов для кладки и монтажных швов, предназначенных для производства работ как в летнее, так и в зимнее время; при изготовлении панелей и крупных блоков, кроме того, — вид вяжущего;

в)    марки кирпича, камней, бетона и облицовочных материалов по морозостойкости;

г)    классы и марки арматуры, полосовой и фасонной стали;

д)    виды утеплителей для стен облегченной кладки;

е)    для кладки, выполняемой при отрицательных температурах,— способ кладки и при необходимости — дополнительные мероприятия, обеспечивающие прочность и устойчивость зимней кладки в стадии оттаивания (см. л. 7.9);

ж)    требование о систематическом контроле на строительстве прочности кирпича (камня) и раствора для конструкций, расчетная несущая способность которых используется более чем на 80%.

Чертежи, по которым может осуществляться кладка при отрицательных температурах, должны иметь надпись о произведенной проверке прочности конструкций и возможности их возведения в зимних условиях. По чертежам, не имеющим такой надписи, производство кладки в зимних условиях запрещается.

2. МАТЕРИАЛЫ

2.1. Камни и растворы для каменных и ар-мокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих государственных стандартов или технических условий.

Применяются следующие марки камней и проектные марки бетонов и растворов:

а)    камней — по временному сопротивлению сжатию в кГ/см2, а для кирпича также и изгибу —4, 7, 10, 15, 25, 35, 50, 75, 100, 125. 150, 200, 250, 300, 400, 500, 600, 800 и 1000;

б)    бетонов — по временному сопротивлению сжатию в кГ/см2— 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 250, 300 и 400;

в)    растворов — по временному сопротивлению сжатию в кПсм2 — 4, 10, 25, 50, 75, 100, *150 и 200;

г)    каменных материалов и бетонов — по мо

розостойкости— Мрз 10, Мрз 15, Мрз 25, Мрз 35, Мрз 50, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200 и Мрз 300.

Примечания: 1. Марки камней, бетонов и растворов следует определять по методике, установленной соответствующими государственными стандартами.

За марку крупных блоков из природных камней следует принимать временное сопротивление сжатию в кГ/см2 кубов с размером ребер 200 мм.

2.    Возраст раствора, отвечающий его проектной марке, принимается:

а)    для кладки и монтажных швов, как правило, 28 Дней;

б)    для виброкирпичных панелей и крупных блоков из кирпича или камней, подвергаемых тепловой обработке, — в соответствии с требованиями специальных указаний на изготовление этих изделий.

3.    Для бетонов, применяемых в качестве утеплителей, допускаются проектные марки по временному сопротивлению сжатию 7, 10 и 15, а для вкладышей и плит не менее 10.

2.2.    Растворы по объемному весу (в сухом состоянии) подразделяются на:

тяжелые — объемным весом 1500 /сг/л3 и более;

легкие — объемным весом менее 1500 кг/м:\

Для повышения пластичности и водоудерживающей способности растворов проектом должно предусматриваться введение в их состав пластифицирующих добавок (глины или извести). Применение пластифицирующих добавок других видов следует предусматривать в соответствии со специальными указаниями.

2.3.    Морозостойкость (Мрз) каменных материалов для внешней части кладки наружных стен (на глубину 12 см) и для фундаментов (верхняя часть до половины расчетной глубины промерзания грунта, определяемой по нормам проектирования оснований зданий и сооружений) в зависимости от степени долговечности конструкций должна отвечать требованиям, указанным в табл. 1 и пп. 2.4 и 2.5 настоящей главы СНиЛ.

2.4. 'Для районов восточнее и южнее линии, проходящей через города Туапсе, Грозный, Волгоград, Саратов, Куйбышев, Орск, Караганда, Семипалатинск, Усть-Каменогорск, нормы морозостойкости, приведенные в табл. 1, допускается снижать на одну ступень, но не ниже Мрз 10.

2.5.    Для Северной строительно-климатической зоны, а также для районов побережий Ледовитого и Тихого океанов на ширину 100 км, не входящих в Северную строительноклиматическую зону:

а) марки по морозостойкости материалов для внешней части кладки наружных стен (при сплошных стенах: на глубину 20 см—для


_Продолжение    табл.    1

4.    Марку камня по морозостойкости для кладки

открытых водонасыщаемых конструкций и конструкций сооружений в зоне переменного уровня и подсоса воды (подпорные стенки, резервуары, водосливы, бортовые камни и т, п.) принимаются по специальным указаниям.

5.    Требования испытания по морозостойкости не предъявляются к природным каменным материалам, которые на опыте прошлого строительства показали достаточную морозостойкость в аналогичных условиях работы.

6.    Степень надежности конструкций назначается проектной организацией.

Марки каменных материалов, применяемых для внешних частей кладки наружных стен и для фундаментов, по морозостойкости

стен из камней и 25 см для стен из кирпича) и для фундаментов должны быть на одну ступень выше указанных в табл. 1, но не выше Мрз 50 для керамических материалов и природных камней и Мрз 100- для бетонных камней;

б)    не допускается применение камней и блоков из ячеистого бетона для наружных стен зданий с мокрым режимом помещений независимо от наличия пароизоляции;

в)    марки по морозостойкости камней и блоков из тяжелого бетона, применяемых для устройства фундаментов и подземных частей стен, вне зависимости от уровня грунтовых вод, следует принимать не ниже Мрз 150, Мрз 100 и Мрз 50 соответственно при I, II и III степенях надежности конструкций.

Примечание. Определение границ Северной строительно-климатической зоны и ее подзон дано в «Указаниях по проектированию населенных мест, предприятий, зданий и сооружений в Северной строительно-

климатической зоне» (СН 353-66).

2.6. Для армирования каменных конструкций следует применять:

а)    сталь горячекатаную круглую гладкую класса A-I и периодического профиля класса А-И (ГОСТ 5781-61*);

б)    проволоку обыкновенную арматурную холоднотянутую гладкую класса В-I (ГОСТ 6727—53*).

Для закладных деталей, соединительных накладок и для конструкций, усиленных стальными обоймами, следует применять полосовую, листовую и фасонную сталь, удовлетворяющую требованиям, установленным для подобных элементов стальных и железобетонных конструкций соответствующими нормативными документами.

Таблица 1

Вид конструкций

Значения Мрз при степени надежности конструкций

I

п

ш

1. Наружные стены или их облицовка в зданиях с влажностным режимом помещений:

а) сухим и нормальным .

25

15

10

б) влажным......

35

25

15

в) мокрым......

50

35

25

2. Выступающие горизонтальные и наклонные элементы каменных конструкций и облицовок, не защищенные водонепроницаемыми покрытиями (парапеты, наружные подоконники, карнизы, пояски, обрезы, цоколи и другие части зданий, подвергающиеся усиленному увлажнению от дождя и тающего снега) ...........

50

35

25

3. Фундаменты и подземные части стен:

а) из искусственных камней и бетона......

35

25

15

б) из природного камня . .

25

15

15

Примечания: 1. Марки по морозостойкости, приведенные в табл. 1, для всех строительно-климатических зон, кроме указанных в п. 2.5, могут быть снижены для кладки из глиняного кирпича пластического формования на одну ступень, но не ниже Мрз 10 в следующих случаях:

а)    для наружных стен помещений с сухим и нормальным влажностным режимом помещений (п. 1а) — при защите их морозостойкими облицовками, удовлетворяющими требованиям табл. 1, толщиной не менее 35 мм;

б)    для наружных стен влажных и мокрых помещений (пп. 16 и 1в) при защите их с внутренней стороны гидроизоляцией или пароизоляцией;

в)    для элементов каменных конструкций и для фундаментов (пп. 2 и 3) при защите их от увлажнения гидроизоляцией;

г)    для фундаментов и подземных частей стен в маловлажных грунтах, если планировочная отметка земли выше уровня грунтовых вод на 3 к и более (п. 3), при устройстве тротуаров или отмосток.

2.    Марки по морозостойкости, приведенные в пп. 1 и 2 для тонких облицовок (толщиной менее 35 мм), повышаются на одну ступень, но не выше Мрз 50, а для Северной строительно-климатической зоны—на две ступени, но не выше Мрз 100.

3.    Марки по морозостойкости каменных материалов, применяемых для фундаментов и подземных частей стен, следует повышать на одну ступень, если планировочная отметка земли выще уровня грунтовых вод менее чем на 1 м.


СНиП II-B.2-7T


3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ


Таблица 3


РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

3.1. Расчетные сопротивления кладки следует принимать по табл. 2—12.

Таблица 2

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50—150 мм на тяжелых растворах


Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных бетонных сплошных блоков и блоков из природного камня пиленых или чистой тески при высоте ряда кладки 500—1000 мм


Расчетные сопротивления R в кГ/смй

Марка кирпича ■ли камни

при марке раствора

при прочности раствора

200

150

100

75

50

25

10

4

а*

Vj

t,

Stf

о

о

А

4)

4 >*

5

300

39

36

33

30

28

25

22

18

17

15

250

36

33

30

28

25

22

19

16

15

13

200

32

30

27

25

22

18

16

14

13

10

150

26

24

22

20

18

15

13

12

10

8

125

22

20

19

17

14

12

11

9

7

100

20

18

17

15

13

10

9

8

6

75

_

15

14

13

11

9

7

6

5

50

_

11

10

9

7

6

5

3,5

35

9

8

7

6

4,5

4

2,5


Примечания:    1.    Расчетные сопротивления

кладки сжатию следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты:    при    применении    жестких

цементных растворов (без добавок глины или извести), легких растворов и известковых растворов в возрасте до 3 месяцев — 0,85; цементных растворов без извести или глины с органическими пластификаторами — 0,9.

2. Расчетные сопротивления кладки из керамических камней с пустотами шириной более 12 мм принимаются по экспериментальным данным.


Расчетные сопротивления кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по табл. 2 и 5, а кладки из бетонных и природных камней при высоте ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями, принятыми по табл. 3 и 5.

3.2. Расчетные сопротивления, указанные в табл. 2—12, следует умножать на учитываемые независимо друг от друга коэффициенты тк и тк при проверке прочности кладки:

а)    столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее— на тк = 0,8;

б)    элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (не лекального) кир-


Расчетные сопротивления R

в кГ§см*

Марка бетона или камня

при марке раствора

при нулевой

50 и выше

25

10

прочности

раствора

1000

165

158

145

ИЗ

800

138

133

123

94

600

114

109

99

73

500

98

93

87

63

400

82

77

74

53

300

65

62

57

44

250

57

54 .

49

38

200

47

43

40

30

150

39

37

34

24

4 100

27

26

24

17

75

21

20

18

13

50

15

14

12

8,5

35

11

10

9

6

25

7,5

7

6,5

4

Прим

е ч а н и е.

Расчетные сопротивления

кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм

принимаются по табл. 3 с коэффициентом 1,1.

Таблица 4


Расчетные сопротивления Rb сжатию виброкирпичноЙ кладки на тяжелых растворах


Марка кирпича

Расчетные сопротивления R в кГ$см* при марке раствора

200

150

100

75

300

56

53

48

45

250

52

49

44

41

200

48

45

40

36

150

40

37

33

31

125

36

33

30

29

100

31

29

27

26

75

25

23

22


Примечания:    1.    Расчетные сопротивления

сжатию виброкирпичноЙ кладки толщиной 25 см и более следует принимать по табл. 4 с коэффициентом 0,85.

2.    Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 4, относятся к участкам кладки шириной не менее 40 см. Для самонесущих и ненесущих стен допускается применять панели с простенками шириной менее 40 см, но не менее 32 см\ при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8.

3.    Технология изготовления вибрированной кладки определяется специальными указаниями.


пича, не армированных сетчатой арматурой, — на тк — 0,6;

в)    кладки на сжатие при нагрузках, которые будут приложены после длительного периода твердения раствора (более года), — на тк— 1,1;

г)    кладки из силикатного кирпича на растворах с добавками поташа — на тк = 0,85;

д)    зимней кладки, выполняемой способом замораживания — на т'ю принимаемый по табл. 29 настоящей главы СНиП.

Примечание. Прн расчете в стадии оттаивания зимней кладки из силикатного кирпича на растворах с добавками поташа коэффициент /wK—0,85 вводить не следует.

3.3. Расчетные сопротивления кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различ-

Таблица /

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленые и чистой тески)

Вид кладки

Марка

камня

Расчетные сопротивления R в кГ/см*

при марке раствора

при прочности раствора

25

,0

4

2

кГ/см*

нуле

вой

1. Из при-

25

6,0

4.5

3,5

3,0

1

2,0

родных кам-

15

4.0

3,5

2,5

2,0

1,3

ней при вы-

10

3,0

2,5

2,0

1,8

1.0

соте ряда до

7

2,5

2,0

1.8

Ко

0,7

150 мм

2. Из при-

25

7,5

6,5

5,5

5,0

3,5

родных кам-

15

5,0

4,5

3,8

3,5

2,5

ней при вы-

10

3,8

3,3

2,8

2,5

2,0

соте ряда

7

2,8

2,5

2,3

2,0

1,2

200—300 мм

4

1,5

1,4

1,2

0,8

пых типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по табл. 3 с коэффициентом:

при проценте пустотности <5% — 0,9;

»    »    »    25%    —    0,5;

»    »    »    -<45%—0,25

где процент пустотности определяется по горизонтальному сечению.

Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты допускается определять интерполяцией.

Таблица 6


Таблица 5 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней пиленых или чистой тески при высоте ряда кладки 200—300 мм

Расчетные сопротивления R в

КГ/СМ*

при проч-

при марке раствора

ности

Марка

камня

раствора

т

200

150

100

75

50

25

10

4

3

*

сч

о

а

а>

Ч

>,

х

1000

130

125

120

115

ПО

105

95

85

83

80

800

110

105

100

95

90

85

80

70

68

65

600

90

85

80

78

75

70

60

55

53

50

500

78

73

69

67

64

60

53

48

46

43

400

65

60

58

55

53

50

45

40

38

35

300

58

49

47

45

43

40

37

33

31

28

200

40

38

36

35

33

30

28

25

23

20

150

33

31

29

28

26

24

22

20

18

15

100

25

25

23

22

20

18

17

15

13

10

75

_

19

18

17

15

14

12

И

8

50

_

15

14

13

12

10

9

8

6

35

_

_

10

9,5

8,5

7

6

4,5

25

8

7,5

6,5

5,5

5

3,5

Примечания:

1.

Расчетные сопротивления

кладки

из шлакобетонных камней,

изготовленных с

применением шлаков

от сжигания бурых и

смешан-

ных углей,

следует принимать

по табл.

5 с

коэффи-

циентом 0,8.

2.

Гипсобетонные камни допускается применять

только

для

стен

III

степени

надежности; при этом

расчетные сопротивления

этой кладки

следует при-

нимать

по табл. 5 с

коэффициентами:

для кладки

наружных стен

в зонах

с сухим

климатом —

■0,7;

то

же, в прочих зонах

-0,5;

0,8.

для кладки внутренних стен —

Климатические

зоны

принимаются по главе

СНиП «Строительная теплотехника

. Нормы

проекта-

рования».

Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200—300 мм

Расчетные сопротивления R в кГ/смг

Марка

камня

при марке раствора

при прочности раствора

100

75

50

25

10

4

2

кГ/см-

ну

ле

вой

100

20

18

17

16

14

13

1

11

.

75

16

15

14

13

11

10

9

7

50

12

11,5

11

10

9

8

7

5

35

10

9

8

7

6

5,5

4

25

7

6,5

5,5

5

4,5

3

Примечание. Расчетные сопротивления кладки из шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных камней следует снижать согласно примечаниям 1 и 2 к табл. 5.



1000

25

22

18

12

8

Г

и

4

3,3

800

22,0

20,0

16,0

10,0

7,0

4,5

3,3

2,8

600

20,0

17,0

14,0

9,0

6,5

4,0

3,0

2,0

500

18,0

15,0

13,0

8,5

6,0

3,8

2,7

1,8

400

15,0

13,0

11,0

8,0

5,5

3,3

2,3

1,5

300

13,0

11,5

9,5

7,0

5,0

3,0

2,0

1,2

200

11,0

10,0

8,0

6,0

4,5

2,8

1,8

0,8

150

9,0

8,0

7,0

5,5

4,0

2,5

1,7

0,7

100

7,5

7,0

6,0

5,0

3,5

2,3

1,5

0,5

50

4,5

3,5

2,5

2,0

1,3

0,3

35

3,6

2,9

2,2

1,8

1,2

0,2

25

3,0

2,5

2,0

1,5

1,0

0,2

Примечания: 1. Приведенные в табл. 8 расчетные сопротивления кладки при марках раствора 4 и более даны для бутовой кладки в возрасте 3 месяцев и отнесены к марке раствора в возрасте 28 дней. Для кладки в возрасте 28 дней и менее расчетные сопротивления, приведенные в табл. 8 для раствора марок 4 и более, следует принимать с коэффициентом 0,8; при этом марка раствора принима-I ется соответствующей его прочности в требуемые сроки.

Таблица 8

Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута

Марка

камня

Расчетные сопротивления R в кГ{см*

при марке раствора

при прочности раствора

100

75

50

25

10

4

2

кПсм*

нуле

вой


2.    Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления принятые по табл. 8, следует повышать умножением на коэффициент 1,5, а при особо тщательной кладке из отборного постелистого камня с приколом камней — на коэффициент 2,0.

3.    Расчетное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать:

при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом — на 1 кГ/см2;

при кладке в траншеях «в распор» с нетронутым грунтом, а также после длительного уплотнения засыпанного в пазухах грунта (при надстройках) — на 2 кГ/см2.

Это увеличение расчетного сопротивления бутовой кладки не распространяется на зимнюю бутовую кладку, выполняемую методом замораживания на растворах с химическими добавками.

3.4. Расчетные сопротивления, приведенные в табл. 3 и 5, следует принимать с коэффициентами:

для кладки из крупных блоков и камней, изготовленных из автоклавных ячеистых золобетонов, безавтоклавных ячеистых бетонов всех видов и крупнопористых бетонов, — 0,8; для кладки из крупных блоков и камней.

Таблица 9

Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного)

Вид бутобетона

Расчетные сопротивления R в кГ{см* при марке бетона

200

150

100

75

50

35

С рваным бутовым камнем марки: 200 и выше 100 : . . . .

40

35

30

25

22

20

18

СП

50 и с кирпичным боем . .

20

17

13

Примечания: 1. При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15.

2. При бетоне марки 200 и выше марка камня для бутобетонной кладки должна быть не ниже 300.

изготовленных из автоклавных ячеистых бетонов (кроме золобетонов), а также из силикатных бетонов марок по прочности выше 300,— 0,9;

для кладки из крупных блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и природного камня (уоб^1800 /сг/лс3),— 1,1.

3.5.    Расчетные сопротивления кладки из природного камня в зависимости от чистоты тески постелей следует принимать по табл. 3» 5 и 7 с умножением величин расчетных сопротивлений на следующие коэффициенты:

для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм) — 0,8;

для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм) — 0,7;

для кладки из камней грубооколотых (под скобу) и из бута плитняка — ОД

3.6.    Расчетные сопротивления кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по табл. 7 с коэффициентами:

для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом — 0,7;

то же, в прочих зонах — 0,5;

для кладки внутренних стен — 0,8.

Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен III степени надежности.

3.7.    Расчетные сопротивления сжатию кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным гос-строямн союзных республик.


Таблица 10

Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению £Р, растяжению яри изгибе Др.н, срезу J?Cp и главным растягивающим напряжениям при изгибе Дгл при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным

и вертикальным швам __    ___

Расчетные сопротивления R

в кГ§смш

Обозначе-

□рн марке раствора

при проч-

Вид напряженного состояния

ние

50 и выше

25

10

4

rjHOCTH раствора 2 кГ/см*

А. Осевое растяжение

1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление, рис. 1) . .

0,8

0,5

0,3

0,1

0,05

2. По перевязанному сечению (рис. 2):

а) для кладки из камней правильной формы . .

1,6

и

0,5

0,2

0,1

б) для бутовой кладки . .

1,2

0,8

0,4

0,2

0,1

Б. Растяжение при изгибе

3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе) ...........

^р.и (*г.1>

1,2

0,8

0,4

0.2

0,1

4. По перевязанному сечению (рис. 3):

а) для кладки из камней правильной формы . .

2,5

1,6

0,8

0,4

0,2

б) для бутовой кладки . .

1,8

1,2

0,6

0,3

0,15

В. Срез

5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление).....

Яср

1,6

1,1

0,5

0,2

0,1

6. По перевязанному сечению для бутовой кладки ......

2,4

1,6

0,8

0,4

0,2


Примечания: 1. Расчетные сопротивления отнесены ко всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.

2.    Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 10, следует принимать с коэффициентами:

для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней — 1,25;

для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести — 0,75;

для кладки из обычного силикатного кирпича — 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков,—по экспериментальным данным.

При расчете по раскрытию трещин по формуле (23) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Яр и кладки из всех видов силикатного кирпича следует принимать без учета коэффициента 0,7.

3.    При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл. 10, умноженным на значение отношения глубины перевязки к высоте ряда.


2 Зак. 516


_ziizzicz:

□□□□□

ZDCZZUZZi

ппсюп

Рис. 1. Растяжение кладки по не-перевязанному сечению


Рис. 2. Растяжение кладки по перевязанному сечению


Рис. 3. Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению