Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

31 страница

300.00 ₽

Купить СНиП II-Б.5-67 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов зданий и сооружений

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Типы свай и область их применения

3. Требования к изысканиям

4. Основные указания по расчету

5. Расчет свай и свай-оболочек по первому предельному состоянию

6. Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований

7. Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по второму предельному состоянию (по деформациям)

8. Расчет забивных железобетонных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию

9. Проектирование свайных фундаментов

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел Б

Глава 5

СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП Н-Б.5-67

3(х~осиеи сн«лй ~

С    ill- 1919г.    ем-

5с- г /У-Л, 1999о.

Москва — 1968

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел Б

Глава 5

СНиП И-Б.5-67

СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

~    е /549

V /£    Утверждены

1 г 1У ту-, б /yJ/yfy дарственным комитетом Совета Министров СССР

Л'/^/ /ШГ'С

¥    /Э^Г7    с    /Ч~!Г

#W*.o.£T-^C

по делам строительства 29 июля 1967 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ Москва — 1968

Продолжение табл. 3

Способы погружения свай и виды грунтов

Поправочные коэффициенты mn, учитываемые при определении сопротивлений грунта основания

п/п

под нижними концами свай

на боковой поверхности свай

X

2

3

4

2

Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем метре погружения без применения подмыва.......

1,0

0,9

3

Вибропогружение в грунты: а) песчаные водонасыщенные средней плотности

пески крупные и средней крупности

1,2

1,0

пески мелкие . . .

1,1

1,0

пески пылеватые .

1.0

1,0

б) глинистые с консистенцией В—0,5

супеси .....

0,9

0,9

суглинки ....

0,8

0,9

глины.....

0,7

0,9

в) глинистые с консистенцией 0.....

1,0

1,0

4

Погружение молотами любой конструкции полых свай с открытым нижним концом:

а) при диаметре полости сваи менее 40 см . . .

1,0

1,0

б) при диаметре полости сваи более 40 см . . .

0,7

1,0

5

Погружение любым способом полых круглых свай на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце сваи камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах консистенции 0,5 при диаметре уширения, равном:

а)    1,0 м независимо от указанных видов грунта ........

б)    1,5 ж в песках супесях

в)    1,5 м в суглинках и глинах . . . .

0,9

0,8

0,7

1

о о о

5.6,    Несущая способность сваи и сваи-оболочки в г, работающих на выдергивание, определяется по формуле

Pu = kmu2f*t (6)

где k, ц, fH£ и U — значения те же, что и в формуле (5);

m — коэффициент условий работы, принимаемый для свай, забиваемых в грунт на глубину менее 4 м, т=0,6, то же, на глубину 4 м и более гм=0,8 м\

Примечание. Растяжение в сваях и сваях-оболочках фундаментов опор мостов и гидротехнических сооружений допускается учитывать только для случаев действия дополнительных и особых сочетаний нагрузок.

Набивные сваи и сваи-оболочки, погружаемые с выемкой грунта

5.7.    Несущая способность Р в т набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта, работающих на осевую сжимающую нагрузку, определяется по формуле

P = km (RHF+ u2mffl Q ,    (7)

где k и m — обозначения те же, что и в формуле (5), причем & = 0,7 и m= 1;

R* — нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи-оболочки и набивной сваи в т/м2, принимаемое по указаниям пп. 5.8 и 5.9 настоящих Норм, а для набивной частотрамбованной — по табл. 1 настоящих Норм;

F — площадь опирания сваи или сваи-оболочки в м2, принимаемая равной: для набивных свай без уширения — площади поперечного сечения сваи; для набивных свай с уширением — площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполненных бетоном, — площади поперечного сечения оболочки брутто; для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном — площади поперечного сечения нетто;

и — периметр в м, принимаемый по диаметру скважины, обсадной трубы или сваи-оболочки;

mf —коэффициент условий работы сваи и сваи-оболочки, зависящий от способа образования скважины и ствола сваи, принимаемый по табл 4 или по опытным данным;

—нормативное сопротивление грунта


— 11

СНиП П-Б.5-67

на боковой поверхности ствола в т/ж2, принимаемое по табл. 2.

Сопротивление грунта по боковой поверхности сваи с уширенной пятой учитывается только на участке от верха сваи до места пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширения под углом ф/4 к оси сваи, гдеф — среднеарифметическое значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса;

I1 — толщина £-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью ствола, в ж.

5.8. Нормативное сопротивление RH в т/м* грунта под нижним концом набивной сваи с уширенной пятой и без уширения и сваи-оболочки, погруженной с выемкой грунта из полости с последующим заполнением полости бетоном принимается:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнением и песчаных грунтов в случае набивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, по формуле (8), а в случае сваи-оболочкщ погруженной с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту не менее 2 ж, по формуле (9)

Я" = 0,65(3 {ydAl+ay.hBl); (8) R"=P(\dAl а\\ h В'к ),    (9)

где а, р, Л°,и ££ — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 5 в зависи-мости от значения нормативного угла внутреннего трения фн грунта основания;

у — объемный вес грунта в г/ж3 в основании набивной сваи или сваи-оболочки с учетом взвешивания в воде;

Yi — приведенный объемный вес грунтов в г/ж3, расположенных выше нижнего конца набивной сваи или сваи-оболоч-ки;

Таблица 5

Таблица 4

Коэффициент rrtf

Коэффициент w^ при грунтах

Вид свай и способы их устройства

песках

супе

сях

суг

линках

гли*

нах

1

2

3

4

5

1. Набивные часто-

трамбованные при забивке инвентарной трубы .

0,7

0,6

0,6

0,6

2. Буронабивные, в том числе с уширенной пятой

0,6

0,5

0,5

0,5

3. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта . .

1,0

0,9

0,7

0,6

Коэффициенты    а    и    Р

Коэффициенты при значениях фн в град

26

28

39

32

34

36

38

40

А.

9,5

12,6

17,3

24,4

34,6

48,6

71,3

108,0

в1

18,6

24,8

32,8

45,5

64,0

87,6

127,0

185,0

h

а при--— а

4.0

5.0 7,5

10,0

12.5

15.0

17.5

20.0

22.5 . 25,0

0,78

0,75

0,68

0,62

0.58

0,55

0,51

0,49

0,46

0,44

0,79

0,76

0,70

0*65

0,61

0,58

0,55

0-53

0,51

0,49

0,80

0,77

0,71

0,67

0,63

0,61

0,58

0,57

0,55

0,54

0,82

0,79

0,74

0,70

0,67

0,65

0,62

0,61

0,60

0,59

0,84 0,81 0,76 0,73 0,70 0,68 0,66 0,65 0 64 0,63

0,85

0,82

0,78

0,75

0,73

0,71

0,69

0,68

0,67

0,67

0,85

0,83

0,80

0,77

0,75

0,73

0,72

0,72

0,71

0,70

0,86

0,84

0,82

0,79

0,78

0,76

0,75

0,75

0,74

0,74

Р при

Г 0,8ж 4,0ж

0,29

0,21

0,26

0,19

0,24

0,17

0,23

0,17

0,22

0,16

0,21

0,16

0,20

0,15

0,18

0,14

А

Примечание- Для промежуточных значений Ф. ^ интерполяцией.

и ^ величины коэффициентов 4°. В° » а

и 3 определяются



d — диаметр в м набивной сваи, ушире-ния (для сваи с уширенной пятой) или сваи-оболочки;

h — глубина заложения в м нижнего конца набивной сваи или уширенной пяты и сваи-оболочки, отсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов — от дна водоема с учетом размыва;

б) для глинистых грунтов в случае набивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой с частичным или полным удалением грунтового ядра в фундаментах зданий и сооружений (кроме мостов) —по табл. 6, а для мостов — по формуле (12) главы СНиП Н-Б.1-62, принимая характеристики грунтов по данным изысканий.

Таблица б Нормативное сопротивление глинистых грунтов «под нижним концом набивных свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой грунта и заполнением полости бетоном Рн в т/м2

Винтовые сваи

5.10. Несущая способность Р в т винтовой сваи диаметром лопасти D< 1,2 м и длиной L < 10 работающей на осевую сжимающую или выдергивающую нагрузку, определяется по формуле (10), а при размерах лопасти D> >1,2 м или длины сваиL> 10 м — поданным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой.

Р = km [(Лсн + Byh) F + Г и (L — D)].    (10)

где k — коэффициент однородности грунта, равный 0,6;

пг — коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по табл. 7;

А и В — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 8 в зависимости от нормативного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне <рн (где под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной D);

сц —нормативное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне в т/м2\

Глубин? за-ложезия нижнего конца сваи в ч

Нормативное сопротивление в т{м? под концом набивных свай и свай-оболочек при глинистых грунтах консистенции В, равной

0

0,2

0,4

0,6

3

60

50

35

25

5

75

60

45

35

и

110

90

75

60

20

180

160

135

105

Примечания: 1. Заглубление набивной сваи и сваи-оболочки в грунт, принятый за основание нижних концов сваи я сваи-оболочки, во всех случаях должно быть не менее одного диаметра сваи, уширения (для сваи с уширенной пятой) или сваи-оболочки, но не менее 2 м.

2. Нормативное сопротивление RH для крупнообломочных грунтов с глинистым заполнением определяется по результатам полевых испытаний свай, свай-оболочек или штампов.

Таблица 7

Коэффициенты условий работы винтовых свай тп

Коэффициенты пг при нагрузках

Наименование грунта

сжима

ющих

выдерги

вающих

знако

перемен

ных

1

2

3

4

1. Глины и суглинки: а) твердые, полутвердые и тугопластичные . .

0,8

0,7

0,7

б) мягкопластичные.

0,8

0,7

0,6

в) текучепластичные

0,7

0,6

0,4

2. Пески и супеси: а) пески маловлажные и супеси твердые ......

0,8

0,7

0,5

б) пески влажные и супеси пластичные ......

0,7

0,6

0,4

в) пески водонасыщенные и супеси текучие . , , .

0,6

0,5

0,3

Примечания: 1. Г

ри определении несу

щей спо-

собности винтовых свай на вдавливание характеристики

грунтов в табл. 7 относятся к грунтам, залегающим под

лопастью, а при работе свай на выдергивание —

- над ло-

пастью сваи.

2. Глубина заложения лопасти от планировочной отмет-

ки должна быть не менее 5£> при глинистых грунтах и не

менее 6D — при песчаных грунтах (где £>

— диаметр лопасти).


5.9. Нормативное сопротивление i?1 в т/м2 грунтов под концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения без подмыва на высоту не менее двух диаметров (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по табл. 1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения, в соответствии с п. 3 табл. 3, причем сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.



Y— приведенный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегающих выше отметки лопасти сваи в г/л*3;

Р = km — 2

QH

,(П)

Л —глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой — от планировочной отметки в м;

F — проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру в м2 при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т. е. за вычетом площади сечения ствола в л*2, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;

fн — нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, принимаемое по табл. 2 (приведенное значение для всех слоев в пределах погружения сваи);

и — периметр ствола сваи в м;

L — длина ствола сваи, погруженной в грунт, в м;

D — диаметр лопасти сваи в м.

6.2. Несущая способность забивных свай в т по данным их забивки определяется по формуле

Q + 0,2<?

Q+я

где k, т — обозначения и их величины те же, что и в формуле (5);

F — площадь поперечного сечения сваи нетто в м2;

п — коэффициент, зависящий от материалов сваи и способа забивки; для железобетонных свай квадратного сечения сплошных и с круглой полостью, а также для свай полых круглого сечения с наконечником, при забивке их с наголовником, этот коэффициент принимается равным /г = 150 т/м2; для деревянных свай, забиваемых без наголовника, п= 100 т/м2;

Q — вес ударной части молота в г; q — вес сваи и наголовника в г без учета коэффициента перегрузки (для молотов дизельных и двойного действия добавляется и вес стационарной части молота); е — отказ, погружение сваи от одного удара в см;

Н — расчетная высота падения ударной части молота в см, определяемая по табл. 9.

Таблица 8

Коэффициенты А и В для определения несущей способности винтовых свай Р

Нормативный угол внутреннего трения грунта в рабочей зоне фн в град

Коэффициенты

А

о

в

14

7,1

2,8

16

7,7

3,3

18

8,6

3,8

20

9,6

4,5

22

н,1

5,5

24

13,5

7,0

26

16,8

9,2

28

21,2

12,3

30

26,9

16,5

32

34,4

22,5

34

44,5

31,0

36

59,6

44,4

Таблица 9

Расчетная высота падения ударной части молота Я в см

Тип молота

Высота Н в см для свай

вертикальных

с наклоном не положе 3:1

1. Подвесной или одиночного действия и трубчатые дизель-молоты (при контрольной добивке с отключенным декомпрессором)

Я=Ях

Я=0,8Ях

2. Дизельный или двойного действия

3. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива

фактическая величина в м;

h — выоота первого отскока лота от воздушной под} ной рейке в м, для пре нимаемая для штанговь В — анергия удара молота порту или определяемая

H=Hi—h

хода ударной

ударной част г'шкн, определи дварительных т IX молотов рав i кем, прияима опытным путев

]

части молота

*и дизель-мо-емая по мер->асчетов, при-ной &*Ю,6 м; емая по пас-

Е.


6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

6.1*. Несущая способность забивной сваи в г после определения ее по результатам испытаний динамической или статической нагрузкой, а также по данным зондирования (см. п. 6.4) должна быть проверена расчетом по условию сопротивления материала сваи в соответствии с нормами проектирования бетонных, железобетонных (глава СНиП П-В. 1-62) и деревянных (глава СНиП II-B.4-62) конструкций.



Динамические испытания необходимо проводить: для свай, забитых в песчаные грунты,— по истечении не менее 3 суток, а для свай, забитых в глинистые грунты, — по истечении не менее 6 суток с момента окончания их забивки.

6.3. Несущая способность сваи или сваи-оболочки по результатам испытаний сжимающей статической нагрузкой определяется по формуле

Р — kmPu,    (12)

где k и т — обозначения те же, что и в формуле (5), причем & = 0,8, m=l;

Р' — нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки в г, которое определяют по графикам зависимости осадки сваи или сваи-оболочки от нагрузки.

Для зданий и сооружений (кроме мостов) за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки Ря в формуле (12) следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку А, равную

А = £Snp,cp,    (13)

здесь Snp.Cp — предельная величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, учитываемая в проекте или принимаемая по табл. 11 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования»;

£ — коэффициент перехода от предельной величины средней осадки фундамента здания или сооружения Snp.cp, учитываемой в проекте от длительной нагрузки, к осадке сваи, полученной при статических испытаниях свай или свай-оболочек с условным затуханием осадки. Для случая испытаний, выполненных с условным затуханием осадки, равным 0,1 мм за 2 ч, величина коэффициента £ принимается равной £=0,1. Величину коэффициента £ допускается уточнять по данным долговременных испытаний и по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных условиях.

Статическое испытание свай и свай-оболочек должно быть доведено до нагрузки, при которой осадка достигнет 20 мм и более — для свайных фундаментов зданий, перечисленных в пп. 1—4 и 6 табл. 11 главы СНиП П-Б.1-62, и не менее 40 мм — для сооружений, перечисленных в п. 5 той же табл. 11.

Если сваи или сваи-оболочки опираются на крупнообломочные грунты или на крупные и средней крупности плотные пески, а также на глинистые грунты твердой консистенции, то статические испытания могут быть прекращены при осадках менее 20 мм при условии, что максимальная нагрузка Рмакс при испытании будет не менее 1,5 Р [где Р — несущая способность сваи или сваи-оболочки, подсчитанная по формулам (3), (5), (6), (7) и (10) настоящих Норм].

Если при максимальной нагрузке, равной или больше 1,5 Р осадка сваи или сваи-оболочки А окажется менее величины, определяемой по формуле (13), то в этом случае за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки Рн в формуле (12) принимается полученная при испытании максимальная нагрузка.

Для мостов за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки Рн в формуле (12) принимается:

а)    нагрузка на одну ступень меньше соответствующей нагрузки, при которой приращение осадки за одну ступень загружения (при общей величине осадки более 40 мм) превышает в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б)    нагрузка, вызывающая осадку, не затухающую в течение одних суток и более при общей величине более 40 мм. Ступень загружения назначается равной в пределах 7ю -н -5- Vis величины предполагаемого нормативного сопротивления сваи или сваи-оболочки Рч.

Примечание. Указания, изложенные в п. 6.3, не относятся к сваям-оболочкам диаметром более 1,5 м и набивным сваям с уширенной пятой диаметром также более 1,5 №.. Несущая способность таких свай-оболочек и набивных свай по результатам испытания их сжимающей статической нагрузкой определяется по индивидуальной методике.

6.4. Для вычислений несущей способности свай Р в т по формуле (5) с использованием результатов полевых исследований грунтов путем статического зондирования нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности сваи /н в т/м2 принимается равным сопротивлению грунта на боковой поверхности зонда, полученному из опыта, а нормативное сопротивление грунта под сваей Rн в т/м2 определяется по формуле (14)

R* = 0,5^,    (14)

где q — среднее значение сопротивления грунта в т/м2 прониканию наконечника зонда.


полученное из опыта на участке, расположенном в пределах одного d выше и 4d ниже отметки острия проектируемой сваи (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи в м)\ при q> >2000 т/м2 следует принимать #н — = 1000 т/м2.

Примечание. Статическое зондирование заключается в погружении зонда в грунт с постоянной скоростью    MjMtm    при одновременной фиксации сопро

тивлении грунта на боковой поверхности зонда и под его наконечником, имеющим диаметр ^ = 3,6 см и угол при вершине 60°.

6.5. Несущая способность Р в т винтовой сваи по результатам зондирования определяется по формуле

P=km.\RnF+fHu(L-D)], (15)

где k — коэффициент однородности грунта, равный 0,7;

m — коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 7;

RH—нормативное сопротивление грунта в т/м2 над или под лопастью сваи в зависимости от характера работы сваи (вдавливания или выдергивания), равное

fи — нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола сваи (приведенное значение для всех слоев в пределах погружения сваи) в т/м2, принимаемое в соответствии с п. 5.4; w, L, D — значения те же, что и в формуле (10).

6.6. Несущая способность Р в т сваи или сваи-оболочки по данным их погружения при помощи вибропогружателя со скоростью 2— 10 см)мин может быть приближенно определена по формуле

Р — Xkm С 'f ^ +Q),

\ «О ^об    /

где к— коэффициент, учитывающий влияние вибропогружения на свойства грунта и определяемый по данным статических испытаний; при отсутствии таких данных для ориентировочной оценки несущей способности допускается принимать значения к по табл. 11.

Таблица 11

(17)

Коэффициент Я для определения несущей способности свай и свай-оболочек, погружаемых при помощи вибропогружателей в глинистые и песчаные грунты

Наименование грунта

Коэффициент X при грунтах

глинистых с консистенцией

В >0,75

0,5<В<

<0,75

0,25<В<

<0,5

песчаных

водона

сыщенных

влажных

сухих

1. Песок или супесь .

4,5

3,5

3,0

2. Суглинок.....

4,0

3,0

2,5

3. Глина......

3,0

2,2

2,0

ян = РЧ    (16)

(У — коэффициент, принимаемый по табл. 10;

q — среднее значение сопротивления прониканию наконечника в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти;

F — рабочая площадь лопасти винтовой сваи в м2;


Таблица 10

Коэффициент р' перехода от сопротивления грунта под наконечником зонда к нормативному сопротивлению грунта над или под лопастью винтовой сван

q в tJm*

Коэффициент перехода (3' при нагрузках

сжимающих

выдергивающих

100

0,55

0,48

200

0,48

0,40

300

0,42

0,35

400

0,37

0,30

500

0,32

0,27

600

0,29

0,24

700

0,27

0,22

800

0,25

0,21

900

0,24

0,20

1000

0,23

0,19

Примечание. В водонэсыщенных песчаных грун*

тах значения коэффициентов перехода Ь' должны быть уменьшены в 2 раза.


кит — обозначения и их величины те же, что и в формуле (5);

ЛГв.п — мощность, расходуемая электродвигателем на колебания сваи и ее погружение, в КвТ\

Aq — фактическая амплитуда колебаний свай в см, принимаемая равной половине полного размаха колебаний на последней минуте погружения, измеренная при погружении свай;

поб —число оборотов эксцентриков вибратора в 1 мин\

Q — суммарный вес сваи, наголовника и вибропогружателя в г.



7. РАСЧЕТ СВАИ, СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ИХ ОСНОВАНИИ ПО ВТОРОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ (ПО ДЕФОРМАЦИЯМ)

7.1. Расчет свайного фундамента из висячих свай и его основания по второму предельному состоянию (по деформациям, т. е. осадкам) производится как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования». Границы условного фундамента (рис. 1) определяются следующим образом:

снизу — плокостью АБ, проходящей через концы свай или свай-оболочек;

Рис. 1. Схема определения границ условного фундамента при расчете осадок свайных фундаментов

fl    Г    В    г

А    Б    А    В

с боков — вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от граней ростверка на рас-

фН *

стоянии I tgI|P , а при наличии наклонных

свай — проходящими через нижние концы этих свай;

сверху — поверхностью планировки грунта ВГ,

где ф"р — средневзвешенное нормативное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле

(18)

Рис. 2. График зависимости коэффициента г в формуле 19 от величины соотношения допускаемого вертикального перемещения винтовой сваи к диаметру ее лопасти

Н

ср

Ф

фГ h + Фг h -----1п

I

<р^;     ф”    —    нормативное    значение    углов

внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной соответственно /ь 1ц,..., 1п;

I — глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка, равная 1=

= h + k + — +

В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включается вес

свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента.

Полученные по расчету величины деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельно допустимых значений согласно формуле (2) настоящих Норм.

7.2.    Расчет свайных фундаментов из свай и свай-оболочек, работающих как стойки, по осадкам не производится. Величина возможной осадки такого фундамента принимается равной осадке свай или свай-оболочек при испытании их статической нагрузкой. Необходимость таких испытаний определяется проектной организацией.

7.3.    Расчет винтовой сваи, работающей на осевую выдергивающую или вдавливающую нагрузку по второму предельному состоянию (по деформациям), сводится к ограничению нормативной величины выдергивающей нагрузки JV" в т, действующей на сваю от сооружения, определяемой по формуле

NH<rmPf',    (19)

где г — коэффициент, зависящий от отношения S/D и определяемый по графику рис. 2;

S — допустимое осевое перемещение сваи в м\

D — диаметр лопасти винтовой сваи в ж; m — коэффициент условий работы винтовой сваи, принимаемый по табл. 7;

Р" — нормативное сопротивление винтовой сваи в т осевой выдергивающей или


вдавливающей нагрузке, определяемое по формуле

Рн=4-,    (20)

km

где Р, k, т — значения и величины те же, что и в формуле (10).

7.4. Расчет сваи, заделанной в ростверк и работающей на горизонтальную нагрузку, по второму предельному состоянию (по деформациям-перемещениям) сводится к ограничению нормативной величины горизонтальной нагрузки Nн в г, действующей на сваю от сооружения на уровне подошвы свайного ростверка и определяемой по формуле

Л/НГН,    (21)

где Р? —нормативное сопротивление верти* кальной забивной сваи горизонтальной нагрузке в г, соответствующее величине горизонтального перемещения головы сваи Дг, устанавливаемой в задании на проектирование. При Дг = 1 см значение Рн, приложенной в уровне поверхности земли для забивных или вибропогру-женных свай (при отсутствии опытных данных), принимается по табл. 12; при Дг <1 см значение Р* определяется интерполяцией между значением PJS соответствующим Дг = 1 см (по табл. 12) и значением Рт =0, соответствующим Дг = = 0; при Дг>1 см значение Р“ определяется по результатам испытаний свай горизонтальной статической нагрузкой.

Таблица 12


В случае если действующие на сваи горизонтальные силы превышают величину Pf, при вертикальном расположении свай в фундаменте следует увеличить их сечение или количество, а при невозможности предусмотреть погружение свай с наклоном в сторону действующей горизонтальной силы или козловое расположение свай, т. е. предусмотреть погружение их с наклоном в двух противоположных направлениях (см. п. 9.3).

8. РАСЧЕТ ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАИ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО ТРЕТЬЕМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ

8.1. Расчет железобетонных забивных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию (по трещиностойкости) производится в соответствии с требованиями главы СНиП

Нормативные сопротивления вертикальных забивных свай горизонтальной нагрузке Я” в г при горизонтальном перемещении головы сваи Дг — 1 см

Вид грунтов, залегаю* щих от подошвы ростверка до глубины 1,5 определяемой по графам 2 и 3 настоящей таблицы

Расчетная величина глубины

Нормативные сопротивления свай pjf в т

заделки сваи в грунт /0

железобетонных, размерами сечения в см

деревянных, диаметром в см

железобе

тонных

деревянных

30X30

35x35

40X40

28

30

32

1

2

3

4

5

6

7

8

9

I. Пески (кроме пылеватых) средней плотности; суглинки и глины тугопластичные

ы

4,5<f

6,0

7.0

8,0

2,6

2,8

2,8

2. Пески рыхлые и пылеватые; су песи пластичные; суглинки и глины мягкопластичные

7d

Ы

2,5

3,0

3,5

1,4

1,5

1,6

3. Суглинки и глины текуче-пластичные и илы

8d

6d

1.0

1.5

2.0

0,5

0,5

0,6

Примечание. В i

габл. 12 d — ди

аметр круглого

или сторона

квадратного

или болыш

1я сторона

прямоуголь

ного

сечения сваи в см.



П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»:

N

п

<Р,

(22)

а)    для железобетонных предварительно напряженных свай и свай-оболочек — по образованию трещин. В этом случае появление трещин не допускается;

б)    для железобетонных свай и свай-оболочек без предварительного напряжения — по раскрытию трещин. При этом допускаемая ширина раскрытия трещин не должна превышать 0,3 мм.

9. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ

9.1.    Свайные фундаменты в зависимости от размещения свай и свай-оболочек в плане могут быть в виде:

а)    одиночных свай — под отдельно стоящие опоры;

б)    лент — под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два и более рядов;

в)    кустов — под колонны и столбы с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы;

г)    свайного поля — под тяжелые сооружения со сравнительно небольшими габаритами в плане и распределенными по всей площади нагрузками с расположением свай под всем зданием или сооружением (дымовые трубы, доменные печи, силосы и др.).

9.2.    Размещение свай в кусте внецентренно нагруженного фундамента производится таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на свайный фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай в плоскости их нижних концов.

9.3.    В вависимости от величин и направления нагрузок применяются:

вертикальные сваи — для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок, не превышающих значений, ограничиваемых формулой (21);

наклонные и козловые сваи — то же, при значениях горизонтальных нагрузок, превышающих величины, ограничиваемые формулой (21).

9.4.    Расстояние между осями вертикальных или наклонных висячих свай в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3 d (где d — значение то же, что и в табл. 12).

Расстояние в свету между сваями-оболочками должно быть не менее 1 м.

9.5. Нагрузка на сваю Рф для фундаментов с вертикальными сваями определяется по формуле

Мху Мух

где N, Мх, Му —соответственно расчетная сжимающая сила в т и расчетные моменты в тм относительно главных центральных осей хну плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка; п — число свай в свайном фундаменте; х„ у, — расстояния в л от главных осей до оси каждой сваи;

х, у— расстояния в л от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется нормальная нагрузка;

Р — несущая способность сваи в т, определяемая по указаниям пп. 5.2—5.10.

Примечание. При кратковременно действующих нагрузках (краны и др.) допускается перегрузка крайних свай фундамента в размере до 20% их несущей способности.

9.6.    Горизонтальную нагрузку разрешается принимать равномерно распределенной на все сваи фундамента.

9.7.    Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания по формуле (1) должна производиться согласно указаниям пп. 5.31—5.33 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования» с учетом дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта.

9.8.    Выбор длины свай и свай-оболочек производится в зависимости от грунтовых условий строительной площадки. Нижние концы свай и свай-оболочек, как правило, надлежит заглублять в малосжимаемые грунты, прорезая более слабые напластования грунтов; при этом заглубление свай и свай-оболочек в грунты, принятые за основание под их нижние концы, должно быть не менее:

в крупнообломочные грунты, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные грунты, а также глинистые грунты с консистенцией В <0,1     0,5    м

в прочие виды нескальных грунтов 1,0 ж

9.9.    Проектом должны быть предусмотрены контрольные динамические испытания забивных свай в соответствии с указаниями главы СНиП Ш-Б.6-62 «Фундаменты и опоры из


свай и оболочек. Шпунтовые ограждения. Правила производства и приемки работ», а если это необходимо, то по усмотрению проектной организации и контрольные статические испытания свай и свай-оболочек.

9.10. Глубина заложения подошвы ростверка должна назначаться в зависимости от конструктивных решений нулевого цикла и

проекта планировки (наличия подвала, технического подполья, планировка срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом.

При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусмотреть меры, предотвращающие влияние пучения грунта на ростверк.


Глава СНиП П-Б.5-67 «Свайные фундаменты. Нормы проектирования» разработана на основе и в развитие главы СНиП II-A.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

С вводом в действие главы СНиП П-Б.5-67 с 1 апреля 1968 г. утрачивает силу глава СНиП П-Б.5-62 «Свайные фундаменты из забивных свай. Нормы проектирования» и «Временные указания по проектированию и устройству свайных фундаментов из коротких забивных свай» (СН 216-62).

Глава СНиП П-Б.5-67 разработана НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР и институтами Фунда-ментпроект Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР и ЦНИИС Министерства транспортного строительства.

Редакторы — инж. Л. Е. Темкин (Госстрой СССР)» канд. техн. наук Б. В. Бахолдин ((НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР), инж. А. А. Ободовский (ГПИ Фундаментпроект Минмонтажспецстроя СССР), канд. техн. наук А. А. Луга (ЦНИИС Минтрансстроя)

3—2—4


Плав IV кв. 67 г- Jfe Vs


СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

1.    Общие положения .     3

2.    Типы свай и область их применения................ 3

3.    Требования к изысканиям . . . . ................ 5

4.    Основные указания по расчету .......... 6

5.    Расчет свай и свай-оболо к по первому предельному состоянию..... 7

6.    Определение несущей способности свай и свай-оболочек по результатам полевых исследований........... 13

7.    Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по второму предельному

состоянию (по деформациям) . . . . .............. 16

8.    Расчет забивных железобетонных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию..... 17

9.    Проектирование свайных фундаментов........ 18

Госстрой СССР СНиП П-Б.5-67 СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ. НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

♦ * *

Стройиздат Москва, K-3L Кузнецкий мост, д. 9

* * •

Редактор издательства Л. А. Савранская Технический редактор А. А. Михеева Корректор А. Н. Пономарева

Сдано в набор 19/IX 1967 г.    Подписано    к    печати    22/XI1    1967    г.    Бумага    84X108!/16—д. л. 0,62$

^ум. л. 2,1 уел. печ. л. (2,11 уч.-изд. л.). Тираж 65ООО экз. Иэд. № XIIЛ168. Зак. № 1410. Цена 11коп.

Владимирская типография Главполиграфпрома Комитета по печати при Совете Министров СССР Гор. Владимир, ул. Победы, д. 18-6

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства (Госстрой СССР)


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов зданий и сооружений.

Примечания: 1. Свайные фундаменты специальных сооружений следует проектировать с учетом дополнительных требований, вытекающих из специфических особенностей таких сооружений.

2.    Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, следует проектировать в соответствии с требованиями главы СНиП Н-Б.6-66 «Основания и фундаменты зданий и сооружений на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования».

3.    Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых в сейсмических районах, на просадочных и набухающих грунтах, на подрабатываемых территориях, на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений в указанных условиях.

4.    К забивным относятся сваи, погружаемые в грунт с помощью молотов и вибропогружателей.

5.    Настоящие нормы не распространяются на- проектирование свайных фундаментов со сваями, погружаемыми вдавливанием в заранее пробуренные скважины.

1.2.    Выбор вида фундамента (свайного или обычного на естественном основании), а также типа свайного фундамента должен производиться по результатам технико-экономического сравнения различных вариантов фундаментов.

1.3.    При проектировании свайных фундаментов, кроме норм настоящей главы СНиП, следует руководствоваться требованиями главы СНиП П-А. 11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования» и «Техническйми правилами по экономному расходованию металла,, леса и цемента и по рациональной области применения сборных железобетонных и металлических конструкций в строительст

ве» (ТП 101-65), а в необходимых случаях также главами СНиП Н-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования», П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», II-B.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования», П-Д.7-62 «Мосты и трубы. Нормы проектирования», П-И. 1 -62 «Г идро-технические сооружения речные. Основные положения проектирования» и П-И.2-62 «Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования», а также Государственными стандартами или техническими условиями на конструкции свай.

1.4. Проектирование свайных фундаментов следует вести на основе данных инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий и исследований строительной площадки, выполняемых в соответствии с требованиями действующих нормативных документов и раздела 3 настоящих Норм, с учетом местного опыта строительства и особенностей проектируемого здания или сооружения.

2. ТИПЫ СВАЙ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ

2.1.    В настоящих Нормах рассматриваются следующие типы свай:

а)    сваи забивные железобетонные и деревянные;

б)    сваи набивные бетонные и железобетонные;

в)    сваи-оболочки железобетонные;

г)    сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом.

2.2.    Сваи в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижними концами, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.

Строительные нормы и правила

СНиП П-Б.5-67

Свайные фундаменты. Нормы проектирования

Взамен главы СНиП П-Б.5-62 и СН 216-62


Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 29 июля 1967 г.


Внесены Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений Госстроя СССР


Срок введения 1 апреля 1968 г.


2—14J0



К сваям-стойкам относятся сваи и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта о боковую поверхность свай-стоек в расчетах их несущей способности не учитываются.

К висячим сваям относятся сваи и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом.

2.3.    Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки разделяются:

а)    по способу армирования — с ненапря-гаемой продольной арматурой и предварительно напряженные со стержневой, проволочной или прядевой продольной арматурой;

б)    по форме поперечного сечения — на сваи квадратные, прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм и сваи-оболочки диаметром более 800 мм\

в)    по длине — на цельные и составные (из отдельных секций);

г)    по конструкции нижнего конца полых свай — на сваи с закрытым, с открытым нижним концом и с камуфлетной пятой.

Примечание. Забивные сваи с камуфлетной пятой .изготавливаются 'путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней части стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетоном и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника.

2.4.    Забивные деревянные сваи разделяются на:

а)    цельные, изготовляемые из одного бревна;

б)    срощенные по длине;

в)    пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев.

2.5.    Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:

а)    набивные частотрамбованные, изготовляемые путем предварительной забивки инвентарных труб с башмаком, оставляемым в грунте, с последующим заполнением этих труб бетонной смесью и ее трамбованием;

б)    буронабивные, изготовляемые с предварительным бурением скважин под глинистым раствором или бурением скважин до 600 мм сухим способом (в необходимых случаях с обсадкой) с последующей установкой в них инвентарных бетоноподающих труб, извлекаемых по мере укладки бетонной смеси в скважину;

в) буронабивные с уширенной пятой, изготовляемые в соответствии с указаниями подпункта «б» с устройством в нижней части ствола уширения, образуемого путем разбуривания скважины специальным механизмом.

2.6.    Область применения свай различных типов:

а)    забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки можно применять в любых грунтах, позволяющих производить забивку и вибропогружение;

б)    забивные сваи с камуфлетной пятой можно применять в условиях, оговоренных в подпункте «а», при опирании камуфлетного уширения на мало сжимаемые грунты, за исключением скальных и крупнообломочных;

в)    забивные деревянные сваи для постоянных сооружений допускается применять при условии заложения голов свай ниже наиниз-шего уровня грунтовых вод в период строительства и эксплуатации;

г)    набивные частотрамбованные сваи можно применять в любых грунтах, допускающих забивку инвентарной трубы с башмаком, оставляемым в грунте, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов;

д)    буронабивные сваи можно применять во всех грунтах, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов; кроме того, их рекомендуется применять при наличии вблизи строящихся объектов зданий или сооружений, для которых опасны вибрации и сотрясения, возникающие при производстве свайных работ со сваями других типов;

е)    буронабивные сваи с уширенной пятой можно применять в условиях, указанных в подпункте «д» с опиранием уширенной части сваи на малосжимаемые грунты;

ж)    винтовые сваи рекомендуется применять преимущественно для сооружений, фундаменты которых подвержены выдергивающим нагрузкам, при любых грунтах, допускающих завинчивание, за исключением глинистых текучей консистенции, а также илах и заторфованных грунтах.

Примечание. При проектировании свайных фундаментов с применением камуфлетных свай следует предусматривать строгое соблюдение требований техники безопасности при производстве взрывных работ, в том числе и требования по соблюдению расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.

2.7.    Железобетонные и бетонные сван должны изготавливаться из бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже устанавливаемых государственными стандартами


или техническими условиями на сваи; при этом во всех случаях проектная марка бетона для бетонных свай, а также железобетонных и свай-оболочек без предварительного напряжения должна быть не ниже 200 и для предварительно напряженных железобетонных свай и свай-оболочек — не ниже 300.

2.8.    Железобетонные ростверки свайных фундаментов должны изготавливаться из бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже:

а)    для мостов и гидротехнических сооружений:

сборные.......300

монолитные......200

б)    для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте «а»:

сборные.......200

монолитные..... 150

Бетон для замоноличивания стаканов сборных ростверков под колонны, а также для оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже проектной марки 150.

2.9.    Проектная марка бетона по морозостойкости для изготовления железобетонных свай и свай-оболочек, бетонных свай и ростверков должна назначаться в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию данного вида сооружений, а также требованиями государственных стандартов или технических условий на сваи и свайные ростверки, но не ниже Мрз50.

2.10.    При наличии агрессивных грунтовых вод или при возможности попадания в грунт агрессивных производственных вод следует предусматривать мероприятия по антикоррозионной защите железобетонных и бетонных элементов свайных фундаментов (свай, свай-оболочек и ростверков) в соответствии с требованиями: «Инструкции по проектированию. Признаки и нормы агрессивности воды-среды для железобетонных и бетонных конструкций» (СН 249-63), «Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций» (СН 262-67) и главы СНиП I-B.27-62 «Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы и изделия, стойкие против коррозии», а также главы Ш-В.6-62 «Защита строительных конструкций от кор-2*

розии. Правила производства и приемки работ».

Для деревянных элементов свайных фундаментов необходимо предусматривать защиту их от гниения, разрушения и поражения древоточцами согласно указаниям глав СНиП I-B.28-62 «Материалы для защиты деревянных конструкций от гниения, поражения древоточцами и возгорания», III-B.8-62 «Защита строительных конструкций от гниения и возгорания. Правила производства и приемки работ» и «Инструкции по защите от гниения, поражения дереворазрушающими насекомыми и возгорания деревянных элементов зданий и сооружений» (И 119-56).

3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ

3.1.    Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта определяется программой, разработанной с участием проектной организации в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на изыскательские работы и на исследование грунтов оснований зданий и сооружений, а также настоящего раздела Норм.

3.2.    В комплекс изысканий для проектирования свайных фундаментов входит:

а)    на стадии проектного задания: бурение скважин; отрывка шурфов; лабораторные исследования грунтов и грунтовых вод;

б)    на стадии рабочих чертежей, — дополнительно к указанному в подпункте «а» — зондирование, а при необходимости также динамические испытания свай; статические испытания свай или свай-штампов; испытания грунтов статической нагрузкой штампами.

3.3.    Если какой-либо из перечисленных в п. 3.2 элементов изысканий предусмотрен программой, то повторяемость его должна быть для каждого здания или сооружения не менее:

буровых скважин — 2; шурфов — 2; зондирований — 5; динамических испытаний свай — 5; статических испытаний свай или свай-штампов — 2; испытаний грунтов статической нагрузкой штампами — 2.

Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований


зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, залегающих непосредственно под нижними концами свай.

Примечания:    1.    Если грунтовые условия

строительной площадки аналогичны условиям близ расположенной территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией — автором проекта допускается сокращение объема исследований.

2. Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов, при отсутствии скважин в пределах контура проектируемого здания или сооружения, либо вблизи (до 5 м) них, не допускается.

3.4.    На стадии проектного задания глубина бурения скважин должна быть не менее 10 м.

Если в проектном задании предусмотрено применение свай длиной более 6 м, то на стадии разработки рабочих чертежей должны быть пробурены скважины ниже концов свай проектируемого фундамента не менее чем на 5 м\ при нагрузке на свайный фундамент свыше 300 т половина всех скважин должна быть пробурена ниже концов свай не менее чем на 10 м.

Пр имечания:    1.    Для    винтовых    свай, работаю

щих на выдергивание, глубина буровых скважин и зондирования при изысканиях на стадии разработки рабочих чертежей должна быть ниже лопасти свай не менее чем на 1 м.

2. При необходимости заделки свай и свай-оболочек в скальные грунты глубина скважин ниже концов свай при изысканиях на стадии разработки рабочих чертежей принимается равной 1,5 м. При наличии карстов, грунтовых прослоек нескального грунта и других местных ослаблений скальных грунтов количество скважин и глубина их бурения назначаются по программе инженерно-геологических изысканий, исходя из особенностей исследуемой площадки.

3.5.    Плотность песчаных грунтов определяется в условиях естественного залегания по данным зондирования или в случае, когда это возможно, — по образцам грунтов, отобранным из шурфов, в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений.

4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ

4.1. Расчет свайных фундаментов и их оснований производится по предельным состояниям в соответствии с главой СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования»:

а) по первому предельному состоянию (по несущей способности) по прочности или устойчивости:

конструкций свай, свай-оболочек и рост* верков;

оснований свай и свай-оболочек; оснований свайных фундаментов в целом, если на них передаются горизонтальные нагрузки в основном сочетании (подпорные стенки и др.) или, если основания ограничены откосами;

б)    по второму предельному состоянию (по деформациям) по осадкам и перемещениям — оснований и конструкций свайных фундаментов;

в)    по третьему предельному состоянию (по трещиностойкости) по образованию или раскрытию трещин — железобетонных свай, свай-оболочек и ростверков.

4.2.    Нагрузки, действующие на свайные фундаменты и их основания, и их сочетания определяются в соответствии с требованиями глав СНиП П-А.10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» и П-А.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования», а также пп. 5.2—5.4 главы СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования».

Примечания:    1. Расчет свайных фундаментов

и их оснований по деформациям производится на основное сочетание нормативных нагрузок, а расчет по несущей способности — на основное и дополнительное или особое сочетание расчетных нагрузок.

2.    В случаях, когда в расчете учитываются неравно

мерные осадки оснований, усилие в свайных фундаментах,    вызываемое    неравномерной    осадкой    основания,

учитывается в сочетании нагрузок как временная длительная расчетная нагрузка (без коэффициента перегрузки) .

3.    Величина осадки опор мостов определяется от постоянных нагрузок, а горизонтальные смещения верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста — от дополнительных сочетаний нагрузок.

4.3.    Расчет    свай, свай-оболочек,    роствер

ков, а также свайных фундаментов в целом н их оснований по первому предельному состоянию производится по формуле (1), по второму предельному состоянию — по формуле (2), а по третьему предельному состоянию — в соответствии с требованиями главы СНиП П-В. 1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»

N<P;    (1)

•S Snp,    (2)

где N — расчетная нагрузка в г на 1 сваю и сваю-оболочку или свайный фундамент в целом, (либо его основание), определяемая при проектировании здания или сооружения;


СНиП П-Б.5-67

Р — несущая способность в т сваи и сваи-оболочки или свайного фундамента в целом (либо его основания), т. е. нагрузка, допускаемая на сваю, сваю-оболочку или свайный фундамент;

S — величина деформации (осадки или перемещения) свайного фундамента, определяемая расчетом по указаниям раздела 7 настоящих Норм;

Snp — предельная величина деформаций (осадки или перемещения) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии таковых— деформаций, указанных в соответствующих нормативных документах по проектированию естественных оснований зданий и сооружений.

4.4.    Расчет согласно указанию п. 4.3 по первому и третьему предельным состояниям производится на расчетные нагрузки от зданий и сооружений и на расчетные характеристики материалов и грунтов оснований, а по второму предельному состоянию — на нормативные нагрузки от зданий и сооружений и на нормативные характеристики материалов и грунтов основания.

При этом нормативные сопротивления грунтов, используемые в формулах для определения несущей способности свай и свай-оболочек при расчетах по первому предельному состоянию, принимаются в соответствии с указаниями пп. 5.2—5.9 настоящих Норм, либо по результатам полевых испытаний, а нормативные и расчетные характеристики грунтов при расчете свайных фундаментов в целом и их оснований по первому и второму предельным состояниям принимаются по результатам полевых или лабораторных испытаний грунтов строительной площадки, либо при их отсутствии — по данным, приведенным в главе СНиП П-Б.1-6.2 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования».

Нормативные и расчетные сопротивления материалов свай, свай-оболочек и ростверков принимаются по нормам проектирования бетонных, железобетонных и деревянных конструкций (главы СНиП П-В. 1-62 и II-B.4-62).

4.5.    Расчеты конструкций всех видов свай и свай-оболочек производятся на усилия, передаваемые сваям сооружением, а забивных свай и свай-оболочек, кроме того, на усилия, возникающие от собственного веса при изготовлении, складировании и транспортирова

нии свай, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,294 L (где L — длина сваи или сваи-оболочки).

Усилие в свае и свае-оболочке (как балки) от воздействия собственного веса следуер определять с учетом коэффициента динамичности, равного:

при расчете по прочности — 1,5; то же, по трещиностойкости — 1,25.

В этих случаях коэффициент перегрузки к собственному весу сваи и сваи-оболочки нс учитывается.

4.6. Расчет сечений железобетонных ростверков свайных фундаментов по предельным состояниям производится в соответствии с. требованиями главы СНиП II-B.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования», а деревянных ростверков —'в соответствии с требованиями главы СНиП II-B.4-62 «Деревянные конструкции. Нормы проектирования».

5. РАСЧЕТ СВАЙ И СВАИ-ОБОЛОЧЕК ПО ПЕРВОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ

5.1. Несущую способность свай всех типов и свай-оболочек следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах по следующим двум условиям:

а)    по условию сопротивления грунта основания сваи в соответствии с указаниями, приводимыми в настоящих Нормах, согласно пп. 5.2—5.10;

б)    по условию сопротивления материала сваи в соответствии е нормами проектирования бетонных и железобетонных (глава СНиП П-В. 1-62) или деревянных (глава СНиП П-В.4-62) конструкций.

Примечания: 1. Учет продольного изгиба свай и свай-оболочек производится только в пределах их свободной длины.

2.    При расчете набивных свай по материалу (бетону) помимо коэффициентов условий работы, предусмотренных главой СНиП П-В. 1-62, должен предусматриваться дополнительный коэффициент условия работы, равный 0,6.

3.    При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с указаниями пп. 6.1—6.6 настоящих Норм) несущая способность свай и свай-оболочек определяется с учетом результатов, полученных при зондировании, а также при динамических испытаниях свай, либо принимается непосредственно по результатам статических испытаний свай и свай-оболочек.


Сваи-стойки

5.2. Несущая способность Р в т забивной квадратной, прямоугольной и круглой диаметром до 0,8 ж сваи-стойки, а также сваи-оболочки и набивной сваи, опирающихся на практически несжимаемый грунт, определяется по формуле (3)

Р = km RHF,    (3)

где k н m — соответственно коэффициент однородности грунта и коэффициент условий работы; причем для забивных свай-стоек принимается произведение коэффициентов km = 0,7, а для свай-оболочек и набивных свай — km = 0,5;

F — площадь опирания на грунт сваи или сваи-оболочки в м2, для свай сплошного сечения принимаемая равной площади поперечного сечения, а для свай квадратных с круглой полостью, полых круглых и свай-оболочек площади поперечного сечения нетто — при отсутствии заполнения их полости бетоном и площади поперечного сечения брутто — при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров;

Rн —нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, набивной сваи и сваи-оболочки в г/ж2, принимаемое:

а)    для забивных свай, опирающихся нижними концами на скальные и крупнообломочные (щебенистые, галечниковые, дресвяные и гравийные) грунты с песчаным заполнением, а для свай фундаментов опор мостов, кроме того, в случае опирания и на глинистые грунты твердой консистенции RH =2000 т/м2;

б)    для свай-оболочек и набивных свай, заделанных в скальный грунт не менее чем на 0,5 ж и заполненных бетоном, — по формуле

Дн = Ясж(-^-+1,5),    (4)

W Ясж—среднее арифметическое значение временного сопротивления скального грунта одноосному сжатию в водонасыщенном состоянии в т/ж2;

Л3 — расчетная глубина заделки сваи-оболочки или набивной сваи в скальный грунт в ж;

d3—наружный диаметр заделанной в скальный грунт части сваи-оболочки или набивной сваи в м;

в)    для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность неразрушенного выветри

ванием скального грунта, прикрытого слоем неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров оболочки — RнСж-

Примечание. При наличии в основании забивных свай, свай-оболочек и набивных свай сильнотрещиноватых или выветрившихся (рухляк), а также размягченных скальных грунтов либо скальных грунтов с прослойками нескальных грунтов, вопрос об их использовании в качестве оснований и назначении величины нормативного сопротивления грунта должен решаться с выполнением при необходимости статических испытаний грунтов штампами или испытанием свай и свай-оболочек статической нагрузкой.

Забивные висячие сваи

5.3.    Несущая способность Р в т забивной висячей сваи (квадратной, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 ж), работающей на осевую сжимающую нагрузку, определяется как сумма расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

P^ktni^F + uZfUi),    (5)

где k — коэффициент однородности грунта, принимаемый k=0,7;

m — коэффициент условий работы, принимаемый m—1;

F — площадь опирания на грунт сваи в ж2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уши-рения по его наибольшему диаметру;

Rн — нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи в т/ж2, определяемое по указаниям п. 5.4 и п. 5.5; и — периметр поперечного сечения сваи в ж;

f; —нормативное сопротивление /-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи в т/ж2, определяемое по указаниям п. 5.4 и п. 5.5;

1г —толщина /-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, в ж.

5.4.    Нормативные сопротивления грунтов R1 и/? при расчетах по формуле (5) несущей способности сплошных и полых с закрытым нижним концом свай, погруженных механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами, принимаются по табл. 1 и 2.

Примечание. Несущая способность забивных свай, опирающихся нижними концами на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты консистенции Л >0,6, определяется по результатам испытания пробных свай, забитых в эти грунты.


Т аблица 1

Нормативные сопротивления грунта под нижними концами забивных свай RH в т1м2

Нормативные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай f11 в т/м2

/ ровке территории срезкой, подсыпкой, намывом до 3 м следует принимать от уровня природного рельефа, а при срезке, подсыпке, намыве более 3 м — от условной отметки, расположенной на 3 м выше уровня срезки или на 3 м выше уровня природного оельесЬа в случае подсыпки или намыва.

3.    Для промежуточных глубин забивки свай и промежуточных значений консистенции В глинистых грунтов, значения RH и /н определяет интерполяцией соответственно по табл. 1 и 2.

4.    Значениями нормативных сопротивлений RH по табл. 1 можно пользоваться при условии, если заглубление сван в неразмываемый и несрезаемый грунт не менее:

для мостов и гидротехнических сооружений — 4,0 м,

для зданий и прочих сооружений — 3,0 м.

н н

5.    Для плотных песчаных грунтов значения R и f по табл. 1 и 2 увеличивают на ?0%.

6.    При определении нормативных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай пласты грунтов расчленяются на однородные слои толщиной не более 2 м.

7.    Если в пределах длины сваи имеются напластования торфа мощностью более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная загрузка территории, эквивалентная подсыпке, то сопротивление грунта, расположенного выше подошвы наинизшего (р пределах глубины забивки сваи) слоя торфа, принимается:

а)    при подсыпках до 2 м — для грунтовой подсыпки и торфа равным нулю, а для минеральных пластов естественного грунта — положительным значениям по табл. 2;

б)    при подсыпках от 2 до 5 м — для грунтов, включая подсыпку, равным 0,4 от значений, указанных в табл. 2, взятых со знаком минус, а для торфа — минус 0.5 т1м2;

в)    при подсыпках более 5л - для грунтов, включая подсыпку, равным значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус, а для торфа — минус 0,5 т/м2.

5,5. Если предусматриваемые проектом способы погружения свай отличаются от указанных в п. 5.4, нормативные сопротивления грунта RH и для расчетов по формуле (5) определяются путем умножения значений нормативных сопротивлений грунта, полученных по п. 5.4, на поправочные коэффициенты тп, приведенные в табл. 3.

Поправочные коэффициенты тп, учитываемые

независимо друг от друга при определении нормативных сопротивлений грунтов основания висячих свай

Глубина забивки сваи в м

Нормативные сопротивления RH

В Т/М2

песчаных грунтов средней плотности

граве

листых

круп

ных

средней

крупно*

сти

мел-

ких

пыле

ватых

— •

глинистых

грунтов консистенции В,

равной

<0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

750

650

290

180

120

3

300

60

700

400

200

120

100

660

300

190

4

830

380

125

70

510

250

160

670

310

5

880

400

200

130

80

620

280

7

970

690

430

330

220

140

85

10

1050

730

500

350

240

150

90

15

1170

750

560

400

280

160

100

20

1260

820

620

450

310

170

110

25

2340

880

680

500

340

180

120

30

1420

940

740

550

370

190

130

35

1500

1000

800

600

400

200

140

Таблица 2

Нормативные сопротивления fH в т/м2

песчаных грунтов

средней плотности (для свай,

Средняя

глубина

забитых без подмыва)

располо-

крупных,

жения

средней

мел-

пыле-

-

слоя грун-

крупности

ких

ватых

та в ж

глинистых грунтов консистенции В, равной

<0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

1

3,5

2,3

1,5

1,2

0,5

0,2

2

4,2

3,0

2,0

1,7

0,7

0,3

3

4,8

3,5

2,5

2,0

0,8

0,4

4

5,3

3,8

2,7

2,2

0,9

0,5

5

5,6

4,0

2,9

2,4

1,0

0,6

7

6,0

4,3

3,2

2,5

1,1

0,7

10

6,5

4,6

3,4

2,6

1,2

0,8

15

7,2

5,1

3,8

2,8

1,4

1,0

20

7,9

5,6

4,1

3,0

1,6

1,2

25

8,6

ел

4,4

3,2

1,8

30

9,3

6,6

4,7

3,4

2,0

35

10,0

7,0

5,0

3,6

2,2

При

м е ° а н и я к та

б л. ! и

2:

1. В

случаях когда в

табл. 1

значения RH указаны

дробью, числитель относится к пескам, а

знаменатель к

глинам.

2. В

табл. 1 и

2 глубину расположения острия

сваи

и среднюю глубину

расположения слоя грунта яри плани-

Таблица 3

Способы погружения свай и виды грунтов

Поправочные коэффициенты тп, учитываемые при определении сопротивлений грунтов основания

п/п

под нижними концами свай

на боковой поверхности свай

I

2

3

4

1

Погружение забивкой в предварительно пробуренные скважины (лидеры) с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре:

а) равном стороне квадратной сваи.....

1,0

0,5

б) на 50 мм меньшем стороны сваи.....

1,0

0,6