Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

23 страницы

258.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Нормы распространяются на проектирование естественных оснований зданий и сооружений.

Заменяет НиТУ 127-55: Нормы и технические условия проектирования естественных оснований зданий и промышленных сооружений
Заменен на СНиП II-15-74: Основания зданий и сооружений

Оглавление

1. Общие положения

2. Номенклатура грунтов основания

3. Грунтовые воды

4. Глубина заложения фундаментов

5. Расчет оснований

   Общие указания

   Расчет по деформациям

   Расчет по несущей способности

Приложение. Нормативные и расчетные характеристики песчаных и глинистых грунтов

   Нормативные давления на грунты основания Rн в кг/см2

Показать даты введения Admin

Страница 1

I ОС УД \РСТВПНМЫП КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ CCl I* ПО ЛЕТАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел Б

Глава 1

ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП П-Б.1-62

Ъамыссь    ц-м~- у у

С 1 /* - /3*Г,.    :

бет W,

"оскгя — 1962

Страница 2

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел Б

Глава I

ОСНОВАНИЯ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП 11-Б.1-62

Отрави,

БОТ И - бч •. <J

Утверждены Г ос у дарственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 17 мая 1962 г.

HiMiiiKavit fif.oT.et KJVftSo it iS.03.tt

БОТ 6-66. t.i-S-.

HtBtaeHM « fii.oi.4S ц nsnptiuK,

P2jT № lot ат 1 БСТ H - 66. '.H. SOT Д

Поправка,

ЮТ 1-69 c. U

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО*СТРОИТЕЛЬСТВУ. АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ М ос к » а — 1962

Страница 3

Глава Н-Б.1-62 СНиП «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования* разработана в развитие главы СНиП II-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования*.

С вводом в действие главы П-Б.1-62 с I июля 1962 г. утрачивают силу «Нормы и технические условия проектирования естественных оснований зданий и промышленных сооружений* (НиТУ 127-55).

Глава СНиП П-Б.1-62 разработана НИИ оснований н подземных сооружений Академии строительства и архитектуры СССР.

СОДЕРЖАНИЕ

Стр,

1.    Общие положения........... 3

2.    Номенклатура грунтов основания .............. —

3.    Грунтовые воды.................... 6

4.    Глубина заложения фундаментов............... 7

5.    Расчет оснований............. ......    8

Общие ухаэания...........*.......    .    —

Расчет по деформациям..... 9

Расчет по несущей способности . :.............. 17

Приложение. Нормативные и расчетные характеристики песчаных

и глинистых грунтов........t......'...... 19

Нормативные давления на грунты основания R" в кг!с.и*..... 20

Редакторы — инж. Л Е. ТЕМКИН (Госстрой СССР) и канд. техн. наук В В МИХЕЕВ (НИИ оснований и подземных сооружений

АСиА СССР)

Г сестройиздат Москва. Третьяковский проем), д.

Редактор издательства Климова Г. Л. Технически!) редактор Родионова В.

Сдано • набор 15/VI—iffPl г. Подписано к печати 22/VIII—1962 г. Бумага В«у10в>Л« » 0.825 бум. л. —2.05 уел. печ. д. (2.1 уч.-кад. л.).    Тираж    100.000    экэ.

Над. .V? XI1-7035    Закаа    7*    382.    Цема    II    коп.

Типографии Госстройиадага М 4. г. Подольск, ул. Кирова, д. 25

Страница 4

Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства

Строительные нормы и правила

СНиП II-Б. 1-62

Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования

Взамен НиТУ 127-55

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящие нормы распространяются на проектирование естественных оснований зданий и сооружений.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на проектирование оснований гидротехнических сооружений, мостов, труб, дорог, аэродромных покрытий, а также оснований зданий и сооружений, возводимых на плошздках. подверженных оползням и карстам.

1.2.    Основания зданий и сооружений надлежит проектировать согласно указаниям главы СНиП Н-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» и настоящей главы с учетом данных инженерно-геологических, гидрогеологических и мерзлотных изысканий и исследований грунтов.

Примечание. Объем и методика изысканий и исследований грунтов устанавливаются соответствующими нормативными документами.

1.3.    При проектировании оснований зданий и сооружений, предназначенных для строительства на вечномерзлых и просадочных грунтах, для строительства в сейсмических районах и в районах горных выработок, а также оснований фундаментов под машины с динамическими нагрузками должны учитываться дополнительные требования к устройству оснований фундаментов зданий и сооружений в указанных условиях, руководствуясь при этом соответствующими действующи, ми нормативными документами.

2. НОМЕНКЛАТУРА ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ

2.1.    Грунты, используемые в качестве оснований зданий и сооружений, должны именоваться в описаниях результатов изысканий для проектирования оснований, а также в проектах оснований и фундаментов согласно номенклатуре, принятой в пп. 2.2—2.14 настоящих норм.

Примечание. К наименованию грунтов, предусмотренных номенклатурой (гаг. 2.2—2.13 настоящих норм), допускается вводить дополнительные подразделения. учитывающие местные геологические условия и особенности строительства. Эти дополнительные подразделения не должны противоречить основной иомен-клатуре грунтов (пп. 2.2—2.13) и могут лишь уточнять’ принятые в номенклатуре наименования видов грунтов (см. п. 2.14).

2.2.    Грунты подразделяются на:

скальные — изверженные, метаморфические и осадочные породы с жесткой связью между зернами (спаянные и сцементированные), залегающие в виде сплошного массива или трещиноватого слоя, образующего подобие сухой кладки;

крупнообломочные — несцементированные грунты, содержащие более 50% по весу обломков кристаллических или осадочных пород с размерами частиц более 2 мм;

песчаные — сыпучие в сухом состоянии грунты, не обладающие свойством пластичности (W'nCl), содержащие менее 50% по весу частиц крупнее 2 мм\

Внесены

Утверждены Государственным комитетом

1 июля 1962 г.

Академией строительства

Совета Министров СССР

и архитектуры СССР

по делам строительства

17 мая 1962 г.

2 Зак. 382

Страница 5

глинистые — связные грунты, для которых число пластичности    1.

листых, крупных и средней крупности добавляют наименование снеоднородный песок».

Примечания: 1. Числом пластичности грунта Wn называется разность весовых влажностей, выраженных в процентах, соответствующих двум состояниям грунта: на границе текучести Wr и на границе раскатывания Ур.

2. Крупнообломочные, песчаные и глинистые грунты объединяются общим наименованием — нескальные грунты.

2.3.    Скальные грунты различаются по временному сопротивлению сжатию в насыщенном водой состоянии, по растворимости н по размягчаемости их в воде.

Размягчаемыми называются скальные грунты, у которых отношение временных сопротивлений одноосному сжатию в насыщенном водой и в воздушно-сухом состоянии меньше 0,75.

2.4.    Крупнообломочные и песчаные грунты в зависимости от зернового состава подразделяются на виды согласно табл. I.

Таблица I Виды крупнообломочных и песчаных грунтов

Наименование видов крупио-обломочиых и песчаных-грунтов

Распределение частиц по крупности 1 х от веса сухого груита

Крупнообломочные

Грунт щебенистый (при преобладании окатанных частиц—галечни-ковый)

Грунт дресвяный (при преобладании окатанных частиц—гравийный)

Вес частиц крупнее 10 мм составляет более 50%

Вес частиц крупнее 2 мм составляет более 50%

Песчаные

Песок гравелистый

Песок крупный

Песок средней крупности

Песок мелкий

Песок пылеватый

Вес частиц крупнее 2 мм составляет более 25%

Вес частиц крупнее 0,5лл составляет более 50%

Вес частиц крупнее 0,25 мм составляет более 50%

Вес частиц крупнее 0,1лл составляет более 75%

Вес частиц крупнее 0,1мл составляет менее 75%

Примечание. Для установления наименования грунта по табл. 1 последовательно сумми-руютса проценты содержания частиц исследуемого грунта: сначала — крупнее 10 мм. затем — крупнее 2 мм. далее —крупнее 0.5 мм и т. д. Наименование грунта принимается по первому удовлетворяющему показателю в поридхе расположения наименований в таблице.

При степени неоднородности песчаного грунта /Сю>3 к наименованию песков граве-iS

Примечание. Неоднородность песчаного грунта измеряется отношением

0)

где </**-- диаметр частиц, меньше которого в данном грунте содержится (по весу) 60% частиц; djo—диаметр частиц, меньше которого в данном грунте содержится (по весу) 10% частиц.

2.5.    Степень влажности грунта G (доля заполнения объема пор грунта водой) определяется по формуле

0 = -^. (2)

'о 7.

где U7 — природная весовая влажность грунта в долях единицы;

7ч —-удельный вес материала частиц грунта в г/л3;

7, —удельный вес воды, принимаемый равным 1 т/л3;

0 — коэффициент пористости образца грунта природного сложения и влажности.

Примечание. Коэффициентом пористости грунта » называется отношение объема пор грунта к объему «минеральной части грунта.

2.6.    Песчаные грунты называются: маловлажными, если степень влажности

О<0.5;

влажными, если 0,5<G<0.8; насыщенными водой, если G>0,8.

2.7.    Песчаные грунты по плотности их сложения разделяются на плотные, средней плотности и рыхлые, в зависимости от величины коэффициентов пористости е, приведенных в табл. 2.

Таблица 2

Наименование песчаных грунтов по плотности

Плотность сложеинв песчаных грунтов

Наименование видов песчаных грунтов

плотные

средней плотности

рыхлые

Пески гравелистые, крупйые и средней крупности Пески мелкие Пески пылеватые

с <0.55 с <0,60 .<0,60

0,55 < « <0,70 0,60 < в < 0,75 0,60 < • < 0,80

« >0,70 с > 0.75 • >0.80

Примечание. Плотность песчаных рекомендуется определять по образцам, ным без нарушения природного сложения или при помощи зондирования.

грунтов

отобран-

грунта

Страница 6

— б —

СНнП М-Б.1-62

2.8. Глинистые грунты в зависимости от числа пластичности подразделяются на виды согласно табл. 3.

Таблица 3

Виды глинистых грунтов

Наямеаомиие «иле* глинистых грунтов

Число пластичности wn

Супесь.............

Суглинок ............

Глина .............

1 < *„ < 7 7 < 1ГП < 17 *„>17

Глинистые грунты в начальной стадии своего формирования, образовавшиеся как структурный осадок в воде при наличии микробиологических процессов и обладающие в природном сложении влажностью, превышающей влажность на границе текучести, и коэффициентом пористости е>1 для супесей и суглинков и в> 1,5 для глин, называются илами.

2.9.    В глинистых грунтах необходимо выделять просадочные и набухающие при замачивании грунты.

К просадочным относятся глинистые грунты, имеющие степень влажности G-<0,6 и значение

1 + «•

где в#—то же значение, что и в формуле (2);

ет—коэффициент пористости того же образца грунта соответствующей влажности на границе текучести.

К набухающим относятся глинистые грунты, для которых значение

-<-0.4.    (4)

* "Г «в

2.10.    Глинистые (непросадочные) грунты различаются по консистенции, измеряемой величиной В, определяемой по формуле (5), и именуются согласно табл. 4.

2.11. Грунты всех видов называются: мерзлыми, если они содержат в своем составе лед при отрицательной или нулевой температуре;

вечномерзлыми, если они в продолжении многих лет не подвергались сезонному оттаиванию.

2*

Таблица 4

Наименование глинистых (нелросадочных) грунтов по консистенции

Наиысковаиие грунтов

Кояскстсиама В

Супеси

Твердые...........

В < 0

Пластичные .........

0< В < 1

Текучие ...........

В > 1

Суглинки и глины

Твердые . . .........

в < 0

Полутвердые.........

0 < В < 0,25

Т\топластичные .......

0,25 <В< 0.5

Мягкопластичные ......

0.5 < В < 0,75

Тскучепластичкые ......

0,75 < В < 1

Текучие ...........

В> 1

Наименования видов мерзлых и вечномерзлых грунтов определяются после оттаивания их по номенклатуре, принятой для талых грунтов.

2.12.    Свойства мерзлых и вечномерзлых грунтов определяются физико-механическими характеристиками, принятыми для обычных талых грунтов и, кроме того, величиной относительного сжатия 6 при переходе мерзлого грунта в талое состояние под нагрузкой.

Величина относительного сжатия при переходе мерзлого грунта в талое состояние определяется по формуле

8= (6)

где Ам — высота в см образца грунта в природном мерзлом состоянии;

Лт — высота в см образца грунта после его перехода в талое состояние в условиях невозможности бокового расширения при заданном давлении р в кг/см2.

2.13.    Данные исследований песчаных и глинистых грунтов должны содержать также сведения о наличии растительных остатков (торфа, перегноя и т. п.), если в образцах этих грунтов, высушенных при температуре 100—105°, содержатся растительные остатки более 3% по весу от минеральной части для песчаных грунтов н более 5% —для глинистых грунтов.

В зависимости от содержания растительных остатков грунтам присваиваются дополнительные наименования:

Страница 7

при содержании растительных остатков меньше 10% — грунты с примесью органических веществ;

при содержании растительных остатков 10—60% — заторфовакные грунты;

при содержании растительных остатков меньше 60%.—торфы.

2.14.    Данные исследований всех видов грунтов оснований должны содержать сведения о геологическом возрасте, генезисе, местном наименовании грунта, а в необходимых случаях также и данные по петрографии, засоленности, зерновому составу глинистых грунтов и т. п. (см. примечание к п. 2.1 настоящих норм).

2.15.    Возможность использования в качестве естественных оснований перечисленных ниже грунтов, а также определение их нормативных и расчетных характеристик и, в частности, назначение нормативного давления должны решаться для каждого отдельного случая в соответствии с результатами исследования грунтов строительной площадки:

а)    скальных сильно выветрившихся (рухляк) иля водорастворимых (неводостойких);

б)    песчаных рыхлых;

в)    глинистых текучей консистенции или с коэффициентом пористости, превышающим для супесей е>0,7; суглинков #>1,0 и глин #>1,1;

г)    илов;

д)    песчаных и глинистых заторфованных и торфов;

е)    насыпных и искусственно намытых грунтов.

2.16.    Однородность грунтов основания определяется по данным геологических изысканий. Выдержанность горизонтальности напластования определяется с точностью ±0,5 м.

3. ГРУНТОВЫЕ ВОДЫ

3.1.    При проектировании фундаментов необходимо учитывать сезонные н многолетние колебания уровня грунтовых вод, а также возможность его понижения или повышения, связанные с проведенном технических мероприятий (дренаж, водопроводная и канализационная сеть на площадке, подпор воды плотинами и т. п.).

Примечание Многолетние колебания уровня грунтовых вод для первых строящихся зданий или сооружений ва вновь осваиваемых площадках разрешается определять косвенным путем, руководствуясь при этом соответствующими нормативными документами на ксолеоовамяе грунтов оснований.

3.2.    Степень агрессивности грунтовых при

родных вод для материала фундаментов, а также возможность йх загрязнения агрессивными • производственными водами учитываются при расположении уровня гру-нтовых вод выше подошвы фундаментов.

Агрессивность воды, могущей омывать фундаменты, определяется на основе результатов химического анализа проб воды по указаниям соответствующих нормативных документов.

В случае агрессивности грунтовых или производственных вод должны быть преду» смотрены мероприягия, обеспечивающие материал фундамента от разрушения.

3.3.    Если грунты, окружающие фундамент, подвергаются воздействию текучих вод со скоростями, при которых возможно размывание грунтов, а также в случаях, когда в .основаниях, состоящих из песчаных грунтов или супесей, грунтовые воды движутся со скоростями, способными вымывать частицы грунта, должны приниматься надлежащие меры защиты основания (дренаж, шпунт и т. д.).

3.4.    При проектировании фундаментов или подземных частей сооружений, закладываемых ниже уровня грунтовых вод, должны предусматриваться мероприятия, предупреждающие прорыв, взрыхление, размыв или другие повреждения восходящими токами воды слоев грунта, залегающих в основании.

3.5.    Проверка возможности прорыва напорными водами вышележащего слоя, если в основании проектируемого сооружения залегают водоупорные слои глины, суглинка или ила, подстилаемые слоем с напорными водами, производится исходя из условия

(7)

где 7,—удельный вес воды;

Но— высота напора воды, отсчитываемая от подошвы проверяемого водоупорного слоя до максимального уровня грунтовых вод;

7о — объемный вес грунта проверяемого слоя с учетом веса воды в порах;

Ло — расстояние от дна котлована до подошвы проверяемого слоя.

Если это условие не удовлетворяется, необходимо искусственное понижение напора водоносного слоя (откачка или устройство самоизливающих скважин).

Примечание. Искусственное снижете напора должно производиться до гех пор. пока фундамент ее приобретет достаточную прочность и устойчивое^ обеспечивающие восприятие нагрузки от вааора грунтовых вод; прекращение искусственного понижения напора допускается во всяком случае ие ражее окончания работ по обратной засыпке грунта в лавухв котлована.

Страница 8

4. ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

4.1.    Глубина заполнения фундаментов должна определяться с учетом:

а) назначения зданий и сооружений, наличия подвалов, подземных коммуникаций и фундаментов под оборудование;

61 величины и характера нагрузок, действующих на основание;

в)    глубины заложения фундаментов примыкающих зданий и сооружений;

г)    геологических и гидрогеологических условий строительной площадки (виды грунтов н их физическое состояние; уровень грунтовых вод и возможные колебания и изменения его в период строительства и эксплуатации зданий и сооружений; наличие Ьерховодки), а также климатических особенностей района;

д)    возможности пучения грунтов при промерзании и осадки при оттаивании.

Примечание. Глубина промерзания грунта определяется условиями, характеризуемыми в п. 2.11 настоящих норм.

4.2.    Нормативная глубина промерзания грунта Н* принимается равной средней из ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов по данным наблюдений за фактическим промерзанием грунтов под открытой, оголенной от снега поверхностью ва срок не менее 10 лет.

4.3.    При отсутствии данных многолетних наблюдений нормативную глубину промерзания Н" разрешается определять на основе теплотехнических расчетов или по схематической карте нормативных глубин промерзания грунта на территории СССР, приведенной в главе СНиП II-A.6-62 сСтроительная климатология и геофизика. Основные положения проектирования», либо по формуле

Н* = 23 V £ Ти + й (в см), (8)

где ЕГ„ —сумма среднемесячных отрицательных температур воздуха за зиму, принятая как средняя из данных многолетних наблюдений местной метеорологической станции (данные вставляются в формулу со знаком плюс), а при отсутствии таких данных величина 27* может быть определена ориентировочно по данным наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях со строительной площадкой.

Примечания: 1. Схематическая карта и формула (8) нс распространяются на горные районы.

2. Для супесей и песхов мелких и пылеватых нормативная глубина промерзания принимается по схематической карте иди по формуле (8) в обоих случаях с коэффициентом 1,2.

4.4.    Расчетная глубина промерзания Я определяется по формуле

Н = т,Н",    (9)

где Я"—нормативная глубина промерзания; mt—коэффициент влияния теплового режима здания на промерзание грунта у наружных стен, определяемый по указаниям п. 4.5.

4.5.    Коэффициент влияния теплового режима т, здания на промерзание груита у наружных стен здания принимается по табл. 5.

Таблица 5

Коэффициент влияния теплового режима т, здание иа промерзание груита

Теплою* режим ах»ииа и копструкци* no jo»

Коэффициент mt

Регулярно отапливаемые здания с расчетной температурой воздуха в помещении не ниже 10 .

полы на грунте ..........

>    » лагах по грунту.....

>    > балках .........

Прочие здания...........

техническим подпольем относятся к гру 2. Глубинл промерзания грунтов у ков и в случае применения теллозашя ляется специальными расчетами.

0.7

0.8

0.9

1.0

апливаеыым ппе прочах. холодильнк-гы ояреде-

4.6.    Глубина заложения фундаментов из условий учета возможности пучения грунтов основания при промерзании назначается по

табл. 6.

4.7.    Глубина заложения фуидаментов при грунтовых условиях, предусмотренных в п. 6 табл. 6. при соответствующем экономическом обосновании может назначаться менее расчетной глубины промерзания при соблюдении требований пп. 4.8 и 4.9 настоящих норм только в тех случаях, когда расчетная глубина промерзания меньше 2,5 м, а при всех прочих условиях — не менее расчетной глубины промерзания.

4.8.    Грунты оснований отапливаемых зданий, перечисленные в пп. 2—8 табл. 6. должны быть защищены от увлажнения поверхностными во дал и, а также и от промерзания их в период строительства, а для неотаплваае-мых зданий— и в период эксплуатации.

4.9.    Способ защиты грунтов основания от промерзания яряянмаегся в зависимости от

Страница 9

Таблица б

Глубина заложении фундаментов из условий возможности пучения грунтов основании при промерзании

Вид грунт*

Расстояние от поверхности пдаяироми до уровня грунтовых вод в период лромермиии грунтов (с учетом унмяиий п. 3.1 иастовошх норм)

> Глубин* валожеимв фунд*мснтов от поверхности пдднировни

1. Скальные и крупиообломочные грунты, а также гравелистые, крупные и средней крупности пески

Любое

Не зависит от глубины промерзания

2. Пески мелкие и пылеватые, а также супеси твердой консистенции

Превышает расчетную глубину промерзания на 2 ж и более

3. Пески мелкие и пылеватые, а также супеси независимо от их консистенции

Менее расчетной глубины промерзания или превышает ее менее чем на 2 ж

Не менее расчетной глубины промерзания

4. Супеси пластичной и текучей консистенции

Любое

5. Суглинки и глины с консистенцией В < 0.5

Превышает расчетную глубину промерзания на 2 ж и более

Не зависит от глубины промерзания

6. Суглинки и глины мягкопластичпой консистенции

Превышает расчетную глубину промерзания на 2 ж и более

Назначается согласно п. 4.7 настоящих норм

7. Суглинки и глины текучепластнчной и текучей консистенции

Любое

Не менее расчетной глубины промерзания

8. Суглинки и глины независимо от их консистенции

Менее расчетной глубины промерзания или превышает ее менее чем на 2 ж

Примечания: I. Глубина заложения фундаментов внутренних стен и колонн отапливаемых эланий назначается без учета промерзалия грунтов при условии выполнения требований пп. 4.8 и 4.9 настоящих норм с начала строительства до ввода здания или сооружения в эксплуатацию.

2. Глубина заложения фундаментов стен и колони зданий, имеющих неотапливаемые подвалы или подполья. при грунтах, указанных в лп. 3. 4, 6 — 8, иазначается от пола подвала равной половине расчетной глу-бивы промерзания._

характера здания или сооружения и от местных условий строительства.

4.10.    Помимо пучения грунтов, залегающих в основании, необходимо считаться с возможностью выпучивания фундамента вследствие бокового смерзания последнего с окружающим его пучащимся грунтом, учитывая при этом нагрузи, действующие «а фундамент. Возможность такого» явления устанавливается на основе исследований в процессе изысканий.

4.11.    Для предупреждения пучинных явлений застраиваемая площадка должна быть ограждена нагорными канавами, тщательно спланирована с устройством поверхностных водоотводных канав и лотков, а при необходимости — и глубоких дренажей.

5. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

5.1. Расчет оснований зданий н сооружений производится:

по второму предельному состоянию (по деформациям)—для всех зданий и сооружений, если основание сложено нескальными грунтами;

по первому предельному состоянию (по

несущей способности) —в случаях, если: на основание передаются регулярно действующие горизонтальные нагрузки (подпорные стенки и др.);

основания ограничены откосами; основания сложены скальными грунтами.

Страница 10

5.2.    Сбор -нагрузок, действующих на основание в плоскости подошвы фундамента, производится в соответствии со статической схемой сооружения (расположение несущих стен и колонн, балок и плит перекрытий ит. и.). При расчете оснований неразрезных и рамных конструкций сбор нагрузок допускается производить без учета перемещений опор, вызываемых осадками основания,' н без учета неразрезности конструкций.

5.3.    Величины нормативных нагрузок на основание определяются согласно указаниям глав СНиП II-А. 10-62 и 11-А.11-62.

Для упрощения расчета по второму предельному состоянию (по деформациям) разрешается определять суммарную нормативную нагрузку на основание по усилиям от расчетных нагрузок путем деления последних на осредненный коэффициент перегрузки, равный 1,2.

В типовых проектах зданий и сооружений в рабочих чертежах фундаментов должны приводиться величины усилий, действующих на основание.

Примечание. Расчет оснований по деформациям производится на основное сочетание нагрузок, а расчет оснований по. несущей способности — на основное, дополнительное или особое сочетание нагрузок.

5.4.    Нормативные и расчетные характеристики грунтов, входящие в расчеты оснований. определяются с учетом природного напряженного состояния грунта, а также возможного его изменения в процессе строительства и эксплуатации, по данным исследований грунтов.

За нЪрмативную характеристику данного грунта принимается среднее значение характеристики, полученное по данным испытаний на образцах в количестве, достаточном для статистического обобщения.

Расчетные характеристики грунта определяются как произведение нормативной характеристики на коэффициент однородности, а в необходимых случаях —и на коэффициент условий работы.

Коэффициент однородности характеристик грунтов к определяется по данным исследования грунтов по формуле

*=1    (Ю)

А*

где А" — нормативная характеристика грунта; о —стандарт кривой распределения (средняя квадратичная ошибка).

5.5.    Характеристики грунтов в расчетах оснований должны определяться, как правило, по результатам исследований (см. п. 5.4). Допускается при проектировании оснований фундаментов для предварительных расчетов, а

также для назначения характеристик грунтов, входящих в расчеты оснований фундаментов зданий н сооружений II—IV классов, принимать значения удельного сцепления с, углов внутреннего трения ф и модулей деформаций Е по табл. 13 (см. приложение).

Примечание. Для отдельных районов вместо табл. 13 допускается использование утвержденных в установленном порядке таблиц нормативных и расчетных характеристик грунтов, специфических для этих районов.

РАСЧЕТ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

5.6.    Деформации основания характеризуются:

а)    абсолютной осадкой отдельного фунда* мента;

б)    средней осадкой здания или сооружения, определяемой по данным абсолютных осадок не менее чем трех отдельных фундаментов, расположенных в пределах здания или сооружения (при сплошных плитных фундаментах—не менее чем по данным трех буровых колонок), при условии, что отклонение от средней величины осадки не превышает 50% этой величины;

в)    разностью осадок двух соседних опор (от наиневыгоднейшей, но возможной комбинации воздействий), отнесенной к расстоянию между ними—перекосом или креном, если разности осадок отнесены к ширине или длине подошвы фундамента либо к диаметру круглого фундамента;

г)    относительным прогибом — стрелой прогиба. отнесенной к длине изогнувшейся части здания или сооружения.

5.7.    Задачей расчета оснований по деформациям является ограничение деформаций надфундаментных конструкций (происходящих в результате осадок грунтов) такими пределами, которые гарантируют от появления недопустимых для нормальной эксплуатации конструкций трещин и повреждений, а также изменений проектных уровней и положений.

При расчете оснований фундаментов зданий и сооружений необходимо учитывать:

а)    разность осадок близко расположенных сооружений, резко различающихся между собой по весу, размерам и форме подошвы фундаментов (например, дымовая труба у стены здания; башня, конструктивно входящая в состав здания, и т. п.);

б)    загрузку территории в непосредственной близости от существующих фундаментов (насыпями, навалом шлака, руды и т. п.); в этом случае расчет должен выяснить велнчм-ну дополнительных осадок и кренов (при од-

Страница 11

носторонней засыпке) существующих фундаментов.

Примечание. Упругие осадки, вызываемые действием несистематических кратковременных нагрузок на основание, могут не учитываться в расчете.

5.8.    Расчет оснований по деформациям производится по формуле

S<Snp,    (И)

где S—величина деформации основания, определяемая расчетом по указаниям пп. 5.9—5.23 настоящих норм;

S„p — предельная величина деформации основания, определяемая по указаниям пп. 5.24—5.26 настоящих норм.

5.9.    Величина деформации основания определяется из условия совместной работы сооружения и его основания; при этом допускается использование теории расчета балок и плит на упругом основании.

При расчете деформаций основания допускаются следующие упрощения:

а)    распределение напряжений в толще неоднородных оснований принимается по теорий однородного изотропного, линейно деформируемого тела (см. п. 5.15);

б)    деформации отдельных слоев неоднородного основания определяются по модулям деформации, установленным для каждого слоя, и давлениям, определенным по подпункту «а».

5.10.    Условием применения расчета по деформациям по формуле (11) с упрощениями, указанными в п. 5.9 настоящих норм, является требование, чтобы среднее давление* •• по подошве фундамента от нормативных нагрузок не превышало нормативного давления на основание /?*••, определяемого поформуле (12), а при наличии в здании подвала — по формуле (18).

*■-(4* +в») 7. + ^;    (12)
Л" = (лм-В    1.+ ОЛ (13)

где А, В и D — безразмерные коэффициенты, зависящие от нормативного

* Под средним давлением понимается давление по подошве фундамента, равнее частному от деления суммарных нормативных нагрузок на площадь подошвы фундамента.

•• Под нормативным давлением на основание R" понимается среднее давление по подошве фундамента, пра котором под его краями образуются зоны местного нарушения прочности основания глубиной '/< ширимы фундамента. Величина /?" характеризует предел применимости теории упругости для расчета оснований по деформация^.

угла внутреннего трения <f", принимаемые по табл. 7; b —меньшая сторона прямоугольной подошвы фундамента в м\ h — глубина заложения фундамента от природного уровня грунта или от планировки срезкой до подошвы фундамента в м\

А„ — приведенная глубина заложения фундамента в помещении с подвалом. определяемая по формуле

Ап =■* + *,-2=-;    (N)

То

сх —толщина слоя грунта выше подошвы фундаментов в м\ ct —толщина конструкции пола подвала в м;

То—объемный вес грунта, залегающего выше отметки заложения фундамента, в т/м3-.

Топ — объемный вес материала конструкции пола подвала в т/м3-, с* — нормативное удельное сцепление грунта для глин или нормативный параметр линейности для песков, залегающих непосредственно под подошвой фундамента, в т/м2.

Примечания: 1. Формулы (12) и (13) допускается применять при любой форме фундаментов в плаке.

Для подошвы фундамента в форме круга или правильного многоугольника принимаются значенияЬ~У7, где /■'—площадь подошвы фундамента данной формы.

2.    Нормативные давления при условии полного насыщения водой песков мелких принимаются с учетом коэффициента условий работы m ■■ 0.8 н для песков пылеватых m =*» 0.6.

3.    При заглублении фундамента ниже подошвы насыпи при давности отсыпки ее более пяти лет в расчетах по деформациям допускается считать глубину заложения фундаментов от отметки планировки насыпи.

4.    Формулы (12) и (13) учитывают, что глубина зоны местного нарушения прочности основания не превосходит 1/4 ширины фундамента.

5.    Под параметром линейности понимается часть сопротивления грунта срезу, не зависящая от нормального напряжения по площади среза.

5.11.    Нормативные давления оснований из крупнообломочных грунтов принимаются по формулам (12) и (13) в зависимости от вида и состояния заполнителя.

5.12.    Нормативные давления оснований, устраиваемых из песчаных подушек, выполненных из песков крупных и средней крупности, укладываемых слоями с последующим уплотнением, принимаются как для песчаных грунтов (см. табл. 13 приложения), т. е. про-

Страница 12

— II —

СНиП И-Б.1-62

Таблица 7

Коэффициенты А, В и D для определения нормативного давления на основание /?к

Норм ливиец Ml-4«HMf угла внутреннего трения грунта v" а трах.

Коэффициенты

А

В

1 °

0

0

1.00

3,14

2

0.03

1.12

3.32

4

0,06

1.25

3,51

6

0,10

1.39

3.71

8

0.14

1,55

3,93

10

0,18

1.73

4.17

12

0.23

1.94

4.42

14

0,29

2,17

4.69

16

0.36

2,43

5,00

18

0.43

2.72

5.31

20

0,51

3.06

5.66

22

0.61

3.44

6.04

24

0.72

3,87

6.45

26

0,84

4.37

6.90

28

0,98

4,93

7.40

30

1.15

5.59

7,95

32

1.34

6.35

8,55

34

1,55

7.21

9,21

36

1.81

8.25

9.98

38

2.11

9.44

10.80

40

2,46

10,84

11.73

42

2,87

12,50

12,77

44

3,37

14,48

13,96

45

3,66

15,64

14,64

екг песчаной подушки должен быть ориентирован на заданные физико-механические характеристики песков.

Примечание. Мелкие пески, как правило, не рекомендуются для устройства фундаментных пвду-шех При отсутствии в районе строительства песков крупных и средней крупности и при подтверждении местным опытом строительства целесообразности устройства фундаментных подушек из мелких песков нормативные характеристики для них допускается принимать как для мелких песков средней плотности.

5.13.    Нормативные давления на грунты основания под существующими фундаментами принимаются (при надстройке или реконструкции зданий, изменении нагрузок на перекрытие, повышении грузоподъемности кранов и т. п.) в соответствии с состоянием плотности и влажности грунтов под фундаментами, которые будут выявлены при их дополнительном исследовании, проводимом в связи с изменением нагрузок на фундаменты.

Примечание. Вопрос о дополнительных мероприятиях по усилению фундаментов в связи с изменением действующих на них нагрузок (при надстройке или реконструкции зданий и т. п.) решается в каждом случае отдельно, исходя из конкретных условий, в том числе и с учетом состояния конструкций здания.

5.14.    Наибольшее давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента при расчете на действие норма

тивных основных, дополнительных или особых сочетаний нагрузок не должно быть более 1.2 R*. вычисленного для данного фундамента согласно пп. 5.10—5.13 настоящих норм.

5.15. Расчетная схема распределения давления на горизонтальных сечениях в грунте ниже подошвы фундамента принимается в соответствии с рис. 1.

Рис. 1. Расчетная схема распределения давления на горизонтальных сечениях в грунте ниже иоаошвы фундамента

В этой схеме приняты следующие обозначения:

Ь — меньшая сторона прямоугольной подошвы фундамента в см;

I —большая сторона прямоугольной подошвы фундамента в см (на рис. 1 не показана);

//—глубина заложения фундамента от отметки планировки (подсыпки или срезки) в см;

h —глубина заложения фундамента от отметки поверхности природного рельефа в см (с учетом примечания 3 к п. 5.10);

р — среднее фактическое давление на грунт под подошвой фундамента от нормативных нагрузок в кг/см2, не превышающее нормативного давления /?", определенного по пп. 5.10—5.13;

р6—природное (бытовое) давление в грунте на отметке подошвы фундамента в кг/см2 (давление от веса грунтов, лежащих между отметками подошвы фундамента н природного'рельефа);

Страница 13

Ptt— природное давление в грунте в кг/см2 в горизонтальном сечении, расположенном на глубине г ниже подошвы фундамента (давление от веса грунта, лежащего в пределах глубин h+z от поверхности природного рельефа); /^—дополнительное (к природному) давление в грунте в кг/см2 в горизонтальном сечении, расположенном на глубине г ниже подошвы фундамента, определяемое по формуле

рг=л(р-р6),    (15)

где а — коэффициент изменения дополнительного давления в грунте, учитываю

щий форму подошвы фундамента, определяемый по табл. 8 в зависимости от

2х    I

т — - и    п    =    —.

ъ    Ь

Примечания: 1. Для подошвы фундаментов в форме круга значения в принимаются по величине т

берется равной т — , где г — радиус круга.

2. Для подошвы фундаментов в форме правильного многоугольника значения а принимаются как для круга (графа 2. табл. 8), причем за г принимается вели

чина г

-VI

та данной формы

где F — площадь подошвы фундамен-

Таблица 8

Значения коэффициента а

Круглые

фундамен

ты

Прямоугольные фундаменты с отношением сторон я

Ленточные фундаменты при п > 10

т

1

1.8

1.4

!.в

1.9 |

2

2.4

2.8

3.2

4

. . . б

0.1

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1.000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

1,000

0.4

0.949

0,960

0,968

0.972

0,974

0,975

0,976

0,976

0,977

0,977 L

D.977

D.977

0,977

0,8

0,756

0.800

0.830

0.848

0,859

0,866

0,870

0.875

0,878

0,879 1

0,880

0,881

0,881

1.2

0.547

0.606

0,652

0,682

0,703

0,717

0.727

0,740

0,746

0,749

0,753

0,754

0,755

1.6

0,390

0,449

0,496

0,532

0,558

0.578

0,593

0.612

0,623

0,630

0,636

0,639

0,642

2.0

0,285

0,336

0,379

0.414

0.441

0,463

0,481

0,505

0,520

0,529

0,540

0.545

0,550

2.4

0,214

0,257

0,294

0,325

0,352

0.374

0,392

0,419

0,437

0,449

0,462

0,470

0,477

2.8

0,165

0.201

0,232

0,260

0,284

0.304

0.321

0,350

0,369

0,383

0.400

0,410

0,420

3.2

0,130

0,160

0,187

0,210

0,232

0,251

0,267

0,294

0,314

0,329

0.348

0,360

0,374

3.6

0,106

0,130

0,153

0.173

0,192

0,209

0,224

0,250

0,270

0.285

0,305

0,320

0,337

4,0

0,087

0,108

0,127

0,145

0,161

0,176

0,190

0,214

0,233

0.248

0,270

0,285

0,306

4,4

0.073

0,091

0,107

0,122

0,137

0,150

0,163

0,185

0,203

0,218

0,239

0.256

0,280

4.8

0,062

0.077

0,092

0,105

0,118

0,130

0,141

0,161

0,178

0,192

0.213

0.230

0,258

5.2

0.053

0,066

0,079

0,091

0,102

0,112

0,123

0,141

0,157

0,170

0,191

0.208

0,239

5.6

0.046

0,058

0,069

0,079

0.089

0.099

0,108

0,124

0,139

0,152

0,172

0,189

0,223

6.0

0,040

0,051

0,060

0,070

0,078

0,087

0,095

О.ПО

0,124

0,136

0.155

0,172

0,208

6.4

0,036

0.045

0,053

0,062

0,070

0.077

0,085

0.098

0,111

0,122

0,141

0,158

0,196

6.8

0,032

0,040

0,048

0.055

0,062

0,069

0.076

0,088

0,100

0,110

0,128

0,144

0,184

7.2

0,028

0.036

0,042

0,049

0,056

0,062

0,068

0,080

0,090

0,100

0,117

0,133

0.175

7.6

0,024

0.032

0,038

0,044

. 0,050

0,056

0,062

0.072

0,082

0,091

0.Ю7

0,123

0,166

8.0

0,022

0.029

0,035

0,040

0,046

0.051

0,056

0.066

0,075

0,084

0.098

0,113

0,158

8.4

0,021

0.026

0,032

0,037

0,042

0,046

0.051

0,060

0,069

0.077

0,091

0,105

0.150

8.8

0,019

0,024

0,029

0,034

0,038

0.042

0,047

0,055

0,063

0.070

0,084

0,098

0,144

9.2

0,018

0,022

0,026

0,031

0,035

0.039

0.043

0,051

0,058

0,065

0,078

0.091

0.137

9,6

0,016

0,020

0,024

0,028

0,032

0.036

0,040

0,047

0,054

0,060

0,072

0,085

0,132

10

0,015

0,019

0,022

0,026

0,030

0.033

0,037

0,044

0,050

0,056

,0.067

0,079

0,126

11

0,011

0,017

0,020

0,023

0,027

0.029

0,033

0.040

0,044

0,050

0,060

0.071

0.114

12

0.009

0,015

0,018

0,020

0,024

0.026

0,028

0,034

0.038

0,044

0,051

0,060

0,104

Примечание. Для промежуточных значений т и цией.

п величина коэффициента

а определяется интерполя-

Страница 14

— 13

5.16.    Сжимаемая толща основания для фундамента (с заданными размерами в плане, глубиной заложения и установленным дав-, лением от нормативных нагрузок на грунт) принимается при определении величины деформаций основания S до той глубины г7 ниже подошвы фундамента, на которой удовлетворяется условие

ps=0,2pw    (16)

<с'точностью до ±0,05 кг/см5).

5.17.    При наличии в пределах сжимаемой толши слоя грунта более слабого по несущей способности, чем вышележащие слои (см. п. 2.15 «б»—«е» настоящих норм), необходимо выяснить влияние этого слабого слоя на деформацию основания здания или сооружения. Расчет деформации такого слоя слабого грунта по формулам настоящих норм возможен лишь в том случае, если полное давление от нормативных нагрузок на кровле этого слоя не превышает нормативного давления R" для условного фундамента, опирающегося на этот слой, т. е. должно соблюдаться условие (17), в противном случае необходимо изменить конструкцию фундамента.

б) Мх — проекция точки основания М лежит вне- контура подошвы фундамента (рис. 2,6).

РбН + *{р-Рб)<Ян,    (17)

где рьн — природное давление на кровлю подстилающего слоя, залегающего на глубине Н от природного уровня грунта или от планировки срезкой; а(р—Яв) —дополнительное давление на кровле подстилающего слоя, вызванное приложением нагрузку Я" от сооружения.

Ширина условного фундамента определяется из формулы

Я"

а(Я-Яб)

(18)

где Fy—площадь условного прямоугольного фундамента в л2;

Р" — суммарная нормативная нагрузка на фундамент сооружения в г.

5.18. Расчетная схема распределения нормальных давлений по вертикали, проходящей через любую точку основания М, определяемых по методу угловых точек, принимается в соответствии с рис. 2.

При этом рассматриваются два случая:

a) Mi— проекция точки основания М\ для которой определяется давление на плоскость подошвы фундамента, лежит в пределах его контура (рис. 2,а);

Т f 1

_!_

у

( Jf

1

•ч*

1

1

1

С V

0

1

0

- 1м,

Рис. 2. Расчетные схемы распределения давлений по вертикали, проходящей через любую точку основания, проекция которой расположена:

вг-ахури контура подошвы фундамента:    б    —    вне    контура    подошвы

фундамента

Страница 15

В первом случае давление в точке М определяется как сумма угловых давлений от четырех загруженных прямоугольников AGM\E\ GBFM\\ EM\LD и LM\FC по формуле

о»)

где о —принимается по табл. 8 в зависимости от

Ь — меньшая сторона рассматриваемой части подошвы фундамента в см.

Во втором случае давление в точке М складывается из суммы давлений от действия* нагрузки по прямоугольникам АЕМ^ и GCFM\, взятых со знаком плюс, и давлений от действия нагрузки по прямоугольникам BEM]G и DFM\L, взятых со знаком минус.

5.19. Определение величины осадки отдельных фундаментов или фундамента с учетом влияния давлений в основании, вызванном нагрузкой от соседних фундаментов, проводится в следующем порядке:

а)    контуры фундамента наносятся на геологический разрез основания;

б)    основание фундаментов разделяется на горизонтальные слон, однородные по сжимаемости. толщина которых не должна превышать 0.4 минимальной ширины рассчитываемых фундаментов;

в)    пользуясь расчетными схемами, приведенными на рис. 1 и 2, вычисляются нормальные давления рвозникающие в точках пересечения вертикальной оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, с границами выделенных слоев основания (как от рассматриваемого фундамента, так и от соседних в случае учета влияния последних);

г)    в соответствии с указаниями п. 5.16 настоящих норм устанавливается величина сжимаемой зоны, принимая суммарное давление в случае учета влияния соседних фундаментов;

д)    расчет осадки отдельного фундамента S в см производится по формуле

л

s - Е РА 4-.    (20)

I    ‘

где п —число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания; pt — полусумма вертикальных нормальных давлений в кг/см*, возникающих на верхней и нижней границах /-го слоя грунта от давления, пере

даваемого фундаментом, вычисляемых по формуле (15), а в случае учета влияния соседних фундаментов—по формуле (19);

Л, — толщина 1-го слоя грунтов в см:

£,—модуль деформации (-го слоя в кг/сма;

Р —безразмерный коэффициент, корректирующий упрощенную схему расчета, принимаемый равным 0,8 для всех видов грунтов.

5.20- Осадки отдельных фундаментов рекомендуется определять с учетом влияния нагрузок от соседних фундаментов в тех случаях, когда имеет место условие

KrL*<Ln    (21)

где 1ф— фактическое расстояние между осями фундаментов в см:

Lr —расстояние в см, получаемое по графикам рис. 3, в зависимости от ширины фундамента и действующего по его подошве давления р в кг/см2-,

К г — коэффициент,    определяемый по

формуле

Kr=°--6(f-100) + l,    (22)

О

где Ь — ширина подоигвы фундамента в см, Е— модуль деформации грунта в кг/см2, принимаемый средним в пределах сжимаемой толщи;

0,6 —коэффициент, имеющий размерность см31кг.

Примечания: 1. Величина 1Г в случае определения влияния квадратного фундамента находится по графику рис. З.а; в случае прямоугольного фундамента с отношением сторон —>5 —по графиту

о

I

рис. 3.6; для промежуточных значений отношения ——

If

величина L, определяется интерполяцией.

2. Формулы (21) и (22) применимы при любом взаимном заглублении фундаментов.

5.21. Крен отдельного прямоугольного фундамента 0 при эксцентричном его загру-женин определяется по формулам: крен продольной оси фундамента

кр.ен поперечной оси фундамента

Страница 16

— 15

СНиП П-Б.1-62

где Я*—суммарное вертикальное усилие от нормативной нагрузки, приложенное к фундаменту с эксцентрицитетом. в кг \

I —большая сторона фундамента в см\ Ь —меньшая сторона фундамента в см\ ех — расстояние точки приложения усилия Р* от середины фундамента ло продольной оси в см\

*з — расстояние точки приложения усилия Р" от середины фундамента по поперечной оси в см\

Рис. 3. Графкхи для определения расстояния между осями фундаментов, при котором учитывается взаимное влияние осадок

а — для квадратного фундамента; в — для прямоугольного фундамента

£ср и рср— модуль деформации в кг/см2 и коэффициент Пуассона грунта, принимаемые средними в пределах сжимаемой толщи; значения р определяются по указаниям п. 5.22 настоящих норм;

Л, и кг — безразмерные коэффициенты, определяемые в зависимости от соотношения сторон подошвы фундамента

—- —л по графикам на рис. 4. ь

б;

Рис. 4. Графики для определения коэффициентов. необходимых для вычисления кренов фундаментов а — коэффициента h, ; б — коэффициента *,

Страница 17

СНиП II-Б. 1-62

Крен отдельного круглого фундамента 0 при эксцентричном его загружении определяется по формуле

ig0

3(1-ису РУ 4г*Ес?

(25)

где е — расстояние точки приложения усилия Я" от центра фундамента в см\ г — радиус фундамента в см.

Примечание. Крен фундамента в форме правильного многоугольника вычисляется по *

(25). причем за г принимается величина г —

где F— площадь подошвы фундамента данной формы.

5.22. Значения коэффициента Пуассона ц, указанного в формулах (23) — (25). для различных грунтов принимаются по табл. 9.

Таблица 9

Значения коэффициента Пуассона $*

Hjh мгновэнм* грунте*

Значим* р

Крупнообломочныс .........

0,27

Пески и супеси ..........

0,30

Суглинки..............

0,35

Глины ...............

0,42

5.23.    Крены фундаментов, получаемые в результате их взаимного влияния, надлежит определять путем расчета осадок их краев, пользуясь указанием п. 5.19 и 5.20 настоящих норм.

В этих целях вертикальные нормальные давления вычисляются для точек основания, лежащих на пересечении горизонтальных границ выделенных слоев основания с вертикалями, проходящими через края рассчитываемых фундаментов. Вычисление осадки по формуле (20) производится отдельно для каждой вертикали, а крен фундамента определяется по формуле

tge=    (26)

о

где Sj и Si — осадки, подсчитанные у краев фундамента, в см\

Ь — размер фундамента в направлении крена в см.

5.24.    Пэедельная величина деформаций оснований опр (см. п. 5.8) определяется достижением предела эксплуатационной пригодности надфундаментной конструкции. ''Эта вели

чина деформации основания устанавливается с учетом влияния осадок, горизонтальных смещений, поворотов и деформаций тела фундаментов на напряженное состояние конструкций и на условия эксплуатации зданий и сооружений и связанных с ними устройств.

Деформации оснований учитываются в необходимых случаях раздельно во время строительства и в период эксплуатации зданий и сооружений; при этом, если скорость роста давления на основание не превышает I кг/смя месяц, допускается считать осадки фундаментов на песчаных грунтах и глинистых (не-просадочных) грунтах твердой консистенции при £<0 закончившимися за период строительства. Осадки фундаментов на глинистых грунтах с показателем консистенции 5> 0 допускается считать за период строительства в половинном размере от полной осадки; остальную часть осадки следует учитывать для периода эксплуатации здания или сооружения.

5.25.    Предельные величины деформаций оснований S„р фундаментов зданий и сооружений. специально не приспособленных к неравномерным осадкам, за время строительства и эксплуатации не должны превышать значений, указанных в табл. 10.

5.26.    Если основание сложено по всей площади здания или сооружения из грунтов однородного горизонтального напластования (см. п. 2.16), сжимаемость которых с глубиной не увеличивается, расчет оснований по деформациям разрешается проводить по величинам средних осадок оснований SCp* вычисленным в соответствии с указаниями п. 5.19 по формуле (27); при этом вычисленные (расчетные) значения *<Р не должны превышать предельных величин средних осадок Snp. ср, приведенных в табл. 11.

«С

SiFi -f StFt 4- . . . 4- SnFn Л т Л + • • • + Л|

(27)

где S,, S„ .. ,S„—осадки отдельных фундаментов или ленты;

Рц Я2, • • •» Fn — площади подошвы фундаментов, осадки которых вычислялись.

5.27. Для зданий и сооружений, перечисленных в табл. 12. требования расчета оснований по деформациям считаются удовлетворенными и расчет осадок может не производиться, если среднее давление на основание не превосходит нормативных давлений основания R*, вычисленных в соответствии с указаниями пп. 5.*0—5.14 настоящих норм, и если

Страница 18

— 17 —

СНиП П-Б.1-62

Таблица 10

Предельные величины деформаций основания фундаментов зданий и сооружений 5Пр

Предельные деформации оснований 5

из грунтов

Ндимемовдиие нормируемых величии

песчаных;

глинистых

глинистых При О>0

при В<0

1. Разность осадок фундаментов

колонн зданий:

а) для железобетонных и

стальных рамных конструкций ...........

0,002/

0,002/

б) для крайних рядов колонн

с кирпичным заполнением фахверка .........

0,0007/

0.001/

в) для конструкций, п кото-

рых не возникает дополни-

телышх усилий прн неравномерной'осадке фундамсн-

0,005/

0,005/

тов............

(/—расстояние между осями

фундаментов)

2. Относительный прогиб (пере-

гиб) несущих стен многоэтажных зданий (в долях от длины изгиба-

емого участка стены):

а) крупнопанельных бескар-

0,0005

0,0007

хагиых..........

б) крупноблочных и кирпич-

0,0007

0,0010

нмх меармировзнных . . . в) крупноблочных и кирпич-

ных армированных железобетонными или армокирпич-

0,0010

0,0013

ными поясами.....

3. Относительный прогиб (пе-

региб) стен одноэтажных промышленных зданий и подобных им по

конструкциям зданий другого назначения (в долях от длины изгибаемого участка стены) .....

0,001

0,001

4. Крен сплошных или кольце-

вых фундаментов высоких жестких сооружений (дымовые трубы, водонапорные башни, силосные корпуса и т. п.) при наиболее не-

0,004

0,004

выгодном сочетании нагрузок . .

5.    Продольный уклон подкрановых путей мостовых кранов . .

6.    Поперечный уклон подкрановых путей (перекос моста крана)

0,004

0,004

0.003

0,003

основание в пределах глубины, равной полуторной ширине наибольшего фундамента плюс 1 м, сложено грунтами, указанными в той же табл. 12.

Примечание. При вычислении нормативного давления по формулам (12) и (13) в качестве первого приближения размеры фундаментов принимаются наименьшими. исходя из конструктивных соображений.

5.28. Назначение предварительных размеров фундаментов зданий и сооружений, а при основании, сложенном горизонтальными вы-

Таблица II

Предельные величины средних осадок Slip оснований фундаментов зданий и сооружений

Конструкции зданий и тип фундамента

Предельные величины средних оеддок S _ а ем пр. ср

1.    Крупнопанельные и крупноблочные бескаркасные здания........

2.    Здания с нсармировамными крупноблочными и кирпичными стенами на ленточных и отдельно стоящих фундаментах при отношении длины стены /. к ее высоте // (считая Н от подошвы фундамента):

/.///>2,5 ............

8

8

/.///<1.5 ............

10

3. Здания с крупноблочными и кирпич-ными стенами, армированными железобетонными или армокирпичиыми поясами (вне зависимости от отношения L/H)

15

4. Здания с каркасом по полной схеме

10

5. Сплошные железобетонные фундаменты доменных печей, дымовых труб, силосных корпусов, водонапорных башем ит.л..............

30

6. Фундаменты одноэтажных промышленных зданий и подобных нм пр конструкциям зданий другого назначения прн шаге колонн (в м):

6 ................

8 (абсолют-

12...............

ные осадки) 12 (абсолют-

ные осадки)

держанными по толщине слоями грунта (при этом уклон допускается не более 0,1), сжимаемость которых в пределах полуторной ширины наибольшего фундамента плюс 1 м не увеличивается. назначение также и окончательных размеров фундаментов зданий и сооружений III и IV классов допускается производить по нормативным давлениям на грунты R*, приведенным в табл. 14 (см. приложение).

Данными табл. 14 можно пользоваться для фундаментов с шириной подошвы от 0.6 до 1,5 ж и глубиной заложения от I до 2,5 м независимо от наличия в проектируемом здании подвала.

РАСЧЕТ ПО НЕСУЩЕП СПОСОБНОСТИ

5.29. Расчет оснований по несущей способности производится по формуле

*<Ф,    (28)

где N — заданная расчетная нагрузка на основание в наиболее невыгодной комбинации;

Ф —несущая способность основания для данного направления нагрузки N.

Страница 19

СНиП М-Б.1-62

— 18 —

Таблица 12

расчет основания может производиться по нормативным

давлениям (см. пп. 5.10—5.14) без проверки осадок

Виды аханий и сооружений и их основная характеристик*

Вихы грунтов основания

А. Промышленные здания

1.    Одноэтажные с несущими конструкциями, малочувствительными к неравномерным осадкам (например, отдельные колонны на отдельно стоящих фундаментах со свободно опертыми фермами иди балками и т. п.) и грузоподъемностью кранов до 50 т включительно

2.    Многоэтажные (высотой до шести этажей включи

тельно) с сеткой колонн нс более 6x9 м

Б. Жилые и общественные здания

Многоэтажные прямоугольной формы в плане и постоянной этажности (высотой до пяти этажей включительно) с несущими крупноблочными, кирпичными или другими видами каменных стен, а также со стенами из крупных панелей

й. Сельскохозяйственные здания и сооружения

Независимо от конструктивной формы и расположения в плане

Примечание. Рекомендациями табл. 12 допускается пользоваться и для зданий иного назначения, чем указано в таблице, при аналогичных с «ими конструкциях и нагрузках.

1.    Пески плотные или глинистые грунты твердой консистенции независимо от характера их залегания и величины суммарных нормативных нагрузок, либо

2.    пески (кроме пылеватых) средней плотности, глинистые грунты полутвердой и тугопластичиой консистенции или грунты других видов, сжимаемость которых не превышает сжимаемости перечисленных в п. 2 грунтов, при горизонтальном выдержанном по толщине залегании слоев грунта (при этом ухлои допускается не более 0.1) и фундаментах, отличающихся по ширине в пределах одного здания (или отдельного блока здания) не более чем в 2 раза — для промышленных зданий и не более чем в 1,5 раза—для жилых и общественных зданий

5.30.    Несущая способность (прочность) основания из скальных грунтов, независимо от размеров и глубины заложения фундаментов, вычисляется по формуле

Ф = kmR\    (29)

где R*—временное сопротивление образцов скального грунта на одноосное сжатие в водонасышенном состоянии;

k и m — соответственно коэффициент однородности скального грунта по временному сопротивлению на одноосное сжатие и коэффициент условий работы; допускается принимать произведение коэффициентов Ат — -0.5.

Примечание. При наличии регулярно лейст-вующих горизонтальных нагрузок (подпорные стенки и др.) определений величины Ф производится по указаниям Hopii проектирования оснований гидротехнических сооружений из скальных грунтов.

5.31.    Несущая способность (устойчивость) основания из нескальных грунтов определяется образованием в грунте поверхности скольжения. охватывающей всю подошву сооружения; при этом считается, что нормальные и касательные напряжения о и т по всей поверхности скольжения достигают значений, соответствующих продельному равновесию, определяемому по формуле

т *= в tg 9 + с,    (Зв)

где ? — расчетный угол внутреннего трения

грунта;

с — расчетное удельное сцепление грунта для глин или расчетный параметр линейности для песчаных грунтов.

5.32.    Определение величины Ф для основания из нескальных грунтов производится «а основе теории предельно-напряженного состояния грунтовой среды. Схема разрушения основания, принимаемая в расчете, должна быть как статически, так и кинематически возможна для данного сооружения.

Допускается применять расчеты, основанные на круглоцилиндрической форме поверхности скольжения.

5.33.    Определение величины Ф для оснований из илов, а также глин и суглинков текучепластичной и текучей консистенции должно производиться с учетом нестабилизиро-ванного состояния грунта в процессе возведения сооружения, вследствие отжатия под нагрузкой воды, заполняющей поры грунта. Этот расчет производится для всех видов зданий и сооружений в соответствии с методами, изложенными в нормах проектирования оснований гидротехнических сооружений из нескальных грунтов.

Страница 20

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица 13

Нормативные и расчетные характеристики песчаных и глинистых грунтов

_(с    в    кг/см*,    у    в    град,    и    £    в    кг!см')_

«V

Характеристик* грунтов при

коэффициенте пористости «

к

5

|

н

х £•

0,41—0,5

0,51-0,6

0.61-0,7

0.71

-0.8

0.81 -0.95

0.96

-1,1

Наимеиоваиие видов грунтов

£

т

Si

а

=

и

г

о

3.

к

£

••

li

I

а

О.

к

Е

т

!• X X

V

!

Е

к

-

S

1,-

П

S

I

У

1

к

X

т

Is

X X

V

а

=

м

Г

Z

X

т

- V

о а

X х

и

а

X

>■

в

У

£

I

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

гравелистые и

крупные

С

0,02

0,01

9

43

41

40

38

38

36

Е

460

400

330

средней крупности

е

0,03

0,02

0,01

_

_

а

9

40

38

38

36

35

33

а.

U

Е

460

400

330

V

2

«3

мелкие

с

0,06

0,01

0,04

0,02

у

о

9

38

36

36

34

32

30

_

_

_

_

_

с

Е

370

-

280

240

пылеватые

е

0,08

0,02

0,06

0,01

0.01

_

_

_

_

_

_

9

36

34

34

32

30

28

Е

140

120

100

9,5-12.4

с

0,12

0,03

0,08

0,01

0,06

9

25

23

24

22

23

21

О

а

X

Е

230

160

130

Z

п

£

12.5-15,4

с

0,42

0,14

0,21

0,07

0,14

0,04

0,07

0,02

-

___

п

X

9

24

22

23

21

22

20

21

19

£*

Е

350

210

150

120

_

_

_

• •

“ А.

3 *

15,5-18,4

с

0,50

0,19

0,25

0,11

0,19

0,08

0,11

0,04

0,08

0,02

■ = = *

9

22

20

21

19

20

18

19

17

18

16

п

Е

300

1Э0

130

100

80

S2

18.5-22,4

с

_

_

_

0,68

0.28

0,34

0,19

0,28

0,10

0,19

0,06

9

—•

20

19

19

17

18

16

17

15

а

г*

Е

-

зоо-

180

130

90

S

22,5- 26.4

с

_

_

0,82

0,36

0,41

0,25

0.36

0,12

£

9

18

16

17

15

16

14

Е

. —

260

160

110

26.5-30,4

с

_

_

_

_

0,94

0,40

0,47

0,22

9

16

14

15

13

Е

220

140