Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

47 страниц

349.00 ₽

Купить СНиП II-А.10-62 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Основные положения проектирования строительных конструкций, изложенные в настоящей главе, распространяются на бетонные, железобетонные, каменные, армокаменные, металлические и деревянные несущие конструкции и на основания всех видов зданий и сооружений.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

     Проектирование строительных конструкций

     Расчет строительных конструкций

2. Бетонные и железобетонные конструкции

     Общие указания

     Материалы

     Нормативные и расчетные характеристики

     Основные указания по расчету конструкций

3. Каменные и армокаменные конструкции

     Общие указания

     Материалы

     Нормативные и расчетные характеристики

     Основные указания по расчету конструкций

     Основные указания по проектированию зимней кладки, выполняемой методом замораживания

4. Металлические конструкции

     Общие указания

     Материалы

     Нормативные и расчетные характеристики

     Основные указания по расчету конструкций

5. Деревянные конструкции

     Общие указания

     Материалы

     Нормативные и расчетные характеристики

     Основные указания по расчету конструкций

6. Основания здании и сооружений

     Общие указания

     Номенклатура грунтов основания

     Глубина заложения фундаментов

     Основные указания по расчету оснований

     Расчет оснований свайных фундаментов

     Основания из просадочных грунтов

     Основания из вечномерзлых грунтов

     Основания гидротехнических сооружений

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

государственный комитет СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ нормы и ПРАВИЛА

Часть 15, раздел А

Глава 10

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ОСНОВАНИЯ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ
СНиП Н-АЛО-62

Заменен &иП &-А.10-4/.

с ~ U - М U Сил;

£& VI, ’ Р- ■.

МОСКВА —1962

Издание официальное


ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II, раздел А

Глава 10

СТРОИТЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ И ОСНОВАНИЯ ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

СНиП II-A.10-62

Утверждены Государственным, комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 31 октября 1961 г.

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ, АРХИТЕКТУРЕ И СТРОИТЕЛЬНЫМ МАТЕРИАЛАМ

— 10 —

СНиП II-A.10-62

5. Бетой проектной марки по прочности на сжатие 25 разрешается применять только для конструкций из бетонов: ячеистого и легкого крупнопористого.

2.19.    Качество бетонов должно удовлетворять требованиям главы СНиП I-B.3-62, а методы контроля — требованиям глав СНиП I-B.3-62 и Ш-В.1-62 или соответствующим государственным стандартам.

2.20.    Для изготовления арматуры железобетонных конструкций применяются следующие виды сталей:

а)    горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I;

б)    горячекатаная периодического профиля классов А-П, A-III и A-IV;

в)    горячекатаная периодического профиля классов А-П и А-Ш, упрочненная вытяжкой в холодном состоянии; при этом численные значения удлинений устанавливаются в нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения;

г)    холодносплющенная периодического профиля из стали класса A-I;

д)    проволока стальная холоднотянутая низкоуглеродистая;

е)    проволока стальная круглая углеродистая холоднотянутая;

ж)    проволока стальная углеродистая холоднотянутая периодического профиля;

з)    витая проволочная арматура (семипроволочные пряди, канаты и т. д.).

Для изготовления подъемных петель сборных бетонных и железобетонных конструкций применяются горячекатаная круглая (гладкая) сталь класса A-I, а для закладных деталей —горячекатаная полосовая, угловая и фасонная сталь группы марок «сталь 3».

Сварные соединения арматуры и стальных закладных деталей, а также сварные арматурные изделия в целом (каркасы, сетки) должны предусматриваться такими, чтобы возможно было качественное выполнение их в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на сварную арматуру и закладные детали для железобетонных конструкций.

Примечания. 1. Сортамент арматурной стали, стали для подъемных петель и закладных деталей, а также предъявляемые к стали требования (по прочностным характеристикам, относительному удлинению при разрыве, испытанию на холодный загиб или перегиб и др.) и методы испытаний их должны удовлетворять требованиям главы СНиП I-B.12-62 и действующих государственных стандартов или технических условий на соответствующие виды стали.

2.    Арматура, подвергнутая упрочнению вытяжкой, а также арматура в виде сварных сеток и каркасов должна удовлетворять требованиям соответствующих технических условий или государственных стандартов.

3.    Применение стали классов А-Ш и A-IV, а также стали классов А-П и А-Ш, упрочненной вытяжкой в холодном состоянии для растянутой арматуры обычных железобетонных конструкций (без предварительного напряжения арматуры) или предварительно напряженных, в которых допускается образование трещин, должно быть подтверждено расчетом по раскрытию трещин. При этом величина допустимого раскрытия трещин принимается по соответствующим нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

4.    Стали, указанные в п. 2.20 «е», «ж» и «з», разрешается применять только в качестве растянутой арматуры предварительно напряженных конструкций или их отдельных зон, в которых образование трещин не допускается.

5.    Возможность применения стали класса A-IV в сварных каркасах должна быть специально обоснована.

6.    Сталь горячекатаная полосовая, угловая и фасонная группы марок «сталь 3» должна соответствовать п. 4.7 настоящей главы.

7.    Применение в качестве арматуры железобетонных конструкций других видов сталей, не указанных в настоящем пункте, разрешается только при специальном обосновании.

Нормативные и расчетные характеристики

2.21. За нормативные сопротивления бетона принимаются его временные сопротивления осевому сжатию, сжатию при изгибе и осевому растяжению, значения которых приводятся в табл. 1.

2.22. За нормативное сопротивление арматуры принимается наименьшее нормированное значение ее сопротивления растяжению (предел текучести для «мягких» сталей или соответственно временное сопротивление для «твердых» сталей).

Нормативные сопротивления арматуры1 из сталей, указанных в п. 2.20 настоящей главы (кроме канатов), принимаются по табл. 2 и 3, а для канатов (тросов) — по величине разрывного усилия каната в целом, согласно действующим государственным стандартам на канаты.

Примечание. «Мягкими» сталями называются стали, имеющие явно выраженный предел текучести, а «твердыми» сталями — не имеющие явно выраженного предела текучести.

2.23.    Коэффициенты однородности бетона k6 принимаются по табл. 4.

2.24.    Коэффициенты однородности арматуры1 ka должны приниматься:

а) для горячекатаной арматуры из стали классов A-I и А-П, полосовой, угловой и фа-


Нормативные сопротивления бетона в кг/см%

Таблица 1

Нормативные сопротивления бетона

в кг1сма при проектной марке бетона по прочности на сжатие

Вид напряженного состояния

Обозна-

25

35

50

75 |

100 |

150 |

200

250 ,

300 |

400

500

600

чения

Проектные марки бетона по прочности на растяжение

-

-

-

-

р/п

Р/15

Р/18

Р/20

Р/23

Р/27

Р/31

Р/35

Сжатие осевое (призменная прочность) ....

н

Япр

20

28

40

60

80

115

145

175

210

280

350

420

Сжатие при изгибе . . .

н

25

35

50

75

100

140

180

215

260

350

440

520

Растяжение.......

н

Яр

3,5

5

6

8

10

13

16

18

21

25

28'

30


Примечания. 1. Для бетонов на глиноземистом цементе значения нормативных сопротивлений бетона растяжению умножаются на коэффициент 0,7.

2. При наличии обоснованных экспериментальных данных для легких бетонов на пористом крупном и мелком заполнителях допускается принимать нормативные сопротивления растяжению R£ выше значений, приведенных в табл. 1, но не более чем на 25%.


3. При установлении марок тяжелого бетона по растяжению и удовлетворении требований главы СНиП I-B.3-62, относящихся к гидротехническому бетону, разрешается принимать значения нормативных сопротивлений бетона растяжению Я” равным соответствующей проектной марке его по растяжению.


Нормативные сопротивления арматуры R в кг/см2

а

сонной стали группы марок «сталь 3», а также для арматуры из стали классов А-И и А-Ш, упрочненной вытяжкой, с контролем напряжений и удлинений £а=0,9;

б) для горячекатаной арматуры периодического профиля из стали классов А-Ш и A-IV Аа =0,85;

■в) для арматуры из холоднотянутой проволоки круглой (гладкой) и периодического профиля и для витой проволочной арматуры (канатов, семипроволочных прядей и т. п.), а также для горячекатаной арматуры периодического профиля из стали классов A-II и А-III, упрочненной вытяжкой, с контролем только удлинений &а=0,8;

г) для холодносплющенной арматуры периодического профиля ka —0,7,

Примечание. Значения коэффициентов однородности арматуры, перечисленной в п. 2.20 «а», «б» и «д», разрешается повышать на 10% при удовлетворении совокупности следующих условий:

а)    арматура применяется только в сборных конструкциях, изготовляемых на заводах или специально оборудованных полигонах, и подвергается систематическим испытаниям по соответствующим государственным стандартам;

б)    во всех испытанных образцах значения предела текучести должны превышать не менее чем на 10% наименьшее (нормативное) значение предела текучести, а временное сопротивление должно быть не ниже наименьшего нормированного значения этой величины.

2.25. Расчетные сопротивления бетона и арматуры определяются с округлением, как

Таблица 2

н

Вид арматуры

Норматив! тнвлення а

В Кс

2 , .

х а> 5 о.

Ш г н -

s I _ 21-ея « 2 Е Е

* >5 ^ =

gag*??:

■*5. К

по наимень- £ г § шему значению * н временного со- о противления с ,» 1 при растяжении о

69 X '

Горячекатаная круглая из стали класса A-I, а также полосовая, угловая и фасонная сталь группы марок „сталь 3" ....

2400

Горячекатаная периодического профиля из стали класса А-П . .

3 000

___

То же, класса А-Ш......

4 000

--

То же, класса A-IV......

6 000

То же, класса А-П, упрочненная вытяжкой с контролем заданного удлинения и напряжения или только удлинения ........

4 500

То же, класса А-Ш, упрочненная вытяжкой с контролем заданного удлинения и напряжения или только удлинения .....

5 500

Холодносплющенная периодического профиля из стали класса A-I .............

4 500

Арматура из проволоки холоднотянутой низкоуглеродистой диаметром до 5,5 мм включительно

5500

То же, диаметром 6—10 мм . .

4 500


12 —

Таблица 3

Нормативные сопротивления проволочной арматуры, применяемой только в предварительно напряженных

железобетонных конструкциях, R* в кг/см2

Вид проволочной арматуры

Нормативные сопротивления проволочной арматуры Яд в кг,см* по наименьшему значению сопротивления при растяжении при диаметре проволоки в мм

временного

1,5

2

2,5

3

4

5

6

7

8

Проволока стальная круглая углеродистая .....

20 000

19 000

18 000

17 000

16 000

15 000

14 000

Проволока стальная углеродистая периодического профиля и семипроволочные пряди ........

19 000

18 000

18 000

17 000

16 000

15000

14 С00

13 000

12 000

Коэффициенты однородности бетона

Таблица 4

Вид бетона

Вид напряженного состояния

Обозначения

Коэффициенты однородности при проектной марке бетона по прочности на сжатие

25—200

250—600

Тяжелый и легкий цементные бетоны

Сжатие осевое и при изгибе

^б-с

0,55

0,6

Растяжение

^б.р

0,45

0,5

Тяжелый силикатный бетон

Сжатие осевое и при изгибе

^б.с

0,5

0,5

Растяжение

^б.р

0,4

0,4

Автоклавный ячеистый бетон (цементный и силикатный)

Сжатие осевое и при изгибе

^б.с

0,45

Растяжение

^б.р

0,25

Крупнопористый бетон для монолитных стен

Сжатие осевое

^б.с

0,4

Примечания. 1. Для тяжелых, легких и ячеистых бетонов, приготовляемых на заводах или бетонных узлах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих, значение коэффициентов однородности бетона при сжатии осевом и при изгибе &б.с разрешается повышать на 0,05 при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности при сжатии подтверждено соответствующее повышенное его значение.

2.    Для легкого безавтоклавного бетона проектной марки ниже 100 коэффициент однородности при сжатии осевом и при изгибе принимается равным &б.с = 0,5.

3.    Для тяжелого силикатного бетона проектной марки выше 300 коэффициент однородности при сжатии осевом и при изгибе принимается равным &б.с — 0,45.

произведение нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты однородности, а в необходимых случаях и на коэффициенты условий работы. Численные значения расчетных сопротивлений принимаются по соответствующим нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

2.26. При установлении расчетных сопротивлений бетона и арматуры должны учитываться (независимо друг от друга) следующие коэффициенты условий работы:

а)    для бетона — при расчете прочности бетонных конструкций во всех случаях тб =0,9;

б)    для сжатого бетона марки 500 — при


расчете прочности mG= 0,95; то же, для бетона марки 600 — тб =0,9;

в) для бетона центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении без перерывов (плиты, изготовляемые кассетным способом, монолитные колонны и стены и т. п.), ^б=0>85-

Кроме того, в указанных ниже случаях должны учитываться коэффициенты условий работы бетона и арматуры, меньшие единицы, численные значения которых принимаются по соответствующим нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, а именно:

для бетона монолитных бетонных и железобетонных столбов и колонн с малыми размерами поперечных сечений;

для арматуры из стали, за нормативное сопротивление которой принимается временное сопротивление (п. 2.20 «г» — «з»);

для растянутой арматуры из «мягкой» стали, упрочненной вытяжкой (п. 2.20 «в»);

для поперечной арматуры (хомутов и отгибов) при расчете на поперечную силу с учетом работы сжатой зоны бетона;

для бетона и арматуры конструкций, рассчитываемых на выносливость.

Примечания. 1. Численные значения коэффициентов условий работы, перечисленные в п. 2.26 «а»— «в», не распространяются на массивные гидротехнические сооружения.

2.    Расчетные сопротивления сжатой арматуры не должны превышать величин, соответствующих предельной сжимаемости бетона.

3.    Помимо коэффициентов условий работы, перечисленных п. 2.26 в соответствующих нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения, могут вводиться дополнительные коэффициенты условий работы, учитывающие специфику данного вида сооружений и конструкций.

2.27. Начальные модули упругости бетона Е6 принимаются по табл. 5.


Таблица 5

Начальные модули упругости бетона при сжатии и растяжении £б в кг/см2

Проектная марка бетона по прочности на сжатие

Начальные модули упругости бетона в

кг/см?

Тяжелого (кроме крупнопористого)

Легкого (кроме крупнопористого)

Ячеистого автоклавного

Крупнопористого

цементного

силикат

ного

на искусственном крупном и мелком заполнителях

на естественном крупном и мелком заполнителях

цемент

ного

сили

катного

тяжелого

легкого

обычного

на мелком заполнителе с расходом цемента порядка 500 кг/м3 и более

при объемном весе крупного заполнителя в кг/л8

> 700

300—700

> 700

300—700

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

25

_

17 000

14 000

14С00

35

50000

35 000

30000

25 000

20000

50 000

20000

50

110 000

85 000

70 000

50 000

40000

38 000

30 000

70 000

30 000

75

155 000

115 000

_

95 000

65 000

50 000

50 000

40000

100 000

50 000

100

190 000

140 000

_

110 000

80 000

65 000

75 000

60 000

130000

150

230 000

170 000

110000

130000

100 000

80000

100 000

80 000

200

265 000

200 000

135 000

150 000

115 000

95 000

_

_

_

250

290 000

220 000

160000

165 000

125 000

300

315 000

235 000

185 000

180 000

135 000

400

350000

255 000

210000

_

500

380000

285 000

600

400 000

300 000


Примечания. 1. За начальный модуль упругости бетона принимается отношение о : е при величине напряжений а < 0,2 R*р (где а “ нормальные напряжения, е — относительные деформации и /?£р — нормативная призменная прочность бетона).

2. Начальные модули упругости легкого бетона принимаются отличными от табличных значений в следующих случаях:

а) если мелкий заполнитель бетона кварцевый пе

сок — по данным, приведенным в графах 5—8, с умножением на коэффициент 1,3;

б)    если бетон подвергнут автоклавной обработке, а также если крупный заполнитель объемного веса менее 300 яа/л13, — по экспериментальным данным;

в)    если имеются обоснованные экспериментальные данные по бетону с местными заполнителями независимо от вида их и объемного веса, — по этим экспериментальным данным;

г)    если легкий бетон применяется в конструкциях, для которых невыгодно повышение модуля упругости


бетона, — по графам 5—8 с умножением на коэффициент 1,3.

3. Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, начальные модули упругости бетона умножаются на понижающие коэффициенты, устанавливаемые соответствующими нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

2.28. Модули упругости арматуры Еа принимаются по табл. 6.

Таблица 6

Модули упругости арматуры Еа в

кг/см2

Вид арматуры

Модули упругости арматуры Еа в кг/см2

Горячекатаная из стали классов A-I и А-Н ...............

2100 000

То же, классов А-Ш и A-IV.....

2 000 000

Холоднотянутая стальная низкоуглеродистая и углеродистая проволока; проволочные пучки и пряди; холодносплющен-ная стержневая периодического профиля из стали класса A-I..........

1 800000

Стальные канаты (тросы)......

1 600 000

2.29.    Коэффициент линейного расширения

бетона и железобетона принимается по опытным данным, а при отсутствии таковых разрешается принимать коэффициент линейного расширения при охлаждении, а также при нагреве в пределах от 0 до 100° равным:    для

тяжелого и легкого бетона— а =0,00001, для ячеистого бетона — а =0,000008 град-1.

При отсутствии опытных данных начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимается равным: для тяжелого и легкого бетона р.= =0,15, для ячеистого бетона ц=0,2, а модуль сдвига для бетона принимается равным (?= =0,4 Еб (где Е6 — начальный модуль упругости бетона).

Основные указания по расчету конструкций

2.30.    Расчет бетонных конструкций производится по первому предельному состоянию (по несущей способности) — на прочность с проверкой в необходимых случаях устойчивости формы конструкций (продольного изгиба).

Расчет железобетонных конструкций производится:

по первому предельному состоянию (по несущей способности) — на прочность с проверкой в необходимых случаях устойчивости формы конструкций и на выносливость — для конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся, подвижной или пульсирующей нагрузки;

по второму предельному состоянию (по деформациям) — для конструкций, величина деформаций которых может ограничить возможность их эксплуатации;

по третьему предельному состоянию (по образованию или раскрытию трещин) — для конструкций, в которых не допускается образование трещин или раскрытие их должно быть ограничено.

Бетонные и железобетонные конструкции должны рассчитываться для всех тех стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации, при которых может возникнуть опасность достижения конструкцией одного из предельных состояний; при этом конструкции стен крупнопанельных зданий рассчитываются как бетонные или железобетонные, в зависимости от наличия и количественного содержания арматуры их элементов (панелей), по главе СНиП П-В. 1-62 и другим нормативным документам по проектированию конструкций крупнопанельных зданий.

2.31.    Расчетные схемы и основные предпосылки расчета бетонных и железобетонных конструкций должны устанавливаться в соответствии с условиями их действительной работы в предельном состоянии с учетом в необходимых случаях пластических свойств бетона, арматуры, наличия трещин в растянутом бетоне, а также влияния усадки и ползучести бетона.

2.32.    Конструкции, в которых условия наступления предельного состояния не могут быть выражены через усилия в сечении (некоторые типы оболочек, балки стенки, массивные элементы и т. п.), разрешается рассчитывать по прочности из условия, чтобы наибольшие напряжения в бетоне и арматуре от расчетных нагрузок, определяемые как для упругого тела, не превышали расчетных сопротивлений этих материалов.

Примечание. Усилия в элементах конструкций, для которых величина и характер распределения нагрузок зависят от жесткости, например в фундаментах, рекомендуется определять с учетом жесткости этих элементов в предельном состоянии (см. пп. 2.37—2.39 настоящей главы).


15 —

СНиП 1I-A.10-62

Расчет элементов конструкций по несущей способности

2.33.    При расчете прочности элементов бетонных конструкций в зависимости от их назначения, а также величины эксцентрицитета приложения продольного сжимающего усилия следует различать три случая:

—    первый случай, когда достижение предельного состояния характеризуется началом разрушения бетона у растянутой грани сечения; расчет производится, исходя из следующих предпосылок:

а)    сечения остаются плоскими (гипотеза плоских сечений);

б)    эпюра нормальных напряжений в растянутой зоне прямоугольная с величиной напряжений, равной Rp\

в)    эпюра нормальных напряжений в сжатой зоне треугольная; при этом положение нейтральной оси определяется по указанию соответствующих норм проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения;

—    второй случай, когда достижение предельного состояния характеризуется началом разрушения бетона у наиболее сжатой грани сечения; расчет производится из условия постоянства момента предельного сжимающего усилия относительно слабонапряженной грани сечения для всего диапазона эксцентрицитетов;

—    третий случай, когда достижение предельного состояния характеризуется началом разрушения сжатой зоны после появления трещин у растянутой грани сечения (трещины в растянутом бетоне могут быть допущены); расчет производится с учетом работы только сжатого бетона в предположении прямоугольной эпюры напряжений, а напряжения в бетоне принимаются равными /?и; при этом должен быть ограничен эксцентрицитет приложения усилия согласно указаниям соответствующих норм проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

2.34.    При расчете прочности элементов железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, следует различать два случая в зависимости от характера действующих усилий и величины эксцентрицитета:

—    первый случай, когда разрушение может начаться у наиболее напряженной растянутой грани сечения; расчет производится, исходя из следующих предпосылок:

4 —2766

а)    сопротивление растянутого бетона не учитывается, и все растягивающие усилия передаются на арматуру при напряжениях в ней, равных расчетному сопротивлению арматуры растяжению;

б)    эпюра нормальных напряжений в бетоне сжатой зоны принимается прямоугольной, величина напряжений принимается по указаниям соответствующих норм проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения;

— второй случай, когда разрушение может начаться у наиболее напряженной сжатой грани сечения; расчет для всего диапазона эксцентрицитетов производится по нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

2.35.    Расчет конструкций на выносливость производится в предположении упругой работы элементов и сохранения плоских сечений.

2.36.    При расчетах по устойчивости формы конструкций следует учитывать длительность действия нагрузки, влияние которой должно оцениваться с учетом неблагоприятного эффекта деформаций ползучести.

Расчет элементов конструкций по деформациям

2.37.    Деформации бетонных и железобетонных конструкций, при эксплуатации которых трещины в растянутой зоне не допускаются, определяются как деформации сплошного тела с учетом работы сжатой и растянутой зон бетона, а также с учетом работы арматуры.

2.38.    Деформации железобетонных конструкций, при эксплуатации которых трещины в растянутой зоне допускаются, определяются с учетом раскрытия этих трещин и с учетом работы растянутого бетона между трещинами. Отступления от указанных требований могут быть допущены согласно указаниям соответствующих норм проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

2.39.    Наибольшие деформации железобетонных конструкций (с учетом в необходимых случаях длительного действия нагрузки), определенные расчетом, согласно пп. 2.37 и 2.38 настоящей главы, не должны превышать предельных величин, приведенных в соответ-


ствующих нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

Расчет элементов железобетонных конструкций по образованию и по раскрытию трещин

2.40. Расчет по образованию или по раскрытию трещин производится для предварительно напряженных конструкций, для конструкций, подвергающихся давлению жидкостей или газа, а также находящихся в условиях агрессивной среды и в других случаях, оговоренных в соответствующих нормах проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

3. КАМЕННЫЕ и АРМЕ Общие указания

3.1.    Каменные и армокаменные конструкции зданий и сооружений надлежит проектировать с широким применением крупных панелей и блоков.

При проектировании каменных конструкций следует соблюдать требования по экономному расходованию цемента и металла, а также предусматривать применение местных материалов.

3.2.    Каменные наружные стены зданий следует максимально облегчать путем применения легких материалов (ячеистых и легких бетонов, пустотелых бетонных и керамических изделий, легкого природного камня и др.) и эффективных теплоизоляционных материалов для утепления стен.

3.3.    Геометрические формы конструкций следует принимать простые (прямоугольные, тавровые и т. п.), отвечающие размерам панелей, блоков и других изделий, условиям их перевязки и способам изготовления крупноразмерных элементов.

При применении сложных форм очертания конструкций должна быть обоснована их целесообразность.

3.4.    Каменные и армокаменные конструкции в необходимых случаях надлежит защищать от механических и атмосферных воздействий, а также от действия агрессивной среды (защитные покрытия выступающих и особо подверженных увлажнению и внешним воздействиям частей, защитные слои, облицовки.

2.41.    Расчет по образованию трещин или ширины раскрытия трещин производится для сечений нормальных и наклонных к оси элемента.

Примечание. Расчет по образованию трещин может производиться исходя из характера эпюры напряжений, принятого при расчете прочности бетонных элементов (1—случай внецентренного сжатия; см. п. 2.33 настоящей главы).

2.42.    Ширина раскрытия трещин должна определяться по напряжению в растянутой арматуре с учетом в необходимых случаях работы растянутого бетона между трещинами; предельная ширина раскрытия трещин устанавливается соответствующими нормами проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

ЛЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

пароизоляционные и гидроизоляционные слои и т. д.).

Необходимо предусматривать защиту от коррозии металлических закладных соединительных деталей в зданиях и сооружениях из крупноразмерных элементов.

3.5.    В рабочих чертежах должны быть указаны:

а)    проектная марка бетона, необходимая для изготовления крупных бетонных блоков;

б)    марка и вид кирпича или камней, применяемых для изготовления виброкирпичных панелей и блоков (вибрированных и невибри-рованных), а также для кладки;

в)    проектная марка и вид растворов, применяемых для монтажных швов и кладки.

В необходимых случаях должны быть указаны марки по морозостойкости каменных материалов.

Для армированных конструкций должен быть указан вид стали.

Для кладки, возводимой способом замораживания, должны быть указаны дополнительные мероприятия, обеспечивающие прочность и устойчивость конструкций в стадии оттаивания и в законченном здании после отвердения раствора.

Материалы

3.6.    Камни и растворы для каменных и ар-мокаменных конструкций, а также бетоны для изготовления крупных блоков должны удовлетворять требованиям соответствующих


стандартов, технических условий или Инст* рукций.

Устанавливаются следующие проектные марки камней, бетона и растворов, принимаемые при проектировании каменных и армока-менных конструкций:

а)    марки камней по величине временного сопротивления (предела прочности) сжатию в кг/см2 — 4, 7, 10, 25, 35, 50, 75, 100, 125, 150, 200, 250, 300, 400, 500, 600, 800 и 1000;

б)    марки бетона по величине временного сопротивления (предела прочности) сжатию в кг/см2 — 25, 35, 50, 75, 100, 150, 200, 250, 300 и 400;

в)    марки растворов по величине временного сопротивления (предела прочности) сжатию в кг1см2— 4, 10, 25, 50, 75, 100, 150 и 200;

г)    марки каменных материалов, бетона и растворов в зависимости от числа выдерживаемых циклов переменного замораживания и оттаивания — Мрз 10, Мрз 15, Мрз25, Мрз35, Мрз50, Мрз 100, Мрз 150, Мрз200 и Мрз 300.

Примечания. 1. Марки камней, бетонов и растворов определяют согласно указаниям соответствующих государственных стандартов.

2.    Возр-аст раствора, отвечающий его проектной марке, принимается:

а)    для монтажных швов кладки из панелей и крупных блоков, а также для ручной кладки, как правило, 28 дней;

б)    для виброкирпичных панелей и крупных блоков из кирпича или камней, подвергаемых термообработке, по техническим условиям или специальным указаниям на изготовление таких панелей или блоков.

3.    Для бетонов, применяемых в качестве утеплителей, допускаются марки 15, 10 и 7.

3.7. Растворы по объемному весу подразделяются на тяжелые и легкие, согласно указаниям главы СНиП 1-В.11-62.

Для повышения пластичности ц водоудерживающей способности растворов в их состав в необходимых случаях должны вводиться пластифицирующие добавки.

3.8* Для армирования каменных конструкций применяют (см. п. 2.20):

а)    сталь горячекатаную круглую гладкую класса А-1 и периодического профиля класса А-Н;

б)    проволоку стальную холоднотянутую низкоуглеродистую;

в)    сталь углеродистую горячекатаную полосовую, угловую и фасонную группы марок «Сталь 3» (см. п. 4.7).

4*

Примечание. При соответствующем обоснован нии допускается также использование других видов сталей, применяемых для армирования железобетонных конструкций.

Нормативные и расчетные характеристики

3.9. За нормативное сопротивление кладки принимается ее временное сопротивление в зависимости от марки камня и марки раствора.

Нормативные сопротивления кладок, удовлетворяющих по качеству требованиям главы СНиП Ш-В.4-62, приведены в пп. 3.10 —

3.14.

ЗЛО. Нормативные сопротивления сжатию кладки из виброкирпичных панелей, крупных блоков, бетонных камней правильной формы и природных камней пиленых или чистой тески (выступы до 2 мм) должны приниматься:

а)    для визированной кирпичной кладки— по табл. 7;

б)    для кладки из крупных сплошных бетонных блоков и блоков из природного камня чистой тески — по табл. 8;

в)    для кладки из кирпича всех видов, из пустотелых керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм и других камней при высоте ряда 50— 150 мм на тяжелых растворах — по табл. 9;

г)    для кладки из сплошных бетонных камней и природных камней чистой тески при высоте ряда 200—300 мм — по табл. 10;

д)    для кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда 200—300 мм — по табл. 11;

е)    для кладки из грунтовых и природных камней низкой прочности чистой тески — по табл. 12,

Примечания. 1. Нормативные сопротивления, приведенные в табл. 8—12, относятся к невибрирован-ной кладке.

2.    Нормативные сопротивления кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны приниматься как среднее арифметическое по табл. 9 и 10, а для кладки из бетонных и природных камней при промежуточных размерах высоты ряда от 300 до 500 мм — по интерполяции между значениями из табл. 10 и 8.

3.    Нормативные сопротивления кладки принимаются по марке раствора, отвечающей его прочности в требуемые сроки.

4.    При определении нормативных и расчетных сопротивлений и упругой характеристики неотвердевшей летней кладки, а также зимней кладки в стадии оттаивания принимается нулевая прочность раствора или условная его марка 2, согласно указаниям главы СНиП II-B.2-62.


СНиП П-А.10-62


— 18 —


Таблица 7


Нормативные сопротивления RH сжатию вибрированной кирпичной кладки (панели, блоки) на тяжелых растворах


2.    При высоте ряда кладки (блока) более 1000 мм нормативные сопротивления кладки принимают по табл. 8 с коэффициентом 1,1.

3.    Для крупных блоков из природных камней в табл. 8 за марку камня принимается временное сопротивление сжатию в кг/см2 кубов с размерами ребер 200 мм.


Значения Дн в кг/сма яри марке раствора

кирпича

150

100

75

50

25

200

105

95

87

78

61

150

85

78

72

65

52

125

78

72

65

60

48

100

68

63

58

52

43

75

55

52

50

45

38


Примечание. Нормативные сопротивления виб-рированных панелей и блоков толщиной 25 см и более принимаются по табл. 7 с коэффициентом 0,85.

Таблица 8 Нормативные сопротивления RH сжатию кладки из крупных сплошных бетонных блоков и блоков из природного камня пиленого или чистой тески при высоте ряда кладки 500—1000 мм


Проектная марка бетона или камня

Значения ЯР в кг/см2

при марке раствора

при нулевой прочности раствора

50 и выше

25

10

1000

330

315

290

225

800

276

266

246

188

600

227

217

197

146

400

163

154

149

105

300

130

124

113

87

250

из

108

98

76

200

93

86

79

60

150

77

74

68

48

100

54

51

48

33

75

42

41

37

25

50

29

28

23

17

35

22

21

18

12

25

15

14

13

8

Примечания. 1. Нормативные сопротивления сжатию кладки стен из пустотелых блоков принимаются по табл. 8 с понижающим коэффициентом


Таблица 9

Нормативные сопротивления RH сжатию кладки из кирпича всех видов, керамических камней с щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм и других камней при высоте ряда кладки 50—150 мм на тяжелых растворах

Значения /?н в лге/сдс-

Марка кирпича или камня

при

марке раствора

при нулевой

прочности

100

75

50

25

10

4

2

раствора

300

65

60

55

50

45

35

33

30

200

55

50

45

35

30

27

25

20

150

45

40

35

30

25

23

20

16

125

40

37

33

28

23

21

18

14

100

35

33

30

25

20

18

15

12

75

30

28

25

22

18

15

13

10

50

_

22

20

18

14

11

10

7

35

18

16

14

11

9

8

5


Примечание. Нормативные сопротивления кладки на жестких цементных растворах (без добавок глины или извести), на легких растворах и на известковых растворах в возрасте до 3 месяцев следует снижать на 15%.


Таблица 10


Нормативные сопротивления Ra сжатию кладки из сплошных бетонных камней и природных камней пиленых или чистой тески при высоте ряда кладки 200—300 мм


к


F бр


где Fht и ^бр —соответственно площади сечения за вычетом пустот (площадь нетто) и площадь сечения, включая пустоты (площадь брутто); р-1— коэффициент снижения прочности блока, зависящий от технологии его изготовления, формы и размера пустот и устанавливаемый испытанием блока. При отсутствии опытных данных коэффициент pi принимается равным

м    —    ^нт    .

Г1 —    р    t

F бр

pi — коэффициент снижения прочности кладки из пустотелых блоков принимается равным:

1    —    при пустотности до 20%

0,9—    »    >    от    21    до    30%

0,8—    »    »    более    30%


Марка

камня

Значения Ян в к г/смi

при марке раствора

при нулевой прочности раствора

200

150

100

75

50

25

10

4

2

1 ООО

260

250

240

230

220

210

190

170

165

160

800

220

210

200

190

185

175

155

145

135

130

600

180

170

160

150

145

140

120

110

105

100

400

130

125

115

110

105

100

90

80

75

70

300

105

100

93

90

85

80

72

65

60

55

200

80

75

70

70

65

60

55

50

45

40

150

65

60

57

56

52

47

44

40

35

30

100

50

50

45

43

40

35

33

30

25

20

75

37

35

32

29

26

24

21

16

50

30

28

25

23

20

18

17

12

35

_

_

20

19

16

14

13

9

25

16

15

13

И

10

7


3.11. Нормативные сопротивления сжатию кладки из природного камня правильной формы получистой и грубой тески, а также грубо околотых принимают по табл. 8, 10 и 12 с умножением на коэффициенты;


19 -

а)    для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм) —0,8;

б)    для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм) —0,7;

в)    для кладки из камней грубо околотых (под скобу) и из бута-плитняка — 0,6;

Таблица 11


Нормативные сопротивления Rн сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда кладки 200—300 мм

Марка

камня

Значения RP

в кг 1см?

при марке раствора

при нулевой прочности раствора

100

75

50

25

10

4

2

100

40

37

35

32

27

25

23

18

75

32

30

28

25

22

20

18

14

50

25

23

22

20

17

15

14

10

3 >

_

20

18

16

14

12

11

8

25

14

13

11

10

9

6


Таблица 12 Нормативные сопротивления Ru сжатию кладки из грунтовых камней и природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых или чистой тески)

Вид кладки

Марка камня

Значения Я? в кг/ при марке раствора

при нуле- £ вой проч- “ ности раствора

25

ю

4

2

Из сырцового кирпича

25

12

9,5

7,5

6,5

4

и других грунтовых и

15

7

5,5

4,5

2,5

природных камней при

10

6

5,5

4,5

3,5

2

высоте ряда до 150 мм

7

4,5

4

3,5

3

1,5

25

15

13

11

10

7

Из грунтовых и при-

15

10

9

7,5

7

5

родных камней при вы-

10

7,5

6,5

5,5

5

4

соте ряда 200—300 мм

7

5,5

5

4,5

4

2,5

4

3

2,8

2,5

1,5


Примечания. 1. Приведенные в табл. 13 норма* тивные сопротивления при марках раствора 4 и более даны для бутовой кладки в возрасте 3 месяца и отнесены к марке раствора в возрасте 28 дней. Для кладки в возрасте 28 дней и меньше нормативные сопротивления табл. 13 для марок раствора 4 и более умножаются на коэффициент ОД при этом марка раствора принимается отвечающей его прочности в требуемые сроки.

2.    Для промежуточных марок камня нормативные сопротивления принимаются по интерполяции.

3.    Для кЛадки из постелистого бутового камня нормативное сопротивление умножается на коэффициент 1,5, а при особо тщательной кладке из отборного постелистого камня с приколом камней — на коэффициент 2.

4.    Нормативное сопротивление бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, повышается:

а)    при кладке с последующей засыпкой пазух грув* тов — на 2 кг/см2;

б)    при кладке в траншеях в распор с нетронутым грунтом, а также после длительного уплотнения засыпанного в пазухах грунта (при надстройках) — на 4 кг!см%.

Это повышение нормативного сопротивления бутовой кладки не распространяется на зимнюю бутовую кладку, выполняемую методом замораживания на растворах со специальными химическими добавками.

3.13. Нормативные сопротивления Rn в кг!см2 сжатию бутобетона (невибрированно-го) должны приниматься в зависимости от марки бетона по табл. 14.


Таблица 14

Нормативные сопротивления RH сжатию бутобетона

Вид бутобетона

Значения F

!н в кг! см* при марке бетона

200

150

100

75

50

35

С рваным бутовым камнем марки 200 и выше ....

80

70

60

50

40

35

То же, марки 100.....

45

37

30

То же, марки 50 и с кирпичным боем . .

35

27


3.12. Нормативные сопротивления сжатию бутовой кладки должны приниматься по табл. 13.    Таблица    13

Нормативные сопротивления R* сжатию бутовой


Примечания. 1. При вибрировании бутобетона нормативные сопротивления принимаются с коэффициентом 1,15.

2, При бетоне марки 200 марка камня должна быть не ниже 300.

3.14. Нормативные сопротивления растяжению, срезу и скалыванию при изгибе клад* ки всех видов должны приниматься:

а)    при расчете в предположении разрушения кладки по швам (перевязанным и непе-ревязаниым)—по табл. 15;

б)    при расчете в предположении разрушения кладки по кирпичу или камню — по* табл. 16.


кладки из рваного бута

Марка

камня

Значение i?”

в кг(смй

при марке раствора

при нулевой прочности раствора

100

75 ,

1 50

25

10

4

2

1000

50

45

35

25

15

10

7,5

6,5

800

45

40

33

20

14

9

6,5

5,5

600

40

35

28

18

13

8

6

4

400

30

25

23

16

11

6,5

4,5

3

200

22

20

17

13

9

5,5

3,5

1,5

100

15

14

12

10

7

4,5

3

1

50

9

7,5

5,5

4

2,5

0,6

25

6

5,5

4,5

3

2

0,4


Глава СНиП Н-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования» разработана ЦНИИ строительных конструкций, НИИ бетона и железобетона и НИИ оснований и подземных сооружений Академии строительс!ва и архитектуры СССР. С введением в действие главы П-А. 10-62 СНиП отменяются следующие главы СНиП издания 1954 г.:

глава П-Б.1—«Основные положения по расчету строительных конструкций» (§ I «Общие указания» и § 2 «Основные расчетные положения»);

глава П-Б.2 — «Каменные и армокаменные конструкции зданий и промышленных сооружений»;

глава 11-Б.З — «Бетонные и железобетонные конструкции зданий и промышленных сооружений»;

глава П-Б.4 — «Стальные конструкции зданий и промышленных сооружений»;

глава П-Б5 — «Деревянные конструкции зданий и промышленных сооружений»;

глава П-Б.6— «Основания зданий и сооружений».

В развитие главы П-А.10-62 СНиП разрабатываются нормы проектирования строительных конструкций из различных материалов (бетонных и железобетонных, каменных и армокаменных, стальных и деревянных), а также оонований зданий и сооружений различного назначения.

Редакторы инженеры

С. Ю. ДУЗИНКЕВИЧ, М. Ф. КОВАЛЬЧУК, Л. Е. ТЕМКИН

* 9k *

Госстройиздат Москва, Третьяковский проезд, д, I

Зав. редакцией издательства А. С. Певзнер Технический редактор Г. Д. Наумова Корректор М. В. Иванова

Сдано в набор _20ХЫ951 г.    Подписано    к печати 16 I-1962 г.

Бумага 84х10В|/*,= 1,37 6vm. л.—4,51 печ. л. (5,34 уч.-изд. л.). Тираж 100 000 экз. мзд. № XII -6561. Зак. № 2766. Цена 27 ксп.

Типогоафия № 1 Государственного издательст ia литературы по строительству, архитектуре и строительным материалам., г. Владимир

20

СНиП П-А.10-62

Нормативные сопротивления вибрирован-ной кирпичной кладки из глиняного кирпича осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при разрушении кладки по швам принимаются по табл. 15 с коэффициентом 1,25.

Таблица 15

Нормативные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению R JJ , растяжению при изгибе R р И » срезу /?"р, главным растяги

вающим напряжениям при изгибе при разрушении кладки по горизонтальным и вертикальным швам

Вид напряженного состояния

Значения Ян в кг!см* при марке раствора

150-50

25

10

4

2

Осевое растяжение Яр

По неперевязанному сечению при кладке всех видов (нормальное сцепление)

1.8

1.2

0,6

0,3

0,15

По перевязанному сечению:

а) для кладки из камней правильной формы .......

3,5

2,5

1,2

0,6

0,3

б) для бутовой кладки

2,5

1,8

0,9

0,4

0,2

Растяжение при изгибе Rp H

По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягивающие напряжения при изгибе И”л) . .

2,5

1,8

0,9

0,4

0,2

По перевязанному сечению:

а) для кладки из камней правильной формы .......

5,5

3,5

1 8

0,8

0,4

а) для бутовой кладки

4

3

1,5

0,5

0,3

Срез R”p

По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление)

3,5

2,5

1,2

0,6

0.3

По перевязанному се-1чению для бутовой кладки

5,5

3,5

1,8

0,8

0,4

Примечания. 1. Нормативные сопротивления не-вибрированной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести принимаются с коэффициентом 0,75.

2.    Нормативные сопротивления кладки из дырчатого кирпича принимаются с коэффициентом 1,25.

3.    Нормативные сопротивления отнесены ко всему сечению разрыва или среза кладки.

4.    При отношении глубины перевязки к высоте ряда кладки менее единицы нормативные сопротивления кладки на осевое растяжение и растяжение при изгибе по перевязанным сечениям для кладки из камней правильной формы принимаются равными величинам, указанным в табл. 15, умноженным на отношение глубины перевязки к высоте ряда.

Примечания. I. Нормативные сопротивления осевому растяжению, растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям отнесены ко всему сечению разрыва кладки.

2. Нормативные сопротивления срезу по перевязанному сечению отнесены только к сечению кирпича или камня в сечении среза (площадь сечения нетто! за вычетом вертикальных швов.

3.15. Нормативные сопротивления RH бутобетона осевому растяжению, растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям должны приниматься в зависимости от марки бетона по табл. 17.

3.16.    Нормативные сопротивления арматуры принимаются по табл. 2 настоящей главы.

3.17.    Коэффициенты однородности кладки принимаются по табл. 18.

Коэффициенты однородности арматуры в армированной кладке kK принимаются согласно указаниям п. 2.24 настоящей главы.

Таблица 16

Нормативные сопротивления кладки из кирпича н камней правильной формы осевому растяжению R р , растяжению при изгибе #р И , срезу Я“р и главным растягивающим напряжениям при изгибе R "л по перевязанному сечению при разрушении кладки по камню и вертикальным швам

Вид напряженного

Значения Я

в кг/см% при марке камня

состояния

200|150 |

100

75 j

50

35

25

15

10

Осевое растяжение Я р . . ....

6

5

4

3

2,5

1.8

1,4

1

0,7

Растяжение при изгибе Я" и главные

р.и

растягивающие напряжения Я”д . . .

9

7

5,5

4,5

3,5

2,5

2

1.5

1

Срез R”р ....

22

18

14

12

9

6,5

5

3

2

Таблица 17

Нормативные сопротивления RH бутобетона осевому растяжению, растяжению при изгибе и главным растягивающим напряжениям

Вид напряженного состояния

Значения Лн в кг/сМ* при марке бетона

200

150 100

75

50

35

Осевое растяжение /?р и главные растягивающие напряжения /?”л Растяжение при изгибе

Щп........

4,5

6

4

5,5

3,5

5

3

4,5

2,7

4

2,2

3,5


Государственный комитет Совета Министров СССР по делам строительства


1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1.1.    Основные положения проектирования строительных конструкций, изложенные в на" стоящей главе, распространяются на бетонные, железобетонные, каменные, армокаменные, металлические и деревянные несущие конструкции и на основания всех видов зданий и сооружений.

Примечание. Проектирование несущих конструкций и оснований зданий и сооружений, предназначенных для строительства в сейсмических районах, в зонах распространения вечномерзлых или просадочных грунтов, а также на подрабатываемых территориях и на геологически неустойчивых площадках, подверженных оползням и карстам, должно производиться с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений в указанных условиях.

Проектирование строительных конструкций

1.2.    Конструкции и основания следует проектировать с учетом экономии капитальных вложений путем применения наиболее эффективных строительных материалов и конструктивных решений, внедрения предварительно напряженных крупноразмерных пространственных конструкций и сборных элементов заводского и полигонного изготовления при возможно более полном использовании прочностных свойств материалов и несущей способности оснований, максимального сокращения трудовых затрат и преимущественного использования местных ресурсов. При этом должны учитываться условия эксплуатации конструкций и требования экономичности эксплуатации зданий и сооружений.

1.3.    Выбор конструкций и материала, применяемого для возведения зданий и сооружений, должен производиться в соответствии с их назначением и с учетом требований по экономии дефицитных строительных материалов. В необходимых случаях следует учитывать перспективы изменения нагрузок, а также расширения здания или сооружения.

1.4.    При выборе конструктивных решений, принимаемых при проектировании зданий и сооружений, следует исходить из наиболее эффективных методов их изготовления и возведения, широкой индустриализации строительства на основе преимущественного применения сборных элементов и конструкций и современных средств комплексной механизации строительного производства при максимальном использовании типовых проектов, нормалей и стандартов, обеспечивая выполнение •строительства в возможно более короткие

сроки.

1.5.    Размеры конструкций следует назначать с учетом требований стандартизации, модульности и унификации элементов зданий и сооружений.

1.6.    При проектировании сборных конструкций надлежит предусматривать:

а)    обеспечение общей устойчивости здания или сооружения как в процессе монтажа, так и в процессе его эксплуатации;

б)    обеспечение надежности, требуемой плотности, а в необходимых случаях и непроницаемости стыков, сопряжений и опираний, удобства установки и быстрой выверки положения конструкций с учетом требований мон-

Строительные нормы и правила

СНиП 1I-A. 10-62

Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования

Взамен глав Н-Б.1 (§ 1 в 2) и от 11-Б.2 до 11-Б.6 СНиП издания 1954 г.


Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 31 октября 1961 г.


Внесены Академией строительства и архитектуры СССР


Срок введения 1 января 1962 г.


2 —2766



СНиП II-A.10-62


— 4

тажа передовыми методами при наименьшей затрате труда;

в)    возможно большую серийность изделий;

г)    простоту изготовления на заводах или полигонах с использованием высокопроизводительного оборудования и передовой технологии;

д)    членение конструкций на элементы, размеры и вес которых допускают удобную их погрузку, транспортирование и разгрузку.

1.7.    При проектировании должны быть предусмотрены мероприятия, обеспечивающие необходимую долговечность' конструкций (соответствующий выбор материалов, конструктивные и специальные защитные мероприятия, удовлетворяющие требованиям огнестойкости, морозостойкости, коррозиеустойчивости, отвода воды, проветривания, защиты от гниения и т. п.).

1.8.    При конструировании должны приниматься меры к уменьшению дополнительных и местных напряжений (например, сварочных напряжений, концентрации напряжений вблизи мест изменения сечения конструктивных элементов, а также вблизи отверстий, надрезов и т. п.).

Расчет строительных конструкций

1.9. Расчет конструкций и оснований на силовые и другие воздействия, определяющие напряженное состояние и деформацию конструкций и оснований, производится по предельным состояниям.

Предельными являются состояния, при которых конструкция или основание перестают удовлетворять предъявляемым к ним эксплуатационным требованиям.

При проектировании и расчете зданий и сооружений требуемая надежность и необходимая гарантия от возникновения предельных состояний конструкций и оснований обеспечиваются надлежащим учетом возможной минимальной прочности материалов, возможных наибольших нагрузок и воздействий, условий и особенностей действительной работы конструкций и оснований, а также надлежащим выбором расчетных схем и предпосылок расчета.

Примечания. 1. Кроме расчета конструкций, на воздействия, определяющие напряженное состояние конструкций, должны быть выполнены в необходимых случаях и другие расчеты (гидравлические, фильтрационные, термические и т. п.), предусмотренные нормами проектирования зданий и сооружений различного назначения.

2. В случаях, устанавливаемых нормами проектирования отдельных типов гидротехнических сооружений, впредь до разработки характеристик предельных состояний для этих сооружений, допускается производить их расчет по допускаемым напряжениям или разрушающим нагрузкам.

1.10.    В расчетах учитываются следующие предельные состояния:

а)    первое — по несущей способности;

б)    второе — по деформациям и перемещениям;

в)    третье — по трещиностойкости.

Целью расчета по первому предельному состоянию являются обеспечение несущей способности (прочности, устойчивости формы и положения, выносливости) и ограничение развития чрезмерных пластических деформаций конструкций и оснований в возможных неблагоприятных условиях их работы в период строительства и эксплуатации зданий и сооружений.

Целью расчета по второму предельному состоянию является ограничение деформаций или перемещений (в том числе колебаний) конструкций и оснований в условиях нормальной эксплуатации зданий и сооружений.

Целью расчета конструкций по третьему предельному состоянию является недопущение трещин или ограничение величины раскрытия трещин с тем, чтобы эксплуатация зданий и сооружений не была затруднена или нарушена вследствие коррозии, местных повреждений, потери непроницаемости и т. п.

Основное требование расчета по предельным состояниям состоит в том, чтобы величины усилий или напряжений, деформаций, перемещений и раскрытия трещин от учитываемых в расчетах воздействий не превышали предельных значений, определяемых в соответствии с нормами проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений различного назначения.

Примечание. Расчет по второму предельному состоянию может не производиться, если практикой применения или опытной проверкой конструкции установлено, что жесткость ее достаточна.

1.11.    Основными характеристиками сопротивления материалов силовым воздействиям являются нормативные сопротивления, устанавливаемые на основании испытаний, проводимых согласно действующим ГОСТам или правилам испытаний.

1.12.    Для расчета конструкций и оснований, кроме нормативных сопротивлений материалов, устанавливаются также и другие необхо-


— 5 —


димые нормативные характеристики (модули упругости, углы внутреннего трения грунтов и т. п.).

1.13.    Возможное изменение сопротивлений материалов и других характеристик материалов и грунтов в неблагоприятную сторону по сравнению с нормативными, вызываемое изменчивостью механических свойств (неоднородностью материалов и грунтов), учитывается коэффициентами однородности (k).

1.14.    Особенности работы материалов, конструктивных элементов и их соединений, оснований, а также сооружений и конструкций в целом, не отражаемые в расчетах прямым путем, учитываются коэффициентами условий работы (т).

Коэффициенты условий работы устанавливаются в соответствии с экспериментальными данными и данными о действительной работе конструкций и оснований в условиях строительства и эксплуатации.

1.15.    Учитываемые расчетом сопротивления материалов и другие характеристики материалов и грунтов, определяемые как произведение нормативных сопротивлений (характеристик) на коэффициенты однородности, а в необходимых случаях и на коэффициенты условий работы, называются расчетными сопротивлениями (характеристиками) (/?).

Значения расчетных сопротивлений (характеристик) для определенных условий расчета с учетом соответствующих коэффициентов условий работы устанавливаются нормами проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений ■ различного назначения.

1.16.    Наибольшие нагрузки и воздействия, не стесняющие и не нарушающие нормальных эксплуатационных условий и в возможных случаях контролируемые при эксплуатации и на производстве, называются нормативными.

1.17.    Возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную (большую или меньшую) сторону от их нормативных значений вследствие изменчивости нагрузок или отступлений от условий нормальной эксплуатации учитывается коэффициентами перегрузки (п), устанавливаемыми с учетом назначения зданий и сооружений и условий их эксплуатации.

Учитываемые расчетом нагрузки, определяемые как произведение нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты перегрузки, называются расчетными нагрузками. 2*

Примечание. Динамическое воздействие и перспективное увеличение нагрузок коэффициентами перегрузки не учитывается.

1.18.    При расчете конструкций и оснований следует различать постоянные и временные нагрузки и воздействия.

Постоянными называются такие нагрузки или воздействия, которые могут иметь место при строительстве или эксплуатации сооружения постоянно (собственный вес строительных конструкций и грунта, усилия предварительного напряжения, вес проводов на опорах линий электропередачи и антенных устройств сооружений связи и т. п.).

Временными называются такие нагрузки или воздействия, которые в отдельные периоды строительства и эксплуатации сооружения могут отсутствовать.

В зависимости от длительности действия учитываемые расчетом временные нагрузки и воздействия разделяются на:

а)    длительно действующие, которые могут наблюдаться в период строительства и эксплуатации сооружения продолжительное время (например, нагрузки в помещениях книгохранилищ и библиотек, давление жидкостей и газов в резервуарах и трубопроводах);

б)    кратковременно действующие, которые могут наблюдаться в период строительства и эксплуатации сооружения лишь непродолжительное время (например, нагрузки от ветра, воздействия от давления волны и льда);

в)    особые, возникновение которых возможно в исключительных случаях (сейсмические, аварийные и тому подобные воздействия).

Примечание. Классификация нормативных я расчетных нагрузок и воздействий по длительности их действия, а также по другим признакам, которые необходимо учитывать в расчетах, устанавливается в главе СНиП II-A.11-62, а также в нормах проектирования зданий и сооружений различного назначения.

1.19.    Расчет конструкций и оснований следует производить с учетом возможных для отдельных элементов, сечений или всего сооружения в целом неблагоприятных сочетаний нагрузок и воздействий, которые могут действовать при строительстве или эксплуатации одновременно. При этом следует рассматривать:

а)    основные сочетания, составляемые из постоянных, временных длительно действую* щих и одной из кратковременно действующих нагрузок или воздействий;

б)    дополнительные сочетания, составляемые из постоянных, временных длительно


— 6 —


действующих и двух или более кратковременно действующих нагрузок;

в) особые сочетания, составляемые из постоянных, временных длительно действующих, некоторых кратковременно действующих и особых нагрузок и воздействий.

Порядок учета нагрузок и воздействий в сочетаниях устанавливается главой СНиП П-А.11-62, а также нормами проектирования зданий и сооружений различного назначения.

Примечание. В случаях, предусмотренных соответствующими нормативными документами по проектированию, разрешается рассматривать при расчете только основные и особые сочетания нагрузок и воздействий.

1.20.    Расчет конструкций по первому предельному состоянию на прочность, по ограничению чрезмерных пластических деформаций или на устойчивость формы производится по расчетным нагрузкам, а на выносливость, как правило, по нормативным нагрузкам. Расчет конструкций по первому предельному состоянию на устойчивость положения (против всплытия, опрокидывания и скольжения, в том числе по грунтовому основанию) производится по расчетным нагрузкам; при этом коэффициенты перегрузки для нагрузок, противодействующих изменению положения конструкций или сооружений принимаются менее единицы или равными единице в соответствии с указаниями норм проектирования строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения. Расчет оснований по первому предельному состоянию производится по расчетным нагрузкам.

Расчет конструкций и оснований по второму предельному состоянию производится по нормативным нагрузкам.

Расчет конструкций по третьему предельному состоянию производится по нормативным или расчетным нагрузкам (в зависимости от характера влияния трещин на условия эксплуатации конструкций).

Примечание. Для упрощения расчета по второму (или третьему) предельному состоянию разрешается при учете постоянных и двух или более временных нагрузок (воздействий) определять суммарные усилия от этих нормативных нагрузок по усилиям от расчетных нагрузок путем деления последних на осредненный коэффициент перегрузки, устанавливаемый в соответствии с указаниями норм проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений различного назначения.

1.21.    Расчетные схемы и основные предпосылки расчета конструкций и оснований должны устанавливаться в соответствии с усло

виями их действительной работы и с учетом в необходимых случаях свойств пластичности и ползучести материалов.

Примечание. Сложные вопросы статической » динамической работы сооружений и их элементов рекомендуется решать путем специально поставленных исследований. Для сооружений I класса при отсутствии надежных теоретических методов расчета и проверенных ранее аналогичных проектных решений такие исследования обязательны.

1.22.    При расчете конструкций или оснований по первому предельному состоянию на прочность, устойчивость формы и выносливость усилия или напряжения от нагрузок и воздействий в наиболее неблагоприятных сочетаниях не должны превышать величин расчетной несущей способности или расчетных сопротивлений, определяемых в соответствии с нормами проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений различного назначения и с учетом коэффициентов условий работы, не вошедших в расчетные сопротивления. При расчете конструкций по первому предельному состоянию с учетом пластических свойств материалов остаточные деформации конструкций, определяемые соответствующим расчетом, не должны превышать предельных значений, устанавливаемых нормами в зависимости от назначения зданий и сооружений.

При расчете по первому предельному состоянию на устойчивость положения (против всплытия, опрокидывания и скольжения) величины расчетных сил, способствующих выходу сооружения из проектного положения, в наиболее неблагоприятном сочетании не должны превышать предельных значений, определяемых в соответствии с нормами проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений различного назначения.

1.23.    Учет пластичности и ползучести материалов и грунтов производится в соответствии с нормами проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений различного назначения.

В случаях, когда в нормах не приводятся указания по учету пластичности и ползучести, при определении усилий от нагрузок и воздействий в статически неопределимых системах, разрешается определять эти усилия в предположении упругой работы конструкций; при этом подбор сечения должен производиться с учетом в необходимых случаях работы материалов в пластической стадии в соответствии с указаниями норм.


Расчет прочности конструкций, работающих в условиях сложного напряженного состояния (оболочки, балки-стенки, массивные конструкции и т. п.), для которых отсутствуют способы определения усилий и напряжений с учетом пластичности и ползучести, разрешается производить из условия, чтобы наибольшие напряжения от расчетных нагрузок, определяемые как для упругого тела, не превышали соответствующих расчетных сопротивлений.

1.24.    При расчете по второму предельному состоянию деформации или перемещения конструкций или оснований от нормативных нагрузок и воздействий не должны превышать предельных значений деформаций или перемещений (или предельных амплитуд колебаний при действии динамических нагрузок), устанавливаемых нормами проектирования строительных конструкций и оснований зданий и сооружений различного назначения.

1.25.    При расчете по третьему предельному состоянию усилия в конструкции или раскрытие трещин (если последние допускаются) от нагрузок и воздействий в наиболее неблагоприятных сочетаниях не должны превышать

соответствующих предельных значений, определяемых согласно нормам проектирования строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

1.26.    Динамические воздействия на строительные конструкции учитываются в соответствии с указаниями нормативных документов по проектированию и расчету несущих конструкций, подвергающихся динамическим воздействиям. При отсутствии необходимых для этого данных динамические воздействия на конструкции допускается учитывать путем умножения расчетных нагрузок на коэффициенты динамичности.

1.27.    При расчете конструкций с учетом деформаций основания последние должны определяться из условия совместной работы конструкций и основания.

1.28.    При расчете конструкций, работающих в условиях высоких или низких технологических температур, должны учитываться изменения физико-механических свойств материалов (прочности, упругости, вязкости, ползучести, усадки и т. п.) в соответствии со специальными указаниями по проектированию конструкций.

2. БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ



Общие указания

2.1.    При проектировании бетонных и железобетонных конструкций с обычной и предварительно напряженной арматурой из тяжелого, легкого и ячеистого бетонов надлежит:

а)    предусматривать широкое применение-сборных конструкций, преимущественно из унифицированных стандартных или типовых элементов заводского изготовления с наименьшим количеством их типоразмеров;

б)    соблюдать требования об экономном расходовании металла, лесоматериала и цемента, а также требования максимального снижения трудоемкости изготовления и монтажа конструкций.

2.2.    При проектировании железобетонных конструкций следует предусматривать применение таких конструкций, которые позволяют наиболее эффективно использовать бетоны высоких марок и высокопрочную арматуру (например, предварительно напряженные конструкции; тонкостенные и пустотелые крупноразмерные элементы конструкций; пространственные тонкостенные конструкции, в том 3 —2766

числе сборные и сборно-монолитные и т. п.) и отвечают условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях.

2.3.    В проектах зданий и сооружений, основные несущие конструкции которых предусматриваются сборными или сборно-монолитными, должны быть приведены принципиальные указания о порядке возведения их; эти указания должны учитываться в последующем при разработке проекта производства работ.

2.4.    Конструкции, указанные в п. 2.3, помимо расчета их несущей способности для стадии законченного строительством здания или сооружения, надлежит также проверить расчетом на прочность и устойчивость в процессе возведения.

2.5.    При проверке прочности и устойчивости конструкций зданий и сооружений в процессе их возведения значения коэффициентов перегрузки для всех учитываемых нагрузок, кроме веса конструкций, изделий и материалов, снижаются на 20%.


— 8 —

СНиП П-А. 10-62

Требуемая прочность и устойчивость конструкций в процессе возведения может быть в необходимых случаях обеспечена устройством временных креплений (распорок, расчалок, подкосов и т. п.).

2.6.    В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость и долговечность соединений. Следует предусматривать такого рода соединения, которые обеспечивали бы необходимую пространственную жесткость и устойчивость конструкций на всех стадиях их возведения и после окончания строительства. Сварные соединения элементов сборных конструкций должны предусматриваться такими, чтобы в условиях строительства возможно было выполнение их наиболее простыми средствами при обязательном удовлетворении требованиям соответствующих нормативных документов по контролю качества сварки.

2.7.    Узлы соединения элементов сборных конструкций принимаются в расчете жесткими, если они замоноличены бетоном требуемой прочности, который связан с бетоном сборных элементов необходимым армированием. Соединения элементов, выполненные на сварке, до их замоноличивания принимаются в расчете шарнирными, если не подтверждена расчетом требуемая их жесткость.

2.8.    В сборно-монолитных конструкциях должны быть предусмотрены меры, обеспечивающие надежную связь монолитного бетона с бетоном сборных элементов.

2.9.    Геометрические формы бетонных и железобетонных конструкций следует увязывать с принятым способом их изготовления. При применении конструкций сложных очертаний должна быть обоснована их экономическая целесообразность.

2.10.    Проектные марки бетона (см. пп. 2.13—2.18 настоящей главы), объемный вес легкого и ячеистого и влажность ячеистого бетона, а также виды арматуры (см. п. 2.20 настоящей главы), способы ее соединения и анкеровки, величина предварительного напряжения (в предварительно напряженных конструкциях) и мероприятия по антикоррозийной защите ее, если таковая необходима (например, в ячеистом, пористом легком и других видах бетона), а также толщина защитного бетонного слоя для рабочей арматуры должны указываться в рабочих чертежах конструкции.

2.11.    В рабочих чертежах сборных конструкций, кроме данных, перечисленных в п. 2.10

настоящей главы, должны указываться наименьшие размеры опорных участков, степень (качество) отделки их и способы опирания, места для захвата при подъеме и монтаже, места опирания при транспортировании и складировании, требования по соединению и выполнению стыков и узлов (способ сварки, тип или марка электродов, мероприятия по антикоррозийной защите стальных закладных деталей, соединительных накладок и связей, если таковая необходима, и данные по обето-нированию стыков и узлов).

Для сборных составных элементов в рабочих чертежах также должны быть даны соответствующие указания о нанесении заводом-изготовителем меток (рисок), необходимых для обеспечения качественной последующей укрупнительной сборки и монтажа конструкций, а для элементов конструкций с трудно отличимым верхом (например, прямоугольного сечения с одиночным или несимметричным двойным армированием) —о нанесении заводом-изготовителем маркировки (надписи), обеспечивающей правильность подъема, транспортирования и укладки таких изделий.

2.12.    При проектировании бетонных и железобетонных конструкций, работающих в условиях воздействия температуры выше 100°, а также при проектировании конструкций из пластбетона, полимербетона, поризованного легкого бетона, самонапряженных железобетонных конструкций из бетона на расширяющемся цементе и армоцементных конструкций должны учитываться специфические особенности таких конструкций (характерные для них нормативные и расчетные характеристики) и предъявляемые к ним требования — по соответствующим нормативным документам.

Материалы

2.13.    Проектными марками бетона называются величины основных характеристик качества бетона, принимаемые при проектировании конструкций и контролируемые при их изготовлении в соответствии с главами СНиП I-B.3-62 и Ш-В.1-62.

2.14.    Проектные марки бетона устанавливаются в зависимости от характера и условий работы конструкций по следующим признакам:

а)    по прочности на сжатие;

б)    по прочности на осевое растяжение;

в)    по морозостойкости;

г)    по водонепроницаемости.


— 9 —

Примечания. 1. При необходимости могут устанавливаться марки бетона и по другим признакам.

2. При назначении состава бетона учитывается один из названных признаков или их совокупность.

2.15.    Проектной маркой бетона по прочности на сжатие считается временное сопротивление его сжатию (в кг/см2 )в конструкциях, принимаемое для кубов с размером ребра 200 мм.

Проектной маркой бетона по прочности на растяжение, а также по морозостойкости и другим признакам считается характеристика бетона, принимаемая для соответствующих образцов согласно указаниям норм проектирования бетонных и железобетонных конст--рукций зданий и сооружений различного назначения.

Примечание. Влажность ячеистого бетона, отвечающая его проектной марке по прочности, принимается 8%. В необходимых случаях в проектах конструкций из ячеистых бетонов должна учитываться более высокая влажность бетона.

2.16.    Сроки твердения бетона, отвечающие его проектной марке по прочности, принимаются:

а)    для монолитных конструкций зданий и сооружений (кроме гидротехнических), как правило, 28 дней;

б)    для монолитных конструкций гидротехнических сооружений 180 дней;

в)    для сборных конструкций — срок, предусмотренный в государственных стандартах на изделия, а при отсутствии их — в технических условиях на изготовление данного вида изделий.

Примечания. 1. Сроки твердения бетона, отвечающие проектной марке по морозостойкости, водонепроницаемости и другим признакам, принимаются по соответствующим нормам проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

2.    Если монолитные конструкции зданий и сооружений (кроме гидротехнических) будут загружены принятыми в проекте нагрузками в сроки, превышающие 2 месяца после их изготовления, следует устанавливать срок, в течение которого прочность бетона должна достигнуть проектной марки (например, 60, 90 дней и т. п.).

3.    Для гидротехнических сооружений при сокращенных сроках строительства, небольших объемах работ и т. п. разрешается при специальном обосновании принимать сроки твердения бетона, отвечающие проектной марке по прочности, равной 90, 60 или 28 дням.

2.17.    Контрольными (технологическими) характеристиками бетона называются характеристики качества бетона, определяемые испытаниями соответствующих контрольных образцов.

Размеры, форма и способы приготовления, хранения и испытания контрольных об-

3*

разцов для определения контрольных характеристик бетона принимаются по главе СНиП I-B.3-62.

Примечания. I. Переходные коэффициенты от контрольных характеристик бетона к проектной марке в зависимости от размеров контрольных образцов, а также способов приготовления, хранения и условий их испытания принимаются по главе СНиП I-B.3-62.

2.    Бетон признается удовлетворяющим контрольной характеристике по прочности, если ни в одной из испытанных серий контрольных образцов средняя прочность бетона в серии не составляет менее 85% от контрольной характеристики.

3.    Отступления от указанных требований в зависимости от числа серий контрольных образцов допускаются по данным соответствующих норм проектирования бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений различного назначения; при этом средняя прочность бетона в серии во всяком случае должна составлять не менее 75% от его контрольной характерн-стики.

2.18. Устанавливаются следующие проектные марки бетона:

а)    по величине временного сопротивления

сжатию в кг!см2: 25, 35, 50, 75,    100,    150,

200, 250, 300, 400, 500 и 600;

б)    по величине -временного сопротивления

осевому растяжению в кг1см2:    Р11, Р15,

Р 18, Р 20, Р 23, Р 27, Р31 и Р35;

в)    по морозостойкости в зависимости от числа выдерживаемых циклов попеременного замораживания и оттаивания: Мрз 10, Мрз 15, Мрз 25, Мрз 35, Мрз 50, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200 и Мрз 300;

г)    по водонепроницаемости в зависимости от давления воды в кг/см2, при котором еще не наблюдается просачивание ее через испытываемые образцы: В 2, В 4, В 6 и В 8.

Примечания. 1. Бетоны проектных марок, превышающих указанные ниже, разрешается применять только при специальном обосновании:

а)    для тяжелого бетона по прочности на сжатие — 600, на растяжение — Р 35, а также по морозостойкости — Мрз 300;

б)    для легкого бетона по прочности на сжатие —

300;

в)    для ячеистого бетона по прочности на сжатие —

200;

г)    для крупнопористого бетона по прочности на сжатие — 100.

2.    Для дорожного, аэродромного и гидротехнического строительства нз монолитного бетона допускается применение бетона проектной марки по прочности на сжатие 350.

3.    Для бетонных конструкций применение тяжелого бетона проектной марки по прочности на сжатие выше 300 допускается только при специальном обосновании.

4.    Для железобетонных конструкций применение тяжелого бетона проектной марки по прочности на сжатие ниже 150 не допускается, за исключением конструкций, размеры которых назначаются не по условиям прочности, а по условиям общей устойчивэсги или жесткости; в этих случаях допускается бетон проектной марки по прочности на сжатие 100.


1

Включая стали, применяемые для подъемных петель и закладных деталей.