Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

23 страницы

258.00 ₽

Купить Р 586-85 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации распространяются на технологию гидравлических испытаний линейной части магистральных трубопроводов, прокладываемых подземно.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Изменение объема воды при изменении давления и температуры в трубопроводе

3. Эквивалентный диаметр дефекта

4. Содержание воздуха в трубопроводе

5. Изменение давления воды в зависимости от температуры

6. Температурная стабилизация трубопровода

    Приложения

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО МЕТОДИКЕ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ МАГИСТРАЛЬНЫХ ПРОДУКТОПРОВОДОВ НА ГЕРМЕТИЧНОСТЬ

Р 586-85

Москва 1986

УДК 622.692.47.02

Настоящие Рекомендации устанавливает аналитические зависимости (уравнения), связывающие нейду собой изменение объема (утечку) воды в трубопроводе с изменением давления и температуры трубопровода, их параметрами, количеством воздуха, оставив -гося в трубопроводе после заполнения его водой, а таксе графические зависимости и методику для определения времени температурной стабилизации при гидрсиспытаниях магистральных прэдуктопроводов.

Рекомендации'разработали сотрудники лаборатории строительства специальных трубопроводов Киев-скот’с с^-дилла ЗНИйЗТа: кандидаты техн.наук З.И.Ко-зидпии, £./>.Уогил.Ыи-й1, А.А,Свердлов; инженеры A.id. Валеева, Ч.В.Туб, А.м.Ха*нпк.

©Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов (ВНИИСТ), 1986

Рис.З. Зависимость продолжительности теипературной стабилизации трубопровода диаметром 273 т от температур грунта t%p и закачиваемой воды ts при коэффициенте теплопооБОдиссти грунта J = 0*93 Бт/н*?рад (G*dO ккал/м*ч*град) и суточном изменении давления воды ар = зо.кПа (0,5 кгс/см2)

Т0сут

Рис Л. Зависимость продолги-тельности температурной стабилизации трубопровода диа -ветром 273 мп от температур грунта tip и закачиваемой воды ts при коэффициенте теплопроводности грунта Л =

= 0.33*Бт/м*град (0*3с хкал/м-чтрад) и суточном изменении давления воды Ар - 100 кПа (I кгс/см^)

II


12



Рис,5. Зависимость коэффициента Кя от коэффициента теплопроводности грунта ( Др - суточное изменение давления)


К*

Рис.6. Зависимость коэффициента К<* от отношения диаметров d/а0


Приложение I Рекомендуемое

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ПАРАМЕТРОМ ГИД'лБДпЧЕСХПХ ИСПЫТАВ,.

Пример I. РАСЧЁС ВЕХлЧШШ ЛйЧХй ВОД. ПРИ HKiSliilk ДАВЛЕНИЯ И ТЕМПЕРАТУРЫ В ИСПЫТЫВАЕМОМ УЧАСТКЕ ТРУБОПРОВОДА

Исходные данные:

И s 0,406 м - внутренний диаметр трубопровода;

L - 50 • Ю3 м - длина испытываемого участка;

8 = I • Ю'2 и- толщина стенки трубопровода;

Pj = 7,0 МПа - давление воды в момент начала испытания;

?2 = 6,7 МПа - давление воды в момент окончания испытания;

Tj = 285 К - среднее значение температуры воды на участке в момент начала испытания;

Tg = 287 К - то же в момент окончания испытания;

Т — 285 .t 287 _ Среднее значение температуры воды, К;

£ = 0,03 - доля воздуха, содержащегося в трубопроводе, приведенного к состояыш при PQ = 0,1 МПа и TQ = 293 К;

Е = 0,211 • Ю6 ХПа - модуль упругости материала трубы;

JJ - 0,3 - коэффициент Пуассона;

U = 1,11 • 10“3 I/град - коэффициент линейного расширения материала трубы;

Zcp= I - коэффициент сжимаемости воздуха.

Определяем кз уравнения (2) внутренний объем испытываемого участка трубопровода

V = 3.14 • 0.406    .    50    •    Ю3    =    6469,8    м3.

Ьн    ^

Определяем из уравнения (3) коэффициент сжимаемости воды

С = [47,62-0,217 (286-273)] *10“5= 44,8.10-5 МПа’1.

13

Определяем из уравнения (4) коэффициент объемного расширения воды

£ = [( - 47,268 + 17,0105 (286 - 273) - 0,20369(286-273)2+ + 0,0012 (286 - 273)3] • Ю-* * 14,21 «Ю"5 1/град.

1.4. Определяем из уравнения (I) величину утечки

AV    =    6469,8 Г-ОиДЯЕ ---,    . (1-0,З2)- (7,0-6,7)    +

с 10,211 • Юь    • 10"*    _б    -5

+ 44,8    .    Ю"5 ( 7,6 - 6,7) -    (14,21    • 10 - 2-1,11.10 *    -

- 2-I,II*I0"5 *0,3) • (285 - 287) + 0,03    -    285_)1    =

’    293    6,7    7,0    J

= 6469,8(5,2530 + 13,4400 + 22,640 + 2,1729) • Ю“5 =

Ж 6469,8 • 43,5059 • I0"5 * 2,8147 м8.

Как видно из приведенного примера,при заданных исходных данных относительное влияние каждого из факторов на величину утечки составляет:

деформация трубы при понижении давления - 12,1%; расширение воды при понижении давления - 50,9)6; расширение воды и трубы при повышении температуры    -    52,0)6

расширение воздушной пробки при понижении давления и повышении температуры    -    5,0)6

ИТОГО ... 100)6

Пример 2. РАСЧЕТ ВЕЛИЧИНЫ УТЕЧКИ ВОДЫ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ДАВЛЕНИЯ В ИСПЫТЫВАЕМОМ УЧАСТКЕ ТРУБОПРОВОДА (температура воды остается неизменной)

Исходные данные:

L = 50 км - протяженность испытываемого участка; д = 0,406 м - внутренний диаметр трубопровода;

$ - I • 10"“ м - толщина стенки трубопровода;

Pj =7,0 МПа - давление воды в момент начала испытания;

?2 - 6,7 МПа - давление воды в момент окончания испытания;

T = 286 К - среднее вначение температуры воды по диве испытываемого участка;

6 * 0,03 - доля воздуха (по объему), содержащегося в трубопроводе прк PQ = 0,1 МПа и Т0 « 293 К;

Е • 0,211*10** МПа - модуль упругости материала труба;

JJ в 0,3 - коэффициент Пуассона;

^ в I,II-Ю'5 1/град - коэффициент линейного расширения материала трубы;

£ср= I - коэффициент сжимаемости воздуха;

С в 44,8 * Ю”3 МПа - коэффициент сжимаемости воды.

Определяем из уравнения (2) внутренний объем испытываемого участка трубопровода

VgH а 3,14 ,;JblQ£ . so . I03 х 6469,8 м8.


Определяем нэ уравнения (6) величину утечки при заданном падении давления


Vgj= 6469,8


0.41


.0,211 . 10° • I • 10

-=Z • (1-0,3*).(7-6,7) +


+ 44,8 • Ю-5 (7,0 - 6,7) + 0,03 ,    .    (    ? ~ j а

* 6469,8 (5,2530 + 13,440+1,873)-Ю"5 = 6469,8 *20,566* ПТ5 = = 1,331 м3.


При заданных исходных данных влияние каждого иг факторов на величину утечки составляет:

деформация трубы при понижении давления    -    25,5%

расширение воды при понижении давления    -    65,4%

расширение воздушной пробки при понижении давления    -    9,1%

ИТОГО ...    100%


Пример 3. РАСЧЕТ ЭКВИВАЛЕНТНОГО ДИАМЕТРА ДЕФЕКТА Исходные данные:

Чф=- 2,8147 м3 - величина утечки;

Т = 3600*24 с - время выдержки под испытательным давле


нием;


17


Pj * 7(o НПа - давление воды в момент начала испытания; Р2 = 6,7 МПа - давление воды в момент окончания испытания;


Определяем и8 уравнения (8) расход воды


* .    тХЗ—S7    в 3*26 * 10~58/о.

3,6 * 10^ • 24


а, ..азы.,

3,6 • ю-

Определят среднее значение давления


РСр * SJlJ- . = 6,85 МПа.


диаметра


Определяем на уравнения (9) величину эквивалентного

г+


d„ ш 6,78    ■    7.57    •    ИИ    м    -    0,76    мм.

У у 6,85*10®


Пример 4, РАСЧЕТ СОДЕРЖАНИЯ ВОЗДУХА В ТРУБОПРОВОДЕ


Исходные данные;

17 = 0,406 м - внутренний диаметр трубопровода;

L = 50 • 103м- длина испытываемого участка трубопровода Д Vpar 1*0 **8 ~ объем слитой иг трубопровода воды;

о - I - Ю"2 ы - толщина стенки трубопровода;

Pj » 7,0 МПа - начальное значение давления воды;

Р2 m 6,8 МПа - конечное значение давления воды (г момент прекращения слива);

Т a Tj = Т2 s 286 К - температура стабилизированного по температуре трубопровода;

Е = 0,211 * 10® НПа - нодуль упругости материала трубы.

Определяем из уравнения (2) внутренний объем испытываемого участка трубопровода

V = 3,14 • ОЛОб!. . 50 . I03 = 6i|69 8 ма.

»н    ^    ’

Определяем из уравнения (3) коэффициент сжимаемости С = [47,62-0,217 (286-273)] • Ю"5 = 44,8*Ю"5 МПа"1.


ВОДЫ


293    7,0*6,8

286-0J ( 7.0-6.8 }

*......-ИЛ.......Z.....ЛЛ1. = 0,072.

Пример 5. РАСЧЕТ ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ ВОДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ ТРУБОПРОВОДА

Исходные данные:

Tj в 285 К - среднее значение температуры воды на участке в момент начала испытания;

Т2 в 287 К - среднее значение температуры воды на участке в момент окончания испытаний;

Л в 0,406 м - внутренний диаметр трубопровода;

$ в 1*10“^ м - толщина стенки трубопровода;

Е = 0,211-I06 МПа - модуль упругости материала трубы;

J1 = 0,3 - коэффициент Пуассона;

°( = 1,11 • I05 1/град - коэффициент линейного расширения материала трубы;

fi * 14,21 • Ю“5 1/град - коэффициент объемного расиире-ния веды;

—S

ар-Ь4.21.10~5 - 2(1+0.3).1.П-Ю~51 (287 - 285)    =




С в 44,8 * 10 3 1/град - коэффициент сжимаемости воды. Определяем ив уравнения (13) изменение давления

в 0,363 МПа

Il4.2I • Ю"5 - 2.886 • Ю~51 * 2 _ Q

17,51* 10"° + 44,8 • Ю~5

19

Пример 6 . ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ТЕМПЕРАТУРНОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ ИСПЫТЫВАЕМОГО УЧАСТКА ТРУБОПРОВОДА

Исходные данные:

В = 0,325 м - диаметр трубопровода;

А = 40 • I03 м - длина испытываемого участка;

АР = 0,5 кто/см2 - допустимое суточное изменение давления;

iB = 12°С - температура напорной среды (воды); trp- 6°С - температура грунта на глубине залегания;

J\ = 1,8 ккал/м*ч.°С = 2,2 Вт/мтрад - теплопроводность грунта.

Определяем по рис.З продолжительность температурной стабилизации %0 для d = 0,273 м при значении Л = 0,93 Вт/м.град для заданных    tg    в I2°C, trp = 6°С

оут.

Определяем по рво.5 величину для J в 2,2 Вт/м«град Ала 0,7.

Определяем по рис.6 величину КJ для d - 0,325 м при

dlda= 1,2

Kd* 1,1.

Определяем из уравнения (14) время температурной стабилизации

fCTa 2*0,7*I,I = 1,5 су*.

Пример 7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ ТЕМПЕРАТУРНОЙ СТАБИЛИЗАЦИИ ИСПЫТЫВАЕМОГО УЧАСТКА ТРУБОПРОВОДА

Исходные данные:

D = 0,219 и - диаметр трубопровода;

L = 50*Ю3 м - длина испытываемого участка; tB - 8°С - температура напорной среды (воды); trp= б°С - температура грунта на глубине залегания;

АР = 0,2 кгс/см^ - допустимое суточное изменение давления J*ект - 1800 кгс/118 - объемный вес скелета грунта - супеси талой;

Wc - 0,1 (доли единицы) - суммарная вдамассть грунта.

Определяем согласно п.6.6 с использованием рекомендуемого приложения 2 коэффициент теплопроводности грунта Л

Я - 1,5 Вт/мтрад.

Затем по -рис.2 устанавливаем продолжительность температурной стабилизации t0 для d - 0,273 м при J ■ 0,93 Вт/мтрад для заданных tе = 8°С, trp=- 6°С

<t0= I сут.

Определяем по рис.5 для Л = 1,5 Бт/мтрад

Pj - 0,8.

Определяем по рис.6 для d 3 0,219 и при djd0- 0,8 К = 0,9.

Определяем по уравнению (1*0 время температурной стабилизации ^

77= 1.0,8*0,9 = 0,7 сут.

■ .........-    —    —    I    ■

Министерство стро-,Рекомендации по методике ;р сой-яч ительства предпри-{расчета параметров гидравли-, JOD3 ятий нефтяной и ; чес них испытаний магистраль-; в,™—.-газовой промышлен-;ных продуктопроводов на rep-j ности    ;    метичностъ    ;

1.    ОБЩЕ ПМОдйШШ

1.1.    Рекомендации распространяются на технологию гидравлических испытаний линейной части магистральных трубопроводов, прокладываемых подземно.

1.2.    Рекомендации разработаны в развитие глав СНиП Е-42-80 "Магистральные трубопроводы. Правим производства и приемки работ".

1.3.    В Рекомендациях изложены зависимости, описывающие основные закономерности изменения параметров при проведении гидравлических испытаний магистральных трубопроводов.

1.4.    При расчете и измерении параметров необходимо руководствоваться "Правилами техники безопасности при строитель -стве магистральных трубопроводов". - Мд Недра, 1982.

2.    ИЗМЕНЕНИЕ ОБЪЕМА ВОДЕ ПРИ ИЗМЕНЕНИИ ДАВЛЕНИЯ И ТЕМПЕРАТУРЫ В ТРУБОПРОВОДЕ

2.1. Изменение объема воды 4V в испытываемом гидравлически заглубленном трубопроводе при изменении давления и, температуры определяют из '/равнения

1‘"[£ (!    !>( Р’ ~VtC(pr Рг ’'

•lp-г* -тг)*ег„, р°(~ -Л а>

Q '    /    Y /J ч

где Vs/f- внутренний'; ocheu йсп;*тыБаеь.?го

Л - внутренний диаметр трубыгоас.г^, ь.

Внесены КФ ВНйИСТа i Утреождснч    Goo*:    ^веде-

:    ^ <иггьссг ±3$ .    *    :    в    дз^ст-

;    1    июля

Приложение 2 Рекомендуемое

ЗНАЧЕНИЯ ТШОФШЧШШХ ХАРАКТЕРИСТИК ТАЛЫХ И МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ

Объемный вес лета грунта

Р ск.т,

У ок.м,, то</

с ке-{суммарная !

Коэффициент теплопроводности грунта,

Вт/м-град

j грунта Wc,{

Песок j

[ Супесь

|Суглинок

и глина

} Торф

гм3 1долн едини-}

i !

Г

л .

Л |

1 !' 1 Лг !

! ! 1 Лт 1

Л

\ ! ! *т \

I

. . 1 2 _ 1

3 1

4 !

I 5 I

б

! 7 1

8

! 9 !

ю

0,1

9

-

-

-

_

_

0,81

1,34

0,1

6

-

-

-

-

-

0,41

0,70

0,1

4

-

-

-

-

-

-

0,23

0,41

0,1

2

-

-

-

-

-

-

0,12

0,23

0,2

4

-

-

-

-

-

-

0,81

1,34

0,2

2

-

*

-

-

-

-

0,23

0,52

0,3

3

-

-

-

-

-

-

0,93

1,40

0,3

2

-

-

-

-

0,41

0,70

0,4

2

-

-

2,09

-

2,09

0,93

1,40

0,7

I

-

-

-

2,09

-

2,03

-

-

1,0

0,6

-

-

-

2,03

-

1,92

-

-

1,2

0,4

-

-

-

1,92

м?

1,80

-

-

1,4

0,35

-

-

1,80

1,86

1,57

1,69

-

-

1,4

0,3

-

-

1,74

1,80

1,45

1,57

-

-

1,4

0,25

1,92

2,19

1,57

1,69

1,34

1,51

-

-

E - нодуль упругости материала трубы, МПа; д- толщина стенки трубы, и;

//- коэффициент Пуассона;

Pj и Р2 - давление напорной среды (воды), соответствующее началу и концу испытания, МПа;

С - коэффициент сжимаемости воды, 1/МПа;

J3 - коэффициент объемного расширения воды, 1/град; а( - коэффициент линейного расширения материала трубы, 1/град;

Т- л Т2 - температура напорной среды (воды), соответствующая началу и концу испытания, К;

PQ- атмосферное давление, МПа;

Т0- температура, к которой приводится объем воды и воадуха, К (принимается равной 293 К);

£ - объемная доля воздуха в трубопроводе (при парамет-рах Р0 и Т0);

среднее эначение коэффициента сжимаемости воздуха в процессе испытаний.

2.2.    Внутренний объем испытываемого участка трубопровода определяет из уравнения

V = L ,    (2)

’ВН    If. " ?

где L - длина испытываемого участка трубопровода, м.

Этот объем несколько отличается от действительного объема трубопровода, поскольку его рассчитывают с применением номинального внутреннего диаметра трубы и проектной длины трубопровода. Однако это не приводит к существенной ошибке, поскольку по предлагаемой методике рассчитывают изменение объема, а не его абсолютное значение.

2.3.    Для интервала давлений и температур, имеющих, место при испытаниях магистральных трубопроводов, коэффициент сжимаемости воды С определяют из уравнения

С = [47,62 - 0,217 (Т - 273)] • Ю"5,    (3)

а коэффициент объемного расширения воды Jb - из уравнения

4

ft = [-47,268 + 17,0105 ( T - 273) - 0,20369 (T -273)2 +

+ 0,0012 ( Т - 273)3] ■ ПГ6,    (4)

где I - среднее значение температуры воды во время испытания трубопровода, К.

2.4. Для герметичного трубопровода изменение объема вода. AV , определяемое по уравнению (I), должно быть равно нулю. Вели AV > 0, то имеется утечка в трубопроводе и значениедУ определяет величину утечки Уут в течение времени выдержки трубопровода под испытательным давлением.

Для стабилизированного по температуре трубопровода (Tj - Т2) при отсутствии воздушных пробок величину утечки при снижении давления в нем из-за наличия дефекта определяют из уравнения

2.5. При наличии воздушных пробок в трубопроводе величину утечки при снижении давления в нем из-за наличия дефекта определяют из уравнения

В уравнении (6) первое слагаемое обозначает долю утечки от деформации трубы при падении давления в ней от Fj до Pg, второе - долю утечки, обусловленную сжимаемостью воды, а третье - долю утечки, обусловленную расширением воздушной пробки от давления Pj до Pg.

При наличии воздушной пробки утечка воды иэ трубопровода сопровождается одновременным расширением воздуха при понижении его давления. В этом случае при одинаковом понижении давления напорной среды из трубопровода с воздушной пробкой вытечет большее количество воды, чем иг трубопровода при отсутствии воздуха (<5 = 0), т.е. при одинаковом диаметре свища наличие воздушной пробки в трубопроводе увеличивает время падения давления в нем по сравнению о трубопроводом без воздуха га счет утечки дополнительного объема воды, обусловленного расши-

5

рением воздуха в результате снижения давления (реконендуехое приложение I, примеры 1,2).

3. ЭКВИВАЛЕНТНЫЙ ДИАМЕТР ДЕФЕКТА


3.1. В первом приближении дефект рассматривается как свищ с эквивалентным диаметром da . Эквивалентный диаметр дефекта определяют из уравнения


0,785$ //ЗГ '

4 - расход жидкости (воды) через отверстие, мэ/с; £ - коэффициент расхода;


(7)


Р1 * Р2


‘ср


- среднее давление напорной среды (воды),


ния


при котором происходит истечение, Па;

Р - плотность воды, кг/м8.

3.2. Расход воды черев отверстие определяют из уравне -

Vy/77


(8)


где Чут~ величина утечки, соответствующая определенному падению давления в трубопроводе (определяется из уравнений (I), (5), (6) ), ма;

7" - время падения давления, с.

3.3. При истечении воды уравнение (7) принимает следующий вид:


4-6,73,/Д. •

(9)


3.4.Время падения давления воды в трубопроводе от значения

Pj до Pg в результате утечки черев дефект с эквивалентным диаметром do определяют из уравнения


Т = 45,86


у ут


да)

(см.рекомендуемое приложение I, пример 3).


4. СОДЕРЖАНИЕ ВОЗДУХА В ТРУБОПРОВОДЕ


4.1.    Для определения объема воздушных пробок в испытываемом участке трубопровода сливают воду из трубопровода в объеме AVgod в мерный сосуд. При этом снижение давления воды

А Р = Pj - Р2 должно быть в пределах 0,1 - 0,2 МПа. Падение давления необходимо измерять с точностью 0,01 МПа, а объемы воды - с точностью до I л.

4.2.    Долю воздуха, находящегося в трубопроводе, опреде


ляют из уравнения

.. J ММ


Увн


-fl (l~jU2)(PrPz)-C(P}-Pz)+(p-2«-M/j)(TrTz)


ГГЖ7.ZET

i Рг Pi 1


ДИ)


(Tj


^    ^    7~    (    Pz    Pi /

4.3. Для стабилизированного по температуре трубопровода

‘ Т,


1г

ределяют из уравнения


Уд


Т ) долю воздуха, находящегося в трубопроводе, оп-

(/-jf)(Pr-Pz)-C(Pr-Pz)


МЫ -JL

Ед


Уен


ТР„


(W.


(12)


(см.рекомендуемое приложение I, Пример- 4).


5. ИЗМЕНШИЕ ДАВЛЕНИЯ ВОДЫ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ


5.1. Изменение температуры трубопровода, заполненного водой, приводит как к изменению объема самого трубопровода, так и к изменению объема воды за счет теплового расширения (или сжатия) воды. Поэтому в замкнутом трубопроводе, заполненном водой под избыточным давлением, изменение температуры трубопровода приводит к изменению давления внутри трубы. Изменение давления напорной среды (воды) Л Р в испытываемом участке трубопровода, обусловленное влиянием изменения температуры, определяют из уравнения


АР


(13)


7


Анализ уравнения (13) показывает, что при определенной температуре нагрев воды может привести как к повышенно, так и к понижению давления в испытываемом участке трубопровода.

5.2. При температурах трубопровода Tfp >    278    К повышен

ние температуры вызывает рост давления испытательной среды (воды). При температуре Ттр < 278 К повышение температуры трубопровода вызывает, наоборот, падение давления, что объясняется характером изменения коэффициента объемного расширения воды уЗ . При понижении температуры трубопровода вышеуказанные изменения давления будут происходить с обратный знаком (см.рекомендуемое приложение I, пример 5).

6. ТЕМПЕРАТУРНАЯ СТАБИЛИЗАЦИЯ ТРУБОПРОВОДА

6.1.    Трубопровод следует считать стабилизированным по температуре, если суточное изменение давления воды в ней в процессе выдержки под испытательным давлением, обусловленное теплообменом трубопровода с грунтом, не превышает допустимой основной погрешности манометра, применяемого для измерения испытательного давления.

6.2.    Продолжительность ТСт температурной стабилизации трубопровода, отсчитываемую с момента заполнения его водой, определяют из уравнения

где % - продолжительность температурной стабилизации испытываемого участка трубопровода диаметром 273 мм (сут) при значении коэффициента теплопроводности грунта, равном 0,93 Вт/м*град (0,80 ккал/м-ч*град), и заданном суточном изменении давления, кПа;

Kj - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние теплопроводности грунта на испытываемом участке трассы на продолжительность температурной стабилизации;

Kd - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние диаметра трубопровода на продолжительность его температурной стабилизации.

6.3. Продолжительность температурной стабилизации Тд участка трубопровода диаметром 273 мм следует определять из рис.1-4 по температуре грунта на глубине наложения трубопро -вода и температуре воды, закачиваемой в трубопровод при его заполнении.

6Л. Коэффициент Kj, для испытываемого участка трубопровода определяют по теплопроводности грунта на глубине заложе -ния трубопровода (рис.5).

6.5.    Если испытываемый участок трубопровода проложен в грунтах с различающимися значениями коэффициентов теплопроводности, то коэффициент К л определяют по минимальному из них

6.6.    При отсутствии данных по теплопроводности грунта для испытываемых участков трассы коэффициент К л определяют по минимальному значению коэффициента теплопроводности для талого грунта с учетом его влажности в момент испытаний согласно СНмП П-18-76 "Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования".

6.7.    Коэффициент К ^ для испытываемого участка трубопровода определяют по отношению данного диаметра d к диаметру d0 = 273 мы (рис.6).

9

Рис.1. Зависимость продолжительности температурной сгабилива -дии трубопровода диаметром 273 мм от температур грунта ttp и закачиваемой воды tB при коэффициенте теплопроводности грунта л = 0,93 Вт/м-град (о,80 ккал/м.чтрад) и суточном изменении давления вщн л/7 =

Продояжштяыюст алобитацт Т„срт    Ирадошшпишшиш    ошмизицаи    гв,    у*

= 10 кПа (0,1 кгс/см^Г И

Ряс. 2. Зависимость продолжительности температурной стабилизации трубопровода дна -метром 273 мм от температур грунта tгр и закачиваемой воды Ьц при коэффициенте теплопроводности грунта Я = 0,93 Бт/мтрад (0,80 ккал/м*ч*град) и суточном изменении давления-воды Ар = 20 кйа(0,2кго/см^)

10


1