Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

22 страницы

258.00 ₽

Купить Р 539-84 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В Рекомендациях приведены методы расчета изменения давления внутри трубопровода в процессе испытаний, которые позволяют рассчитывать продолжительность подъема давления до испытательного и величину падения давления при изменении температуры испытательной среды, а также методика расчета изменения давления в процессе распространения гидравлических волн в заполненном жидкостью трубопроводе, которая позволяет определять допустимую величину скачков давления при его подъеме внутри трубопровода до испытательного. В Рекомендациях предложена программа АСТРА для расчета на ЭВМ процесса распространения гидравлических волн.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Аналитические методы расчета технологических параметров при гидравлическом испытании

3. Методика расчета изменения давления в процессе распространения гидравлических волн при гидравлическом испытании

Приложения

Литература

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22

МИНИСТЕРСТВО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЕДПРИЯТИЙ НЕФТЯНОЙ И ГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

Всесоюзный научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов

-ВНИИСТ-

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО РАСЧЕТУ ИЗМЕНЕНИЙ ДАВЛЕНИЯ И ТЕМПЕРАТУРЫ ПРИ ГИДРАВЛИЧЕСКОМ ИСПЫТАНИИ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

Р 539-84

москвл 1984

УДК 622.691.47.001.2

В настоящих Рекомендациях приведены методы расчета изменения давления внутри трубопровода в процессе испытаний, которые позволяют рассчитывать продолжительность подъема давления до испытательного и величину падения давления при изменении температуры испытательной среда, а также методика расчета изменения давления в процессе распространения гидравлических волн в заполненном жидкостью трубопроводе, которая позволяет определять допустимую величину скачков давления при его подъеме внутри трубопровода до испытательного.

В Рекомендациях предложена программа АСТРА для расчета на ЭВМ процесса распространения гидравлических волн.

Рекомендации предназначены для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций, занятых производством работ по испытанию магистральных трубопроводов.

Рекомендации разработаны лабораторией очистки полости и испытания трубопроводов ВНИИСТа кандидатами техн.наук Ю.В.Колотиловым, Е.М.Климовским, В.В. Рождественским. В составлении Рекомендаций принимал участие д-р техн.наук Б.Л.Кривошеик - НШИОогнефте-газстрой.

© Всесоюзный научно-исследовательский институт

по стюо тельству магистральных трубопроводов (1ШИСТ), 384

Пришвине I Рекомендуемое

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРСЩОЛВИЕЛЫЮСТИ ПСЩЫЗйА ДАВЛЕНИЯ ДО ИСШТАТЕЛШОГО

Необходимо вайта время подъема давления до испытательного в данном участке магистрального трубопровода.

Приложение 2 Рекомендуемое

ПРИМЕР РАСЧЕТА ВЕЛИЧИЕМ ПАДШИЕ ДАВЛЕНИЙ ПРИ ИЗьЕНЙШ ТВШЕРАТУРЫ ИСПЫТАТЕЛЬНОЙ СРОД

Необходимо найти падение давления внутри трубопровода (ДР), вызванное тепловым взаимодействием трубопровода о грунтом, при его выдержке под испытательным давлением.

Исходный танине

L = 20 км - протяженность испытываемого участка трубо-

провода|

В0 = 1,389 м - диаметр трубопровода; б = 16,5 ш - толщина стенки трубы;

Р0 = I МПа - начальное давление;

Pj = 8,25 МПа - испытательное давление;

Tj = 288 К - начальная температура испытательной среда; ?2 = 280 К - температура испытательной среда в процессе

С = 4711СГ^ МПаГ1 - коэффициент сжимаемости вода;

Ы. = 1,2110""^ 1Г1 - коэффициент температурного расширения стали;

Л s 20,191 НГ5 К”1 - коэффициент температурного раошире-'    ния    вода;

= 30 ч - время подъема давления от Рп до испытательного Рх;

Q: = 30 м8/ч - производительность одного опрессовочного агрегата;

/2=3- количество опрессовочннх агрегатов.

Решение

Примете следующую последовательность расчета.

(I - 0.32).1.389 С,0165.2С6.10У

I. По формуле (7) определяем коэффициент ГП :

/72 =

0,372 • 1C9.

2 1

= 0,981,

4.3C.^3,3m- _    0,372'ic"9

3,:4.:,389^.2Г.Ю8. (8,25-1).nf

2. По формуле (8) определяем коэффициент Kj - часть испытываемого участка трубопровода, занятая воздухом:

I = I + 0,07 Kj=J1IC^1C,9CI

8.25.I06«132.3 Г т с .132.3 > 288.3,77.10® i    288

3.    По формулам (4)-(6) находим значения коэффициентов f,

f2* fъ ■

ft = 47. Ю~П-Ю, 372. I0"9+47.1СГ11. С, 372.ГО-9.8,25. Ic£-0,0П7*

yA7, IO”11 = 84.1СГ11,

fz = (2.1f2.10"5-20f19.10“5-20119.10-5.0,372.10-9.8,25.106+ + 0t0H7.20,I9.I0~5)- 8 - 0,0117 = -0,0131,

£ = 2§0 * C.0II7 = 0,0114.

13 288

4.    По формуле (3) находим изменение давления ( ДР) при изменении температуры испытательной среда на ^T=Tj-T2=8°C:

ДР -1-- Г84.I0-11.8.25.I06 + 0,0131 -

2»a4.rn~ii_I____

- V (84.1С“11 . 8,25.1С^-Ю,0131)^+4.84.10.8,25.10е(-0,0131+

+ 0,0114) ]    =    0,73.н£    НЛв2.

В результате расчетов получена величина изменения давления внутри трубопровода при его испытании, что было вызвано тепловым взаимодействием трубопровода с грунтом.

14

Приложение 3 Рекомендуемое

лРОТР&Ш АСТРА НА АЛгеМТЬШЕСЖШ ЯЗЫКЕ ФОРТРАН

П Т MEf:S ! Of 3 ( 1 ПО ) , И ( 1 П П ) , Р м ( 1 П П > » v .'N < ?. г П >

1 , Г Р ( 1 П л ) , V W ( X О П ) , А ( 1 ft 0 \ , р ( .10 0 1 . С ( 1 М \ , Г f 1 о ~.) 4=2 0 Ч р= 5 0 [|РХ= 1 '

Л 1. = 7 . F 4 . П = 1 . \Й 9 П F L = . П 1. л "

F = 7 3 . h Г X 1

вв-1:.    '    ■ -

A f -1 = , 1 Л К - 2 . F О

Р Г = I 0 Л 7 „ 7 п и \г Г

Л i Л f ■ = Л 0 *5

Л 1 = { 1 , - Л f I * * ;> 1 * D / ( 2 . * F * F \'

Г 111 а X = я S , г 5 ▼ л i: = , n I н = л I./ п; -1 ?

I;    = О - '

р т = 8 0 , Г 5

<:Т= ^ ->П ~ П

ПО 1 Т = V, ■ п ( ;) - р т

0

о 3 т - ? , г

1

г

^ f *

г

= - Г Г А К - р

т 1 / Г 2 . *

Г ; ) П л ,

п

М > = Г . * т :

*г- i./ч

0

' I i = - т / ,' *

~ Г / н

< р - - л 1 * г,

2 * fp


( !-\) >/Н


: ’< I ) rv т 1Г; г П n ? Т » т = I . fi ор{ I I О :Г( !M>/1.FS

\ ч г I I Т 1 щ ( Т т 1

РР I ~ 1

[ )

р Г I :; т ? , г г р м РГ Т ■*

f т. П ,

Г т Т = 1_

» f. » f.f’X )

Pf I ’-т ' , М f :

МП,

Г т т — 1

* М N Р X 1

Н J = I ,

7 Of т I f f

Л f i 1 Г 0 I г ( 1 ) = \ . г, f 1 1 г о . '

г г 1) = г : t -;. и *>

Г> г " -    <    ‘    )

р .■ = - с f ; i Т ' / f 2 . * - ■ * f Л > - - т 1 * 1 , 1 * г г s. м * ( у. ( * 1-1

Лtr)=о.

М ? J 1 .    t    Л:

О f *: ) Т 0 .

15

I = 1+0,07    •    [    1-6    (Щ&

0    288*3,77*10° [    *°°

HO-

1(1 - ОдЗ2) *1.389 +    0.C5    1    _

|206• I02 3 4 5 6 7 8 9 10*0,CI65    в.гб'Ю^.О.ЭЭв J “


Таким образом, в результате расчетов получаем время подъема давления до испытательного (At ) внутри данного участка магистрального трубоцровода.


16


- ( ) = -т , ; * " 1 /

Г 1 ■ t ) г T ,M + \    1

c;u rr'(

' :■    *.    T    = \    ,    ■

4l;( I    'rf|    '    '

*    4    .

1    5    *    ~    ?    I

Mi

p i, = - f p V f ;; ♦ 1 ' _ J> h ( T 1 У / f

' * i * * Г s M < т M / •


4 I


О / Л к > * н 4 T 1 V»


l .f Vl-


r'( *p

r.' T > r. n .

r(4:T.\i*[ 4*| Ml

Г-. It - ' f я \

K4=-'P f ? > - P-1;. i. л . i*i ■{ i i * л г г u f x ' ' / f ?.*';* ' I, * л Л* Pf: ; f *. 1 = - .

Г \ \~V ; .p" **.

ГМ.5-1,..-,    <    V-

M il = %

r' : i r.^ ■-: *Г 4-м f м

/i f > ~ л .

г Г ~ < ,

Л Z'


r / ■ lr.n(

~ 4    •    p    r4 * f


^    T    -    i    ■    i

i    ■    *    :\    '    -    -    f    т    *

■i '    ■*    *    -    i

r>    t    ^    '    '    '    '

■ ■    '    :    i    ,:i    f    '

r    T    V    —    '    /    1    1    У


/


1 *


'    '    f    1    'I    >    T    ■    т    -    4    _

•    I    '    ^


1 . J -


' /дкию*

f , ) > \


Применение 4

ПРИМИ? РАСЧЕТА ПШЮДПЕАГ^НЕСЮК ПАРА?.?ЕГР03 Рекомендуемое ПРИ ГУ^АВГРШСКШ исштании

Необходимо найти изменение давления внутри заполненного жидкостью участка трубопровода при скачкообразном изменении давления во входном сечении испытываемого участка.

Исходные данные

L = 10 км - протяженность участка;

В = 1,389 м - диаметр;

Р0 = 8 МПа - начальное давление;

А Р = 0,5 МПа - величина скачка давления;

}\ = С,С5 - коэффициент гидравлического сопротивления;

К = 2Д.103 МПа - модуль объемного сжатия воды;

Е = 20,6ДС^ Ша - модуль Енга;

= 0,3 - коэффициент Пуассона;

J = 16,5 мм - толщин” стенки трубы;

$,= ЮСЗ,?6 кг/м3 - плотность воды при ?0.

Решение

Описанные выше исходные данные используют в программе АСТРА (см.приложение 3 рекомендуемое). Результаты расчетов по указанной программе приведены на рис.1 в виде зависимостей давления воды по дайне трубопровода в различные моменты времени.

Гидравлическое испытание магистрального трубопровода отличается от пневматического тем, что задается не только минимальное испытательное давление в верхней точке (Рисп?=1д рраб^ но и максимальное испытательное давление в нижней точке трубопровода, принимаемое равным заводскому испытательному да-шенкго (Рзав).

Парьпрул величину заводского испытательного давления (Рзав) * а та1сже величину скачка давления во входном сечении ( Д ?) с учетом рассмотренной выше методики расчета гидродинамических хча^^&летров, можно найти зависимость, определяющую ве-лiIЧИI;y допустпнхвс скачков давления яри гидравлическо:.-; пеня.г-нлп данного участка трубопровода.

.а рлс.-^ приведена завис.:] ость допустимых скачка давления o'i лаксима.! ..ого испытательного давления при леходаъх да-рамотрах преда нудой задач,..

£

Рис.!. Кривые изменения давления жидкости (?) по длине трубопровода U )в различные моменты времени ( t ):

1 - t =3с;2-6с;3-9с

tP, МП*

Рис,2, Зависимость допустимых скачков давления ( л ?) от максимального испытательного давления.(?___)

оси?

Полученная зависимость позволяет регламентировать величину резкого возрастания .давления во входном сечении. Так, если на испытываемом участке магистрального трубопровода уложены трубы с P3aB=8,S МПа, скачки давления во входном сечении не должны превышать ДР = 0,4 Ша.

20

1.    Ч а р и ы ft И. А. Неустановнвшевся движение реальной жидкости в трубах. М., Недра, 1975, 288 с.

2.    СНиП Ш-42-80 "Строительные нормы и правила. Магистральные трубопроводы. Правила производства и приемки работ".

3.    К о л о т и л о в С. В. Возникновение волн давления при гидравлическом испытании трубопроводов. Труды "Надежность конструкций магистральных трубопроводов", ШИИСТ, 1983, с.89-76.

4.    Коло типов Ю. В. .Климовокий Е. М. Продолжительность опрессовки магистрального трубопровода цри гидравлическом испытании. "Строительство трубопроводов",1983,

* 12, с.32-33.

Рекомендации по расчету изменений давления и температуры при гидравлическом испытании магистральных трубопроводов

Министерство строительства предприятий нефтяной и газовой промышленности_

Р 539-84 Впервые

I. общие полшшя

1.1.    Рекомендации разработана в развитие глав СНиП Ш-42-В0 "Магистральные трубопроводы. Правила производства и приемки работ".

1.2.    Комплекс работ по гидравлическому испытанию включает несколько этапов:

заполнение трубопровода испытательной средой;

подъем давления до испытательного;

испытание на прочность;

испытание на герметичность.

1.3.    Заполнение трубопровода испытательной средой осуществляют наполнительными агрегатами, при этом из трубопровода удаляется воздух. Подъем давления до испытательного осуществляют опрессовочными агрегатами.

1.4.    Рекомендации предназначены:

для расчета продолжительности подъема давления в трубопроводе до испытательного;

для расчета величины падения давления при изменении температуры испытательной среды;

для расчета изменения давления в процессе распространения гидравлических волн.

2. АНАЖГИЧЕСКИЕ МЕТОД! РАСЧЕТА ТЕХНОЖЯИЧЕСт ПАРАМЕТРОВ ПРИ ШДРАВЛИЧЕСШ ИСПЫТАНИИ

2.1. Время подъема давления (&i) от начального Р0 до испытательного Рисп с помощью группы опрессовочннх агрегатов с учетом возможного наличия в трубопроводе воздушных пробок определим соотношением:

Внесены ШП    Утверждено ВНИИСТом    Срок введения в дейст-

БНИИСТа_    21 апреля 1984 г.    вне I декабря 1984 г.

3

ССдКРЖАНИЕ

1.    Общие положения ........................... 3

2.    Аналитические методы расчета техно

логических параметров при гидравлическом испытании................................. 3

3.    Методика расчета изменения давления

в процессе распространения гидравлических волн при гидравлическом испытании......... 3

Приложения............ II

Литература............... 20

,p ,P)\М.-ч‘)Л¥Ле.1

c'[ SB i,pm\


STJJqL

Wt


(I)


At


L - цротяженностъ испытываемого участка, к;

- диаметр трубопровода, м;

Рисп- испытательное давление, Hfy?\

Р0 - начальное давление, H/W2;

^^изводительность i -го оцрессовочного агрегата.


где


И - количество оцрессовочных агрегатов;

Е - модуль Юнга, Б/м2;

^ - коэффициент Пуассона;

& - толщина стенки трубы, м;

К0- часть испытываемого трубопровода, занятая воздухом; 2о- коэффициент сжимаемости воздуха.

Ра ТКР

То Ркр


Zq=1 + 0,07


7


(2)


2.2. Коэффициент сжимаемости воздуха ( Е0 ) находим по уравнению Бертло:

где TQ - температура испытательной среды, К;

Т^р- критическая температура воздуха, К:

Pjcp “ критическое давление воздуха, Н/м2.

2.3.    Пример аналитического расчета продолжительности подъема давления до испытательного при гидравлическом испытании участка магистрального трубопровода приведен в приложении I рекомендуемом.

2.4.    Изменение давления ( АР) внутри трубопровода, вызванное изменением температуры испытательной среды (АТ ),описывается соотношением

~fj ~С + гп ■+■ mCPj - KjCf

fz~ (2<х ~p - трР7 + K;p)A T -Kj ;

iP’Ti\fiprfz-Mp,

где

(4)

(5)

Л7 =

(6)

(7)

Pj - начальное давление в трубопроводе, Н/м^;

Tj - начальная температура испытательной среда, К;


То - температура испытательной среда в процессе выдержки участка под испытательным давлением ( лТ=Т12), К;

С - коэффициент сжимаемости воды, м^/Н; а - коэффициент температурного расширения стали, РГ1;

J3 - коэффициент температурного расширения вода, IT1; К-рчасть испытываемого трубопровода, занятая воздухом. 2.5. Зная время подъема давления до Pj (см.п.2.1), коэффициент Kj определяем по формулу


о . / 4Ai£8j Ki=P°ZlLrZ*0L(PrP0)


(8)


- Л7


2.6. Пример аналитического расчета изменения давления в процессе гидравлнчесского испытания участка магистрального трубопровода при изменении температуры испытательной среда приве


ден в приложении 2 рекомендуемом.


о * MET G/j/IKA pr, \j чия А    дАЗЛЕНИЯ

Б ПРОЦЕССЕ РАСПРОСТРАНЕНИЯ ГШАВЛШШ1 ВОЛН ПРИ ГЙЩ^АБЛИЧЕСКСМ ИСПЫТАНИИ


Математическая модель процесса распространения гидравлических зспн


3.1. Система, описывающая нестационарное движение жидкости в упругом здубоцроводе, имеет следующий вид: а) уравнение движения:


№£)t    m


б)


в)


уравнение неразрывности:

P(pf) р S(PWf) dt    See

(ID

уравнение состояния:

р-М’+


р-р.)

к ’


(ID


о


Б уравнениях (9)-(П) приняты обозначения:

Р - среднее по сечению трубы давление жидкости, Н/м2; р - средняя по сечению трубы плотность жидкости, кг/м3;

W - средняя по сечению трубы скорость жидкости, м/с;

И - диаметр трубопровода, м; f - площадь поперечного сечения трубопровода, м2;

/1 - коэффициент гидравлического сопротивления;

Ро - плотность жидкости при давлении Р0, кг/м3;

■р

* о К

9

сК

X

t

начальное давление жидкости в трубопроводе, Н/м2; модуль объемного сжатия жидкости, К/м2;

О

ускорение свободного падения, м/с ; угол возвышения оси трубопровода над горизонтом; координата вдоль оси трубы, ?л; время, с,

3.2. Приращение диаметра и площади поперечного сечения трубы за счет упругих деформаций стенок трубопровода в о нужном направлении под действием внутреннего давления определяем по формулам

_    _    /    /    /-    V~\    /У-    -    /

f.f li.(L-f)Vo о f (7-T Tai    I    25E

D0P

(12) (13)

где E - модуль Юнга, Н/ы2;

$ - коэффициент Пуассона.

3.3. Б качестве начальных условий в практических расчетах задаем распределение давления (Р) и скорости ( W ) по длине трубопровода в начальный момент времени:

Р(х,0)-Р(х), w(x,0)=0.    (14)

3.4. В качестве граничных условий задаем изменение давления и скорости соответственно в начале (х = 0) и конце (х = /) испытываемого участка.

Граничное условие для давления жидкости в сечении х = О принимаем в виде:

p(0,t)= Pa-hAP t    (15)

где AT - величина скачка давления, Н/м2.

При распространении гидравлических волн в замкнутом участке магистрального трубопровода граничным условием дня скорости жидкости в конце участка будет

'ЩЬгЬ)=0.    (16)

3.5.    Б качестве исходных данных для расчета изменения давления зададим следующие величины:

L - протяженность испытываемого участка, м;

D - диаметр трубопровода, м:

Р0 - начальное давление, Ц/м2;

А? - скачок давления в сечении х = 0, Н/м2;

А - коэффициент гидравлического сопротивления;

К - модуль объемного сжатия жидкости, Ц/м2;

Е - модуль Юнга, Ц/м2;

$ - коэффигиент Пуассона;

2 - толщина стейки трубы, м;

р0- плотность воды при давлении Р0, кг/м3.

3.6.    Дифференциальные уравнения (9)-(10), описывающие процесс распространения гидравлических волн в заполненном жидкостью трубопроводе, аппроксимируют замкнутой системой алгебраических соотношений, которую решают с помощью неявной схемы метода сеток.

Длину испытываемого участка разбивают на ( N -I) равных интервалов. Уравнения движения вместе с начальными и граничными условиями, представленные в разностном виде, образуют систему алгебраических уравнений для каждого момента времени. Последовательное решение этих систем уравнении на каждом шаге но времени позволяет определить значения гидродинамических функций Р и W во всех дискретных точках-узлах по длине трубопровода.

3.7.    Расчет гидродинамических параметров (давления и скорости) в процессе распространения гидравлических волн в трубопроводе при гидравлическом испытании выполняют по программе АСТРА.

"■зел'у-гх'Я метода на ЭГП

- .3. Алгоритм программы АСТРА и подпрог; аг г. PPOGDN :аан :> виде программы на' алгоритмическом    :{ч*нэдр[

-!: :r::(3H;ie 3 рекомендуемое).

7

Пример расчета гидродинамических параметров приведен в приложении 4 рекомендуемом.

В программе АСТРА приняты следующие обозначения, приведенные в таблице.


Символы алгоритма

Идентифи

каторы

программы

Параметры и массивы

L

AL

Протяженность испытываемого участка

V

В

Диаметр испытываемого участка

Р0

?!

Начальное давление жидкости

W0

т

Начальная скорость жидкости

Г

BEL

Толщина стенки трубы

Е

Е

Модуль Юнга

ANU

Коэффициент Пуассона

К

АК

Модуль объемного сжатия жидкости

Ро

РО

Плотность жидкости при давлении Р0

оС

Н1

Угол возвышения оси трубопровода

Л

ALAM

Коэффициент гидравлического сопротивления

Р№)

пт

Граничное условие для давления

N-1

1

NH

Число интервалов разбиения области интегрирования

h

н

Шаг по координате при численном интегрировании

1

TAU

Шаг по времени при численном инте

I

грировании

3

NT

^ Рабочие переменные целого типа

NP

NPX


3.9. При реализации программы расчета гидродинамических параметров на 3 тд на печать выводим значения давления (РР) и скорости (W W ) жидкости внутри трубопровода в дискретных точках-узлах по длине трубопровода во времени (ТЕДЕ).

Для каждого момента времени (TIME) значения найденных функций Р и V печатается построчно. Количество выдаваемых на печать точек определяется значением операторов NPX (по координате х) и NP (по координате t ).


8


WV/- скорость, м/с;

3,10. Размерность выводншх на печать значений: РР - давление, Ша;


ТШЕ — время, с.

3.II. Первое число в отроке, определяющее величину данного параметра (РР) или (WW ), соответствует сечении х = 0.

Для определения расстояния между следующим сечением, в котором выдастся да печать рассчитанные параметры, и началом испытываемого участка (х = 0) следует воспользоваться формул

(17)

N■1


И - порядковый номер числа в соответствущей строке (РР) илнШИР );

L - протяженность участка;


где


"*    t-Хф-т

(Л/-1)- количество интервалов разбиения области интегриро-вання;

МРХ - количество точек (узлов), через которое печатаются рассчитываемые параметры ( UPX = I - параметры печатаются во всех точках; UPX = 2 - через две, начиная о точки х — 0 И Т.Д./.

1

0,0117.

13

2

L = 20 да - протяженность испытываемого участка;

3

В0 - 1,389 м - диаметр, трубоцровода;

4

= 16,5 ш - толцива стенда труби;

5

Р0 = I МПа - начальное давление;

6

Рнсп= 8,25 МПа - непитательное, давление;

7

П = 3 - количество оцрессовочянх агрегатов;

8

@1= 30 mVh - производительность одного агрегата;

Е = 206 П1а - модуль Etoa;

V> = 0,3 - коэффициент Пуассона;

Kg = 0,05 - часть трубоцровода, занятая воздухом;

132,3 К - критическая температура воздуха;

9

Рдр = 3,77 МПа - критическое давление воздуха;

Т0 = 288 К - тешературв напнтательной среди.

Ренете

Примем следущув последовательность расчета.

I. По форцуле (2) определяем коэффициент сжимаемости воз

духа:

= С,998.

2. По формуле (I) находим время подъема давления до питательного при наличии в трубопроводе воздуиной пробки:

At = 3,14-1.38^*Ю0С0 (8,25*10® - I*ICp) х 4*(3«Х)

15,7 ч.

10