Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

57 страниц

422.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Инструкция устанавливает требования к проектированию и устройству оснований и фундаментов вертикальных стальных резервуаров дня хранения нефти и нефтепродуктов емкостью до 20 тыс. м3 условиях Среднего Приобья.

Оглавление

1. Общие положения

2. Основные технические требования, предъявляемые к основаниям и фундаментам резервуаров

3. Состав и объем инженерно-геологических изысканий под резервуары

4. Расчет и проектирование фундаментов резервуаров

5. Способы улучшения оснований фундаментов резервуаров

6. Геодезические наблюдения за деформациями оснований и фундаментов резервуаров

Приложения 1. Расчет деформаций оснований резервуаров

Приложения 2. Расчетные коэффициенты

Показать даты введения Admin

Страница 1

Министерство нефтяной промышленности

главтюменнефтегаз

Госудзрственмый научно-исследовательский и проектный институт нефтяной и газовой промышленности имени В. И. Муравленко (ГИПРОТЮМЕН1НЕФТЕГАЗ)

РУКОВОДЯЩИЕ УКАЗАНИЯ

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И УСТРОЙСТВУ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ ВЕРТИКАЛЬНЫХ СТАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ В УСЛОВИЯХ СРЕДНЕГО ПРИОБЬЯ

РУ 05—85

Тюмень 1986

Страница 2

Инструкция разработана впервые и содержит требования к проектированию и сооружению оснований и фундаментов вертикальных стальных цилиндрических резервуаров в условиях Среднего Приобья.

Требования настоящей Инструкции являются обязательными для всех инженерно-технических работников организаций, проектирующих и строящих резервуары в районах Среднего Приобья.

В составлении Инструкции принимали участие: к.т.н.

В.Л.Трофимов, инженер А.П.Юровская (Государственный научно-исследовательский и проектный институт нефтяной и газовой промышленности имени В.И.Муравленко); инженер.-: В.М.Казанцев, Р.П.Русанова (Государственный институт по проектированию оснований и фундаментов); д.т.н. Б.И.Далматов, к.т.н. С.Н.Сотников, к.т.н. Р.А.Мангушев, инженер Т.И.Зверевич (Ленинградский инженерностроительный институт); к.т.н. В.Б.Галеев, В.В.Любушкин (Уфимский нефтяной институт).

(с) Государственный научно-исследовательский и проектный институт нефтяной и газовой промышленности имени В.И.Муравленко (Гилротюменнефтегаэ), 198Б г.

Страница 3

УТВЕРЖДАЮ

Главный инженер института Р.П.Киршенбаум

руководят УКАЗАНИЯ

Инструкция по проектированию и устройству оснований и фундаментов вертикальных стальных резервуаров в условиях Среднего Лриобья

РУ 05-85 Введены впервые

Распоряжением

от 9 декабря 1985 г. № 493    срок    введения    установлен

с 10 января 1986 г.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящая Инструкция устанавливает требования к проектированию и устройству оснований и фундаментов вертикальных стальных резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов емкостью до 20 тыс. м3 в условиях Среднего Приобья.

1.2.    Требования Инструкции не распространяются на проектирование и строительство оснований и фундаментов вертикальных стальных резервуаров, возводимых на оползневых склонах, площадках, сложенных карстовыми, вечномерзлыми грунтами.

1.3.    Инженерно-геологические исследования грунтов оснований резервуаров должны проводиться в соответствии с требования-

3

Страница 4

ми настоящей Инструкции, государственных стандартов и друггас .нормативных документов по инженерным изысканиям и исследованиям грунтов для строительства, а также с учетом конструктивных и эксплуатационных особенностей вертикальных стальных резервуаров.

2. ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ. Щ>ВШШЛЯ£ЫЫЕ ;< ОСНОВАНИЯМ И ФУНДАМЕНТАМ резервуаров

2.1.    Осадки оснований и фундаментов резервуаров в перио; строительства, испытаний резервуаров и эксплуатации должны оч вечать требованиям СНиЛ Ш~18-75.

2.2.    Деформации оснований и фундаментов в период межкап»-тального ремонта не должны превышать величин, приведенных в табл. I.

Таблица I

Вид конечной деформации основания заполненного резервуара

Величина предельных деформаций оснований резервуаров вместимостью более 2 тыс.м3,см

Максимальное вертикальное по-эемещение отдельной точки ок-райки дншца

15

Разность вертикальных перемещений соседних точек днища по контуру на расстояния 6 м

5

Разность вертикальных перемещений наиболее удаленных точек окрайкм днища

10

2.3. Проектирование оснований, фундаментов и днища резервуаров необходимо выполнять с учетом развития осадок основания во времени, с том чтобы высотная отметка центра днища    отли

чала. от отметок окраек не более чем на 0,0Г К, где Я - радиус резервуара.

4

Страница 5

3. СОСТАВ И ОБЪЕМ ШШЯЕРН0-Г^Л01МЧШКИХ ИЗЫСКАНИЙ ПОД РЕЗЕРВУАРЫ

3.1.    Инструкция содержит дополнительные требования к составу и объему изысканий и испытаниям грунтов полевыми и лабораторными методами под строительство резервуаров в связи со специфическими особенностями состава, структуры и физико-механических свойств грунтов Среднего Приобья.

3.2.    В зависимости от инженерно-геологического строения площадок строительства в регионе Среднего Приобья выделяются три типа наиболее распространенных грунтовых условий: I - однородный по составу и свойствам массив слабых пылевато-глинистых грунтов с простым однообразным характером залегания (мощностью более 10 м), подстилаемый сравнительно плотными грунтами; П - неоднородный по составу' и свойствам массив слабых грунтов с чередованием слоев невыдержанной мощности; Ш -толща слабых грунтов (независимо от рпс однородности) перекрыта слоем торфа мощностью до 6,0 м.

3.3.    Состав и объем инженерных изысканий в зависимости от типа грунтовых условий назначаются в соответствии с табл. 2 и могут уточняться в зависимости от степени изученности площадки строительства.

3.4.    Глубина буровых скважин должна быть не менее:

-    0,4 Д - под краем резервуара;

-    0,6 Д - под центром резервуара.

В любом случае подстилающие плотные грунты должны быть вскрыты на глубину не менее 5 м (подстилающим плотным грунтом является грунт с модулем деформации К 15 МПа (150 кго/см^).

3.5.    Проходка скважин должна осуществляться вращательным способом с помощью колонковой трубы, короткими заходками (не более I м) со скоростью вращения ке более 100 об./мин.

Страница 6

Состав икжеиерно-геологячесхих изысканий

Количество буровых скважин

Лабораторные исследования грунтов

Статическое зондирование

Испытания вращательным срезом в скважине

Испытания грунтов проссно-кетром

Объем янженерно-геологичееккх изысканна в зависимости _ ’    от    типа    грунтовых    условий

I

тип грунтовых условий

П.Ш типы грунтовых условий

| Резервуары вместимость», м3

Резервуары вместимость», мэ

|1000

2000

5000 | 10000

20000

1000

2000

5000 | IOOOO

20000

2

2

3 4

5

3

3

4 5

7

Не менее десяти определений То же, что и для I типа грумто-кажаого показателя в преде- вых условий лах одного инженерно-геологического элемента для каждого резервуара

4577    9    4479    9

Ко менее восьми испытаний в То же, что и для I типа row* пределах одного инженерно-    вих условий    до

геологического элемента,распространенного на площадке проектируемого резервуарного парка

То же

То же

Страница 7

Испытания штампом

Испытания натурной нлк эталонной сваи

Ольтныо откачки из скважин пли опытные наливы в скважины

Не менее трех испытаний на каллой конкретной глубине в пределах одного анженерно-геологкче-ского горизонта (при отклонений от среднего не более 30*), распространенного на площадке проектируемого резервуарного парка

Не менее двух испытаний свах (при отклонении от среднего не более 30%) или трех испытания эталонной сваи и одного испытания натурной сваи на каждой конкретной глубине в пределах одного кюккернб-геодогЕчоского элемента, распространенного на лло-дадке проектируемого резервуарного парка

Не менее двух опытов на калдыЯ водоносный горизонт, распространенный на плои&лке проектируемого резервуарного парка

То *е, что и для I типа грунтовых условия, для Ш типа грунтовых условий итампо-вых испытания не производить

То же. что и для I типа грунтовых условия

То же. что и для I типа грунтовых условий

Примечания:    I.    Расположение    буровых    сквакпн    для    резервуаров    различных омкостой*

при трех скважинах точки бурения следует выбирать в вершинах равностороннего треугольника, вписан, ного в окружность днища резервуара; при 5, о, 8 сквакинах перву» точку бурения следует выбирать в центре резервуара, а остальные точки ^соответственно 4, 5, т точек) должны быть расположены равномерно по окружности контура резервуара.

2. Расположение точек статического зондирования: при трех зондированиях точки должны быть ом. дом со скважинами (на расстоянии 1-2 м); при 4. 6, 8, Ю зондированиях три точки должны быть расположены у скважин, остальные - .между скважинами.

Страница 8

3.6.    Образцы грунта ненарушенной структуры отбираются через 1,0 м.

3.7.    Для отбора образцов грунтов из скважины применяются тонкостенные грунтоносы. Грунтоносы в грунт должны вдавливаться со скоростью не более 4 м/мин.

3.8.    Образцы слабых грунтов отбираются грунтоносами в жесткие металлические или парафинированные гильзы.

3.9.    Образцы слабых грунтов должны отбираться, устанавливаться, транспортироваться и храниться согласно ГОСТУ 12071-73.

ЗЛО. Лабораторные исследования свойств грунтов выполняются в соответствии с требованиями государственных стандартов на соответствующие виды определений с учетом дополнительных требований, изложенных в пп. ЗЛЗ-З.15, связанных со специфическими особенностями слабых грунтов.

3.11.    При определении модуля деформации грунтов необходимо указывать, какому интервалу давлений соответствует его значение, так как величина модуля деформации для слабых грунтов зависит от их напряженного состояния.

3.12.    При расчете модуля деформации в качестве конечной величины необходимо принимать нагрузку, равную давлению на грунт в основании резервуара при полном его заполнении водой при испытании.

3.13.    Деформационные характеристики грунтов в компрессионных приборах или стабилометрах следует определять методом воздействия яа грунт многократно приложенной нагрузки и разгрузки (циклических нагрузок). Режим изменения нагрузки на грунт при лабораторных исследованиях должен соответствовать режиму загрузки резервуара. Яри отсутствии данных режима загрузки исследования должны производиться при загрузке

8

Страница 9

на 75,50 и 2Ъ%. За стабилизацию дефолиации от очередной от* глии нагрузки принимается деформация 0,01 мм за 12 часов.

3.14.    Грунты зондировать статической нагрузкой согласно ГОСТу 20069-81, СН 448-72 "Указания по зондированию грунтов для строительства'

3.15.    Испытания грунтов лрессиометром для определения модуля деформации проводить согласно ГОСТу 20276-74, по методике медленного овжима.

3.16.    Испытания грунтов, методом вращательного среза в скважинах проводить в соответствии с ГОСТом 21719-76.

При испытании грунтов методом вращательного среза должна использоваться крыльчатка диаметром не менее 100 мм и высотой не менее 200 мм

3.17.    Фильтрационные свойства грунтов в полевых условиях должны определяться методом откачки воды из скважины в соответствии с ГОСТом 23278-78?

3.18.    Полевые испытания свай выполнять статическими на-грузками в соответствии с ГОСТом 5686-78.

3.19.    Оптимальный срок "отдыха" забивных свай должен составлять трое суток.

3.20.    Для накопления опытных данных параллельно с испытаниями натурных свай рекомендуется провести испытания эталонной сваи в соответствии с ГОСТом 24942-81.

4. РАСЧЕТ И ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ РЕЗЕРВУАРОВ

4.1. Фундаменты на естественных основаниях Обшис положения

4.I.I. К фундаментам на естественных основаниях относятся:

- насыпь-подушка под 1зсей площадью дайна (рис. 1,а);

9

Страница 10

Рис. I. Фундаменты на естественном основании:

I - насыпь из песчаного грунта; 2 - кольцевой фундамент из тонких плит

- насыпь-подушка под всей площадью дыша и кольцевой фундамент из тонких плит под стенку (рис. 1,6).

Примечание. Насыпи-подушки выполняются обычно из песка, щебня, гравия или местного грунта взамен гумусовых горизонтов почв или слоя покровного торфа, толщина которых не превышает I м. Насыпи-подушки большей толщины являются искусственным основанием и рассматриваются в разделе 4.2 настоящей Инструкции.

4.1.2.    Основание и фундаменты резервуара рассчитываются и проектируются с учетом того, что допустимые деформации днища существенно превышают допустимые деформации грунта под стенкой, поэтому обеспечение равной осадки и прочности основания и фундаментов под резервуаром не требуется.

4.1.3.    Конструкция фундаментов должна обеспечивать устойчивость основания и развитие его деформаций в размерах, позволяющих нормально эксплуатировать все системы и устройства резервуара,и прочность материала его конструкции, т.е. должен быть выполнен расчет основания по первой и второй группам предельных состояний.

Страница 11

Расчет оснований по несущей способности

4.1.4. По несущей способности основания рассчитываются, исходя из условия

Примечание. Расчет оснований по несущей способности необходимо выполнять при наличии на площадке строительства слабых структурно-неустойчивых глинистых грунтов (супеси, суглинки, глины мягкопластичннй консистенции, торфы и up.). При этом требуется выполнить расчет общей устойчивости основания (всего резервуара), местный ра.счет (под стенкой).

4.1.5.    Прочностные расчеты оснований должны производиться на сопротивление сдвигу грунтов в состоянии незавершенной консолидации. При этом следует руководствоваться также указаниями

п. 2.61 СНиП 2.02.01-63.

4.1.6.    Сила предельного сопротивления основания резервуара

определяется из решения осесяшетричвой задачи предельного равновесия    .    .

(I)

где

F - расчетная нагрузка на основание;

- коэффициент надежности, принимаемый равным I;

Fu ~ сила предельного сопротивления основания;

С - коэффициент условий работы, принимаемый равным I.

(2)

где

F - радиус резервуара или края плиты кольцевого фундамента, м;

С - удельное сцепление, н/м2 (кгс/см2);

,Го - расчетный удельный вес грунта, н/м3 (кгс/см3); /]К'Ск - безразмерные коэффициенты, зависящие от угла

внутреннего трения и приведенные в табл. 3.

Страница 12

Таблица 3

Коэффи-

Угол внутреннего

трения, град

циент

4

6

8

ГО 12

14

А*

0,586

0,876

1,235

1,694 2,293

3,080

Ск

6.396

7.233

8.225

9,411 10,837 12.567

Окончание табл. 3

Коэффи

циент

Угол внутреннего трения, град

16

18

20

22

24 26

28

4,122 5,513 7,385 9,926 13,410 18,240 25,014 Ск    14,681    17,289    20,586    24,620    29.813    36,493    45,195

4.1.7.    Местная несущая способность основания в зависимости от типа фундамента определяется под стенкой резервуара или под железобетонным кольцом. Устойчивость грунта под стенкой (кольцом) , как. правило, обеспечена, поэтому такой расчет выполняется ори отсыпке насыпи из местного грунта, подвергашегося промораживанию и намоканию, а также при слабом несущем слое естественного основания.

4.1.8.    Сила предельного сопротивления основания р'ц под стенкой (кольцом) определяется по формуле

Fu -6(Л0 *B0Cj, *Сас),    о)

где б - ширина фундаментного железобетонного кольца или кольцевого фундамента, м;

^    -    объемный вес грунта, н/м^ (кгс/см*);

С - удельное сцепление, н/иР (кгс/см2);

Страница 13

^ - боковая пригрузка (q,s%-h ). н/м2 (кгс/см2);

it - высота залива жидкости;

\    -    удельный    вес воды;

AoJSoXc ~ коэффициенты* зависящие от утла внутреннего

трения и приведенные в табл, 4.

Примечание. Если железобетонное кольцо отсутствует, величина £ принимается равной 10 d (где сС - толщина листа днища)*

Таблица 4

Коэффициент

Угол внутреннего трения, град

4

6

8

10

12

14

Ао

0,426

0.547

0,700

0,891

1,132

1.436

ь0

1,432

1,720

2,060

2,475

2,981

3,602

Со

6,165

6,817

7,538

8,367

9,324

10,436

Окончание табл. 4

Коэффи-

Угол внутреннего> трения. град

16 18

20

22

24

26

28 j 30

*0

1.626

2,324

2,965

3,791

4,887

6,327

8,248

10.842

во

4,365

5,310

6,487

7,965

9,834

12,220

15.294

19.295

Сс

И.735

14,130

15,076

17,239

19,842

23,005

26.883

31,689

Расчет оснований по деформациям

4.1,9. Основание резервуара по деформациям рассчитывается, исходя из условия

S * Stt /    (4)

13

где

S - расчетная величина осадки основания;

Страница 14

SL - предельно допустимая деформация основания, устанавливаемая по табл. I.

4.1.10.    Расчет осадки основания резервуара может быть выполнен:

-    методом послойного суммирования;

-    методом слоя конечной толщины.

Примечания. I, При выборе метода расчета следует руководствоваться указаниями СНиД 2.02.01-83.

2. Деформация оснований резервуаров рассчитывается согласно прял. I настоящей Инструкции.

4.1.11.    Осадку основания резервуара можно не рассчитывать, если основание сложено слоями грунтов постоянной мощности и если модули деформации грунтов в пределах толши И = R (R - радиус резервуара) превышают значения, приведенные в табл. 5 для резервуаров различной вместимости.

Таблица 5

Вместимость резервуара, тыс. м3

2 и менее

10 (100) 12 (120) 15 (150) 20 (200)

5

10

20

4Л.12. Осадка основания под стенкой резервуара определяется суммой

* S©* * t

(5)

где    -    осадка    круглой    гибкой    площади    днища резервуара;

5**    -    осадка    кольцевого    фундамента,    воспринимающего

погонную нагрузку, PR.

Страница 15

по формуле

(6)

где pfi - вес конструкции резервуара (исключая вес дниша); С - душна стенки по периметру, м;

6    -    ширина фундаментного кольца, м;

Тж - объемный вес жидкости, ^ = 10 кн/м3 (I тс/м3).

4.I.I3. При определении осадки центра 5С точек днища 5.

я величины 5

влияние веса конструкций резервуара не учиты

вается. Осадка рассчитывается от воздействия веса воды заполненного резервуара.

4.1.14. Результаты расчета осадок принимаются с повышающим коэффициентом Г,2, учитывающим увеличение осадки за счет многократного приложения нагрузки на основание.

Выбор типа фундамента

4.1.15.    Конструкцию оснований и фундаментов следует выбирать с учетом условий площадки строительства на основе данных инженерно-геологических изысканий, а также результатов техникоэкономического сравнения возможных вариантов проектных решений, выполняемых с учетом требоваштй технических правил по экономному расходованию строительных материалов.

4.1.16.    При выборе типа фундамента и основания рекомендуется руководствоваться указаниями, приведенными в табл. б.

Страница 16

Таблица 6

Тип фундамента

Характеристика инженерно-геологического

Ожидаемая осадка резервуаров вместимостью 2-20 тцс.ьг*

и основания

напластования

Середина

днища,

мм

Разность

осадки

смежных

точек

Таловой фундамент- Плотные грунты с моду- Не свыше Менее,чем насыпь    лем де&ошаштк 10 МПа    300    допускает-

(100 кгс/смч а выше;    ся    нормами

уровень грунтовых вод ниже 3 м

Свайный под стенку, под днище насыпь

Мощность залежи открытого торфа до 4 м.лод торфом слабые минеральные грунты на глубину до 0,6 Нэ

2W-300

Свайный с промежу- Мощность залежи откры-точной щебеночной того торфа свыше 4 м,

(песчаной) подушкой торф подстилается ела-под всем резервуа- быми микерадьными ром    грунтами на глубину

более 0,5 Нэ    200-300

Искусственно уплот- Основание сложено сла-иенное основание    былоi грунтами на глу-

водолонижением Окну ^ Н*    200-900

Свайный с балочным Открытая торфяная эа-ростверком и сплош- лежь мощностью болев ным настилом из же- 4 м, подстилаемая сла-лезобетонных плит быми грунтами    150-300

То же

Мероприятия по предотвращению воздействия сил морозного лучения грунта

4Л.17. При выборе мероприятий, направленных на предотвращение развития сил морозного пучения грунта, следует учитывать состав грунтов площадки, конструкцию насыпей-подушек, уровень грунтовых вод и размер его сезонных колебаний. режим эксплуатации резервуара и климатические условия.

Страница 17

4.I.18. Поскольку чувствительность стенки и днища к неравномерным деформациям основания различна, применение противопу-чинных мероприятий обязательно только для стенки.

4Л.19. Под стенкой резервуара ниже фундамента-насыпи рекомендуется применение гидрофобных слоев, крупнозернистых слоев, прерывающих капиллярный механизм миграции влаги в насыпь, водонепроницаемые слои у подошвы насыпи и т.д.

4.1.20. Эффективной мерой по предотвращению воздействия сил морозного пучения грунта является дренаж, обеспечивающий положение уровня грунтовых вод на I м ниже глубины сезонного промерзания грунта.

4.2. Искусственные основания (песчаные подушки)

4.2.1.    Песчаной подушкой под резервуар считается слой грунта толщиной более I м, отсыпанный и уплотненный в котловане под всей площадью днища или в кольцевой траншее под стенкой, взамен грунта с неблагоприятными свойствами.

4.2.2.    Песчаные подушки следует устраивать:

-    для повышения устойчивости несущщ слоев основания, сложенных слабыми грунтами;

-    для уменьшения средней осадки основания а неравномерности осадки под стенкой;

-    для ускорения консолидации основания;

-    для устранения пучинистых свойств местных грунтов.

4.2.3.    Толщина подушки kn принимается в соответствии с

напластованием верхней части основания с тем. чтобы пучкнисты*-грунтн. а также слабые грунты ;торф ид; оыли заменены песчаным грунтом, который составляет теле: дедушка,    »..*•

мер i%. >iohvi.s>:3vcx ъ пределах г. •*» *,,«• .* « ^г^..-.кзнь»7 зод'тае

Страница 18

c    4 нецелесообразно, поскольку при этом стоимость работ

существенно возрастает.

4.2.4. Применение кольцевой Подушки под стенкой целесообразно на площадках при наличии пучинистых грунтов или неравномерной осадки стенки по периметру резервуара, превышающей предельную, при допустимом развитии осадки днища. При проектировании кольцевой подушки устанавливаются: толщина Лп , ширина по ниэу ► крутизна откосов тела подушки (рис. 2).

Рис. 2. Устройство кольцевой песчаной подушки под стенкой резервуара

4.2.5.    Основание совместно с подушкой подлежит расчету по деформациям в соответствии с п.4.1.10. Модуль деформации грунта подушки устанавливается по данным полевых испытаний или согласно СНиП 2.02.01-83 с учетом проектной плотности песка.

4.2.6.    В проекте подушки должны быть решены вопросы производства работ по устройству подушки, включая способ укладки и уплотнения грунта и метод контроля плотности. Метод гидронамыва. как правило, недопустим.

16

Страница 19

4.3. Свайные фундаменты Общие положения

4.3.1.    Свайные фундаменты под резервуары необходимо проектировать в соответствии соСНиП П-17-77 и дополнительными требованиями Инструкции.

4.3.2.    Рекомендуется применение двух типов свайных фундаментов :

-    с высоким ростверком;

-    промежуточной грунтовой подушкой.

4.3.3.    При выборе марок бетонов для применения в конструкциях свайных фундаментов в условиях сильно агрессивных сред следует руководствоваться дополнительными требованиями

СНиП 2.03.11-65, Рекомендаций по защите бетонных и железобетонных конструкций от воздействия болотных вод Среднего Лриобья.

Виды свай

4.3.4. В свайных фундаментах следует применять забивные железобетонные сваи сплошного квадратного сечения36: с ненапря-гаемой арматурой длиной 3-16 м, сечением от 300x300 до 400x400 мм (ГОСТ 19804.1-79*); с напрягаемой арматурой из высокопрочной проволоки длиной 3-16 м, сечением от 300x300 до 400x400 мм (ГОСТ 19804.2-79**); с напрягаемой стержневой арматурой длиной 9-20 м, сечением от 300x300 до 400x400 мм (ГОСТ 19804.2-79*).

* Исходя из результатов технико-экопомичеокого сравнения возможных вариантов, опыта строительства, инженерно-геологических условий площадок строительства, а также технической оснащенности строительных организаций.

19

Страница 20

касчет висячих забивних свай

4.3.5.    Свайные фундаменты под нефтепромысловые резервуары по двум группам предельных состояний (по несущей способности

и деформациям основания) следует рассчитывать по СНиП Л-17-77 с использованием расчетных сопротивлений грунта под нижним концом и боковой поверхности сваи по табл. 7 и В настоящей Инструкции, составленным для грунтовых условий Среднего Лриобья..

4.3.6.    Для песчаных и глинистых грунтов с показателем текучести Ji * 0,3 значения £ и j следует принимать по табл. 1, 2 CIMI П-17-77.

Проектирование свайных фундаментов

4.3.7.    При проектировании сборно-монолитных свайных фундаментов сопряжение балок ростверка со сваями необходимо выполнять жестким, исходя из особенностей грунтовых условий оснований (слабые грунты, торфы, ил и т.п-).

4.3.8.    Между планировочной отметкой грунта сод днищем и подошвой ростверка необходимо предусмотреть воздушный зазор не менее’ 0,5 м.

4.3.9.    При проектировании свайных фундаментов с высоким свайным ростверком необходимо предусматривать систему вентиляции межростверковогс. пространства.

4.3.10.    Длину висячих свай (независимо от размеров поперечного сечения) следует принимать не менее 10 м.

4.3.11.    Учет сил отрицательного трения при определении несущей способности свая, прорезающей торфы, илы и заторфованные грунты, следует предусматривать в случаях: