Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

53 страницы

389.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководящий технический материал содержит методику расчета усилий на валках при подгибке кромок, гибке и правке цилиндрических и конических обечаек следующих видов валковых листогибочных машин: а) четырехвалковой листогибочной машины с наклонной регулировкой боковых валков, симметрично расположенных относительно верхнего валка, и вертикальной регулировкой нижнего валка; б) трехвалковой листогибочной машины с симметричным расположением приводных боковых валков и регулируемым по высоте верхним валком; в) трехвалковой листогибочной машины с симметричным расположением приводных боковых валков, регулируемых по высоте.

Оглавление

Условные обозначения

1 Определение величины изгибающего момента и усилий на валках четырехвалковой листогибочной машины при гибке листа, подгибке кромок и правке цилиндрических обечаек

   1.1. Определение констант уравнения кривой упрочнения

   1.2. Определение величины изгибающего момента

   1.3. Определение усилий при гибке листа

   1.4. Определение усилий при подгибке кромок

   1.5. Определение усилий при правке обечаек

2 Определение усилий на валках трехвалковой листогибочной машины при гибке листа, подгибке кромок и правке цилиндрических обечаек

   2.1. Определение усилий при гибке листа

   2.2. Определение усилий при подгибке кромок

   2.3. Определение усилий при правке обечаек

3 Проверка жесткости и прочности валков трех- и четырехвалковых листогибочных машин

   3.1. Расчет двухопорного симметрично нагруженного валка

   3.2. Расчет двухопорного валка с асимметрично приложенной нагрузкой

   3.3. Расчет двухопорного валка, симметрично нагруженного в середине пролета и на консолях

   3.4. Расчет двухопорного валка с асимметрично расположенной нагрузкой в пролете и сосредоточенными силами на консолях

   3.5. Проверка прочности валков листогибочных машин

4 Определение усилий и расчет угла наклона боковых валков в четырехвалковой листогибочной машине

   4.1. Расчет угла наклона боковых валков

   4.2. Определение величины изгибающего момента и усилий на валках при гибке и правке конических обечаек

5 Расчет осевых усилий на валках и упорных роликах при гибке конических обечаек

6 Определение угла наклона валков и усилий на них при гибке и правке конических обечаек на трехвалковой листогибочной машине

   6.1. Определение угла наклона верхнего валка, регулируемого по вертикали

   6.2. Определение угла наклона бокового валка, регулируемого по вертикали

   6.3. Определение величины усилий на валках листогибочной машины при гибке и правке конических обечаек

Приложение 1. Поверочный расчет трехвалковой листогибочной машины

Приложение 2. Поверочный расчет четырехвалковой листогибочной машины

Литература

Показать даты введения Admin

Страница 1

Министерство химического и несЬтяного машиностроения СССР

Всесоюзный научно-исследовательский и проектный институт технологии химического и нефтяного аппаратостроения

РАСЧЕТ УСИЛИЙ НА ВАЛКАХ ТРЕХ И ЧЕТЫРЕХВАЛКОВЫХ ЛИСТОГИПОЧНЫХ МАШИН

РТМ 26 123-73

(Нормативные материалы)

Волгоград

Страница 2

РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Всесоюзным научно-исследовательским и проектным институтом технологии химического и нефтяного аппаратостроения (ВЧИИПТхимнефтеаппаратуры)

Директор

Зам. директора

Зав.отделом канд.техн.наук

Руководитель темы

Исполнители

Злобина К.С. Самойлов В.А Князев В.Н. Жукова Т.Я. Куликов Е.А. Шевяков Г.И.

ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ Центральным проектно-конструкторским и технологическим бюро научной организации производства, труда и управления (ЦПКТБ НОТ)

Главный инженер    Колыванов    Б.В.

Заведующий головным

отделом стандартизации    Кричевский    М.Ю.

СОГЛАСОВАН с Техническим управлением Министерства химического и нефтяного машиностроения

Главный технолог    Фрадкин Б.А

Главный конструктор    Рябцев В.А.

УТВЕРЖДЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения

Начальник Технического

управления канд.техн.наук    Васильев    А.М.

ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ письмом Министерства химического и нефтяного машиностроения от 1 июня 1973 г.

№ 11-3-83/384.

Страница 3

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

S - толшина изгибаемого листа, мм;

/> - длина образующей цилиндрической или конической обечайки, мм;

I - момент инерции площади поперечного сечения валка, мм^; f?*” радиус изгиба слоя, пре ;одящего через центр тяжести поперечного сечения : иста, при гибке листа и подгибке кромок, мм;

R«p- радиус изгиба слоя, проходящего через центр тяжести поперечного сечения листа, при правке обечайки, мм;

R©- остаточный радиус изгиба, мм;

Rg- внутренний радиус обечайки, мм;

остаточные внутренние радиусы в торцевых сечениях конической обечайки,мм;

Р tl?

Rep -    средний    расчетный    радиус,    мм;

Ro- приведенный остаточный радиус в срец-[ зм сечении, перпендикулярном образующей конуса, мм;

ft г-g» - относительный остаточный оадиус;

ч

А.

относительный радиус изгиба;

о

угол конусности, град;

По- конечный изгибающий момент упругот та-стической деформации с упрочнением, кге мм;

JVJ _ изгибающий момент упругой деформации.

кге * мм;

усилия при гибке листа на верхнем, ковом и нижнем валках, кге;

бо-

Страница 4

<y

*

V

«5*

<U.

DtdHiDg

Qt.Q,..Об

de d»Ms ■

/.

К

•ЬУ -

в-

ot-

усилия при подгибке кромок на верхнем, бс :овом и нижнем валках, кгс; усилия при правке обечайки на верхнем, боковом и нижнем валках, кгс; нормальное напряжение, кгс/см2; предел текучести обрабатываемого материала, кгс/мм2;

предел прочности обрабатываемого материала, чгс/мм2, относительная деформация; наибольшая упругая относительная деформация материала листа; равномерное относительное удлинение материала листа; модуль упругости, кгс/мм2; максимальное нормальное напряжение в крайних волокнах изгибаемого бруса, кгс/мм2;

рабочие диаметры верхнего, нгжнегэ и бокового валков, мм;

вес верхнего, нижнего и бокового валков, кг;

диаметры цапф валков соответственно верхнего, нижнего и бокового, мм; расстояние между опорами валков, мм; расстояние от оси верхнего валка до точки пересечения направлений перемещения боковых валков, мм; угол наклона валков, град; угол между направлением перемещения боковых валко» » вертикальной плоскостью, проходят ?й черо ось верхнего валка,град; угол между направлениями действия усилий на BepxifeM и боковых валках.

2

Страница 5

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

РАСЧЕТ УСИЛИЙ НА ВАЛКАХ ТРЕХ- И ЧЕТЫРЕХВАЛКОВЫХ ЛИСТОГИБОЧНЫХ МАШИН

РТМ 26 123-73 Группа ГОЗ

Срок введения установлен с 1 октября 1973 г.

Настоящий руководящий технический материал содержит методику расчета усилий на валках при подгибке кромок, гибке и правке цилиндрических и конических обечаек следующих в. дов валковых листогибочных машин:

а)    четырехвалковой листогибочной машины с наклонной регулировкой боковых валков, симметрично расположенных относительно верхнего валка, и вертикальной регулировкой нижнего валка;

б)    трехвалковой листогибочной машины с симметричным расположением приводных боковых валков и регулируемым по высоте верхним валком;

в)    трехвалковой листогибочной машины с симметричным расположением приводных боковых валков, регулируемых по высоте.

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ИЗГИБАЮЩЕГО МОМЕНТА И УСИЛИЙ НА ЗАЛ"АХ ЧЕТЫРБХВАЛКОВОЙ ЛИСТОГИБОЧНОЙ МАШИЧЫ ПРИ ГИБКЕ ЛИСТА, ПОДГЙБКЕ КРОМСХ И ПРАВКЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ОБЕЧАЕК

1.1. Определение констант уравнения кривой упрочне ния

В валках листогибочной машины заготовка* претерпевает упругопластическуф деформацию. Поэтому для гибки листа и правки обечаек в холодном и нагретом состояниях принята степенная зависимость напряжений от деформаций вида:

Страница 6

где А и — пара* гетры, зависящие от механических свойств материала листа при данной температуре заготовки и определяемые по формулам:

Ст

т =

= берется из таблиц механических ристик материала листа С 37;

(2)

характе-

*

0,002.

(3)

Значения А л /77 для материалов, наиболее распространенных в «-пкаратостроени I, приведены в табл. 1.

Пример. Определить константы уравнения кривой упрочнения А и РХ для стали Ст.З в нагретом состоянии (температура нагрева 600°С), если материал имеет следующие механические характеристики:

6Т 3 /Змсс/мм2;

е-

rzl? К2С/МН2 ;

V 51%;

£ - ft55 iQ^ kzc/mm2

Величины AfJTl и (5г для нагретого листа определяются по формулам (1), (2) и (3):

17

0,510,052

* 17.6 кгс/мм *

4

А »

Страница 7

Таблица 1

.Механические свойства и константы уравнения кривой упрочнения листовых сталей в хс.юцном состоянии

.Марка стали

1

Сортамен-на листовой прокат

• Моханические свойства

Констан ы уравнения кривой* упрочнения

е, ,

кгс/мм2

ба.

к гс/мм2

\&4 £т

А, 0

кгс/мм2

m

п

| п

гт з

ГОСТ

2,1.104

38

0,20

21

0,0030

47,69

0,141

0,0057

10,099

ВМСт.5

14837-69

-

54

0,21

27

0,0038

70,07

0,167

0,0082

-

по ГОСТ 380-71

710Г

2.1- W*

48

0,21

32

0,0035

56,02

0,099

0,0071

10,099

I О*

14ХГС

ГОСТ

2.1.104

5Q

0,23

35

0,0037

56,77

0,0S8

0,0073

1 ■/** ЮГ2С1Д

5520-69

-

50

0,22

35

0,0037

57,07

0,087

0,0073

12,867

1 \Jl * м

ПЙГ2С

-

45

0,22

31

0,0035

51,57

0,089

0,0068

11,592

1НГС

-

48

0,22

• 30

0,0034

38,93

0,113

0,0071

12,481

по ГОСТ 5058-65

Х18Н9Т

ГОСТ

2,02.104""

55

0,55

20

0,0030

61,76

0,194

0,0070

12,46!

Х18Н1оТ

7350-68

2,02.104

52

0,38

20

0,0030

02,9-1

0,197

0,0071

12,490

Х17Н13-М2Т

1

1,93.1C4

54 •

0,37

22

0,0031

65,08

0,188

0,0074

13,059

по ГОСТ 5832-е 1

Страница 8

m

0,052;

!-9

0£L

0.00286

I, - -L3- + 0.002 - 0.00296.

!;35 . 104

1.2. Определение величины изгибающего момента

Изгибающий момент м0 , действующий в поперечном сечении листа, определяется для упругопластической деформации по формуле:

м»=

MS2'™ i

п1 Д

где И --

2тн(2+т)И

п

г

(4)

- величина, зависящая от

механических

2т*\2*т) свойств материала листа (см.табл. 1).

С целью упрощения расчета для определения величины изгибающего момента приведены зависимости изгибаю -щего момента, полученного для единичных размеров листа (#а 1, S - 1), от радвуса изгиба (черт.!). Д'*я листа с заданными размерами# И S величину единичного изгибающего момента Mi умножает на Ь- 5 ^

Радиус изгиба заготовки R* определяется по известному остаточному радиусу Ra -

*0

\ + П Г0

1-т

9

(5)

6

Страница 9

Зависимость единичного изгибающего момента радиуса изгиба

Мо от

Материал листа: 1 - 0X13; 2 - 10Г2С1Д; 3 -4 - ВМСт.5; 5 - Ст.З; 6 - XI7HI3M2T; 7 -Х18Н10Т

Черт. 1

7

Страница 10

2,59'П

где П *«

flj_

Е(2*»п)

- величина, постоянная для данного материка (см.табл. 1);

(6)

На черт. 2—4 показаны зависимости относительного радиуса изгиба от относич ильного остаточного радиуса Гс при гибке листа в холодном и горячем состояниях.

Минимально допустимый диаметр Dmin изгибаемой обечайки выбирается из условия возможности снятия готовой обечайки с валка:

Dm in

= ((25*1,30DS.

Пример. Определить величину изгибающего момента м» при гибке обечайки с внутренним диаметром Ds* «2400 мм из листа толщиной S * 20 мм и шириной Ь в 1800 мм. Материал листа - сталь 16ГС.

Решение 1. Аналитическим путем по формуле (6) нахо -дят остаточный расчетный радиус

р. - 1200 ♦ 10 =• 1210 мм;

тогда относительный остаточный радиус

1210

20

- 60,5.

В табл. } находят величины п!» 12,461, Я! «0,113,

П «* 0,0071 и с «гласно формуле (5) определяют радиус изгиба

_1210_

1 + 0,0071 . 60,5 ,0113

952,75 мм;

по фо! муле (4) определяют величину изгибающего момента

М с

12.481 . 1800 . ?о2113

052,75

0.113

5793000 кгс-мм.

8

Страница 11

Зависимость относительного радиуса изгиба относительного остаточного радиуса Г0 при гибке в холодном состоянии

Материал листа: 1 -Х18Н10Г, Х18Н9Т; 2 - Ст.З; 3 - BjMCt.5; 4 - 16ГС; 5 - 10Г2С1Д; в - 0X13

Черт. 2

от

листа

9

Страница 12

Зависимость относительного радиуса изгиба от относительного остаточного радиуса /J при гибке листа в холодном состоянии

Материал листа: 1 - Х18И10Т, Х18Н0Т; 2 - Ст 3; * - BAVCt.5; 4 - 16ГС; 5 - 10Г2С1Д; в - 0X13

Черт. 3

10

Страница 13

Зависимость относительного радиуса изгиба от относительного остаточного радиуса }Г0 ". при гибке листа в горячем состоянии

Материал листа: Х18Н10Т, Х18НвТ, Ст.З, ВМСт.5, 16ГС, 10Г2С1Д, 0X13

Черт. 4

11

Страница 14

Решение 2. Нахождение величины изгибающего момента Мо значительно упрощается, если воспользоваться графическими зависимостями, показанными на черт. 1-^определяют относительный остаточный радиус Го и по черт. 3 находят соответствующий ему относительный радиус изгиба/g » 47,6.

Тогда величина радиуса изгиба

rj-S * 47.6 . 20 = 952 мм.

По черт.^ 1 находят значение единичного изгибающего момента Мо:

Mo * 5,7 кгс.мм.

Искомая величина изгибающего момента

#    # л 2+т    2 113

Мо « Мо . О - Ь - 5,7 . 1800 . 20 ’    =5756000    кгомм.

Несовпадение величин изгибающих моментов, определенных аналитическим путем и с помощью графических зависимостей, не превышает 1,5 - 2,0 %.

1.3. Определение усилий при гибке листа

Для расчета усилий при гибке листа в четырехвалковой листогибочной малине принята симметричная схема расположения валков (черт. 5 и 6).

Усил е на верхнем валке слагается из усилия, возникающего от давления заготовки Рд^и усилия прижима нижнего валка    :

Р&гпюж s

при +    сим.

где

при

Sin Я :

(8)

Страница 15

Схема действия усилий' при гибке и правке обечаек ъ на четырехвалковой листогибочной машине при

Черт. 5

13

Страница 16

Схема действия усилий при гибке и правке обечаек на четырехвалковой листогибочной машине .при    “

Черт. 6

14

Страница 17

S In У.

n . i/ - 2i- - JL рде    Sin9=—--SO? V.

D + £l + JL

** 2 2

Величины К и У являются постоянными для

машины и определяются по паспорту машины:

Усилие на боковом валке при гибке обечайки

(Я)

каждой

Р<5'.гтах -Pf.z* Os'MS У--

Мс

где

Rl«-

Рдг

COS в'

Иг ■ Sitwo cos 9

+Cls-co$:’,

- усилие, действующее на боковой валок в направлений перемещения валка по направляющим станины.

Величина усилия поджима заготовки нижним валком подбирается исходя из условия отсутствия пробуксовывания верхнего валка по листу.

При наличии одного приводного верхнего валка уравнение равновесия обечайки имеет вид:

6.2 + Р+

+    - 2 Ps, (’УЦ*    ±    .

Он

(10)

где ( fg ^+    активная    сила    (сила    прения    между

в рхним валком и обечайкой), уравновешивающая действие с :л трения качения, скольжения ** цапфа., и усилие сопротивления форг'ообра-кА    зованию;

М о

- сила сопротивления изгибу листа;

/О -4мт1 “ сила сопротивления качению верхнь-+Ца ГО валка по обечайке;

Рнг-    ^- сила сопротивления качению нижнего

* валка по обечайке и скольжению в цапфах;

- коэффициент трения ск .льжения валков по изгибаемой эагот<?вке:

0,15    - для холоднокатаного пре хата;

£0,2    для    »    орячекатаного    проката;

fit -0,3«-0,4    - для гибки в гопячем состоянии ;

15

Страница 18

0,05*- 0,08    - коэффициент трения скольжения

цапф валков в подшипниках скольжения;

/Л2“ коэффициент трения качения валков по заготовке: ^2= 0,8 .мм - для горячекатаного чёрного металла;

^2 = 0,5 мм - для холоднокатаного черного металла;

V*s 0,3«*0,4 мм - для заготорок из цветного металла; г 0,2 мм - для случая качения валков по ■ опорным роликам/

i,2^ мм - для гибки в горячем состоянии.

Прообразовав формулу (10) относительно РцЛ * получим выражение для онределе 1ия необходимой величины усилия поджимй заготовки лижним валком:

1    Vh

Вертикальные cot :авляютие сил трения на валках взаимно уравновешиваются.

Максимальная величии \ усилия, действующего на нижний валок при гибке обечайки, будет равна:

Рн.гтах - Рн.г + Qh •

02)

Определение усилий при подгибке кромок

Для расчета усилий на валках при подгибке кромок листовой заготовки принята асимметричная схема расположения валков (черт. 7 и 8): усилие на верхнем валке

Р«.п= (?. ^bjJL * tyj)~Q6C0Sf>

усилие на боковом валке

Рбп -

Me

Р, sin р

усилие на нижнем валке

Qd cos(fi + V);

Рнп ~

Но f?z Und

+ (Знсо$('р~<£)*

(13)

(14)

(15)

16

Страница 19

Схема действия усилий при подгибке кромок на четырех валковой листогибочной машине при £t > К ♦ ^

Черт. 7

17

Страница 20

Схема действия усилий при подгибке кромок на четырехвалковой листогибочной машине при

Черт 8

18