Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

333 страницы

1773.00 ₽

Купить РД 50-213-80 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Правила регламентируют основы измерения расхода газов и жидкостей методом переменного перепада давления и общие технические требования к расходомерным устройствам, состоящим из расходомера и прямых участков трубопроводов до и после сужающего устройства с местными сопротивлениями. Положения настоящих Правил распространяются на расходомерные устройства как отечественного производства, так и импортные при условии применения в них углового или фланцевого способов отбора перепада давления на сужающем устройстве.

 Скачать PDF

Консультация по подбору ГОСТабесплатно

Есть изменение.

Оглавление

1 Общие положения

2 Условные обозначения

3 Основные уравнения расхода

4 Измерение расхода промышленными и лабораторными дифманометрами

5 Коэффициент расхода

6 Определение основных параметров потоков измеряемой среды

7 Расход среднего суточного расхода

8 Погрешности измерения расхода

9 Требования к стандартным сужающим устройствам

10 Требования к исполнению и монтажу прямых участков трубопровода

11 Требования к дифманометрам и их установке

12 Расчет сужающего устройства

13 Поверка расходомера

приложения

 
Дата введения01.07.1982
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия01.10.1999
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

14.08.1980УтвержденГосударственный комитет СССР по стандартам4255
РазработанКФ ВНИИФТРИ
РазработанВНИИгаз
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ

ПРАВИЛА ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА ГАЗОВ И ЖИДКОСТЕЙ СТАНДАРТНЫМИ СУЖАЮЩИМИ УСТРОЙСТВАМИ

РД 50-213-80

Москва ИЗДАТЕЛЬСТВО СТАНДАРТОВ 19 8 2

РАЗРАБОТАНЫ Казанским филиалом Всесоюзного ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательского института физико-технических и радиотехнических измерений (КФ ВНИИФТРИ)

Директор    Н.    М. Хусаинов

Зам, директора

по научной работе    Н,    Н. Антонов

Руководитель темы    А.    А. Тупиченков

ИСПОЛНИТЕЛИ;

П. А. Гаршин Б. В. Савиных Р. Е. Смирнов Б, Н. Нестеренко

Всесоюзным научно-исследовательским институтом природных газов (ВНИИГАЗ)

Директор    А, И, Гриценко

Первый зам. директора 3. Т. Галиуллин Исполнитель    А. П,    Подкопаев

ВНЕСЕНЫ Управлением метрологии Госстандарта

Начальник Управления метрологии    Л. К. Исаев

УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 14.08.1980 г. № 4255

p

В случае    что    соответствует развитому кавитационно-

" 1

му режиму, необходимо увеличивать давлейие Р2 за сужающим устройством.

4. ИЗМЕРЕНИЕ РАСХОДА ПРОМЫШЛЕННЫМИ И ЛАБОРАТОРНЫМИ ДИФМАНОМЕТРАМИ

4.1. Расход, измеряемый кольцевыми, колокольными, сильфонными и мембранными дифманометрами, вычисляют по формулам: для сухих газов

QHOM=0,2109aS^20l/

У 9ном-* А

(10)

для сухой части влажных газов

Q„o„ = 3,553as/C(2d220 |/

* А Г рвг

(И)

ИЛИ

QHOV1=0,2109asK^d22ol/ -——1

г Ркоч* А

(12)

для жидкостей

= 0,01252аУ™,

(13)

где Kt и Дф — коэффициенты коррекции расхода, см. п. 10.1.1 и 7.2.11 соответственно.

4.2.    Расход, измеряемый поплавковыми дифманометрами, определяют по формулам:

для сухих газов

Q„0M = О,2109аеД^ ]/--ЯУ' ~Р-;    (14)

V    рноыРу ТК

для сухой части влажных газов

QH0M = 3,553«e/w20 -р -    ,R"    V    АРн(Р/~Р    )    ;    (15)

"А    Г    РвгРу

для жидкостей

Qo=:0,01252aiC/d2aol/ ***—    .    (16)

V    РРу

4.3.    Расход, измеряемый лабораторным U-образным или чашечным) дифманометром, находят по формулам:

П

для дифманометра без разделительного сосуда


Q* = 1,264. lOr*o»KtVm Y“-(РV-P'*)*:    (17)

для дифманометра с разделительным сосудом


Vhi


2d*


(Р'у/-Р,Л±-?-(Ррс~Р'с) , (18)


где At — разность высот столбов уравновешивающей жидкости U-образного дифманометра или отсчет по шкале чашечного дифма-нбметра при температуре прибора, мм; dTP — внутренний диаметр измерительной трубки дифманометра, мм; — плотность уравновешивающей жидкости при давлении Р « температуре t, кг/м3; e't — плотность вещества над уравновешивающей жидкостью при давлении Р и температуре t, кг/м3. При измерении расхода жидкости вместо р'о следует подставлять рс.


5. КОЭФФИЦИЕНТ РАСХОДА


5.1.    Коэффициент расхода диафрагм

5.1.1.    Коэффициент расхода диафрагм с угловым способом отбора ДР и острой входной кромкой, устанавливаемых в трубопроводах с относительной шероховатостью


25 для 0,09;


ь_

D


• 10*<.


2375т — 1817,5 Vm + 356,5 для 0,09 < т < 0,13; 3,9 + 103 • ехр (—14,2 Ут) для т > 0,13;


в диапазоне чисел Рейнольдса Remm^Re^ 10s определяют по формуле



•Пг


0,5959+0,0312/nb05_o>i840m4 +0,0029mI-2sf1il4)0,76 . (19)

V Re /


Значения Remin выбирают в зависимости от т:


для 0,05 <га <0,20 Remln = 5 - 103;

для 0,20<т<0,59 Remln = 10*; для 0,59 < т < 0,64 Reraln = 2.10*.


Значения коэффициентов расхода диафрагм вычисленные по оо^юрмуле (19), приведены в приложении 1.

Значения величин к для различных условий эксплуатации трубопроводов приведены в табл. 4.


12


Вид труб    Состояние    поверхности    труб    и    условия

и материал    эксплуатации


к, ым


Цельнотянутые трубы из латуни, меди, свинца


Технически гладкие    0,0015—0,0100


Алюминиевые


Цельнотянутые стальные трубы


Находящиеся в эксплуатации без отложений на внутренней поверхности    0,03

Технически гладкие    0,015—0,06

Находящиеся в эксплуатации без отложений на внутренней поверхности    0,03

Новые, не бывшие в эксплуатации    0,02—0,10

Изготовленные волочением в холодном состоянии    0,03

Очищенные после многих лет эксплуатации    до 0,04

Битумизированные    до 0,04

Изготовленные горячим волочением    0,05—0,10

Паропроводы перегретого пара при наличии деаэрации и химической очистки    0,10

Паропроводы насыщенного пара при наличии деаэрации и химической очистки 0,20 Парояроводы, работающие периодически, и конденсатопроводы с открытой системой конденсата    0,50


Конденсатопроводы, работающие периодически, и водяные теплопроводы при отсутствии деаэрации и химической очистки 1,00 Трубопроводы водяных систем отопле


Цельносварные стальные трубы


ния    0,20

Водяные и теплопроводы при наличии деаэрации и химической очистки    0,15

Газопроводы после о'дного года эксплуатации    0,12

Газопроводы после нескольких лет эксплуатации    0,12—0,22

Газопроводы после нескольких лет эксплуатации в различных условиях (корродированные или с небольшими отложениями)    0,15—1,00

Воздухопроводы сжатого воздуха    0,80

Водопроводные трубы, находившиеся в эксплуатаций    1,20—1,50

Умеренно корродированные трубы    0,40

С небольшими отложениями .накипи    0,40

Новые или старые трубы в хорошем состоянии    0,04—0,10

Новые трубы битумизированные    0,05

Новые трубы спирально сварные    0,10

Трубы, бывшие в эксплуатации, битум частично растворен, корродированные    0,10

Трубы с гальваническим покрытием    0,13

Трубы, бывшие в эксплуатации, равномерная коррозия    0,15

Магистральные газопроводы после многих лет эксплуатации    0,50


13


Вид труб    Состояние    поверхности    труб    и    условия

и материал    эксплуатации


k, мм


Цельносварные Магистральные газопроводы после 20 лет стальные трубы эксплуатации    1 „ Ю

Трубы, загрязненные в процессе эксплуатации на воде, но не корродированные    0,95—1,00

Трубы со слабыми отложениями    1,50

Значительно корродированные трубы 2,00 Оцинкованные    Новые трубы с чистой оцинковкой    0,07—0,10

стальные трубы    Трубы с обычной оцинковкой    0,10—0,15

Трубы оцинкованные нзлисто-    Новые трубы    0,15

вой стали    Трубы, бывшие в эксплуатации    0,18

Чугунные трубы    Новые трубы    0,25—1,00

Новые, битумизированные    0,10—0,15

Асфальтированные трубы    0,12—0,30

Трубы, бывшие в эксплуатации, корродированные    1,1—1,5

Трубы с отложениями на внутренней поверхности    1,0—1,5

Трубы, очищенные после многих лет эксплуатации    0,3—1,5

Сильно корродированные трубы    до 3,0

Асбоцементные    Новые трубы с изоляцией    0,03

трубы    Новые трубы без изоляции    0,05—0,10

Средние трубы    0,60

Стеклянные тру-    Чистое стекло    0,0015—

бы    0,0100


5.1.2. Коэффициенты расхода диафрагм с угловым способом отбора АР, острота входной кромки которых не удовлетворяет требованиям п. 13.2.2, определяют путем умножения величины ау, рассчитанной по формуле (19), на поправочный множитель на притупление входной кромки kn.

Коэффициенты расхода диафрагм, устанавливаемых в трубопроводах с относительной шероховатостью kfD, превышающей указанную в п. 5.1.1, определяют умножением ау, рассчитанного по формуле (19), на поправочный множитель на шероховатость трубопровода km*

В случае одновременного учета обоих поправочных множителей, уравнение для определения коэффициента расхода принимает вид


а,


VI

яг


0,5959 + 0,0312т1-06—- 0,1840т1 +


+ 0,0029т1-25 ^j076] кшкп.


Значения кш определяют по формуле

кш = а ♦ m 4- Ь,


(20)

(21)


14


где а = (с — 0,3) [— 1,066с* + 0,36с — 0,13] —. при с < 0,3;

а = 0 — при с>0,3;

Ъ = 1 + (с— 0,3) • (— 0,08с* + 0,024с — 0,0046) — при с < 0,3;

6=1 — прИ с > 0,3;

10»

Значения kn определяют по формуле

fen = a + 6 • ехр [-•»(«—0,05)],    (22)

где а = 1 + 0,011 • ехр [— 56,2 (с *— 0,05)»*з];

D_ 10»'


с =


Ь = 0,0020 + 0,2558с — 1,68с* + 2,867с3; п = 4,25 + 142,94 (с - 0,05)».*;

Значения kmka можно определять также по приложению 2.

Если входная кромка диафрагмы острая, kn—l.

25    для    0,09;

1817,5Ут + 356,5 для 0,09 <т<0,13; 10    для    т>0,13


/


k_

D


2375т


5.1.3. Коэффициент расхода диафрагм с фланцевым способом отбора АР и острой входной кромкой, устанавливаемых в трубопроводах с относительной шероховатостью

в диапазоне чисел Рейнольдса 1260 rnZ)=Remm^Re^ 10® (табл. 5) определяют по формуле

Таблида 5

Remia*l°4 Для *>.

мм, равного

т

so

75

100

150

200

250

375

760

0,05

0,32

0,47

0,63

0,95

1,26

1,58

2,36

4,79

0,09

0,57

0,85

1,13

1,70

2,27

2,84

4,25

8,62

0,16

1,01

1,51

2,02

3,02

4,03

5,04

7,56

15,32

0,25

1,58

2,36

3,15

4,73

6,30

7,88

11,18

23,94

0,36

2,27

3,40

4,54

6,80

9,07

11,34

17,01

34,48

0,49

3,09

4,63

6,17

9,26

12,35

15,44

23,16

46,92

0,56

3,53

5,29

7,06

10,58

14,11

17,64

26,46

53,63

15

a


Ф


I


in


■rrv


0,5959 + 0,0312mb05_ o,1840m* +


+ 0,0029тМ5(~)°’75 4. 0,0900/j^m* (1 -m*)-> — 0,0337U%m'*


(23)


Значения постоянных l\ и t2 определяют следующим образом:

0,4333 при £■< 58,62 мм;    (24)

25,4/£> при D > 58,62 мм',    (25)

/а = 25,4/D.    (26)

Значения коэффициентов расхода аф, вычисленные по формуле (23), приведены в приложении 3.

5.2. Коэффициент расхода сопел и сопел Вентури 5.2.1. Коэффициент расхода сопел и сопел Вентури, устанавливаемых в.трубопроводах с относительной шероховатостью

25    для    т<^0,09;

Ю4< 2375т — 1817,5]/т + 356,5 для 0,09<т<0,13;

3,9 + 10s • exp {— 14,2]/т) для т > 0,13

в диапазоне чисел Рейнольдса Remin^Re^2-10е определяют по формуле


k_

D


а


VT

■ГП‘


0,99    0,2262т2-05    +    (0,000215 - 0,001125т0'5 +

+ 0,00249т2'35) ^1,И


(27)


Значения Remto выбирают в зависимости от т:

для 0,05<m<0,20 RemIn = 7 - 104;

для 0,20 < т < 0,60 Remm==2. Ю4.

5.2.2. Коэффициенты расхода сопел и сопел Вентури, устанавливаемых в трубопроводах с относительной шероховатостью k/D, превышающей указанную в п. 5.2.1, определяют по формуле

1


a


VT


rrv


0,99 — 0,2262m2'05 + (0,000215 — 0,001125m0'5 -f

fe,„.

+ 0,00249m2'35) f—V’15 } (Re


Значения km определяют по формуле

(1,0020 - 0,0318m + 0,0907m*)(0,0062


+ 0,2972m*) — — при m > 0,27;


103


1*— при m <0,27 или £>>300 мм или по приложению 4.


(28)


0,1017m+


(29)


5.3. Коэффициент расхода труб Вентури

5.3.1. Коэффициенты расхода труб Вентури (см. п. 9.5) определяют по формуле

а = С 1    .    (30)

У\-т*

где С — коэффициент истечения (см. табл. 6).

Таблица б

Тип трубы Вентури (см. П. 9.5.2>

Допустимый

диапазон

т

Диапазон чисел Рейнольдса

Re

Значение коэффициента истечения

С

Средняя квадратическая погрешность коэффициента С, ас,%

А

0,15—0,50

1 . 10$—2« 10$

0,980

2,5

0,15—0,50

2, 10$—2 * 10е

0,985

1,5

0,15—0,50

2. 10е

0,985

2,0

Б

0,10—0,60

1 . 105—1,5- ю>

0,976

1,5

0,10—0,60

1,5 • 10$—2. 10$

0,982

1.0

0,10—0,60

2. 105—2 • 10®

0,984

0,7

0,10—0,60

2 • 106

0,984

1,0

в

0,10—0,60

1 . 105—1,5* 10$

0,977

2,5

0,10—0,60

1,5. 10$—2,0- 10$

0,992

1,5

0 10—0,60

2 ■ 105—2 • 106

0,995

1.0

0,10—0,60

2. 106

0,995

1.5

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКОВ ИЗМЕРЯЕМОЙ СРЕДЫ

6.1.    Определение абсолютного давления

6.1.1.    Абсолютное давление Р потока среды определяют как сумму избыточного ря и барометрического рв давлений;

Р - Рн + Рб-

6.1.2.    Избыточное давление следует измерять через отдельное цилиндрическое отверстие;

при угловом способе отбора перепада давления — непосредственно у входной плоскости сужающего устройства в углу, образуемом последним со стенкой трубопровода (при камерном отборе — в корпусе камеры);

при фланцевом способе отбора перепада давления — на расстоянии I, от входной плоскости сужающего устройства (п. 9.1.12).

17

6.1.3.    Избыточное давление среды измеряют с помощью манометра или дифманометра, которые могут быть показывающими, регистрирующими или с дистанционной передачей показаний.

2-2873

6.1.4.    Барометрическое давление измеряют в месте расположения расходомера.

6.1.5.    Барометрическое давление может быть принято постоянным, если отклонения текущих значений абсолютного давления, вызванные изменением барометрического давления, не превышают 0,5 %.

6.1.6.    Допускается непосредственно измерять абсолютное давление среды с помощью измерительных преобразователей абсолютного давления.

6.1.7.    При выполнении расчетов, связанных с переводом давления из одной системы единиц измерения в другую, рекомендуется пользоваться соотношениями, приведенными в табл. 7.

6.2. Определение перепада давления в сужающем устройстве

6.2.1.    При угловом способе отбора перепад давления измеряют как разность между статическими давлениями, взятыми непосредственно .у плоскостей сужающего устройства в углах, образуемых последними со стенкой трубопровода. При фланцевом способе отбора перепад давления измеряют как разность между статическими давлениями, взятыми на расстоянии h и 12 до и после сужающего устройства (п. 9.1.12).

6.2.2.    Наибольший перепад давления в сужающем устройстве, к которому подключён дифманометр без разделительных сосудов, определяют по выражениям:

при измерении расхода газа плотностью q'> 14 кг/м3 дифмано-метром с ртутным заполнением

43‘(1-7&);    <31>

при измерении расхода газа плотностью q'>0,9 кг/м3 дифмано-метром с масляным заполнением или ртутным дифманометром, над которым находится вещество (кроме воды) плотностью е'>14 кг/м3

AP^APB(l^^~);    (32)

\ Ру /

для дифманометров, заполненных ртутью, над которой находится вода

АР = 0.9263Д Рн;    (33)

при измерении расхода вещества плотностью q'^14 кг/м3 дифманометром с ртутным заполнением или вещества плотностью q'«s;G,9 кг/м3 дифманометром с масляным заполнением, а также колокольными, кольцевыми, сильфонными и мембранными дифмано-метрамн

АР = АРа.    (34)

6.2.3. Наибольший перепад давления в сужающем устройстве,

ю

*


<£>


Таблица 7

Числовое значение единицы измерения

Единица

измерения

Па

бар

атм.

кгс/см2

мм рт. ст.

мм вод ст.

Па

1,0

10“3

0,98692 - 10-5

1,01972 • 10“5

7,5 - 10~3

0,10197

бар

1№

1,0

0,98692

1,01972

750,075

10197

атм.

101,048- 103

1,01325

1,0

1,0332

760,00

10341

кгс/см2 (ат)

98,0665- Юз

0,980665

0,96784

1,0

735,56

1018

мм рт. ст.

133,322

1,3332- 10“3

1,3158- Ю“3

1,3595- 10“3

1,0

13,595

мм вод. ст.

9,80665

0,980665- 10“4

9,6784- Ю“5

10'4

7,3556 - 10~2

1,0


МПа-10е Па; кПа=10* Па; гПа-102 Па


к которому подключен дифманометр с вертикальными цилиндрическими разделительными сосудами, вычисляют по формулам: при применении поплавковых дифманометров

АР = АРН (1    -£-) ±    2,55    *    ИГ»    (ррс ^ р'с),    (35)

где V—объем жидкости, перетекающей.из разделительного (или уравнительного) сосуда в дифманометр при изменении расхода от нуля до Qnp, мм3;

при применении кольцевых и сильфонных дифманометров

АР = ДРН ± 2,55 • КГ3-^- (ррс - р'с).    (36)

Рр

Уравнение (36) в применении к кольцевым дифманометрам справедливо при условии


г» v. ,е л /±(Ррс —Р'с) -S

0»>15к    0?-р-    •    (37>

где S — площадь радиального сечения кольцевой трубки, мм2.

В уравнениях (35) и (36) знак перед вторым членом, а в выражении (37) знак под корнем принимают таким, чтобы этот член и подкоренное выражение были положительными.

. 6.2.4. Перепад давления в сужающем устройстве, измеряемый лабораторным U-образным или чашечным дифманометрами, вычисляют по формулам:

при подключении дифманометра без разделительных сосудов


АР = 0Д02.10~*htg (р'у, - р',);    (38)

при подключении дифманометра с цилиндрическими разделительными сосудами


АР = 0,102 • m-%g


(Р'


у'


р',) + 2£il (р р t! - DK w


рс


р'с)


(39)


6.3. Определение,температуры потока

6.3.1. Абсолютную температуру потока среды находят как сумму


Г = 273,15 +t.-


(40)


6.3.2.    Измерение температуры среды производят на прямом участке трубопровода до или за сужающим устройством. При измерении температуры до сужающего устройства расстояние от последнего до гильзы термометра выбирают по цриложению 5. Измерение температуры за сужающим устройством производят на расстоянии не менее 5£>го. но не более 10£>го от его заднего торца.

6.3.3.    Температуру среды измеряют с помощью термометров, которые могут быть показывающими, регистрирующими или с дистанционно йпередачей показаний.

6.3.4.    Диаметр гильзы термометра должен быть не, более


20


НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ

УДК 681.121.842(081 РУКОВОДЯЩИЙ

ПРАВИЛА ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА ГАЗОВ И ЖИДКОСТЕЙ СТАНДАРТНЫМИ СУЖАЮЩИМИ УСТРОЙСТВАМИ

РД 50-213-80

Взамен Правил 28—64 1 2

О,13£>20- Глубина погружения гильзы термометра должна составлять

(0,3—0,5)£»ао.

6.3.5. В многониточных системах, имеющих одинаковые геометрические размеры трубопроводов и сужающих устройств, температуру и давление допускается измерять только в одном из трубопроводов, если значения этих параметров в каждом из последних отличаются не более чем на 1/4 погрешности их измерения.

6.4. Определение плотности сухих газов.

6.4.1.    Газы и их смеси являются сухими, когда их относительная влажность при нормальных условиях находится в пределах 0s£<p<0,l.

6.4.2.    Плотность газового потока должна быть измерена или определена в процессе измерения расхода газа. Приемлем любой метод измерения, обеспечивающий получение достоверных данных по плотности газа при нормальных или рабочих условиях.

Отбор проб газа для измерения его плотности допускается производить как перед, так и за сужающим устройством. Расстояние от сужающего устройства до точки отбора проб газа выбирают так же, как и для гильзы термометра (см. п. 6.3.2).

Плотность сухих газов и их смесей определяют лабораторными методами или аналитическим расчетом по известному компонентному составу смеси.

6.4.3.    При лабораторном определении плотности сухих газов и их смесей предпочтительно применение пикнометрического метода.

6.4.4.    Плотность смесей сухих газов при нормальных условиях расчетным методом по известному компонентному составу смеси определяют по формулам:

при известной молярной Ni мол=т*/М концентрации компонентов смеси

Рном = 2 ^2молрн0мг = ^1молРиоМ1 ^8молрно«а    ^«М01 Р"0“/г ’

1=1

Nib

PhOMj

2

inm 1

при известной массовой N& =*g\!g доле компонентов смеси

Р

1st. j_ Jhn.........л- jl. Nnb......    (421

ном

PhOMj + pHOMg ^    ” Т РнОМ J ’    ^    ’

где т< — число молей /-го компонента смеси; М — число молей смеси; gi — массовая доля t-ro компонента смеси; g — масса смеси газов; Qhom —плотность г-го компонента смеси при нормальных условиях.

6.4.5.    Плотность сухого газа в рабочих условиях при известной плотности в нормальных условиях вычисляют по уравнению

Р = Р.о,,-/^=283,73-£-р,,,,,,.    (43)

*ном*А    *    А

6.5.    Определение плотности влажных газов

2!

а)    характер движения потока в прямых участках трубопроводов до и после сужающего устройства должен быть турбулентным (см. табл. 5, п. 5.1.1 и п. 5.2.1), стационарным (см. приложение 1, ГОСТ 23868-79);

б)    фазовое состояние потока не должно изменяться при его течении через сужающее устройство (жидкость не испаряется, растворенные в жидкости газы не выделяются, исключается конденсация водяного пара из газов с последующим выпадением жидкой фазы в трубопроводе вблизи сужающего устройства);

в)    во внутренней полости прямых участков трубопроводов до и после сужающего устройства не скапливаются осадки в виде пыли, песка, металлических предметов и других видов загрязнений;

г)    на поверхностях сужающего устройства не образуются отложения, изменяющие его конструктивные параметры и геометрию;

д)    пар является перегретым; при этом для пара справедливы все положения, касающиеся измерения расхода газа.

1.4J Допускается измерять расход влажного пара диафрагмами при соотношении плотностей паровой (Qn) и жидкой (q») фаз рп/бж^0,002 при массовой доле жидкого компонента в парожидкостной смеси не более 0,2 (в долях единицы).

Показание дифманометра в этом случае соответствует расходу сухой части влажного пара, в связи с чем диафрагмы следует рассчитывать по расходу и плотности паровой фазы.

1.5. Допустимые диапазоны значений диаметров трубопроводов D и относительных площадей сужающих устройств т должны находиться в пределах:

для диафрагм с угловым способом отбора перепада давления

50 мм < D < 1000 мм*,

0,05 <т< 0,64;

для диафрагм с фланцевым способом отбора перепада давления

50 мм < D < 760 мм,

0,04 <т <0,56;

диаметр отверстия диафрагм независимо от способа отбора перепада давления 12,5 мм;

для сопел в случае измерения расхода газа

50 мм < D,

0,05 <т <0,64; для сопел в случае измерения расхода жидкости

30 mm<D,

0,05 < т <0,64;

Для трубопроводов диаметром £?>1000 мм рекомендуется принимать значения аг и расчетные соотношения, которые соответствуют диаметру £>=*1000 мм.

4

65 мм <£><500 мм, 0,05<т<0,60;

для сопел Вентури

диаметр отверстия сопел и сопел Вентури d^s 15 мм; для труб Вентури

50 мм<<0<^1400 мм,

0,10 <т< 0,60.

1.6.    В случае измерения расхода газа отношение абсолютных давлений на выходе и входе сужающего устройства должно быть больше или равно 0,75.

1.7.    При измерении расхода газов и жидкостей допускается применять как угловой, так и фланцевый способы отбора перепада давления на диафрагмах и угловой способ отбора на соплах, со-Сл ах Вентури и трубах Вентури.

1.8.    При выполнении расчетов, связанных с определением расхода вещества, следует пользоваться данными о физико-химических параметрах, приведенных в настоящих Правилах. При отсутствии в Правилах каких-либо параметров следует применять официальные данные, утвержденные Госстандартом или Государственной службой стандартных справочных данных (ГСССД), а также данные лабораторных анализов, выполняемых в соответствии с действующими стандартами.

2. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

В настоящих Правилах приняты обозначения основных величин и их единицы измерения, указанные в табл. 1.

Таблица 1

Величина

Условное обозна* чение

Единица

измерения

Объемный расход

Qo

м3

Массовый расход

Объемный расход, приведенный к нормально' му состоянию (Риом4=81,0332 кге/см* и ГВом=

0-

кг/ч

=293,15 К)

Наибольший измеряемый объемный расход,

QsoM

м3

приведенный к нормальному состоянию

Q ко\и max

м3

Наибольший измеряемый объемный расход Средний измеряемый объемный расход,'приве-

Q o. max

м3

денный к нормальному состоянию

QaoM.cp

м3

Средний суточный расход

Qhom.c

м3/сут

Средний измеряемый расход Верхний предел измерений дифманометра: для объемного расхода, приведенного к нор-

Qo cp

м3

мальному состоянию

QaoM.np

м3

для объемного расхода

Qnp

ы3

Величина


Условное обозначение


Единица

измерения


Абсолютное давление среды перед сужающим устройством в условиях измерения Барометрическое давление Избыточное давление Критическое давление Псевдокритическое давление Приведенное давление

Перепад давления среды при течении через сужающее устройство Наибольший перепад давления прн течении среды через сужающее устройство, соответствующий Qnv

Предельный номинальный перепад давления днфманометра, т. е, номинальный перепад, соответствующий QnP или верхнему предельному значению вы^рдного сигнала днфманометра при подаче сжатого воздуха в «плюсовую» камеру приора, когда «минусовая» камера сообщена с атмосферой и температура прибора 20 °С Потеря давления в сужающем устройстве Допустимая потеря давления при расходе, равном Qi

Допустимая потеря давления при расходе, равном. Qbom.qp Давление водяного пара во влажном газе при температуре t

Наибольшее возможное давление водяного пара во влажном газе при температуре t Давление насыщенного водяного пара при температуре i

Температура измеряемой среды перед сужающим устройством Критическая температура Приведенная температура Температура насыщенного водяного пара Коэффициент сжимаемости газа Плотность среды в рабочих условиях Плотность вещества над уравновешивающей жидкостью при давлении Р и температуре 20 °С Плотность уравновешивающей жидкости при давлении Р и температуре 20 °С Плотность уравновешивающей жидкости при атмосферном давлении н температуре 20 °С Плотность сухого газа (или сухой части влажного газа) в нормальном состоянии Плотность разделительной жидкости прн атмосферном давлении и температуре разделительных сосудов Плотность измеряемой среды при атмосферном давлений и температуре разделительных сосудов Плотность измеряемой среды при давлении Р и температуре разделительных сосудов


р

кгс/см2

рб

кгс/см2

Pit

кгс/см2

Як

кгс/см3

Р ПК

кгс/см2

Рп р

кгс/см2

АР

кгс/м2

А Р ар

кгс/м2


АРН

кгс/м2

Ря

кгс/см2

Р'пд

кгс/см2

Р ад

кгс/см2

Ра а

кгс/см2

Р an.шах

кгс/см2

Рва

кгс/см2

t или Т

°С или К

Гк

к

Рцр

t нас

°с

К

Q

кг/М3

е'

кг/м3

Q'r

кг/м3

Qy

кг/м3

Qbom

кг/м3

Qpe

кг/м3

6o

кг/м®

e'o

кг/м3


б


Величина


Условное обозначение


Единица

измерения


Плотность сухой части влажного газа при ее парциальном давлении н температуре i Плотность водяного пара при его парциальном давлении и температуре t Наибольшая возможная плотность водяного пара во влажном газе при давлении Р и температуре t

Плотность насыщенного водяного пара при температуре t

Плотность влажного газа в рабочих условиях Внутренний диаметр трубопровода перед сужающим устройством при температуре t То же, при 20 °С

Диаметр отверстия сужающего устройства при температуре t То же, при 20 °С

Внутренний диаметр вертикального цилиндрического разделительного сосуда Относительная площадь сужающего устройства, равная отношению площадей сечения отверстия сужающего устройства и трубопровода при рабочей температуре Местное ускорение свободного падения Относительная влажность газа

Коэффициент расхода

Коэффициент расхода диафрагм с угловым способом отбора перепада давления Коэффициент расхода диафрагм с фланцевым способом отбора перепада давления Поправочный множитель на расширение измеряемой среды (коэффициент расширения) Величина абсолютной эквивалентной шероховатости стенок трубопровода

Показатель адиабаты

Динамическая вязкость измеряемой среды в рабочих условиях Кинематическая вязкость измеряемой среды в рабочих условиях Число Рейнольдса для диаметра D Минимальное число Рейнольдса Коэффициент коррекции расхода на влажность газа

Поправочный множитель на тепловое расширение материала сужающего устройства То же, для материала трубопровода Средняя квадратическая относительная погрешность результата измерения Предельная относительная погрешность результата измерения


Ос г рвм

Q ап m ах

Qbq

Овг

D

Пгй

й

дм

Dp


I

Ф

а


кг/м*

кг/м3

кг/м*

кг/м3

кг/мэ

мм

мм

мм

мм

мм

м/с8

В долях единицы


ау

СЕф

8

**

X

Ц

V

Re

Remt»

**

К,

К',

а

6


мм

кгс-с/м8

м2


%

%


Остальные обозначения указаны непосредственно в тексте


3. ОСНОВНЫЕ УРАВНЕНИЯ РАСХОДА

3.1.    Общие уравнения расхода.

3.1.1.    Массовый и объемный расход газов и жидкостей в общем виде вычисляют по формулам:

<3м = т"V2ЛЯр (в кг/с);    (1)

Qo = аг Y    (в    М3/с).    (2)

В этих формулах АР измеряют в Па, d — в м. Для несжимаемой жидкости е=1.

3.2. Уравнения расхода сухих газов

3.2.1.    Объемный расход сухого газа, приведенный к нормальным условиям, определяют по формуле _

Qhom = G,21(M(V201/-j—--    О)

3.2.2.    Объемный расход сухого газа в нормальных условиях Оном, принятых в отечественной практике, приводят к другим стандартным условиям, вводя поправочные множители из табл. 2.

Таблица 2

Условия приведения

0’Си

15 *С и

20 вС и

15 °С и

20 °С и

объемного расхода

760 мм

760 мм

760 мм

1 бар

1 бар

газа

рт. ст.

рт. ст.

рт. ст.

0°С и 760 мм рт. ст.

1,0

1,0549

1,0732-

1,0688

1,0874

15 °С н 760 мм рт. ст.

0,9479

1.0

1,0174

1,0132

1,0308

20 °С н 760 мм рт. ст.

0,9318

0,9829

1,0

0,9959

1,0132

15 °С и 1 бар

0,9355

0,9869

1,0041

1,0

1,0174

20 °С и 1 бар

0,9196

0,9700

0,9869

0,9829

1,0

Примечание. Для пересчета расхода из заданных стандартных условий (левый столбец таблицы) в требуемые (верхняя строка таблицы) необходимый множитель находят на пересечении строк и столбцов. Например, чтобы заданный при 20 °С и 760 мм рт. ст. расход пересчитать в соответствующий при 0°С и 760 мм рт. ст., необходимо его величину умножить на 0,9318.

3.2.3.    Известный при рабочих условиях расход пересчитывают в расход при нормальных условиях по выражению

QHOM = 283,73Q0 А    (4)

* Л

3.3.    Уравнения расхода влажных газов

QaOM-3,553aeW20 Р    у

3.3.1. Объемный расход сухой части влажного газа, приведенный к нормальным условиям, определяют по уравнению

283,73р


LPTK_

ноц(р — фРвп.тис)Ч~

4” Т^ТСрвп.тах

3.3.2. Расход влажного газа, известного в рабочем состоянии, пересчитывают в расход сухой части при нормальных условиях по выражению


Q„ = 283/73Q„(^-*-b^_),    (6)

где QBr —объемный расход влажного газа при рабочих условиях.

3.3.3. Расход влажного газа в рабочем состоянии пересчитывают в расход его сухой части при тех же рабочих условиях по формуле


Qci = Qur (l — ?    г22")-    (7)-

3.4. Условие безкавитационного течения жидкостей

3.4.1. Условием безкавитационного течения жидкости через сужающее устройство является Рг/Р^СЬ, где Рх и Р2 — абсолютные давления в местах отбора перепада давления перед сужающим устройством и, соответственно, за ним.

Величину CL определяют по формуле


1 +



1 +


afb


-I


+


Р


НП


р Г


<8>


где /о — относительная растворимость газа в жидкости; ри — коэффициент сужения струи; а=1—p,m2; b = 2—fQ{7 + a).

3.4.2. Величину /0 вычисляют по формуле


/0=*г^_£^р11о Т ,    (9)

Ж Рг.иоч    *    ном

где хг — коэффициент Генри; тг и тж —молекулярные массы газа и жидкости соответственно: дж — плотность жидкости в рабочих условиях; Qr.HOM — плотность газа в нормальных условиях. Значения величин /0 для воды приведены в табл. 3.

3.4.3. Для сопел, сопел Вентури и труб Вентури p.i=l, для диафрагм значения р.] определяют по рис. 1.


Рис. 1. Коэффициент сужения струи


9


Таблица 3

/е При к

*С, равной

t, *0

б

1

%

3

4

Б *

6

7

8

9

0

0,028845

0,028332

0,027813

0,027303

0,026775

0,026242

0,025704

0,025162

0,024626

0,024074

10

0,023517

0,023191

0,022862

0,022530

0,022182

0,021857

0,021502

0,021158

0,020834

0,020462

20

0,020108

0,019890

0,019670

0,019449

0,019225

0,018999

0,018771

0,018542

0,018310

0,018076

30

0,017841

0,017691

0,017541

0,017388

0,017235

0,017080

0,016924

0,016773

0,016607

0,016454

40

0,016285

0,016201

0,016117

0,016016

0,015930

0,015843

0,015741

0,015665

0,015561

0,015470

50

0,015378

0,015330

0,015281

0,015216

0,015166

0,015116

0,015064

0,014997

0,014945

0,014892

60

0,014838

0,014804

0,014780

0,014755

0,014729

0,014704

0,014678

0,014651

0,014625

0,014598

70

0,014562

0,014556

0,014556

0,014556

0,014556

0,014557

0,014556

0,014555

0,014554

0,014552

80

0,014550

0,014573

0,014596

0,014618

0,014642

0,014663

0,014685

0,014708

0,014730

0,014753

90“

0,014774

0,014816

0,014857

0,014899

0,014941

0,014984

0,015024

0,015066

0,015099

0,015149

1

Утверждены Постановлением Госстандарта от 14 августа 1980 г. N2 4255. Срок введения установлен

с 1 июля 1982 г.

Настоящие Правила регламентируют основы измерения расхода газов и жидкостей методом переменного перепада давления и общие технические требования к расходомерным устройствам, состоящим из расходомера (стандартного сужающего устройства, дифманометра, приборов для измерения параметров среды и соединительных линий) и прямых участков трубопроводов до и после сужающего устройства с местными сопротивлениями.

-Положения настоящих Правил распространяются на расходомерные устройства как отечественного производства, так и импортные при условии применения в них углового- или фланцевого способов отбора перепада давления на сужающем устройстве.

2

ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    К стандартным (нормализованным) сужающим устройствам относятся диафрагмы, сопла, сопла Вентури и трубы Вентури, удовлетворяющие требованиям настоящих Правил и применяющиеся для измерения расхода вещества без их индивидуальной градуировки. Допускаются к эксплуатации дифманометры и приборы для измерения параметров среды, серийно выпускаемые промышленностью или опытным производством и удовлетворяющие требованиям действующих государственных стандартов или прошедшие государственную метрологическую аттестацию.

1.2.    Правила устанавливают требования к выполнению расходомерных устройств при их разработке, проектировании, монтаже, эксплуатации и поверке.

1.3.    Приведенные в Правилах положения справедливы при соблюдении следующих условий измерения:

(g Издательство стандартов, 1982

з