Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

60 страниц

422.00 ₽

Купить РД 39-30-1061-84 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Методика предназначена для расчета трубопроводов, перекачивающих жидкости, подчиняющиеся реологической модели нелинейно-вязкопластичной, псевдопластичной, линейно-вязкопластичной и ньютоновской жидкостей. Методика охватывает области ламинарного и турбулентного режимов движения жидкости в трубопроводе.

 Скачать PDF

Оглавление

1. Перечень условных обозначений

     1.1 Индексы

     1.2 Обозначения

     1.3 Константы

     1.4 Параметры

2. Исходные данные для расчета

3. Определенные критических параметров потока жидкости

4. Пуск трубопровода в эксплуатацию

     4.1 Тепловой расчет

     4.2 Гидравлический расчет

5. Определение времени безопасной остановки трубопровода

     5.1 Расчет времени остановки подземного трубопровода

     5.2 Расчет времени остановки надземного трубопровода

     5.3 Гидравлический расчет

     5.4 Графоаналитический метод

6. Определение ореолов протаивания грунтов вокруг трубопровода и тепловой расчет

Список литературы

Приложения

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

МИНИСТЕРСТВО НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ ВНИИСПТмефть

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

МЕТОДИКА РАСЧЕТА НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫХ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СПОСОБАХ ПРОКЛАДКИ ИХ В РАЙОНАХ РАСПРОСТРАНЕНИЯ МНОГОЛЕТНЕМЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ РД 39-30-1061-84

1984

Министерство нефтяной промышленности

ВСЕСОЮЗНЫЙ нАУЧно^ссвдовлттский ИНСТИТУТ ПО СБОРУ, ПОДГОТОВКЕ И ТРАНСПОРТУ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ (БНИИСПТнвфть)

УТВВРДДЭ1

первым заместителем министра нефтяной промышленности В.И.Кремневым

П марта 1984 г.

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

МЕТОДИКА РАСЧЕТА НЕСТАЦИОНАРНЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РЕВИМОВ РАБОТЫ НЕИЭОТЕНМЧБСКИХ ТЕПЛОИЗОЛИРОВАННЫХ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СПОСОБАХ ПРОКЛАДКИ ИХ В РАЙОНАХ РАСПРОСТРАНЕНИЯ МН0Г0ЛЕТНЖЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ

РД 39-30-1061-84

1984

го

2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА

Исходные данные должны включать в себя:

1)    Техническую характеристику трубопровода:

а)    производительность перекачки - Q ;

б)    внутренний и наружный диаметры трубопровода -B/fBg •

в)    длину трубопровода - L ;

г)    глубину заложения трубопровода, считая по оси - h, i

д)    материал и толщину изоляции - и Зщ •

а) начальную температуру жидкости - Тн ;

ж) конечную температуру жидкости - 7к ;

Величины по пунктам в и ж могут совместно не задаваться.

2)    Характеристику перекачиваемой жщдхости - зависимости плотности Q , коэффициента теплопроводности Я , удельной теплоемкости С от температуры Т ; зависимости меры консистенции

К , показателя поведения жидкости а , вязкости ^ и пре -дельного (динамического) напряжения сдвига от температуры, температуру проявления неныотоновских свойств жидкости 7J, , значение коэффициента объемного расширения.

3)    Характеристику внемней среды:

а)    сведения о распределении грунтов по трассе трубопровода;

б)    данные о температуре, влажности, теплоемкости, теплоте фазовых переходов, объемном весе и коэффициенте теплопроводности грунтов на глубине заложения по месяцам года;

в)    данные по срокам выпадения и толщина снегового покрова в районах прохождения трассы трубопровода.

Определение характеристики жидкости необходим Провести в лаборатории непосредственно на нефти (нефтепродукте), предназначенной для перекачки.

Значения ^С0} п f 7* определяются из реологических исследований.

II

Определение плотности производится в соответствии с дейст-вусщям ГОСТом при температуре 20°С. Пересчет плотности на плотность при других температурах производится по формуле

О — _2gg..    ,    (I)

™    /    +/(Т~го)

где ув - коэффициент объемного расширения f величина которого выбирается в соответствии с табл, I (см. приложение).

Определение реологичесхих свойств жидкости позволяет установить» к каким моделям следует отнести данную среду при раз -личных температурах (ньютоновской» псевдопласткчной, нелинейно-вяэкопдасткчной или бингамовской модели жидкости). Зависимость напряжения от скорости сдвига приведена на рис. I. Обобщающей моделью всех этих кривых является модель Балкди-Гершелл

f-H+K-jn,    <2>

опксывапцая нелинейно вяэкопдастнчкую жидкость.

Рис. I Зависимость напряженки сдвига от скорости сдвига для различных жидкостей:

I - ньютоновская; 2 - поевдопласткчная; 3 - нелкиеЯ-но-вяэхопластмчнал; 4 - бингамовская.

12

Dpi п» I уравнение (2) принимает вид:

*"<9+4% *    (3>

Это модель Шведова-Бингама, описывающая бингамовскую жидкость. При 0 уравнение(2) описывает псевдопластжчную жидкость

<- *7Л ’    <4>

При л- I и 0 уравнение (2) переходит в уравнение Ньютона для описания ньютоновских жидкостей

(5)

Определение меры консистентное» К и показателя поведения жидкости п проНаводится с помощью кривых *~f дмг различных температур. При атом составляется система уравнений для одной ирнвой:

<£=■“£ * К(Я,)П ;    (J)

и ревается относительно И и п .

Значения градиентов скорости ft * ft выбирается в диапазоне режима работы трубопровода ( fx8Vt/Dt )•

Зависимость предельного напряжения сдвига от температуры имеет ввд:

г,-%,(ёвт-е~вт,)>    <’>

где <£0^ ^ g - опытные коэффициенты для данной жадности.

Параметр консистенции /С с повышением температуры уменьшается ( К ^Акв^к » приближаясь по численному значению я вязкости ньютоновской ЖИДКОСТИ (при Т>%).

Параметр п с повышением температуры до значения 7* -температуры проявления неньютоновскнх свойств жадности возрастает kn**An    приближаясь    к    единице.

Остальные реологические характеристики также определяются

13

в лабораторных условиях. Если такое определение по каким-либо причинам окажется невозможным, то часть характеристик можно рассчитать.

Весовая теплоемкость рассчитывается по формуле Крего /I/:

С~ (Qt03tQ0008f‘T).    <8)

Коэффициент теплопроводности также рассчитывается по формуле Крего /I/:

Л *    - (/-QOOO&-7) .    <9>

Особенностью нелинеймо-вяэкопластичных нефтей и нефтепродуктов является высокое содержание парафина. Поэтому для них дополнительно необходимо иметь лабораторные данные о температуре начала и конца кристаллизации парафина Т#п и Ты7 , а также о количестве парафина в частях единицы £ , выпадающем при температуре 7JJ < Тип•

Темп ввделения £/ (7#л~Тх] можно приближенно оценить по следующему выражению:

£    =    Л .    U°>

Т*~Т>    Тип

При ориентировочных расчетах интервал ( w *кп ) можно принимать равным 40-50°С, а температуру Тнп выбирать в предег-лах 40-50°С /3/. Содержание парафина в некоторых нефтях, по данным Ашумова, Павловой в др. /4/* /5/, /6/, представлено в табл.

2 (см. приложение).

Теплофиэические свойства (коэффициенты теплопроводности и температуропроводности и теплоемкость) грунтов в мерзлом «талон состоянии являются важным параметрами при тепловом расчете

14

трубопровода. Необходимо определить теплофизи^еские свойства грунтов непосредственно в полевых условиях на трассах трубопроводов. При этом методом статистической обработки более обоснованно выбрать значения их коэффициентов теплопроводности и температуропроводности, определить длину расчетных участков трубопровода, на которых теплофизические свойства грунтов можно принять постоянными.

В качестве основного метода полевых определений теплофизических свойств вечномерзлых грунтов рекомендуется метод регулярного режима /7/+

При определения тепдофизических свойств грунтов, не относящихся к категориям вечномерзлых, наиболее простым является эондовый.

При отсутствии возможности определения тепдофизических свойств грунтов в полевых условиях необходимые параметры могут быть приняты по действующим СНиПам (СНиЛ II-I8-76, СНи{1 II-A. 6-72 и др.) и справочникам по климату СССР .

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПОТОКА ЖВДКОСТИ

Переход от турбулентного режима течения жидкости в трубопроводе в ламинарный наступает при определенном числе Рейнольдса и критической температуре.

Для определения критической температуры рассчитывается обобщенное число Рейнольдса в рабочем диапазоне температур по формуле

15


Рис.2 Грефк* зависимости значения критического обобщенного числа Рейнольдса от параметра Хедстрема и показателя поведения жидкости



Рнс.З Определение критической температуры потока жидкости


16

м строится график зависимости обобщенного числа Рейнольдса от температуры ( Т ).

b^.Q-D? 3 jSn+t)* 'ffl&ZJY' 2 (2nJ)(5n+3)


(12)


Не *


Затем по форцуле

рассчитывается параметр Хедстрема в интервале температур, при которых перекачивается жадность. При изменении параметра Хедст-рема от 10^ до 10^ и показателя поведения жидкости от 0,25 до 1,0 значение критического обобщенного числа Рейнольдса можно определить по форцуле /9/

йеШКр^ (ггз5-тп)Не ^015п ^0f3^    (i3>

или по номограмме (рис. 2). Затем строится график зависимости от температуры (7” ) (рис. 3): Точка пересечения кривых    и    йе*кр~Т    дает значение критической

температуры.


Для наловяэкой нефти критическая температура определяется по формуле

где \    -    температура,    при    которой    известна    вязкость    дан

ной нефти, йе^ - значение Рейнольдса при температуре Tj значение йвкр равное 2320.

4. ПУСК ТРУБОПРОВОДА В ЭКСПЛУАТАЦИЮ

4.1. Тепловой расчет

Тепловой расчет при пусие трубопровода ставит своей задачей установить распределение средней по сечению температуры потока по длине трубопровода в зависимости от времени с начала его

17

заполнения.

Подземная прокладка

Изменение температуры жидкости в трубопроводе в период цус-ка и выхода на стационарный режим определяется по уравнении ДО/:

Г- Tmc*(T„-T„0)lJS^\-e'x(t't№)x

L    (15)

, -KtSiDLk]

*0 - е -*ф-)}да) ,

где 9(t) ~ ступенчатая функция

0 ♦ при tutsan.

'    /    •    при    f

- время работы трубопровода с момента начала заполнения;

время заполнения участка трубопровода длиной L со средней скоростью VI/ :

t*p=c/Wj

При наличии снегового покрова его теплоизолирующее влияние учитывается введением в расчет вместо геометрической величины "фиктивной** глубины заложения :

/, «а + 2ж А    (16)

л0<р !%,+ Осы )

где (^толщина снежного покрова.

Значения коэффициента теплопроводкостм снега ("Хсн) определяются по данным работы flTj или приближенно принимаются для рыхлого снега - 0,23; для плотного - 0,58.

10

Величина коэффициента теплопередачи от жидкости в окружающую среду определяется по форцуле:

(17)

(18)

(19)

(20)

и    +    1    +

\cxrCo ot£ Co-a&oJ

где аг = 2'Аг$/Ц‘0(0 )

Q. -/JL +]к (дЗк + IL L. Мдз\4-.

а' (а/    ^    Д    2лнГПг/    >

Я#з    2 Аэ.

Величина коэффициентов теплопроводности различных типов тепловой изоляции приведена в таблице /3/ (сы. приложение).

Значение коэффициентов теплоотдачи от жидкости к внутренней стенке трубы определяется в зависимости от режима течения: при ламинарном режиме

~ =л/7_2ло 493о. 0/аг Q./ЗьУ*5.    (я*

a<~on-^-Re4-Pr,t -evjgjy •

при турбулентном режиме

Здесь теплофизические характеристики определяются при средних темлературых потока ( 7^ ) и стенки трубы ( 7уу ) • Температу-ра стенки трубы ( 7#/ ) находится методом последовательных приближений с проверкой по уравнению теплового баланса:

(Tf~ Тф) — К{ ^нз(Т^^Тесто) •    (23*

При ориентировочных расчетах для вычисления CLt в период пуска нефтепровода можно принимать температуру стенки трубы на 5-Ю°С ниже средней температуры жидкости в области турбулентного

19

течения и на 10-15°С ниже в ламинарной области. В стационарных условиях перекачки lw на I-I ,5°С ниже 7уг в турбулентной области и на 3-4°С ниже в ламинарной- области.

Коэффициент теплоотдачи от поверхности грунта в атмосферу вклвчает значение .коэффициентов конвективного ( 01 вк ) и радиа-двойного теплообмена С (X ер ):

О1а,о. ~ &8к ^СХер .    (24)

Конвективная составляющая определяется по формуле:

(25)

(26)

OLeK—HSi-Tp \/v7 .

Значение коэффициента СХ^р находится по формуле:

„ _ 6ч.т.'С5\/Тп+273\ч (Ть+Е15\ч)

01 вр Тпв К 100 ) ( 100 /1'

Численность значения величины приведенной степени черноты трубы в зависимости от материала и вида поверхности приведены в таблице 4 (см. приложение).

При практических расчетах допускается принимать ОСдо порядка 4 Вт/м^ град.

Коэффициент, учитывающий особенности теплового взаимодействия трубопровода с окружающей средой при пуске, определяется по зависимости:

(27)

'о "OLpo>

В результате падения температуры нефти, закачиваемой в нефтепровод, ее физические свойства изменяются по длине трубопровода. Вследствие этого в трубопроводе может быть несколько режимов течения. На рис. 4федставкен наиболее общий случай, встречающийся при транспорте высоковязких жадностей.

На начальном участке трубопровода от температуры закачиваемой жидкости ( Тц ) до температуры качала проявления виэхоплас-

Методика предназначена для расчета трубопроводов f перекачивающих жидкости, подчиняющиеся реологической модели нелинейновязкопластичной, псевдопластичной, линейно-вяэкопдастичной и ньютоновской жидкостей. Методика охватывает области ламинарного и турбулентного режимов движения жидкости в трубопроводе.

Базой для составления методики явились теоретические и экспериментальные исследования отдела трубопроводного транспорта ВНИИСПТнефть и литературные рекомендации.

Методика разработана к,т,н, Тоикоокуровым Б.А.

го



Flo.4 Изменение температуры жидкости по длине трубопровода


а,8 (О ~

Рис. 5 Значения коэффициента а к показателя степени 8 в зависимости от параметра Хедстрема и показателя поведения жидкости


3

РУКОВОДВЩИЙ ДОКУМЕНТ

Методика расчете, нестационарных технологических режимов работы неиэотермгческих теплоизолированных магистральных трубопроводов при различных способах прокладки их в районах распространения многолетнемерзлых грунтов

РД 39-30-1061-84

Вводится впервые

Приказом Министерства нефтяной

промышленности от 13,06,84 г. Я 360

срок введения с 01.08.84 г.

Срок действия до 01.08.09 г.

Настоящая методика предназначена для тешгогвдравличесхкх расчетов нестационарных технологических режимов работы действующих и проектируемых трубопроводов.

Методика позволяет:

1.    Определить критическую температуру перехода турбулентного режима движения жидкости в ламинарный.

2.    Произвести тепловой и гидравлический расчеты пускового участка трубопровода.

3.    Определить безопасное время остановки трубопровода.

4.    Определить о^еол протайвания грунтов вокруг трубопровода.

I. ПЕРЕЧЕНЬ УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ

I.I. Индексы:

без - величина, характеризующая безопасность остановки перекачки;

в - величина откосится к воздуху;

4

вк - величина откосятся к конвектиь'ому теплообмену;

в.о, - величина относится к теплообмену на границе грунт-воздух;

вр - величина относится к радиационному теплообмену;

гр    -    величина    относится к    грунту;

доп.    -    допустимая величина;

ест.о. - величина относится к округ вицей среде;

Ж - величина относится к жидкости; вал. - величина, характеризующая заполнение трубопровода; вест. - величина, характеризующая процесс застывания; на    -    величина    относится к    изоляции;

К    ~    конечное    значение величины;

КП - величина относится к концу кристаллизации парафина; кр - критическое значение величины, соответствующее условиям смены режима движения; лам. - ве ичина относится к ламинарному течению;

М - величина относится к мерзлому грунту;

Н - начальное значение величины;

МП - величина относится к началу парафинязацнм; ост. - величина относится к периоду остановки перекачхи;

П - величина относится к поверхности;

СН - величина относится к снегу;

Т - величина относится х талому грунту;

тр - величина относится к трубопроводу;

тур - величина относится к турбулентному режиму;

t/j. - величина, характеризующая черноту поверхности;

9ф - величина, относящаяся к эффективному показателю; t - величина относится я нестационарным условиям; сю - величина относится к стационарным условиям;

Л - величина берется при температуре > при которой из нефти вид влилось £ парафина (в частях единицы);

5

W    - параметр взят яри средней температуре стенки;

•f    - параметр взят при средней температуре потока;

#    -    величина, характеризующая проявление иеььвтоновсккх

свойств жидкости;

20    -    величина берется при температуре 20°С;

15    -    величина берется при температуре 15°С;

1.2. Обозначения

а)    техническая характеристика трубопровода:

D( - внутренний диаметр трубы, м;

-    внутренний радиус трубы, м;

Лг - наружный диамэтр трубы, ы;

-    наружный радиус трубы, м;

Ънй - внешний диаметр трубопровода с учетом слоя теплоизоляции, м;

-    внешний радиус трубопровода с учетом слоя теплоизоляции,м; L, - полная длина участка, м;

I - текущая длина участка, м;

h0 ~ глубина заложения оси трубопровода, ы;

Ьф - фиктивная глубина заложения, м;

/l/f - глубина нейтрального слоя, ниже которой не сказывается сезонное изменение температуры воздуха, к; бцт. ~ приведенная степень черноты трубы;

б)    тепловая в гидравлическая характеристика перекачиваемой жидкости:

Q - объемный расход, м^/с;

W - скорость течения, м/с; р - плотность, кг/м^;

Р - коэффициент объемного расширения, 1/°С; h - динамическая вязкость, нс/м^;

6

V    - кянематическа/ вязкость, м^/с;

jf - градквнт скорости, 1/с;    '

К - мера консистенции, Н•сп/м^;

Т - температура, °С;

^ - предельное напряжение сдвига, Н/м2; п - показатель поведения жидкости, 0~<-П ^ !•

/7 - общее содержанке парафина в нефти (в пастях единицы);

£ - количество парафина (в частях единицы), выпавшее ив нефти в интервале температур ’Jf4n‘^Tfxn)

X - скрытая теплота кристаллизации парафина;

X • (2,26 : 2,3) IQ6, Дж/кг, а1 - коэффициент температуропроводности, м^/с; q - весовая теплоемкость, Дк/жг°С;

Д - коэффициент теплопроводности, 0т/м°С; .

Q - б(1размерная температура;

-£ - время;

~ ^ЛОвштельность безопасной остановки трубопровода;

OCf - внутренний коэффициент теплоотдачи от жидкости к стенке, Вт/м2 град;

Н - потери капора на трение, м;

ZrT'-li    AT^Tf'Tw’

в) характеристика окружапцей среды:

Т0 - температура окружающей среды в ненарушенном тепловом состоянии в плоскости (горизонтальной) расположения оси трубопровода, град;

V    - скорость ветра, м/с;

S - толщина слоя, м;

£(2 - внешний коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности трубы в окружающую среду, Ет/м2 град;

7

Kf - коэффициент, учитывающий особенности теплового взаимодействия трубопровода с окружающей средой при пуске, Вт/м2 град;

Коо- полный коэффициент теплопередачи при стационарном режиме, Вт/м2 град;

Q<p ~ теплота фазовых переходов воды в грунте, Вт с/м^;

Г Радиус протаивания (промерзания): Гв - верха,/*н - ннэа,м;

м~ обобщенный (с учетом радиационного баланса) коэффициент теплоотдачи от грунта в атмосферу, Вт/м2 град;

Cjq. - удельная теплота плавления льда;

СО - естественная влажность грунта;

СОиз~ количество незамерэшей воды в грунте.

1.3. Константы

CL - константа в формуле для коэффициента гидравлического сопротивления;

5 - показатель степени в формуле для коэффициента гидравли -чесхого сопротивления;

§ - константа в формуле для предельного напряжения сдвига, 1/град;

коэффициент,в формуле для определения предельного напряжения сдвига, h/w2;

ц - показатель крутизны вискограммы (консистеитограммы), 1/град;

§ - ускорение силы тяжести д = 9,81 м/с2;

Д/- - поправка на неиэотермичность по радиусу трубы;

Д0 - поправка на неиэотермичность по длине трубы;

-    коэффициент в формуле для определения потерь напора при движении неньютоиовской нефти, с2/м;

-    постоянная Планка, - 5,7 Вт/м2 °К^.

8

Rj ■ o»s

Pi - приведение числа Чебышева P4 • 0,0838;    Ре ш    0,3127;

Рч • 0,6873;    pf ш 0,9163


-    Число Рейнольдса;

-    параметр Прандтля;

-    параметр Гр&сгофа;


1.4. Параметры Ньютоновская жидкость

□севдопластичная жидкость

- число Рейнольдса;

ду. о

Re~t(WT

ра - Р* ‘У1 ',9 . j2. . —(Snti) _    параметр

Re, ffastfi 2 М(5п.3) Рвйнмьдса;

обобщенный параметр Прандтля;

л. к mn(6n+sf 2 ММ-

Hr* Sga'iwj ( п ) з 0п+1)г

Грасгофа;


д-в-дТ-ц-о1 [> (Зп+1)гЛ2.

- параметр Ильюшина;

Бингамовская жидкость

YtA-Q

И-

- число Рейнольдса;

9


w-nrQ( s

q L И+2«*\19*Й)т

Re


- обобщенное около Рейнольдс*;

-    число Прандтля;

-    параметр Грасгофа;

-    параметр Хедстрема;


D = —7.

^ a'-p

6r~MJp±


з ns

Нелкнейно-вязкопл^стичная жидкость

с#5

Tnfrf

I

. %^-df q

.J

(3n*f)1

Ът

£

(2n+1)(5n*3)

DrWZ'n-Q ,

■ Л £6n+sjn ■

M

- критерий Хедстрема;

параметр Ильюшина;


8 ( п

х 1    (5п    +*)*    ■

2 (2п*1)(5п+3)}


- обобщенный параметр Рейнольдса;

(2пН)(5п+$

3 (dn+lf

g-jt-g-Pf-Q

\%тш

х,1 v*+ol

8


*    /    I    -    обобщенный    параметр    Прандтля;

И+ЗпГ/ [п '    ]

- обобщенный параметр Грасгофа 1

1

(2fu!)(5n+$)