Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

47 страниц

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Оглавление

1. Общая часть

   1.1. Влияние чистоты поверхности охлаждения конденсатора на экономичность паротурбинных установок

   1.2. Загрязнение трубок конденсатора в процессе эксплуатации и меры борьбы с отложениями в трубках конденсатора и меры борьбы с отложениями в трубках конденсатора

   1.3. Применение эластичных шариков из пористой резины для предотвращения отложений в трубках конденсатора

2. Принципиальная схема и основные элементы СШО

3. Элементы системы шариковой очистки (основные характеристики, наладочные работы, рекомендации по контролю за работой)

   3.1. Фильтр предварительной очистки (ФПО)

   3.2. Шарикоулавливающая сетка (ШУС)

   3.3. Загрузочная камера (ЗК)

   3.4. Насос транспортировки шариков

   3.5. Ввод шариков в напорный водовод

4. Подготовка оборудования к вводу в эксплуатацию установок шариковой очистки

5. Пористые резиновые шарики (ПРШ)

   5.1. Завод-изготовитель

   5.2. Типы шариков

   5.3. Основные характеристики шариков

   5.4. Выбор шариков для данной конкретной СШО

   5.5. Подготовка шариков перед их загрузкой в СШО

   5.6. Количество циркулирующих в СШО шариков

      5.6.1. Непрерывная работа СШО

      5.6.2. Периодическая работа СШО

      5.6.3. Условия эффективности работы СШО

6. Применение пористых шариков с корундовым пояском

7. Контроль за циркуляцией шариков в контуре СШО

8. Контроль и наладка режима СШО по значению основного показателя работы конденсатора -температурному напору

   8.1. Основные условия контроля

   8.2. Рекомендуемая программа контрольных испытаний в процессе наладки СШО и корректировка системы

   8.3. Некоторые рекомендации по организации контрольных испытаний конденсаторов

Показать даты введения Admin

Страница 1

РОССИЙСКОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ «ЕЭС РОССИИ»

L АКЦИОНЕРНОЕ'0БЩЕС^4«5&ЙРМА ПО; НАЛАДКЕ, СОВЕРШЕНСТВОВАНИЮТЕХЯСЛОГЙИ.И ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ Й СЕТЕЙ ОРГРЭС»

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО НАЛАДКЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ ШАРИКОВОЙ ОЧИСТКИ: КОНДЕНСАТОРОВ -. ПАРОВЫХ ТУРБИН.

РД 34.3M0V93 -" \ .

ОРГРЭС Ч Досква} 1994

Страница 2

РАЗРАБОТАНО АО «Фирма ОРГРЭС*

ИСПОЛНИТЕЛИ А.К. Кирш, Г.М. Коновалов

УТВЕРЖДЕНО Департаментом науки и техники РАО «ЕЭС России» 29.04.93 г.

Первый заместитель начальника А. П. БЕРСЕНЕВ

© СПО ОРГРЭС, 1994.

Страница 3

УДК 621.175.004.5

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПО НАЛАДКЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ СИСТЕМ    РД    34.30.403.-93

ШАРИКОВОЙ ОЧИСТКИ КОНДЕНСАТОРОВ

ПАРОВЫХ ТУРБИН________

Вводится в действие с 01.08.94

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. Влияние чистоты поверхности охлаждения конденсатора на экономичность паротурбинных установок

Из всех параметров, определяющих в условиях эксплуатации гзкономичность паротурбинной установки, наибольшее влияние оказывает давление отработавшего пара. Оно зависит от внешних условий — температуры охлаждающей воды, режима работы конденсационной установки (паровой нагрузки, кратности охлаждения) и в значительной степени от чистоты поверхности охлаждения конденсатора. Загрязнение конденсаторных трубок с водяной стороны определяется качеством охлаждающей воды — содержанием в ней различных химических веществ и взвешен-ных частиц. Электростанции вынуждены проводить периодические очистки трубных систем конденсаторов. Ухудшение вакуума, связанное с загрязнением поверхности охлаждения конденсаторов, достигает на электростанциях l-s-2%, а в некоторых случаях, при особенно плохом качестве воды — Зз4%. Снижение мощности различно для различных типов турбин и зависит от многих причин — главным образом от типа и конструкции последней ступени, длины и формы рабочей лопатки.

В определенном диапазоне изменения давления отработавшего пара зависимость изменения мощности от давления в конденсаторе при заданном расходе пара имеет прямолинейный характер; изменение мощности при изменении давления в конденсаторе в этом диапазоне является для данного типа турбины величиной постоянной.

Для турбин ТЭС с начальным давлением пара 13—24 МПа (130—240 кгс/см2) и перегревом пара изменение мощности при

Страница 4

4

изменении fo на 1 кПа (0,01 кгс/см2) составляет примерно 0,8*0,9% номинальной мощности. Для турбин АЭС, работающих на насыщенном паре с давлением 4,4*6,5 МПа с располагаемым теплопадением примерно вдвое меньшим, чем для турбин с перегретым паром изменение давления в конденсаторе более существенно сказывается на изменении мощности турбины. Так, для турбин АЭС с частотой вращения 3000 об/мин мощность турбины при изменении давления в конденсаторе на 1 кПа изменяется примерно на 1,8%. Но для турбин с частотой вращения 1500 об/мин в силу особенностей аэродинамической характеристики рабочей лопатки последней ступени (большая длина, значительная веерность) изменение мощности значительно меньше и приблизительно уравнивается со значением для турбин ТЭС на органическом топливе.

В таблице приведены данные по изменению мощности турбоагрегата при изменении давления в конденсаторе на ±1 кПа в пределах прямолинейных участков поправочных кривых на давление в конденсаторе, там же приведено изменение удельного расхода теплоты при номинальной нагрузке конденсационных турбин. Данные этой табл, могут быть полезны при оценке эффективности применения системы шариковой очистки для предотвращения загрязнения трубок конденсатора.

Таблица 1

Тип турбины

Изменение мощности, кВт (±)

Изменение удельного расхода тепла, % (±)

Тип

электро

станции

К-200-130 ПОТ Л М3

1900

0,95

К-300-240 ПОАТ XT3

3340

1,П

К-300 -240 ПОТ Л М3

2760

0,92

'ГЭС

К-500-240 ПОАТ ХТЗ

3880

0,78

К-500-240 ПОТЛМЗ

3680

0,74

К-800-240 ПОТЛМЗ

4940

0,62

Т-50-130 ПОТМЗ

400

0,80*

ИТ-60-130 ПОТЛМЗ

450

0,90*

Г1Т-80/100-130/13 ПОТ ЛМЗ

450

0,56*

ТЭЦ

Т-100-130 ПОТМЗ

725

0,73*

Т-250-240 ПО ТМЗ

1830

0,60*

К-220-44 ПОАТ ХТЗ

3980

1,81

К-500-65/3000 ПОАТ ХТЗ

7960

1,59

Страница 5

Окончание табл. 1

Тип турбины

Изменение мощности, кВт (±)

Изменение удельного расхода тепла, % (±)

Тип

электро

станции

К-750-65/3000 ПОАТ ХТЗ

8900

1.19

К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ

4250

0,85

К-1000-60/1500-1 ПОАТ ХТЗ

11250

1.12

АЭС

К-1000-60/1500-2 (3 ЦНД)

К-1000-60/1500-3 ПОАТ ХТЗ(2 ЦНД)

8300

0,83

К-1000-60/3000 ПОТ Л М3

12900

*При конденсационном режиме.

1.2. Загрязнение трубок конденсатора в процессе эксплуатации и меры борьбы с отложениями в трубках конденсатора

Загрязнение трубок конденсаторов приводит к повышению давления отработавшего пара по следующим причинам. Во-первых, из-за неудовлетворительной работы водоочистных сооружений (грубые решетки в подводящем канале водозабора, вращающиеся сетки) заносятся крупными частицами трубные доски и входные участки трубок, что приводит к сокращению поверхности охлаждения и к уменьшению расхода охлаждающей воды из-за увеличения гидравлического сопротивления конденсатора. И то и другое приводит к росту давления в конденсаторе по сравнению с нормативными значениями. Наиболее часто в воде содержатся следующие крупные примеси: береговая растительность и прибрежный мусор (листья, сучья), водные растительные и животные организмы (водоросли, рыба, моллюски), промышленные и бытовые отходы (щепа, строительный мусор и др.). Для приведения конденсатора в нормальное состояние требуется останов турбины или отключение одной половины конденсатора со снижением нагрузки для очистки трубных досок вручную. Иногда от заноса трубных досок избавляются промывкой обратным потоком воды. Даже при исправно работающих в канале водозабора и на береговых насосных станциях защитных устройствах загрязняется внутренняя поверхность трубок конденсатора из-за плохого качества охлаждающей воды и выпадения отложений. Уменьшение коэффициента теплопередачи из-за малой теплопроводности отложений вызывает рост температурного напора и, соответственно, давления в кон-

Страница 6

6

денсаторе. Вследствие существенного различия применяемых для охлаждения конденсатора вод по составу и количеству содержащихся в них примесей, характер и интенсивность загрязнения конденсатора с водяной стороны зависит от местных условий. Основные виды загрязнений, которые могут встречаться на практике по отдельности или в разлчных сочетаниях следующие:

—    отложение не растворенных в воде взвешенных веществ (золы, песка, глины, растительных остатков, ила и др.), выпадающих особенно интенсивно при пониженных скоростях воды в трубках;

—    обрастание трубок, вызываемое содержащимися в воде микроорганизмами, образующими при их закреплении и развитии слизистые отложения на стенках трубок;

—    минеральные отложения вследствие выпадения из перенасыщенного раствора карбонатов кальция и магния (преимущественно при оборотном водоснабжении) и гипса (при морской охлаждающей воде с высоким содержанием сульфатов).

Выбор метода борьбы с загрязнением трубок конденсатора производится в каждом отдельном случае индивидуально с учетом местных условий и технико-экономического сопоставления различных вариантов.

Борьба с отложениями в трубках конденсатора может вестись проведением периодических чисток трубок конденсатора различными способами, как например, механическая чистка, промывка трубок кислотой, растворяющей накипь (водный конденсат низкомолекулярных кислот, 2—5%-ная соляная кислота). Для очистки трубок конденсатора от органических и илистых отложений используются также термические методы, основанные на высушивании отложений подогретым воздухом. Начинает получать распространение для удаления твердых накипных отложений метод разрушения отложений струей воды, подаваемой насосом с давлением 300—400 кгс/см2.

Однако периодические чистки конденсаторов требуют останова турбоагрегата или снижения его нагрузки и связаны со значительными трудозатратами. Согласно ПТЭ допускается ухудшение вакуума из-за загрязнения трубок не более чем на 0,5%, после чего должна проводиться чистка. В среднем за период между чистками вакуум ухудшится примерно на 0,25%, что для турбины К-300 соответствует увеличению удельного расхода тепла на 0,25%. Практически же в условиях эксплуата-

Страница 7

7

ции ухудшение вакуума от чистки до чистки оказывается значительно больше, чем предписано ПТЭ.

Принципиально более правильно применять для поддержания трубок конденсатора в чистом состоянии не периодические чистки, а профилактические мероприятия, предотвращающие образование отложений на стенках трубок. К. таким методам относятся: рскорбонизация охлаждающей воды, предотвращающая образование минеральных отложений (карбоната кальция или магния), хлорирование воды для борьбы с обрастанием трубок моллюсками и водными микроорганизмами (бактерии, микроводоросли) и др. Эти методы однако не могут быть отнесены к экологически чистым мероприятиям.

1.3. Применение эластичных шариков из пористой резины

для предотвращения отложений в трубках конденсаторов

Наиболее полно решает задачу поддержание конденсатора в чистом состоянии применение эластичных шариков из пористой резины, циркулирующих по замкнутому контуру через конденсаторные трубки, предотвращая отложение на стенках трубок практически любых веществ. Впервые способ очистки конденсаторов монолитными резиновыми шариками был применен в 1950-х годах в ГДР — способ АББЕКА (инженеры Абш, Бергер и КЛМмайер), но по ряду причин широкого распространения этот вид шариковой очистки не получил.

В 1950-е годы на отечественных электростанциях Донецким отделением ОРГРЭС была также сделана попытка применения монолитных резиновых шариков для очистки конденсаторных трубок и поддержания их в чистом состоянии. Была разработана схема, обеспечивающая непрерывную циркуляцию резиновых шариков через трубки. Применялись монолитные шарики из резины диаметром на 1—2 мм меньше внутреннего диаметра конденсаторной трубки. Осуществленные на ряде электростанций системы шариковой очистки этого типа оказались нсэффсктииными. Было установлено, что при прохождении монолитного шарика меньшего диаметра, чем внутренний диаметр трубки, происходит уплотнение отложений и первоначально несколько увеличивался коэффициент теплопередачи, но в дальнейшем толщина отложений увеличивалась!! эф<|>ект от применения шариковой очистки пропадал — коэффициент теплопередачи падал, рос температурный напор и давление в кон-

Страница 8

8

дснсаторе. Применение эластичных пористых шариков из губчатой резины диаметром на 1*2 мм больше внутреннего диаметра трубки дало ожидаемый эффект. Губчатые шарики с удельным весом, близким к 1, вместе с потоком охлаждающей воды поступают к трубной доске и, попадая в трубку, перемещаются за счет разности давлений между входом и выходом охлаждающей воды (гидравлического сопротивления конденсатора). При этом шарик деформируется, принимает бочкообразную форму и, плотно прижимаясь к стенке трубки, стирает откладывающиеся на стенке частицы. Этот вид системы шариковой очистки (СШО) был тщательно отработан фирмой Тапрогге (ФРГ) и получил широкое распространение во многих странах. Применение мягкого шарика диаметром больше внутреннего диаметра трубки позволяет удалять с поверхности трубки все виды образующихся и недостаточно закрепленных на стенке трубки отложений и поддерживать исходную чистоту трубки, т. е. эксплуатировать турбоустановку с нормативным вакуумом в конденсаторе. Этот способ является экологически чистым, исключаются трудоемкие работы по механической или химической очистке конденсаторных трубок.

Первые установки шариковой очистки в нашей стране были разработаны СКБ ВТИ, изготовлены персоналом электростанций и введены в эксплуатацию на энергоблоках 300 МВт в 1983—1984 гг. на Литовской ГРЭС (блоки № 7 и 5) и Лукомль-ской ГРЭС (блок № 5). В процессе наладки этих и последующих установок выявлялись недостатки узлов СШО и вносились необходимые изменения в схему и в отдельные ее элементы. В настоящее время может быть предложена для внедрения на электростанциях эффективно действующая система шариковой очистки конденсаторов.

Настоящие Методические указания должны способствовать сокращению сроков наладки системы после завершения ее монтажа на турбоустановкс.

2. ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА И ОСНОВНЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ СШО

Устройство шариковой очистки трубок конденсатора представляет собой технологическую систему, присоединяемую к основному тракту охлаждающей воды непосредственно перед и после конденсатора (рис. 1). Пористые резиновые шарики, ли-

Страница 9

Рис. 1. Принципиальная схема установки шариковой очистки конденсатора паровой турбины:

I — конденсатор: 2 — шарнкоул заливающее устройство: 3 — узел ввода шариков в циркуляцию; 4 — загрузочная камера; 5 — насос сортировки шариков; б — осевой фильтр предочнетки; 7 — насос промывки фильтров

Страница 10

10

аметр которых на 1+2 мм больше внутреннего диаметра трубки, вводятся в контур циркуляционной системы в напорный водовод перед конденсатором. После прохождения через трубки конденсатора шарики улавливаются специальной сеткой, установленной в сливном водоводе вблизи выходной водяной камеры конденсатора (или непосредственно в камере). Из выходного патрубка шарикоулавливающей сетки внешним трубопроводом шарики с потоком воды подводятся к водоструйному эжектору (или насосу), который подает шарики снова в напорный патрубок, замыкая контур циркуляции. Эжектор, обеспечивающий подачу шариков в напорный водовод, должен создавать напор, равный гидравлическому сопротивлению внешнего тракта устройства, плюс противодавление, равное гидравлическому сопротивлению конденсатора от места ввода шариков в напорный водовод до места вывода шариков из шарикоулавливающей сетки. Загрузка шариков в систему циркуляции производится в камеру, расположенную после эжектора. Это устройство служит также для улавливания шариков и контроля за циркуляцией через смотровое окно. После загрузочной камеры предусмотрено калибровочное устройство, служащее для улавливания и отвода из контура циркуляции обработавших шариков, диаметр которых вследст-вии износа стал равным внутреннему диаметру трубки (на схеме не показано). Как показывает опыт эксплуатации, обычная для тепловых электростанций защита от загрязнения конденсатора крупным мусором (два ряда грубых решеток и вращающаяся сетка тонкой очистки), установленные на БИС, нс достигает цели из-за неудовлетворительной конструкции и дефектов монтажа. Поэтому обязательным элементом СШО является фильтр предварительной очистки, устанавливаемый в напорном водоводе перед конденсатором. Тонкая очистка воды предотвращает занос трубных досок мусором и исключает застревание циркулирующих шариков в трубках из-за наличия в воде мелкого мусора.

Дополнительными элементами СШО является насос промыво’шой воды для фильтра предварительной очистки и в схемах с эжектором насоса для подачи рабочей воды к соплу. В паротурбинных установках ЛМЗ с основными водоструйными эжекторами воды для промывки фильтра и рабочая вода эжектора может быть отведена от подъемных насосов водоструйных эжекторов турбоустановки. В ряде случаев для обеспечения си-

Страница 11

11

стемы шариковой очистки может быть использована техническая вода электростанции. В каждом конкретном случае вопрос комплектации установки рабочей водой должен решаться индивидуально, в зависимости от установленного на электростанции насосного оборудования.

3. ЭЛЕМЕНТЫ СИСТЕМЫ ШАРИКОВОЙ ОЧИСТКИ (ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ, НАЛАДОЧНЫЕ РАБОТЫ, РЕКОМЕНДАЦИИ ПО КОНТРОЛЮ ЗА РАБОТОЙ)

3.1. Фильтр предварительной очистки (ФПО)

Учитывая значительное количество взвешенных частиц, содержащихся в поступающей к конденсатору охлаждающей воде, даже после прохождения двух рядов грубых решеток и более тонкой очистки воды во вращающихся сетках делает необходимым для надежной работы шариковой очистки и поддержания минимального гидравлического сопротивления фильтра применение периодической промывки сеток фильтра. Промывка должна производиться на ходу без переключения и без останова СШО. Фирма Тапрогге, система шариковой очистки которой получила широкое распространение и показывает хорошие результаты, применяет фильтр оригинальной конструкции с промывкой сеток обратным током воды за счет разности давлений в напорном и сливном водоводах циркуляционной системы.

В нашей стране в настоящее время получил наибольшее распустранение на турбоустановках 100, 200, 250 и 300 МВт сконструированный СКВ В'ГИ конусный фильтр осевого типа. Вершина конуса направлена навстречу потоку, углом раскрытия конуса — 16—18° (рис. 2). Фильтрующая поверхность конуса образована перфорированным листом из нержавеющей стали толщиной 2—3 мм с отверстиями диаметром 8 мм. Суммарная площадь отверстий в 2,5—3 раза превышает площадь поперечного сечения водовода. Отмывка фильтрующей поверхности от собравшегося мусора производится струями воды под напором из сопл диаметром б-г-8 мм. установленных перпендикулярно внутренне!! поверхности фильтрующего конуса. Вода к соплам с напором 30—35 м вод. ст. подводится от вращающегося смывного устройства, смонтированного на полом валу. Вращающееся смывное устройство удаляет мусор по всему периметру сетки. Смытый мусор потоком воды выносится чс^з сбросной водовод в сливной циркуляционный водовод.

Страница 12

Dy 4600

Рис. 2. Конусный фильтр предварительной очистки:

— подвод воды на отмывочное устройство; 2 — подшипник; 3 — гидропривод смывного устройства; 4 — коллектор с сопла-; 5 — фильтрующая сетка и? нержавеющей стали; б — подвод циркуляиионой воды; 7 — подшипник; 8 — вращающееся смывное устройство: 9 — напорный водовод циркуляционной волы; 10 — сброс загрязненной воды

S-)

Страница 13

13

Расход воды на смывное устройство около 200 м3/ч. Расход загрязненной воды не превышает 3—5% расхода воды по циркуляционному водоводу. Время промывки фильтра 3—5 мм. Вращение смывного устройства производится от электродвигателя или гидравлического привода. Гидравлический привод действует по принципу сегнерова колеса, за счет реактивного действия струй воды, истекающих под давлением из специальных сопл, тангенциально установленных на коллекторе привода смывного устройства. Оптимальная скорость вращения смывного устройства 10—16 об/мин. Вода на смывное устройство с напором 30-ь35 м вод. ст. подается или от специально устанавливаемого или от станционного коллектора технической воды или для турбоустановок ЛМЗ, от подъемного насоса рабочей воды водоструйных эжекторов. Может быть использован насос СД-450/56 с подачей 150 м3/ч и напором 56 м. Для бесперебойной работы ФИО подаваемая к промывочным соплам и соплам гидравлического привода вода должна быть чистой во избежание засорения сопел. Поэтому в случае применения специального промывочного насоса, подача воды к нему должна производиться из напорного водовода после ФПО, т. е. после очистки циркуляционной воды. Опыт эксплуатации более 40 осевых фильтров показал, что данная конструкция ФПО работоспособна и рекомендуется для внедрения. Важным достоинством фильтра такой конструкции является возможность размещения его внутри водовода.

Указанные значения характерных величин фильтра приведены как ориентировочные. Естественно, что для каждой конкретной установки скорость вращения промывочного устройства, расход промывочной воды, продолжительность промывки и другие показатели устанавливаются в процессе проведения наладочных работ.

СКВ ВТИ разработана модификация ФПО конусного типа, но сокращенной длины. Если повсеместно внедренная конструкция ФПО имеет длину 4—4,5 м, то длина разработанной конструкции составляет 2,5 м. Сокращение длины произведено за счет увеличения угла конуса сетки до 40—50е и уменьшения отношения площади отверстий к площади поперечного сечения водовода до 1,4, поскольку, как установлено опытом эксплуатации, основной рабочей зоной фильтра прежней конструкции является выходная часть сетки на длине примерно одной трети (рис. 3).

Страница 14

Рис. 3. Конусный малогабаритный фильтр предварительной очистки.

Обозначения см. рис. 2.

Страница 15

15

Проходят опытную эксплуатацию ФПО конусного типа с фильтрующим полотном из плетеной проволочной сетки; диаметр нержавеющей проволоки, из которой изготовлена сетка — 1 мм, ячейка сетки 5x5 мм. Применение проволочной сетки для ФПО уменьшает гидравлическое сопротивление фильтра, а также снижает расход металла.

Следует заметить, что предотвращение за счет установки ФПО заноса конденсатора мусором и увеличение его гидравлического сопротивления в процессе эксплуатации полностью компенсирует некоторое увеличение гидравлического сопротивления тракта из-за установки по ходу циркуляционной воды аппаратов СШО. Как показал опыт внедрения СШО на большом числе турбоустановок, конструкция ФПО с конусной сеткой вполне оправдала себя и не потребовалось проведение значительных наладочных работ. Накопленный опыт тем не менее дал основание к дальнейшему совершенствованию ФПО. К наладочным работам по ФПО относится настройка частоты вращения смывного устройства. Оптимальная частота вращения 10—16 об/мин. Большая частота вращения приводит к ускоренному износу подшипников и менее благоприятна для эффективного выноса загрязнений в сливной водовод.

Контроль за частотой вращения производится по индикатору вращения (ИВ), которым является манометр, показывающий скачок давления при прохождении соплом смывного устройства при его вращении торца импульсной трубки, идущей к манометру. Частота вращения определяется по числу импульсов по давлению (скачков), на которые реагирует стрелка манометра.

Для правильной работы ИВ необходимо выполнить следующие условия:

—    должна быть обеспечена соосность торца импульсной трубки, идущей к манометру, и выбранного для контроля одного из сопл смывного устройства;

—    1)асстояние между торцами импульсной трубки и сопла должно быть 10—15 мм;

—    класс точности манометра для четкого восприятия импульса должен быть нс ниже 1,0, а пределы измерения 0— 4 кгс/см.

—    расстояние от вывода импульса до манометра должно быть минимальным.

При проектировании СШО с гидравлическим приводом в нем предусматривается заведомо увеличенное число сопл. Для

Страница 16

16

уменьшения частоты вращения должно быть заглушено некоторое количество сопл сегнерова колеса гидропривода; количество подлежащих заглушке сопл устанавливается опытным путем (подбором). Для электропривода смывного устройства необходимая оптимальная частота вращения обеспечивается при проектировании СШО выбором соответствующего передаточного числа конической зубчатой передачи от электродвигателя к полому валу смывного устройства.

Для СШО обязательной является автоматизация процесса промывки фильтра; только в этом случае может быть обеспечена надежная и эффективная работа ФПО, а следовательно, и СШО в целом (при ручном регулировании неизбежны сбои и отказы в работе ФПО). Импульсом для включения в работу промывочного устройства является повышение гидравлического сопротивления фильтра сверх нормативного, соответствующего чистой поверхности сетки фильтра. В качестве допустимого предела загрязнения фильтра принято значение 1+1,2 м вод. ст. При достижении предельно-допустимого сопротивления фильтра включается промывочный насос; для СШО турбин ЛМЗ открывается задвижка с электроприводом на отводе воды от напорного трубопровода подъемного насоса эжекторов. Одновременно открывается задвижка с электроприводом на трубопроводе сброса загрязненной воды. При снижении перепада давления на сетке ФПО до нормативного значения также автоматически прекращается подача воды на смывное устройство и закрывается задвижка на сбросе загрязненной воды. Тщательная настройка автоматического включения и выключения смывного устройства также относится к наладочным работам на ФПО.

Длительная работа ФПО с конусными сетками на большом числе турбоустановок показала надежную работу фильтра этого типа и высокую эффективность очистки охлаждающей воды от всех видов загрязнений.

Полученный отечественный опыт показывает также, что установка перед конденсатором фильтра для очистки воды от взвешенного мусора различного характера оказывается экономически целесообразной для конденсаторов паровых турбин, даже не оснащенных СШО.

3.2. Шарикоулавливающая сетка (ШУС)

Шарикоулавливающая сетка является основным элементом СШО, обеспечивающим беспрерывную циркуляцию шариков по трубкам конденсатора без потерь их с уходящей из конденсатора

Страница 17

17

охлаждающей водой. Наибольший объем работ выполнен по совершенствованию конструкции ШУС, поскольку первый же опыт эксплуатации СШО выявил серьезные недостатки конструкции, вызывавшие постепенное прекращение циркуляции шариков через конденсатор.

Первая модификация ШУС— это одноплоскостная решетка, применялась для водоводов диаметром до 1800 мм. Одноплоскостная сетка устанавливается на горизонтальном участке водовода под углом 25° к оси водовода и в вертикальной плоскости (рис. 4). Поскольку размер сетки в длину составляет 3,5—4 м, она набрана из отдельных секций, соединенных между собой на болтах или на сварке. Каркас секций сварен из стальных пластин, на которые наварены прутки диаметром 4—5 мм из нержавеющей стали. Расстояние между прутками в зависимости от диаметра шариков составляет 9—12 мм при диаметре шарика 28 мм и 10—16 мм при диаметре шарика 30 мм.

В месте, где плоская решетка примыкает к стенке водовода (в углу со стороны входа воды на решетку), приварен штуцер для отвода собирающихся на сетке шариков и направление их снова в напорный водовод циркуляционной воды. Первые же пуски СШО с решетками этого типа выявили следующие основные недостатки в работе ШУС: задержка шариков преимущественно в ближней к отводящему штуцеру части решетки («залипание» шариков) и продавливание шариков через зазоры между прутьями решетки и унос их со сбрасываемой из конденсатора охлаждающей водой. Таким образом, после пуска СШО очень скоро циркуляция шариков прекращалась. Наблюдение за циркуляцией шариков ведется через смотровое окно в крышке загрузочной камеры, через которую при работе СШО проходят все циркулирующие в контуре шарики. Явление «залипания» шариков нашло объяснение после проведения специального испытания с измерением перепада давления по обе стороны сетки по всей ее длине. Было установлено, что перепад давления резко возрастает в зоне, близкой к месту отвода шариков из водовода, и в 4—6 раз превышает перепад давления на входной части сетки; попадающие в эту зону шарики прижимаются к сетке и плотно «залипают» на ней. Под влиянием этого перепада давления относительно мягкие шарики продавливаются между прутьями решетки и вообще пропадают из контура циркуляции СШО.

Страница 18

Варианты исполнения LuapL/косёорньгх решеток

пластин

чатое

прут коВое

6-5

Рис. 4. Одноилоскостная шярнкоулаяливающая сетка:

1 — подвод воды: 2 — шарикосборная решетка: 3 — отвод воды; 4 — отвод шариков

Страница 19

19

Неравномерный характер распределения давления по длине ШУС обусловливает также повышение гидравлического сопротивления, что отрицательно сказывается на эксплуатационных характеристиках СШО. В процессе наладки СШО, проведенных фирмой ОРГРЭС, ШУС постепенно усовершенствовалась с целью снижения гидравлического сопротивления и устранения явления «залипание» и продавливакие шариков через прутья решетки. В частности, для уменьшения перепада давления на выходной части ШУС и устранения яапе-ния «залипания» и ухода шариков через сетку в непосредственной близости от плоскости решетки со стороны входа потока воды была установлена лопатка, создававшая завихрения в выходной части ШУС и препятствовавшая задержке шариков (турбулизатор). На рис. 5 показана двухплоскостная шарикоулавливающая сетка, выполненная также из прутков нержавеющей стали. Сетка установлена на вертикальном участке сливного водовода диаметром 1600 мм и по габаритам (высоте) значительно меньше одноплоскостной сетки — около 2 м. Большим достоинством двухскатной ШУС является возможность ее расположения на вертикальном участке сливного водовода непосредственно у конденсатора.

ШУС этого типа имеет два отводящих канала, перед каждым из которых установлено турбулизирующее устройство углового типа. Кроме того, на потоке выходящей в сливной водовод воды, установлена поворотная заслонка. Основными наладочными работами по ШУСэтоготипа явился подбор оптимального положения поворотного шибера — заслонки для исключения явления «залипания» и ухода шариков из контура циркуляции. Проведением этих работ были достигнуты высокие эксплуатационные показатели ШУС — было исключено «залипанис» шариков и уход их из контура циркуляции. За период более чем 3-х летней эксплуатации наблюдением за работой СШО установлено, что циркуляция шариков проходит нормально, без «залипания» и потери шариков. Большой объем экспериментальноналадочных работ на ШУС различной конструкции был проведен на Лукомльской ГРЭС на блоках с турбинами К-300-240. По результатам этих работ была выбрана наиболее совершенная конструкция двухскатной ШУС, обеспечивающая нормальную циркуляцию шариков в контуре (рис. 6). Особенностью ШУС этого типа является то, что она устанавливается конусом навстречу потоку воды, а сама сетка образована нс прутками, а

Страница 20

Si

20

Рис. 5. Двухплоскостная шарикоулавливающая сетка пруткового типа:

I — турбулизирующее устройство: 2 — пулуэллипсная сетка (верхняя): 3 — сливной водовод: 4 — подвод воды: 5 — отвод и1ариков: б — шибер заслонка; 7 — сетка нижнего ряда: 8 — проволока нержавеющая