Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

85 страниц

486.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Методические указания определяют основные методы и требования по расчетной оценке допустимых разностей температур и скоростей прогрева деталей котлов и паропроводов энергетических блоков ТЭС и предназначены для проектных и наладочных организаций Минэнерго СССР в качестве рекомендуемого

Оглавление

1. Общие положения

2. Основные критерии прочности

3. Барабаны котлов

4. Коллекторы котлов и детали паропроводов

Приложение 1. Условные обозначения

Приложение 2. Формулы для определения напряжений в кромках отверстий водопропускных и подъемных труб барабанов котлов по характеристикам изменений параметров рабочей среды

Приложение 3. Формулы для определения напряжений в характерных точках гиба трубы, трубы со штуцером и в сварном стыке трубы

Приложение 4. Примеры расчетов

Список использованной литературы

Показать даты введения Admin

Страница 1

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ДОПУСТИМЫХ РАЗНОСТЕЙ ТЕМПЕРАТУР И СКОРОСТЕЙ ПРОГРЕВА ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОТЛОВ И ПАРОПРОВОДОВ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ БЛОКОВ

МУ 34-70-030-81

МОСКВА

“ТЕКСУС-ИНФО”

Страница 2

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ ДОПУСТИМЫХ РАЗНОСТЕЙ ТЕМПЕРАТУР И СКОРОСТЕЙ ПРОГРЕВА ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОТЛОВ И ПАРОПРОВОДОВ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ БЛОКОВ

СЛУЖБА ПЕРЕДОВОГО ОПЫТА И ИНФОРМАЦИИ СОЮЗТЕХЭНЕРГО

1983

Москм

Страница 3

РАЗРАБОТАНО ВТИ им.Ф.Э. Дзержинского ИСПОЛНИТЕЛИ В.Г.Зеленский, А.А.Бельский, В.П.Плотников, В.В.Свврюгин, А.Г.Землянская (ВТИ), А.Д.Горешнкк, А.А.Фе-доришин Цктвхэнерго), В.М.Вигак, А.В.Костенко (Институт прикладных проблем механики и математики АН УССР) УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем

Главный инженер Ю. И.ТИМОФЕЕВ

ОГЛАВЛЕНИЕ

1.    Общие положения ........................ «...    3

2.    Основные критерии прочности....................... 4

3.    Барабаны котлов................................... 15

4.    Коллекторы котлов и детали паропроводов ........... 20

Приложение!. Условные обозначения........... 33

О р и л о I е н и е 2. Формулы для определения напряжений в кромках отверстий водоопускных и подъемных труб барабанов котлов по характеристикам изменении параметров рабочей среды ................. 36

ПриложениеЗ. Формулы для определения напряжений в характерных точках гиба трубы, трубы со штуцером и в сварном стыке трубы.................. 41

Приложение 4. Примеры расчетов .............. 45

Список использованной литературы............ 83

© СПО Союзтахзнерго, 1983.

Страница 4

УДК [621.186.3    621.165)    : 669.001.5(083.96)

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ЙСЧЕТУ ДОПУСТИШ

разностей Температур    му 34-70- озо-81

И СКОРОСТЕЙ ПРОГРЕВА ОСНОВНЫХ ДЕТАЛЕЙ КОТЛОВ И ПАРОПРОВОДОВ

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ БЛОКОВ_

Срок действия установлен

с 01.01.83 г. до 01.01.88 г.

Настоящие Методические указания определяют основные методы и требования по расчетной оценке допустимых разностей температур и скоростей прогрева деталей котлов м паропроводов энергетических блоков ТЭС и предназначены для проектных и наладочных организаций Минэнерго СССР в качестве рекомендуемого; МУ могут также использоваться другими организациями при отработке режимов эксплуатации и наладке оборудования ТЭС.

Рекомендуемые методы расчета применимы при условии, что конструкции, материалы, изготовление, монтаж и контроль удовлетворяют требованиям соответствующих норм и правил Госгортехнадзора СССР.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Выбор допустимых перепадов температур и скоростей прогрева деталей энергоблоков цромзводится на основе расчетов, устанавливающих взаимосвязь между режимами эксплуатации и долговечностью оборудования.

1.2.    В качестве допустимых принимаются расчетные перепады температур и скорости прогрева или расхолаживания, при которых обеспечивается заданная долговечность без повреждения (образования трещин) конструкций.

1.3.    Расчеты конструкций выполняются с учетом в~ех действующих на них нагрузок при типовых режимах эксплуатации.

1.4.    В качестве расчетных принимаются наиболее напряженные узлы конструкций.

1.5.    В случаях вынужденного превышения расчетных значений скоростей и достижения расчетной долговечности возможность эксплуатации барабанов котлов, коллекторов, тройников, корпусов армату-

Страница 5

- 4 -

ры и других толстостенных элементов оборудования должна подтверждаться результатами контроля сплошности металла.

При этом интервалы между контрольными проверками состояния металла в наиболее напряженных зонах конструкций не должны превышать половину расчетной долговечности по числу циклов.

Для деталей, например гибов трубопроводов, в которых образование поверхностных трещин сопряжено с быстрой потерей несущей способности, превышение расчетных скоростей прогрева и расхолаживания недопустимо.

1.6. Условные обозначения приведены в приложении I.

2. ОСНОВНЫЕ КРИТЕРИИ ПРОЧНОСТИ

2.1. Расчеты производятся по амплитудам приведенных условное упругих напряжений 6а . В качестве расчетной принимается амплитуда напряжений, равная половине максимального размаха приведенных условных упругих напряжений (у^)макс • определяемого по произведению местной общей деформации на модуль упругости материала при максимальной температуре цикла Е^мшсс'

^к,^макс

*1

где    Kf j. » I, 2, 3; (&к    -    условные приведенные на-

пряжения; f j и Е-2 ~ модули упругости при температурах, соответствующих максимальным и минимальным приведенным напряжениям.

2.2.    В местах концентрации амплитуда напряжений равна произведению

6а~ Ч ' 6а >

здесь К^ соответствует осС.

2.3.    Главные напряжения ^2» ^3 определяются как алгебраическая сумма напряжений от всех видов нагрузок, действующих

в данном направлении с учетом концентраторов по каждой составляющей.

Страница 6

- 5 -

2.4. Деформирование считается упругим, если размах условных приведенных напряжений 6^ не превышает сумму пределов текучести при максимальной (<6q 2 ) 1Макс и минимальной (    %    >/мин    тем

пературах цикла,

2.5. При упругом деформировании коэффициент концентрации деформаций oCg принимается равным эффективному коэффициенту концентрации напряжений, значение которого равно (<*6    * ос6 при сс6 £ 3

и    1    (о6^“    Х)    пРио66>3.

Коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений

где J0 - радиус кривизны в зоне концентраций, мм;

U - константа материала. При (Ь$ , равном 35; 53 и 70,и соответственно равна 0,38; 0,25; 0,17 мы [9] .

Допускается применять следующие значения упругих коэффициентов концентрации:

-    окружных напряжений от внутреннего давления на внутренних кромках одиночных отверстий оСл® 3 - для цилиндрических элементов и oLp= 2 - для сферических элементов;

-    окружных и осевых температурных напряжений на кромках отверстий о1,8 ♦ 2,0;

-    напряжений от внутреннего давления и изгиба для угловых сварных соединений типа*аггуцер-труба"о£^ =о^= 4, для стыковых соединений труб равной толщины сбр = а 2. Если в зоне концентрации произведена обработка сварных соединений радиусом не ман^

10 мм, указанные коэффициенты принимаются равными 3 и 1,2 соответственно. При полном удалении концентраторов для стыковых сварных соединений

Для всех других случаев определение коэффициентов концентрации упругих напряжений рекомендуется проводить согласно (Ъ,9,10j.

^^0,2) ^макс + ^0,2* £ мин

оСр * оси = 1,0.

Страница 7

- 6 -

2.6. При неупругом деформировании коэффициент концентрации деформаций оС^ определяется численными либо экспериментальными методами или по формуле

ОС

кг *

где

,    (°со,гКакс’(6°-г^>

^6--

л/ан

*макс

2б'а

Коэффициент К/г при линейном упрочнении сталей равен

*>= 1

(оС6 1п)15(,-ег)£,~<ёп~,/оС

Модуль упрочнения 0Т для сталей 12Х1МФ, 15Х1М1Ф и I2XI8HI2T может приниматься равным 0,15,

6п

<6 =

п

при 6' ^ (&02)j    ;

а    и,с lmclkc

макс

ё =1+(£-!)б при 6^>(60/2у

где £ - относительная деформация, равная отношению деформации при 6>д к деформации, соответствующей (6q £макс. >1,25 и отсутствии данных по GT значение Л)- для других жаропрочных сталей допускается принимать равным 0,8.

Если окажется, что по расчету KF > I иоС^/<1, то принимается

При —

КГ =oCi= 1

Размах условных приведенных напряжений с учетом KF при неул-ругом деформировании вычисляется по формуле

(6,Хг <v«

макс

+(6оА

мин

Для отверстий типовых элементов трубопроводов предельное значение К<& допускается принимать равным 4,5.

2.7. Прочность рассчитываемого элемента обеспечивается, если размах приведенных условных напряжений, вычисленных без учета концентраторов и местных температурных напряжений, соответствует ус-

Страница 8

ловив упругого деформирования и амплитуда условных приведенных напряжений Оа , определенная с учетом концентрации по всем компонентам главных напряжений, не превышает допустимое значение для заданного числа и асимметрии циклов.

2.8. Для пластичных сталей, применяемых в котлотурбостроении (табл.1), допустимая амплитуда условных приведенных напряжений^ или допустимое количество циклов (расчетная долговечность) Л/*при заданной амплитуде напряжения определяется из соотношения

* . 2,3-ПЗ-£,

а Ч 'ГгГрГ*

мин

Сд-

100

100 -Г

доп

где - минимальное значение модуля упругости в интервале рабочих температур, Ш1а(кгс/мм2).

Расчетное значение относительного сужения

в

где    минимальное    значение    относительного    сужения    в    рабочем

. интервале температур, %;

- равномерное сужение, определяемое при напряжении, равном пределу прочности, по формуле

/-

А

t
0,1

(ii L ip* ,

О 7MUH

%

w

о, г

t+lij.lmui.--

7 100

Коэффициент асимметрии цикла определяется для упругого и повторно упруго-пластического нагружения по формулам:

Г-

_ <&MOLKC~ &R

'макс

<bR< ^o,2)tMaKC+ @0,гН

при &>макс^    ^мин    и

мин

Страница 9

- 8 -

мин

Если же окажется, что r<- I или I, то в расчете принимается Г = -I.

Ори упругом нагружении, когда максимальная температура ниже твАТзратуры ползучести, коэффициент асимметрии вычисляется с учетом остаточных напряжений, определяемых соответствующим расчетом или экспериментально.

Пы - принимается равным 10. Для отдельных толстостенных элементов, ограничивающих маневренные характеристики установок, значение ПN может быть снижено до b .при условии опытного подтверждения такой возможности или организации контроля металла с периодичностью, равной половине расчетной долговечности А/х при П^- К

Коэффициент /£ выбирается в зависимости от значения концентрации условных приведенных напряжений:    -    0,75,    если    Л^1,2    или

^ * 1,0, если Л^£3. При    3    коэффициент    ^    оце

нивается интерполяцией.

Коэффициент учитывает снижение циклической прочности металла в условиях ползучести и релаксации напряжений и выражается следующим образом:

где

- длительная пластичность металла (относительно* уд

линение при длительном разрыве за расчетный период); - относительное удлинение при кратковременных испыта-

8* - односторонне накопленная деформация вследствие пол-

# киях;

зучести, равная

Страница 10

- 9 -

s'-sS-fo

Ьм

где Г'- время работы металла в условиях ползучести;

Т - расчетное время.

Допускается принимать я 1,5 Ofton ;

Ьэк- эквивалентное напряжение, определяемое на основании анализа напряженного состояния рассчитываемого элемента.

Цри переменном значении текущего напряжения Ь^ , при котором происходит процесс ползучести, эквивалентное напряжение определяется по формуле    .    ,

d*]m

Наиболее представительные результаты расчетов <Ьа обеспечиваются при использовании фактических характеристик металла. Цри отсутствии фактических данных допускается использовать характеристики сталей, приведенные в табл.1.

2.9. Долговечность считается неограниченной, если в области

W ПЬп-

малоцикловой усталости

2.10.    Кривые малоцикловой усталости ряда сталей для определения допустимого числа циклов по амплитудам напряжений, либо допустимых амплитуд напряжений по требуемому числу циклов при I и Г» - I приведены на рис.1.

2.11.    Цри определении допустимой амплитуды напряжений ё^для элементов теплоэнергетического оборудования из углеродистых и низколегированных сталей (барабанов котлов, водоопускных и пароперепускных труб и др.), работающих при переменных нагрузках в условиях коррозионного воздействия горячей воды и влажного пара, принимается дополнительный запас по напряжениям Ьак * У* &а » гдв

для углеродистых сталей равен 0,5; для низколегированных - 0,7

и нержавеющих - 0,85.

2.12. Допустимая амплитуда напряжений Ь>ас А"1 сварных соединений, удовлетворяющих требованиям ОСТ 108.031.02-75, определяется по амплитудам, допустимым для основного металла с учетом коэффициента ослабления

= Ц> А*

°ас °а *

Страница 11

напряжений. М//и/лгс1*н;)

- 10 -

Страница 12

Амплитуда напряжении, МПа (кгс/мм1)

II

Рис.1. Расчетные кривые усталости для стали:

а - 12Х1МФ ; 5 - I2XI8HI2T; 6 - 15Х1М1Ф; 2 - 15Х1МШ; д- 16ГНМ и 22К (до температуры 350°С)

Страница 13

Марка

стали

Икг ер-вал

темпе

ратуры,

t ,°С

Модуль

упругости

Б‘ ■-КГ4.

КГЫхгс/кы2)

Допустимые

напряжения

*ёоп; f* (кгс/мм*)

Длитель

ная

плас

тич

ность

h

-Коэф

фици

ент

п*

Относи-гельное сужение

У. %

Предел

текучести

бо.г. «*>

(кгс/мм2)

12Х1КФ

20-450

540

560

18,4(1,88) 17,4 1,78) 17,2(1,76)

W

58(5,9)

0,08

1,00

0,39

0,39

40

275(28)

246(25)

216(22)

0,51

0,54

0,54

15ХШФ

20-450

540

560

17,8(1,81)

16,9(1,72)

149(15.2) 76 7,6) 63(б,4)

0,07

1,00

0,32

0,32

36

314(32)

294(30)

284(29)

0,57

0,60

0|б9

15ХШФД

20-450

540

560

17,9(1.83)

17,1(1,74)

126(12,9)

И

0,06

1,00

0,27

0,27

33

314(32)

255(26)

226(23)

8)73

0,90

I2XI8HI2T

20-450

17,0(1,73) 15 7 I 60) 1512(1:55)

Wd*

47(4.8)

0,04

И?

0,17

39

216(22) 147 15) 118(12)

0,43

0,42

0,25

XI6H9U2

^20-450

17,4(1,78) 15,6 I 61 15,5(1,08)

105(10,7) 72(7,\) 47(4,8)

0,23

o’Je

43

216(22)

шаг!

§:§§

о!з1

20ХЗМВ4

(ЭЙ415)

20-450

500

550

17,3(1,76) 15.3 1,56) 13,5(1,38)

137(14,0)

118(12,0)

0,08

1,00

0,55

0,55

33

471(48)

551(46)

402(41)

о'М

0,76

25XIMS-

(F2M)

20-450

500

550

19,4(1,98) 18,2(1.06) 17,4(1.78)

163(16,6) 143(14,6) 9в(10,0)

0,08

1,00

0,46

0,46

35

530(547

412(42)

392(40)

0,76

0,77

0,77

ХН35ВТ

20-450

600

650

17,6(1.80)

16,6(1,69)

16,1(1,64)

235(24,0) 137(14,0) 104(10 6)

0,02

1,00

0,11

о.н

16

610(52)

373(38)

ЗоЗ(Э6)

0,68

Пока

затель

ползу

чести

ГГ

3,2

8

I

го

I

Страница 14

20

20-350

450

500

16,2(1,65)

15,3(1,561

15,0(1,52)

ЧЙМ’

25(2,6)

0,18

1,00

0,69

0,6S

40

ООО

tfet

ьТз

4.9

1X2U

ife400

550

17,6(1,79)

17,2(1,?б>

ш

0,18

I,ОС 0,90 0,90

41

274(28)

264(27)

255(26)

I5XM

20050

450

500

16,8(1,71)

вам

103(10,5)

0,08

1,00

0,42

0,42

40

226(23)

186(19

I47(lb)

0,43 0 39 0.31

7,2

1:1

12ХЫ

20-350

460

500

19,2(1,96)

17,8(1,62)

17,4(1,78)

134(13,7) 122 12.5) 93(9,6)

0,05

1,00

0,20

0,20

35

206(21)

176(18)

137(14)

0,47

0,42

0,35

6,0

ixiisatf

011756)

20-450

550

600

Bljiiffl

15,4(1.57)

122(12,4)

105(10.7)

59(6,6)

0,12

1,00

0,38

0,38

33

294(30)

265(27

216(22)

0,43

0,90

0,90

22К

20

зьо

пт\

167(17,0)

118(12,0)

1,0

32

226(23)

167(17)

8:8

-

16ГНМ

20

т$}

186(19,0)

157(16.0)

-

1,00

37

294(30)

255(26)

8:1

Примечание. £#*. €>лоп> &п 2>    ^>Л    и    т    определены    по    данным    Q0-I3],    Значения

коэффициента Пя даны без учета бднй£*о$>нкего накопления остаточной деформации (при О1 * 0), что характерно для трубопроводов, коллекторов, корпусов арматуры, ба-оаоанов котлов к гнутых элементов при отсутствии овальности поперечного сечения. 3 случае овальности или искажения формы.поперечного сечения гибов значение коэффициента П^ необходимо рассчитывать с учетом 6.

Страница 15

14 -

Для углеродистой и низколегированной сталей коэффициент ослабления а 1,0 при наличии термообработки и ^ = 0,9 без термообработки.

Для хромомолибденованадиевых, высокохромистых и аустенитных сталей при температуре до 500°С коэффициент У*с * 0,8 при наличии термообработки и У*с * 0,6 без термообработки. При более высоких температурах значение ^ принимаются равными 0,7 и 0,5 соответственно .

При наличии исходных данных по свойствам металла расчеты сварных соединений выполняются по п.2.8.

2.13. В случаях определения допустимой амплитуды напряжений для элементов оборудования, которые на стадии изготовления или монтажа подвергались деформированию без последующей термообработки, принимается дополнительный запас , учитывающий снижение деформационной способности материала

2.14.    При наличии результатов испытаний натурных конструкций или их моделей для режимов нагружения, соответствующих эксплуатационным, принятые значения коэффициентов запасов и концентрации напряжений могут быть уточнены.

2.15.    Оценка ресурса (расчетной долговечности по числу циклов) с учетом нестационарных силовых и температурных нагрузок при эксплуатации оборудования на различных режимах является завершающим этапом поверочных расчетов и производится на основе линейного суммирования относительной повреждаемости при каждом расчетном режиме (цикле) нагружения, т.е.

ft - значение технологической деформации металла при изготовлении данной конструкции с учетом снижения пластичности вследствие деформационного старения.

Страница 16

- 15 -

где N\ - число циклов нагружения на L -м режиме нагружения;

[Njr допустимое число циклов на £-м режиме нагружения, определяемое по формуле, приведенной в п.2.8;

К — общее число режимов нагружения.

Дри использовании экспериментальных данных по фактическим значениям пластичности и прочности металла расчет допустимых напряжений и располагаемого ресурса длительно работавшего оборудования допускается выполнять без учета предистории его нагружения.

При выборе режимов эксплуатации оценка относительной повреждаемости с учетом фактического количества циклов на каждом режиме является исходным этапом расчетов, в процессе которого производится определение допустимых значений амплитуд напряжений.

Количество циклов, определяемое по амплитудам приведенных напряжений от внутреннего давления и внешних нагрузок (изгибающего и крутящего моментов от самокомленсации, весовых и других нагрузок), характеризует предельно возможную долговечность Нпп и является показателем работоспособности конструкций прй переменных нагрузках.

3.1. Цри определении допустимых скоростей прогрева-расхолаживания барабанов и разностей температур "верх-низ" в качестве типовых расчетных режимов принимаются: пуск из холодного состояния, пуск из неостывяего состояния (после ночного простоя) и гидрооп-рессовка.

Джя оценки относительной повреждаемости соотношение числа пусков из холодного состояния Nx , из неостывшего состояния Nr и гидроопрессовок Ыго принимается соответственно I : 4 : О,Г* .

В качестве исходного расчетного режима принимается пуск из холодного состояния. Допустимое число таких пусков определяется согласно уравнению линейного суммирования повреждаемости с учетом рекомендуемого соотношения пусков.

3. БАРАБАНЫ КОТЛОВ

Страница 17

- 16 ..

Пт1

я = /-£

п = 1

гчо ЛLp9^H/)~ Ф**™460*06 и предельное число нерасчетных режимов, ^ сумма отношений которых характеризует относительную повреждаемость металла (исчерпание ресурса) вследствие отклонений от нормальных условий эксплуатации барабанов (позднее замыкание циркуляции в экранах, тепловые удары при заполнении водой и др.Ь ALp- вычисляется по амплитудам напряжений, определяемых в каждом конкретном случае расчетно-экспериментальными методами в соответствии с требованиями разд.2 и приложения 2.

3.2.    Расчет допустимых скоростей прогрева Vp , выбор допустимых разностей температур "верх-низ" при прогреве Д$, расчет N*у N* и N*q производятся по напряженному состоянию кромки в продольном сечении отверстия водоопускных труб. ^

3.3.    Допустимое число гидроопрессовок Nr0 и пусков из неостывшего состояния Л/г определяется по амплитудам приведенных условных напряжений (^д Vtf и (6д V# вычисляемых соответственно по формулам:

(6а)го=Т^5-Р^° (J4

<**+/);

/ j \ / /"/л-/? / /6^*' ' ,    /    ''МИКС    \

YU0 ■ (*р ~Y4 + П' (Рк ~Рг ~Ц~ ’
+ 0,5oCtS*«>M

tмин

где рн- давление при номинальном режиме, кгс/скг(10“* МПа);

*Лри условиях эксплуатации, существенно отличающихся от при

нятых, соотношение Nx : Nr: Nr(J следует скорректировать.

Страница 18

pr - давление в барабане котла перед пуском из неос-^ тывшего состояния, кгс/см^ (10“* МПа); оС.р- коэффициент концентрации от внутреннего давления в окружном направлении;

V,— скорость прогрева барабана в начальный момент пуска из неостывшего состояния, принимаемая равной 3°С/мин;

^Ьмакс'^мшГ М0ДУЛЬ УПРУ1,00™ соответственно при максимальной и минимальной температуре цикла; кгс/мм^

(10 МПа);

П90 - индексы, указывающие принадлежность параметра соответственно пуску и останову.

3.4.    Амплитуда напряжений в пусках из холодного состояния в кромке отверстий водоопускных труб при продольном сечении их определяется по максимальным напряжениям сжатия в начальный момент пуска (р=0) и максимальных напряжениях растяжения при номинальных параметрах. Необходимая для расчета допустимой скорости прогрева Vp допустимая амплитуда напряжений (*Ьд#) вычисляется по допустимому числу циклов , получаемому по уравнению п.3.1 для задаваемого ряда значений числа пусков из холодного состояния

3.5.    Допустимая скорость прогрева Vn при пусках из холодного состояния для ряда принимаемых значений разностей температур верх-низ ( А lift) определяется по формуле

макс

■мин

где коэффициент, учитывающий характер распределения температуры по периметру поперечного сечения барабана; для зоны опускных труб принимается равным 0,3; для боковых отверстий - 0,4.

Окончательный выбор допустимой скорости прогрева и разности температур "верх-низ" производится из полученного ряда значений

Страница 19

- 18 -

vn и Дl}c учетом нужд эксплуатации, конструктивных особенностей барабана и возможностей пусковой схемы, но при обязательном сохранении полученной взаимной зависимости между Vn и Так, для котлов, эксплуатируемых в полупиковых и пиковых режимах, рекомендуется выбирать комбинацию Vn И Лс повышенным значением Vn , а для котлов с малой пропускной способностью пуско-сбросных устройств (неблочные котлы), наоборот, с повышенным значением AzJ.

3.6.    Допустимые скорости охлаждения ( Vq )и перепад температур "верх-низ" при останове Л определяются двумя условиями прочности кромки отверстий на боковой образующей барабана:

-    непревышением допустимого размаха приведенных условно упругих напряжений за цикл пуска-останова в поперечном сечении отверстий;

-    ограничением при охлаждении барабана максимума растягивающих окружных напряжений в продольном сечении отверстий значением, обусловленным только внутренним номинальным давлением.

Для выполнения последнего условия необходимо, чтобы начальная скорость охлаждения в зоне давления ^ - 0,8рн не превышала 1,0 °С/мин.

3.7.    Расчет допустимых скоростей охлаждения производится по формулам:

V0=[w 2(pLSp ^г_7 + 0(рн-рдocts^20M~

для кромки в продольном сечении отверстия и

+KA-}Et0cLol ^a]}' ы,52Ф,Ф,

для кромки в поперечном сечении отверстия.

Страница 20

- 19 -

где

cLp - коэффициент концентрации напряжений от внутреннего давления в осевом направлении;

Кдту- коэффициент концентрации напряжений при одноосном растяжении - сжатии от разности температур "верх-

ФФ

низ";

гцл м.о

Рп -

коэффициенты, характеризующие свойства материала цри температурах, соответствующих максимальным напряжениям сжатия при пуске и растяжения при останове;

давление в начальный момент пуска при Д1?/? M€LKC • принято рр х 0,5 Mila » 5 кгс/см2.

3.8.    Граница применения формул определяется давлением при останове р - рг^ , получаемым при совместном решении уравнений п.3.7и при сохранении условия

где 1пц - температура насыщения при номинальном давлении, °С;

tp - температура насыщения при текущем давлении, °С;

Кк - опытный коэффициент, зависящий от конструктивных характеристик котла; в различных типах меняется в пределах 0,4-0,8.

3.9.    Допустимая амплитуда напряжений в поперечном сечении

отверстий ёа2 для пусков из холодного состояния рассчитывается по допустимому числу циклов    ,    которое,    в    свою    очередь,

определяется из уравнений пп.3.1 и 3.3 при выбранных по пп.3.6-

3.8 значениях , Дг*л,*х и замене в уравнениях п.3.2 об

е

на оС

целесообразно принимать Nx . 400, что соответствует предельному числу пусков из холодного состояния за две рабочие кампании между капитальными ремонтами.

3.10. Для определения скорости расхолаживания \JQ при р>рГр рекомендуется формула п.3.7, допуст^|мый перепад температур "верх-низ" принимается равным    -    tp    ). При pL < ргр для

определения по уравнению п.3.7 допустимого значения Afy рекомендуется задаваться следующими значениями М0 :

Pl    Ш1а(кгс/см^).....Св.6 до 8    Св. 2 до б    Св.0,1 до 2

(Св.бО до 80) (Св. 20 до 60) (Св.1 до 20)

V/j    °С/ммн ........ Св.1,0 до 4,0 Св. 1,0 до 3,0 Св.0,5 до 2,0