Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

38 страниц

319.00 ₽

Купить РД 31.31.43-86 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Указания устанавливают специальные требования к проектированию (расчету на воздействие волн и конструированию) подпричальных откосов, а также тыловых сопряжений набережных-эстакад и пирсов сквозной конструкции морских портов и судоремонтных заводов, расположенных на акваториях с расчетными элементами волн.

  Скачать PDF

Документ не актуализирован. Изменения не внесены

Оглавление

1. Общие положения

2. Расчет и конструктивное решение подпричального откоса

3. Расчет и конструктивное решение тылового сопряжения по типу 1

4. Расчет и конструктивное решение тылового сопряжения по типу 2

5. Конструктивное решение тылового сопряжения по типу 3

Приложение 1 (справочное). Перечень нормативно-технических документов

Приложение 2 (справочное). Основные буквенные обозначения

Приложение 3 (рекомендуемое). Пример расчета элементов крепления подпричального откоса и пористого сопряжения по типу 1

Приложение 4 (рекомендуемое). Пример расчета элементов крепления подпричального откоса и пористого сопряжения по типу 2

Приложение 5 (рекомендуемое). Пример расчета элементов крепления подпричального откоса и пористого сопряжения по типу 3

Показать даты введения Admin

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА СССР

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ НАБЕРЕЖНЫХ-ЭСТАКАД, ПОДВЕРЖЕННЫХ ИНТЕНСИВНОМУ ВОЛНЕНИЮ

РД 31.31.43-86

Москва 1988

РАЗРАБОТАН


Государственным проектно-изыскательским в научно-исследовательским институтом морского транспорта (%СОЮЗ!ОРНИИПР(ЖКТ')* Одесским филиалом "ЧЕРНОЛ01Ш!ПРСЕлГ


Зам. главного инженера


Б.А. Стедаж


Руководитель группы

стандартизации    -    А.И. Долгая

Заведующий лабораторией

морских каналов и портовых

акваторий, канд. техя. наук - A.IL Тюрин


Руководитель разработки Исполнитель


-    Г.И. Елисеев

-    В.А. Григоренко


УТВЕРЖДЕН


Распоряжением Государственного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института морского транспорта "Союзморнии-проект" Jfr от 2? ноября I9P6 г#


© в/о «мотхинФО^мгашлмА». тш


даментной плиты короба (стенки) рекомендуется определять по формуле

t «к

13L

(2.3)

к

cos Hi м-я

где К - коэффициент, принимаемый равным 0,07 дня сопряжения по типам I и 2 и 0,12 для типа 3;

$ - угол наклона плит I к горизонту, град;

Р - плотность вода, т/м8; фщ- плотность материала плит* т/м8; t - длина ребра плиты в направлении, нормальном и урезу воды, м.

Примечание к пп. 2.4-2.6. формулы (2,1)-(2.3) следует применять при следующих условиях: 3,0 ^    а» i.o м; 100 мX •

* 30 м ;    . 15 - 100; <&} if, * 1,5 - 2,5» 1,25 - 2,5;

I - 2,0 - 3,4 м.

2.7.    Площадь щелей (перфорацию) в плитах I следует принимать от 10 до 20 X от площади плиты, а ширину щелей 6, а о,IQ-О. 15 м для рядового камня массой 15-100 кг.

2.8.    При необходимости применения под плитами Г камня других фракций (о. 2.1) ширина щелей в них должна удовлетворять условию

где


- диаметр камня в м, определяемый по формуле


(2.5)


6; *0,71W,    (2.4)

где    -    минимальная    масса    камня, т;

- плотность камня, т/м3.

2.9. У основания щелевых плит необходимо установить фигур-

10

ны* массив (упор) шириной 1,0-1,б м и высотой 0,7-1,О м.

2.10.    Под целевыми плитами предусматривается тщательное, а под упором весьма тщательное равнение камня.

2.11.    Перед упором на глубине d( выполняется берма размером а, ■ 0,6 м нэ камня массой 15-100 кг (средневзвешенная масса '* 40 кг).

2.12.    Глубину нижней границы обратного фильтра d, , м,

на контакте каменной наброски и грунтового откоса рекомендуется пгикять dj ■= 4 ^ jjj, но не более ^    .

2.13.    У основания каменной наброски откоса устраивается упорная Приама иа рядового камня. Наименьшие размеры призмы:

Cit * 3,0 м, I* * 1,0 м.

2.14.    При применении сплошных плит на откосе толщину tt , определяемую по формуле (2.3)» следует увеличить вдвое.

2.15.    Максимальную донную скорооть !£**** , м/с, перед сооружением рекомендуется определять по формуле:

(2.6)

где А** - коэффициент интерференции волн, принимаемый по табл. 2.2;

K# - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.06.04-82*;

Р - ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2; df - глубина воды перед сооружением, м.

Таблица 2.2

Пологооть волны

20

40

60

80

Коэффициент К&

для типа I для типа 2 для типа 3

1,15

1,30

1,56

1,20

1,35

Т.64

1,25

1,40

1.72

1,30

1,45

—I*SL

II

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ ШЕНКЕ ТЫЛОВОГО

СОЛГЯШВД ПО ТИПУ I

3.1.    Тыловое сопряжение по типу I (см. рис. I.I) состоит из волногасящего короба с каменной призмой за ним, каменной постели, покрытия территории плитами 2 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Короб представляет собой пустотелый массив с камерой гашения и включает фундаментную плиту о проемом, лицевую и тыловую перфорированные стенки и боковые стенки с проемами.

3.2.    Глубину основания волногасящего короба df , м, следует принять по формуле (2.2).

3.3.    Ширину короба 6int , м, рекомендуется определять по формуле

6шС «    (0,04 -    0,06) X    (3.1)

3.4.    Площадь проема в фундаментной плите короба должна составить 20-25 % от площади плиты. Размер а4 , м, рекомендуется определять по формуле

а4 =    o,s6inl    .    (3.2)

3.5.    Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей или

круглых (квадратных) отверстий в лицевой стенке короба должна составлять 25-30 % от площади стенки. Ширину щелей в стенке , м, следует определять по    формуле

4 =    Q0kt%.    <З.Э)

а диаметр круглых или стороны квадратных отверстий, Df , м

3.6. Площадь перфорации в тыловой стенке короба следует принять равной 10-15 % от площади стенки. Перфорации в стенке

II:

принять в виде горизонтальных или вертикальных щелей, круглых или квадратных отверстий. Ширину щелей f\,    ,    м,    и    диаметр    от

верстий , м, в стенке определять по формулам (2.4) и (2.5).

3.7.    В боковых стенках короба необходимо предусмотреть проемы квадратной или прямоугольной формы. Площадь А ,м*; проема в стенке рекомендуется определять

А -    (3.5)

где £, - возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.

3.8.    Минимальную вирину разгрузочной призмы за коробом &s , м, на расчетном уровне рекомендуется назначить

а3 . li,o-(,s}hi%.    (3.6)

3.9.    Горизонтальные и вертикальные линейные нагрузки и эпюры волнового давления на злементы вояногасящего когоба и покрытия территории должны определяться по схемам на рис. 3.1.

ЗЛО. Вертикальную линейную нагрузку Plt , кН/м, на фундаментную плиту и горизонтальную линейную нагрузку P»t , кН/м, на тыловую перфорированную стейку короба от действия волн (см. рис. 3.1а) необходимо принимать по впюрам волнового давления,

при атом величины р , к Па, и qt , м, следует определять по

формулам;

fi-

(3.7)

ft * 0,2ft i

(3.8)

ft - 0,7ft;

(3.9)

It m 7>S l~%~)

(ЗЛО)

3.II.

Горизонтальную линейную волновую нагрузку рю

,кН/м,

на лицевую перфорированную стенку короба (см. рис. ЗЛб)

необ-

л)


мшр «ОЯНОРОГО ЩШВИ В*



гу «в Фундаментною пдвтв u тыловою етснкв кота; Ь>« в) - м плиты


стжв пороза* ф- ** лингвою 2 и 3


I


14

ходкмо принимать ао эпюре волнового давления, при втом величины р | кПа, следует определять по формулам:

р4- №рд Ьц (%?'*•    <злл

Ps m0t9pA .    (ЗЛУ)

3.12.    Вертикальные линейные нагрузки Ргс/ и PdCi , кН/м, на плиту 2 от действия волн (см, рис. ЗЛв и 3,1г) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины р , кПа, следует определять по формулам:

Ре'    (3.13)

р,    (3.14)

где - возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.

3.13.    Ширину плиты 3 рекомендуется принять ^ = 2,0-3,5 м.

В плите следует предусмотреть сквозные отверстия диаметром 4-5 см

и площадью, равной 0,5 % от площади плиты.

3.14.    Вертикальную линейную нагрузку Рхсл , кН/м, на плиту 3 от действия компрессионного давления воздуха (см, рис. ЗЛв и ЗЛг) необходимо принимать по эпюре давления, при этом ординату р% , кПа, следует определять по формуле

ft-0,8Kp$(0,26fli%~    0,-07),    (3.15)

где К - коэффициент, принимаемый по табл. 3.1.

Таблица 3.1

Ширина плиты Ь, .. м .....

2,0

2,5

3,0

3,5

Коэффициент К

0,84

0,80

0,76

0,72

15

4. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 2

4.1.    Тыловое сопряжение по типу 2 (см. рио. 1.2) состоит

из перфорированной стенки уголкового профиля (контрфорсного блоха) с развитой призмой из сортированного и рядового камня аа ней, каменной постели, железобетонных плит 4 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Контрфорсный блох состоит из фундаментной плиты, лицевой перфорированной стенки и двух контрфорсов.

4.2.    Глубину основания блоха следует определять по формуле (2.2).

4.3.    Площадь перфорация в виде горизонтальных щелей в стенке следует принимать равной 25-30 % от площади станки.

4.4.    За перфорированной стенкой необходимо выполнить призму из сортированного камня массой от 100 до 500 кг,

Ширину призмы следует принять:

на фундаментной плите 4» * 1.0 *;

на расчетном уровне а4 , м,

a4^(i5-2,0)h1%.    (4.1)

4.5.    Ширину щелей в перфорированной стенке следует определять по формулам (2.4) и (2.5).

4.6. За призмой из сортированного камня (п. 4.4) необходимо выполнить отсыпку из несортированного камня (    - 15-100 кг).

Ширина призмы на расчетном уровне ^    .

4.7.    Ширину плиты 4 4 . м. следует определять по формуле

(4.2)

16

4.8,    Ширину плиты 3. площадь перфорации и диаметр сквозных отверстий следует принять по п, 3,13.

4.8.    Гориаонталыше и вертикальные линейные нагрузки и вторы волнового давления на влементы контрфорсного блока и покрытия территории долины определяться по схемам на рис. 4.1.

4.10.    Вертикальные линейные нагрузки Ргс4 и Ргса , кЦ/м, на плиты покрытия (плиты 3 и 4) от действия волн (см. рис. 4.1а) необходимо принимать по эпюрам давления, при атом величины р , хПа, следует определять по формулам:

А -    -    ft-’3/    (4.3)

Величину pj необходимо определять по формуле (3.15).

Pi “

(4.4)

р4 - ОАрз •

(4.5)

4.12. Гориаонтальную линейную нагрузку Pxt,

, кН/м, на

перфорированную отенму блока от действия волн (см.

рио. 4,1в)

необходимо принимать по вторам волнового давления,

при втом ве-

личины р , кПа, и pf и , м, следует определять по формулам:

(4.6)

Р< * 0,5/v {

(4.7)

е,- '

(4.8)


4.11.    Вертикальную линейную нагрузку Pxt , кН/м, на фундаментную плиту и горизонтальную линейную нагрузку Л* ,кН/м, на блох от действия волн (ом. рис. 4.1,6) необходимо принимать по вторам волнового давления, при втом величины Р , кПа, следует определять по формулам:

17


Йючотшю схемы ишр волнового давявти м влеиенты тылового сопряжены по тжпу 2



а)- не плиты Ь ц 4 \ Ф- не ♦»нданентц*«о плит» ъмял) % v» ntHwwом«и»« стенк» блока


Рыси 4. Г


(4.9)

in

5. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТОЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ

ПО ТИПУ 3

ТОловов сопряжете по типу 3 (см. рис. 1.3) состоит из оплошно! (массивовой) стенки с каменной призмой, каменной постели, покрытия территории, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Сопряжете принято по типовому решение.

Нагрузки от волнового воздействия на стенку сопряжения следует определять в соответствии с требованиями инструкции по проектированию морских причальных сооружений нйнморфлбт •

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДНАЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ РД 31.31.43 - 86 НАЖЯЖВД-ЭСТАКАД, ПОДВЕРЖЕННЫХ ИН-    Вводится впервые

ТЕНСИВНОМУ ВОЛНЕНИЮ

Срои введения в действие установлен с I июля 1987 г.

Настоящие Указания устанавливает специальные требования к проектированию (расчету на воздействие волн я конструирование) подпричальных откосов, а также тыловых сопряжений кабережшх-зстакад и пирсов сквозной конструкция морских портов и судоремонтных заводов, расположенных на акваториях о расчетными элементами волн 3,0 5» Я,j * 1,0 м и 100 * 3. * 30 м.

Общие требования и проектирование указанных сооружений при статическом уровне установлены м^ррфяот * соответствующими главами строительных норм и правил, другими действующими норматив но-техничеекюин документами, приведенными в приложении I.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

I.I. Рекомендуются следующие типы тылового сопряжения и крепления подпричального откоса:

тип I - волногасящий короб с призмой из несортированного камня (рис, I.I);

тип 2 - перфорированная стенка уголкового профиля (контрфорсный блок) с развитой призмой из камня различной массы (рис. 1.2);

тип 3 - сплошная стенка с призмой из несортированного кем-

19


ПРИЛОЖЕНИЕ I (справочное)

СНиП 2.06.01-86

СНиП 2.06.04-82*

СНиП 2.06.05-84 СНиП П-56-77

СНиП 2.03.01-84 СНиП 3.07.02-87

ВСН 3-80 Минморфлот

РД 31.31.27-81

П 58-76 ВНИИГ

ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ

Гидротехнические сооружения.

Основные положения проектирования Нагрузки и воадействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов) Плотины из грунтовых материалов Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений Бетонные и железобетонные конструкции Гидротехнические морские и речные транспортные сооружения

Инструкция по проектировании морских причальных сооружений

Руководство по проектированию морских причальных сооружений

ВСН 5-83 Минморфлот

ВСН 6/II8-74

Минморфлот, Минтранострой

РД 31.35.10-86

П 92-80 ВНИИГ

Руководство по определению нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения (волновых, ледовых и от судов)

Применение природного камня в мороком гидротехническом строительстве Указания по обеспечении долговечности бетонных и железобетонных конструкций мор-ских гидротехнических сооружений Правила технической эксплуатации портовых сооружений и акваторий Рекомендации по проектированию обратных фильтров гидротехнических сооружений

Схем somprajAgoro откоса а тылового сооряженп по ткну 2


т-*порцзя приаиа, ?-каменным откос *> V Фигурным массив (wop)>

А - килевая пли та i ■, 5- решетчатая чголкабая стенка (контрфорсным блоку» а~ прцэда мъ сортированного камни 5 7-приама иъ несортированного камня-, а - пан та ky 9-яАмта 5; Ю* обратный Фильтр

Ршс. 1.2

4

ил (pvo. 1.3).

1.1.1.    Верхнюю часть каменного откоса следует укреплять Ивлевыми плитами I, а территорию в пределах сопряжения - специальными плитами 2, 3 и 4.

1.1.2.    Расчет и конструирование волногвсящего короба, контрфорсного блока, плит 1-4 и упора 3 следует выполнять в соответствии с требованиями главы СНиП 2.03.01-84.

1.1.3.    Изготовление волногасящего короба и контрфорсного блока рекомендуется производить из отдельных злементов (фундаментное плиты, перфорированных стенок, контрфорса), а их сборку и стыковку - на монтажное площадке.

1.2.    На контакте каменной наброски подпричального откоса, постели и разгруаочной призмы с грунтовым откосом и засыпкой территории следует предусмотреть обратные фильтры.

1.3.    Рекомендуемая область применения конструкций по типам 1-3 приведена в табл. I.I.

Таблица 1.1

Ten

конст

рукция

Элементы волн, м

Возвышение низа ростверка над расчет 1шм уровнем

* м

Возвышение

Глубина

К „ 1%

д

НИ «эа ПЛИ I

сопряжения нвд расчетным уровнем

м

в иды

I

1,6-3.0

50-100

>0*5

^о,б

2

I,0-2,0

50- 80

?0,5 ^

>о,е il%

3

1,0-1,5

30- 80

?0#5

^0,6 ^

1.4. Размеры и масса волногасящего короба и контрфорсного блока должны определяться из статического расчета подпорной стенки с учетом требований настоящего РД.

Охема аодвдоахынго отхоса ■ тмхоюго сосряквюи по пву 3


СЛ

Рш>. 1.3


с

1.5.    Призма 6 по типу 2 должна выполняться из сортированного камня массой 100-500 кг, а откос 2 (от дна до упора 3) по типам 1-3 из камня массой 15-100 кг. Б остальных призмах допускается изменение несортированного камня массой кг.

1.6.    Б узле перекрытия зазора между тыловым сопряжением и ростверком эстакады необходимо предусмотреть перфорированную плиту (редетку) по схеме на рис. 1.4. При высоте волны Кц* ,0 м металлическую jцветку рекомендуется прикрепить бол:ими к ростверку и плитам сопряжения.

1.7.    При определении высоты волны с учетом ее отражения от

набережной-эстакады    .    м,    в данной точке акватории по

СКжП 2.06.04-82* коэффициент отражения    следует принимать

по табл. 1.2.

Таблица 1.2

Пологость волны

20

40

60

80

Коэффициент

*ref,£

для типе 1 для типа 2 для типа 3

0,15

0,30

0,56

0,20

0,35

0,64

0,25

0,40

0,72

0,30

0,45

0,80

1.8. Выбор конструкции подпричалъного откосе и тылового сопряжения Должен производиться на основании технико-экономического сравнения разрабатываемых технических решений для условий проектируемого сооружения.

2. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА

2.1. Грунтовый откос с углом    под    ростверком следует

защищать наброской из несортированного камня массой Г5-100 кг

7


Схема перекрытия маоры между ты кошм сопряжете* к ростверк»


План


Ростмен.

<000 j

'«ТОО

» 1

А

4


ООО


BDODOOOSBOOOOOOD


ооошооошоопо



I


ТылОЬОЕ СОПРЯЖЕНИЕ


■*


Чгоаок 50«5


Ркс. 1.4


в

(средневзвешенная масса камня * 40 кг).

2.2.    Крепление подпричального откоса (см. рис. I.I-I.3) состоит кв каменной упорной призмы I, каменного откоса 2, упора 3 ■ целевых плит 4.

2.3,    Заложение каменного откоса 2 (от дна до глубины ) следует назначить по табл, 2.1.

Таблица 2.1

Элементы волн, м

Значение ctcj tf2

X

1,0 - 1,5

30-80

1,3 - 1,6

1,5 - 2,0

50-80

1,5 - 2,0

2,0 - 3,0

50 - 100

2,0 - 2,5

Примечание. if2 - угол наклона каменного откоса к горизонту, град.

2.4.    Глубину нижней границы крепления целевых плит I на откосе 4} , м, для конструкций типа I и 2 рекомендуется определять по формуле

,    С2Л)

где dj - глубина основания короба (стенки) сопряжений в и, определяемая по формуле

<2-2>

2.5.    Глубина нижней границы крепления целевых плит I на откосе , и, в сопряжении по типу 3 определяется по формуле (2.1) с увеличением глубины dt на 30 %.

2.6.    Толщину щелевых плит t4 , м, от глубины dt до фун-