Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

38 страниц

319.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Указания устанавливают специальные требования к проектированию (расчету на воздействие волн и конструированию) подпричальных откосов, а также тыловых сопряжений набережных-эстакад и пирсов сквозной конструкции морских портов и судоремонтных заводов, расположенных на акваториях с расчетными элементами волн.

Документ не актуализирован. Изменения не внесены

Оглавление

1. Общие положения

2. Расчет и конструктивное решение подпричального откоса

3. Расчет и конструктивное решение тылового сопряжения по типу 1

4. Расчет и конструктивное решение тылового сопряжения по типу 2

5. Конструктивное решение тылового сопряжения по типу 3

Приложение 1 (справочное). Перечень нормативно-технических документов

Приложение 2 (справочное). Основные буквенные обозначения

Приложение 3 (рекомендуемое). Пример расчета элементов крепления подпричального откоса и пористого сопряжения по типу 1

Приложение 4 (рекомендуемое). Пример расчета элементов крепления подпричального откоса и пористого сопряжения по типу 2

Приложение 5 (рекомендуемое). Пример расчета элементов крепления подпричального откоса и пористого сопряжения по типу 3

Показать даты введения Admin

Страница 1

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА СССР

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ НАБЕРЕЖНЫХ-ЭСТАКАД, ПОДВЕРЖЕННЫХ ИНТЕНСИВНОМУ ВОЛНЕНИЮ

РД 31.31.43-86

Москва 1988

Страница 2

РАЗРАБОТАН Государственным проектно-изыскательским к

научно-исследовательским институтом морского транспорта (*C0D3I0PKKHIIPCE1KT,)« Одесским филиалом "ЧЕРНШСЖбПРОЕлГ'

Зам. главного инженера

Руководитель группы стандартизации

Заведующий лабораторией морских каналов и портовых акваторий, жакд. техн. наук

Руководитель разработки Исполнитель

Б.А. Стешж

- А.И. Долгая

A. Г. Тюрин

Г.И. Елисеев

B. А. Григоренко

УТВКРИ^ЕИ    Распоряжением    Государственного    проектно-

изыскательского и научно-исследэрательского института морского транспорта "Союзморнии-проект" * от 2? ноября I9P6 г.

Страница 3

УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПОДПРИЧАЛЬНОГО ОТКОСА И ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ    РД 31,31.43 - 86

НАБЕРЕЖЖХ-ЭСТАКАД, ПОДВЕЛЕНШ ИН-    Вводится впервые

ТЕНСИШЮМУ ВОЛНЕНИЮ

Срок введения в действие установлен с I июля 1987 г.

Настоящие Указания устанавливают специальные требования к проектированию (рвсчету на воздействие волн и конструированию) подпричальных откосов, а также тыловых сопряжений набережных-зстакад к пирсов сквозной конотрукции морских портов и судоремонтных заводов, расположенных на акваториях о расчатными элементами волн 3,0 *    * 1,0 м и 100 * Л ^ 30 м.

Общие требования ж проектированию указанных сооружений при статическом уровне установлены ^Kwopfлот * соответствующими главами строительных корм и правил, другими действующими нормативно-техническими документами, приведенными в приложении I.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1Л. Рекомендуются следующие типы тылового сопряжения и крепления подлричалъного откоса:

тип I - волногасящий короб с призмой из несортированного камня (рте* I.I);

тип 2 - перфорированная стенка уголкового профиля (контрфорсный блок) с развитой призмой из камня различной массы (рис. 1.2);

тип 3 - сплошная стенка с призмой из несортированного кем-

Страница 4

Страница 5

Cxwe водпркх&пвого откоса ■ токового сосрндвкк* по ткпу 2

^-5«»МЭЯ пьиъча, ?- каменный откос-, V ФиГЧРНЫи м^ссио (<ШОР)} А-кдлсоав плита»; 5- решетчатая чпэлкоаая стенка (контрфорсный в*о*Л; с-пл»^*«а на сортированного камня-, 7-<*»и*ма иа нссортириланного камня-, а-амта 4; 9-мцта 5; Ю-воротным Фильтр

Рж. 1.2

Страница 6

4

кл (рис. 1.3) •

1.1.1.    Верхнюю часть каменного откоса следует укреплять щелевыми плктамк I, а территорию в пределах сопряжения - специальными плитами 2, 3 ■ 4.

1.1.2.    Рвочет и конструирование волногасящего короба, контрфорсного блока, плит 1-4 и упора 3 следует выполнять в соответствии с требованиями главы СИиП 2.03.01-84,

1.1.3.    Изготовление волногасящего короба и контрфорсного блока рекомендуется производить из отдельных элементов (фундаментное плиты, перфорированных стенок, контрфорса), а их сборку и стыковку - на монтажное площадке.

1.2,    На контакте каменной наброски подлричалъного откоса, постели и разгрузочной призмы с грунтовым откосом и засыпкой территории следует предусмотреть обратные фильтры.

1.3.    Рекомендуемая область применения конструкций по типам 1-3 приведена в табл. I.I.

Таблица 1.1

Тип

конст-

рукции

Элементы

волн, м

Возвышение низа рост-рерка над расчетным уровнем

. м

Возвышение низа плит сопряжения над расчетным уровнем Ж», и

Глубина

воды

ft * It

A

I

1,5-3,0

50-100

>0,5 h

>3

2

I,0-2,0

50- 80

?0,5

^°,б il%

-I %

3

I,0-1,5

30- 80

^0,5 fl^

1.4. Размеры и масса волногасящего короба и контрфорсного блока должны определяться из статического расчета подпорной стенки с учетом требований настоящего РД.

Страница 7

Озима оододоажмиго отжооа 1 тилаоаго сосрююии по тжпу Э

Рж». 1.3

Страница 8

с

1.5.    Приема 6 по типу 2 должна выполняться из сортированного камня массой 100-500 кг, а откос 2 (от дно до упор* 3) по типам 1-3 из камня массой 15-100 кг. Ь остальных призмах допускается применение несортированного камня массой кг.

1.6.    Б узле перекрытия зазорна между тыловым сопряжением и ростверком встакодн необходимо предусмотреть перфорированную плиту (ранетку) по схеме не рис. Г.4. При высоте волны ,0 м металлическую р-ешетку рекомендуется прикрепить Оол .нми к ростверку и плитам сопряжения.

1.7.    11рш определении высоты волны с учетом ее отражения от

набережной-эстакады    »    м,    в данной точке акватории по

СНнП 2.06.04-82* коэффициент отражения    следует принимать

по табл. 1.2.

Таблица 1.2

Пологость ВОЛНЫ -jj^-

20

40

60

ВО

Коэффициент *ref,1

для типа I для типа 2 для типа 3

0,15

0,30

0,56

0,20

0,35

0,64

0,25

0,40

0,72

0,30

0,45

0,00

1.8. Выбор конструкции подпричалъного откоса и тылорого сопряжения должен производиться на основании технкхо-вконсмжче-ского сравнения разрабатываемых технических решений для условий проектируемого сооружения»

2. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ КРЕПЛЕНИЯ ПОДПРИЧАЛЪНОГО ОТКОСА

2.1. Грунтовый откос с углом    под    ростверком следует

защищать наброской из несортированного камня массой 15-100 кг

Страница 9

7

Схема перекрыты вааорк пеклу тмаовж сопревшем ■ ростверком

План

Роствекк

<000

-i-

1 юоо

/

!■

ООО

OOOOOQ0DQOODODOQ

QQOO0OQOOO8OODOO

OOOQQ88QDDQODOOQ

DQO0OBOOO0QO8QOQ

по

ОШ'

Г 1

Тыловое сопряжение

Чгомж 50»5

Рко. 1.4

Страница 10

8

(средневзвешенная масса камня т** » 40 хг).

2.2.    Крещение додпричальнаго откоса (см. рис. IЛ-1.3) состоят vs каменной упорно! призмы I, каменного откоса 2. упора 3 я целевых плят 4»

2.3,    Заложение каменного откоса 2 (от дна до глубины dl ) следует назначить до табл. 2.1.

Таблица 2.1

Элементы волн, м

Значение cU] if2

^ а

г

Х.О - 1,6

30-80

1,3 - 1,5

1,6 - 2.0

60-80

1,5 - 2,0

2.0 - 3,0

50 - 100

2,0 - 2,5

Примечание. if2 - угол наклона каменного отхооа к горизонту, град.

2.4. Глубину нижне! границы крепления целевых плит I на откосе dj , м, для кокструкци! типа I я 2 рекомендуется определять по формуле

^e8,4“T^W~3 '    (2Л>

где dj - глубкна основания короба (отонки) сопряжений а м, определяемая по формуле

(2-2)

2.6.    Глубина нижне! границы крепления целевых плит I на

откосе dj , м, в сопряжении по типу 3 определяется по формуле (2.1) с увеличением глубины    на    30    %,

2.6.    Толщину щелевых плит tt , м, от глубины dt до фун-

Страница 11

9

даментной плиты корова (стенки) рекомендуется определять по фор. муле

"к    '    (2Э)

где К - коеффициент, принимаемый равным 0,07 для сопряжения по типам I ■ 2 и 0,12 для типа 3;

(/< - угол наклона плит I к горивонту, град; ft - плотность воды, т/м8;

плотность материала плит» т/м8;

I - длина ребра плиты в направлении, нормальном к урезу воды, м.

Примечание к ап. 2.4-2.6. Фо{мулы (2.1)—(2.3) следует применять при    следующих условиях:    3,0    >    1,0    м; 100    •

*30 м ;    * 15 - 100; <Ц if, «    1,5    -    2,5; cbj i{2 .    1,25 -    2,5;

I = 2,0 - 3,4 и.

2.7.    Площадь щелей (перфорацию) в плитах I оледует принимать от 10 до 20 t от площади плиты, а ширину щелей 64 з 0,10-0,15 м для рядового камня массой 15-100 кг.

2.8.    При необходимости применения под плитами I камня других фракций (п. 2.1) ширина щелей в них должна удовлетворить условию

6, « 0,7 ВпИл ,    (2.4)

где Впил - диаметр камня в м, определяемый по формуле

• <*■»

где    - минимальная масса камня, т;

fm2 - плотность камня, т/м3.

2.9.    У основания щелевых плит необходимо установить фигур-

Страница 12

10

КЫЙ МЯСС18 (упор) шириной I,0-1,5 и н высотой О,7-1,0 и.

2.10. Нод нулевыми плитами предусматривается тщательное, а под упором весьма тщательное равнение камня.

2.И. Перед упором на глубине dt выполняется берма рав-иером Оч ■ 0,6 м 18 камня массой 15-100 кг (средневзвешенная масса №„1 '+ 40 кг).

2.12.    Глубину нижней границы обратного фильтра &, , м,

на контакте каменной наброски к грунтового откоса рекомендуется пгикять в 4 ^ jj, но не более ^    .

2.13.    У основания каменной наброски откоса устраивается упорная призма на рядового камня. Наименьшие размеры призмы: аш • 3,0 м; » 1,0 м.

2.14.    При применении сплошных плит на откосе толщину Ct , определяемую по формуле (2.3)» следует увеличить вдвое.

2.15.    Максимальную донную схорооть    ,    м/с,    перед

сооружением рекомендуется определять по формуле:

-fTsKifct?

(2.6)

где *** - коэффициент интерференции волн, принимаемый по табл. 2.2;

K# - коэффициент, принимаемый по СНиП 2.06.04-82*;

$    -    ускорение    свободного    падения,    равное    9,81    м/с2;

- глубина воды перед сооружением, м.

Таблица 2.2

Пологость волны

20

40

60

80

Коэффициент А**

для типа I для типа 2 для типа 3

1,15

1,30

1,56

1,20 1,35 Т ,64

1,25

1,40

Г ,72

1,30

1.45

_LSL

Страница 13

II

3. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РШНИВ ТЫЛОВОГО

СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ I

3.1.    Тылорое сопряжение по типу I (см. рис. I.I) состоит из волногасящего короба с каменной призмой за ним, каменной постели, покрытия территории плитами 2 и 3, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Короб представляет собой пустотелый массив с камерой гашения и включает фундаментную плиту о проемом, лицевую и тыловую перфорированные стенки и боковые стенки с проемами.

3.2.    Глубину основания волногасящего короба df , м, следует принять по формуле (2.2).

3.3.    Ширину короба 6(nt , м, рекомендуется определять по формуле

6,„t =    (0,04 -    0,06)    (3.1)

3.4.    Площадь проема в фундаментной плите короба должна составить 20-25 % от площади плиты. Размер а4 , м, рекомендуется определять по формуле

=    0,5Ь^и    .    (3.2)

3.5.    Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей или круглых (квадратных) отверстий в лицевой стенке короба должна составлять 25-30 % от площэди стенки. Ширину щелей в стенке 4 , м, следует определять по формуле

4 =    (з.з)

е диаметр круглых или стороны квадратных отверстий, Ъе , м

А (тГ^-Г-    <3-4>

3.6.    Площадь перфорации в тыловой стенке короба следует принять рарно?. 10-15 % от площади стенки. Перфорацию в стенке

Страница 14

IS

принять в виде горизонтальных или вертикальных щелей, круглых ■ли квадратных отверстий. Ширину щелей bt , м, и диаметр отверстий Dk , м, в стенке определять по формулам (2.4) и (2.5).

3.7.    В боковых стенках короба необходимо предусмотреть про-

. о

емы квадратной или прямоугольной формы. Площадь А ,м, проема в стенке рекомендуется определять

* - Ц2 6^(2^ - Ufl,    (3.5)

где 2Г| - возвышение низа плиты 2 над расчетным уровнем, м.

3.8.    Минимальную ширину разгрузочной призмы эа коробом Q3 , м, на расчетном уровне рекомендуется назначить

а3 - li,o-/.sjA(%.    (з.б)

3.9.    Горизонтальные и вертикальные линейные нагрузки и эпюры волнового давления на элементы волногаслшего короба и покрытия территории должны определяться по схемам на рис. 3.1.

ЗЛО. Вертикальную линейную нагрузку Р.С » кН/м, на фундаментную плиту и горивонтальную линейную нагрузку PAt , кН/м, на тыловую перфорированную стенку короба от действия волн (см. рис. 3.1а) необходимо принимать по апюрам волнорого давления,

арш «том метины /> , кПа, я , и,следует определять по

формулам:

Р,-

(3.7)

А - 0,2рк>

(3.8)

А - о,грг1

(3.9)

It * V Ю"Ь<%

(ЗЛО)

ЗЛ1.

Горизонтальную линейную волновую нагрузку Рхе

,кН/м,

на лицевую перфорированную стенку короба (см. рис. 3.16)

необ-

Страница 15

Itojwnw вши мгр каждого имею жл 1ШИ» лютого сооряшва со теху I

ау к» #1мд»ситм«о пд«т) и тмдошо его** лоро»» бк- »• а\»ц*ь**« отсмк* косом, Ь)и *) - т плиты Z и Ъ

Ршо. 3.Z

Страница 16

14

ходнмо принимать ао эпюре волнового давления, при этом величины р , кПа, следует определять по формулам:

ft-    (3.11)

(3.12)

3.12.    Вврпкальные ллнвЯные нагрузки РгС1 и Ptl!, , кН/и, на плиту 2 от действия волн (см. рис. ЗЛв и ЗЛг) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при этом величины р , иПа, следует определять по формулам:

Pi’ (0.35 ft.t% &vjr- - ?jh    (3.13)

р, = {, ip6,    (3.14)

где ^ - возвышение нИ8а плиты 2 над расчетным уровнем, м.

3.13.    Ширину плиты 3 рекомендуется принять ^ * 2,0-3,5 м.

В плите следует предусмотреть сквозные отверстия диаметром 4-5 см

и площадью, равной 0,5 % от площади плиты.

ЗЛ4. Вертикальную линейную нагрузку РХСл , кН/м, на плиту 3 от действия компрессионного давления воздуха (см. рис. ЗЛв и ЗЛг) необходимо принимать по эпюре давления, яри этом ординату pt , кПа, следует определять по формуле

ft - 0,8Kf>ylO,26hi%- OfiT),    (3.15)

где К - коэффициент, принимаемый по табл. ЗЛ.

Таблица ЗЛ

Ширина плиты

Ь| • И

2,0

2,5

3,0

3.5

Коэффициент К

0,84

0,80

0,76

0,72

Страница 17

10

4. РАСЧЕТ И КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШИВ ТОЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 2

4.1.    Тыловое сопряжение по типу 2 (см. рю. 1.2) состоит

из перфорированной стенки уголкового профиля (контрфорсного блока) с развитой призмой И8 сортированного и рядового камня 8а ней, каменной постели, железобетонных плит 4 ■ 3, обратного фильтре и грунтовой засыпки. Контрфорсный блок состоит из фундаментной плиты, лицевой перфорированной стенки и двух контрфорсов.

4.2.    Глубину основания блока следует определять по формуле (2.2).

4.3.    Площадь перфорации в виде горизонтальных щелей в стенке следует принимать равной 25-30 % от площади стенки.

4.4.    За перфорированной стенкой необходимо выполнить призму ив сортированного камня массой от 100 до 500 кг,

Изрину призмы следует принять:

на фундаментной плите а, * 1,0 и;

на расчетном уровне л4 , м,

4.5.    Ширину щелей в перфорированной стенке следует определять по формулам (2.4) и (2.5).

4.6. За призмой из сортированного камня (п. 4.4) необходимо выполнить отсыпку из несортированного камня ( /я- - 15-100 кг). Ширина призмы на расчетном уровне * Л*/#; .

4.7.    Ширину плиты 4    4 . м, следует определять по формуле

a4--(l5-2,0)hl%

(4.1)

(4.2)

Страница 18

16

4.8.    Шрнну пяты 3, площадь перфорации и диаметр сквоэных отверстий следует принять по п. 3.13.

4.9.    Горивонтальные и вертикальнее янейные нагрузки и впх>-ры волнового давления на элементы контрфорсного блока и покрытия территории должны определяться по схемам на рис. 4.1.

4.10.    Вертикальные линейные нагруаки РЛС4 и Р/сл , кН/м, на пяты покрытия (пяты 3 и 4) от действия волн (см. рис. 4.1а) необходимо принимать ао эпюрам давления, при атом величины р , Kfia, следует определять по формулам:

Р, -    ■ ft-73/    (4.3)

Величину р2 необходимо определять по формуле (3.15).

4.11.    Вертикальную янейную нагрузку РЯ1 , кН/м, на фундаментную пяту и горизонтальную янейную нагрузку Л* ,кН/м, на блок от действия волн (ом. рис. 4.1,6) необходимо принимать по зпюрам волнового давления, при этом веячины Р , кПа, следует определять по формулам:

Pi = 0.0?рф,^Щ,    (4.4)

Р4*0*/Ь-    (4.5)

4.12.    Горивонтальную янейную нагрузку Pxif , кН/м, на перфорированную отенму блока от действия волн (см. рио. 4,1в) необходимо принимать по эпюрам волнового давления, при втом величины р , кПа, и pf и , м, следует определять по формулам:

(4.6)

(4.7)

2t - 0,QSht.'l^j }

(4.8)

Страница 19

МИЭЮ    w    -<9    ‘^V4

fiinvu о«*И1#эмв#нл4> ew -ф к V 11 i mWVU w *6?

1-T

ь—

f

4-- —

T * j

TT

—?r

u

Inu on raosrfiioo OJOCOVIU IURVfVQire шшш ojoaoiivoc dost ftvwxo onuoko^j

a

Страница 20

(4.9)

6. КОНСТРУКТИВНОЕ РЕШЕНИЕ ТЫЛОВОГО СОПРЯЖЕНИЯ ПО ТИПУ 3

Тыловое сопряжение по типу 3 (см. рис. 1.3) состоит из оплошно* (массивово*) стенки с каменной призмой, каменной постели, покатил территории, обратного фильтра и грунтовой засыпки. Сопряжение принято по типовому решению.

Нагрузки от волнового воздействия на стенку сопряжения следует определять в соответствии с требованиями инструкции по проектированию морских причальных сооружений    •